Kuća, dizajn, adaptacija, uređenje. Dvorište i vrt. Svojim vlastitim rukama

Takvi gubici su proporcionalni dinamičkom tlaku pd = ρv2 / 2, gdje je ρ gustoća zraka, jednaka oko 1,2 kg / m3 na temperaturi od oko +20 ° C, a v je njegova brzina [m / s], kao pravilo, iza otpora. Koeficijenti proporcionalnosti ζ, koji se nazivaju koeficijenti lokalnog otpora (LCR), for raznih elemenata sustavi B i KV obično se određuju iz dostupnih tablica, posebno u i u nizu drugih izvora.

Najveću poteškoću u ovom slučaju najčešće izaziva potraga za CMS-om za T-e ili ogranke, jer je u tom slučaju potrebno voditi računa o vrsti T-a (po prolazu ili grani) i načinu kretanja zraka (ispusni ili usisni), kao i omjer brzine strujanja zraka u ogranku i protoka u bušotini Lo ʹ = Lo / Lc i površine poprečnog presjeka prolaza prema površini poprečnog presjeka ​bušotina fn ʹ = fn / fc.

Za T-e tijekom usisavanja također je potrebno uzeti u obzir omjer površine poprečnog presjeka grane i površine poprečnog presjeka debla fo ʹ = fo / fc. U priručniku su odgovarajući podaci navedeni u tablici. 22.36-22.40. Međutim, pri visokim relativnim brzinama protoka u grani, CMS se vrlo oštro mijenja, stoga se u ovom području razmatrane tablice ručno interpoliraju s poteškoćama i značajnom pogreškom.

Osim toga, u slučaju korištenja MS Excel proračunskih tablica, ponovno je poželjno imati formule za izravan izračun MCR-a kroz omjer troškova i dionica. Štoviše, takve formule trebale bi, s jedne strane, biti dovoljno jednostavne i prikladne za masovno dizajniranje i korištenje u obrazovnom procesu, ali, u isto vrijeme, ne bi trebale dati pogrešku koja premašuje uobičajenu točnost inženjerskih proračuna.

Prethodno je sličan problem autor riješio u odnosu na otpore u sustavima grijanja vode. Razmotrimo sada ovo pitanje za mehaničke sustave B i KV. U nastavku su rezultati prikladnih podataka za objedinjene tijekove (čvorove grana) po prolazu. Opći oblik ovisnosti su odabrane na temelju fizičkih razmatranja, uzimajući u obzir jednostavnost korištenja dobivenih izraza uz osiguravanje dopuštenog odstupanja od tabličnih podataka:

Lako je vidjeti da relativna površina prolaza fn ʹ tijekom ubrizgavanja, odnosno grane fo ʹ tijekom usisavanja utječe na CMR na isti način, naime, s povećanjem fn ʹ ili fo ʹ, otpor će se smanjiti, a brojčani koeficijent za naznačene parametre u svim navedenim formulama je isti, odnosno (-0,25). Osim toga, i za dovodne i ispušne T-ove s promjenom brzine strujanja zraka u grani, relativni minimum CMC-a odvija se na istoj razini Lo ʹ = 0,2.

Ove okolnosti upućuju na to da dobiveni izrazi, unatoč svojoj jednostavnosti, u dovoljnoj mjeri odražavaju opće fizikalne zakonitosti na kojima se temelji utjecaj ispitivanih parametara na gubitak tlaka u T-u bilo koje vrste. Konkretno, veći je fn ʹ ili fo ʹ, t.j. što su bliže jedinici, to se manje mijenja struktura toka pri prolasku kroz otpor, a time i CMR.

Za vrijednost Lo ʹ, ovisnost je složenija, ali ovdje će biti zajednička za oba načina kretanja zraka. sl. 1, na kojoj su prikazani rezultati obrade tablice 22.37 za CMS unificiranih T (čvorova ogranaka) za prolaz okruglih i pravokutnih presjeka tijekom injektiranja. Približno ista slika dobiva se za aproksimaciju tablice. 22,38 koristeći formulu (3).

Imajte na umu da, iako u potonjem slučaju govorimo o okrugli presjek, lako je osigurati da izraz (3) prilično dobro opisuje podatke u tablici. 22.39, već se odnosi na pravokutne čvorove. Pogreška formula za CMR je općenito 5-10% (do najviše 15%). Nešto veća odstupanja mogu se dati izrazom (3) za T-e tijekom usisavanja, ali se i ovdje može smatrati zadovoljavajućim s obzirom na složenost promjene otpora kod takvih elemenata.

U svakom slučaju, ovdje se vrlo dobro odražava priroda ovisnosti CMR-a o čimbenicima koji na njega utječu. Pritom, dobiveni omjeri ne zahtijevaju nikakve druge početne podatke, osim onih koji su već dostupni u tablici aerodinamičkog proračuna. Doista, mora eksplicitno naznačiti i brzine protoka zraka i poprečne presjeke u trenutnom i susjednom dijelu, uključene u navedene formule. Posebno pojednostavljuje izračune kada koristite MS Excel proračunske tablice.

Pritom su formule dane u ovom radu vrlo jednostavne, jasne i lako dostupne za inženjerske proračune, posebno u MS Excelu, kao i u obrazovnom procesu. Njihova uporaba omogućuje odustajanje od interpolacije tablica uz zadržavanje točnosti potrebne za inženjerske izračune i izravno izračunavanje CMC-a T-kova po prolazu s širokim rasponom omjera poprečnih presjeka i brzina protoka zraka u deblu i granama.

To je sasvim dovoljno za projektiranje B i HF sustava u većini stambenih i javnih zgrada.

Programi mogu biti korisni dizajnerima, menadžerima, inženjerima. Uglavnom, za korištenje programa dovoljan je Microsoft Excel. Mnogi autori programa su nepoznati. Želio bih istaknuti rad ovih ljudi koji su na temelju Excela mogli pripremiti tako korisne računske programe. Programe za proračun ventilacije i klimatizacije možete besplatno preuzeti. Ali nemojte zaboraviti! Ne možete apsolutno vjerovati programu, provjerite njegove podatke.

Srdačan pozdrav, administracija stranice

Ovim materijalom uredništvo časopisa „Svijet klime“ nastavlja objavljivati ​​poglavlja iz knjige „Sustavi ventilacije i klimatizacije. Smjernice za dizajn za proizvodnju
voda i javne zgrade“. Autor Krasnov Yu.S.

Aerodinamički proračun zračnih kanala počinje crtanjem aksonometrijskog dijagrama (M 1: 100), pričvršćujući brojeve sekcija, njihova opterećenja L (m 3 / h) i duljine I (m). Određuje se smjer aerodinamičkog proračuna - od najudaljenijeg i najopterećenijeg područja do ventilatora. Ako ste u nedoumici, prilikom određivanja smjera izračunavaju se sve moguće opcije.

Proračun počinje od udaljenog područja: odredite promjer D (m) okrugle ili površine F (m 2) presjek pravokutni kanal:

Brzina se povećava kako se približavate ventilatoru.

Prema Dodatku H, najbliže standardne vrijednosti su preuzete iz: D CT ili (a x b) st (m).

Hidraulički radijus pravokutnih kanala (m):

gdje je zbroj koeficijenata lokalnog otpora na presjeku kanala.

Lokalni otpori na granici dviju sekcija (Te, križevi) odnose se na dio s nižim protokom.

Lokalni koeficijenti otpora dati su u prilozima.

Dijagram dovodnog ventilacijskog sustava koji opslužuje poslovnu zgradu od 3 kata

Primjer izračuna

Početni podaci:

Kanali za zrak su izrađeni od pocinčanog čeličnog lima čija debljina i dimenzije odgovaraju zahtjevima. H iz. Materijal osovine za usis zraka je cigla. Kao razdjelnici zraka koriste se podesive rešetke tipa PP s mogućim presjecima: 100 x 200; 200 x 200; 400 x 200 i 600 x 200 mm, koeficijent zasjenjenja 0,8 i maksimalna brzina izlaznog zraka do 3 m/s.

Otpor usisnog izoliranog ventila s potpuno otvorenim lopaticama je 10 Pa. Hidraulički otpor instalacije grijanja je 100 Pa (prema posebnom proračunu). Otpor G-4 filtera 250 Pa. Hidraulički otpor prigušivača 36 Pa (by akustični dizajn). Pravokutni zračni kanali projektirani su na temelju arhitektonskih zahtjeva.

Odjeljci kanala od opeke uzimaju se prema tablici. 22.7.

Lokalni koeficijenti otpora

Odjeljak 1. PP rešetka na izlazu presjeka 200 × 400 mm (izračunava se zasebno):

Broj parcela	Vrsta lokalnog otpora	Skica	Kut α, st.	Stav			Opravdanje	CCM
				F 0 / F 1	L 0 / L st	f prox / f st
1	Difuzor		20	0,62	—	—	Tab. 25.1	0,09
	Skretanje		90	—	—	—	Tab. 25.11	0,19
	Tee-prolaz		—	—	0,3	0,8	Adj. 25.8	0,2
							∑ =	0,48
2	Tee-prolaz		—	—	0,48	0,63	Adj. 25.8	0,4
3	Čaj za grane		—	0,63	0,61	—	Adj. 25.9	0,48
4	2 zavoja	250 × 400	90	—	—	—	Adj. 25.11
	Skretanje	400 × 250	90	—	—	—	Adj. 25.11	0,22
	Tee-prolaz		—	—	0,49	0,64	Tab. 25.8	0,4
							∑ =	1,44
5	Tee-prolaz		—	—	0,34	0,83	Adj. 25.8	0,2
6	Difuzor za ventilatorom		h = 0,6	1,53	—	—	Adj. 25.13	0,14
	Skretanje	600 × 500	90	—	—	—	Adj. 25.11	0,5
							∑=	0,64
6a	Konfuzer ispred ventilatora			D g = 0,42 m			Tab. 25.12	0
7	Koljeno		90	—	—	—	Tab. 25.1	1,2
	Roštilj s rešetkama						Tab. 25.1	1,3
							∑ =	1,44
Tablica 2. Određivanje lokalnih otpora

Yu.S. Krasnov,

„Sustavi ventilacije i klimatizacije. Smjernice za projektiranje industrijskih i javnih zgrada", poglavlje 15. "Thermocool"

• Rashladni strojevi i rashladni uređaji. Primjer dizajna rashladnih centara
• “Proračun toplinske ravnoteže, unos vlage, izmjena zraka, izrada J-d dijagrama. Višezonski klima uređaj. Primjeri rješenja"
• Dizajneru. Materijali časopisa "Klimatski svijet"
  • Osnovni parametri zraka, klase filtera, proračun snage grijača, standardi i propisi, tablica fizičkih veličina
  • Individualna tehnička rješenja, oprema
  Što je eliptični čep i zašto je potreban
Utjecaj trenutnih toplinskih standarda na potrošnju energije podatkovnih centara Nove metode za poboljšanje energetske učinkovitosti u sustavima klimatizacije podatkovnih centara Poboljšanje učinkovitosti kamina na kruta goriva Sustavi povrata topline u rashladnim postrojenjima Mikroklima za skladištenje vina i oprema za njeno stvaranje Odabir opreme za specijalizirane sustave dovoda vanjskog zraka (DOAS) Tunelski ventilacijski sustav. Oprema TLT-TURBO GmbH Primjena Wesper opreme u kompleksu za duboku rafinaciju nafte poduzeća "Kirishinefteorgsintez" Kontrola izmjene zraka u laboratorijskim prostorijama Integrirana upotreba sustava za distribuciju zraka u podnim kanalima (UFAD) u kombinaciji s rashladnim gredama Tunelski ventilacijski sustav. Odabir sheme ventilacije Proračun zračnih zavjesa na temelju novog tipa prikaza eksperimentalnih podataka o gubicima topline i mase Iskustvo u izradi decentraliziranog ventilacijskog sustava tijekom rekonstrukcije zgrade Hladne grede za laboratorije. Korištenje dvostrukog povrata energije Osiguravanje pouzdanosti u fazi projektiranja Korištenje topline oslobođene tijekom rada rashladne jedinice industrijskog poduzeća
• Metoda aerodinamičkog proračuna zračnih kanala
Metodologija odabira split sustava tvrtke DAICHI Karakteristike vibracija ventilatora Novi standard za dizajn toplinske izolacije Primijenjena pitanja klasifikacije prostora po klimatskim parametrima Optimizacija upravljanja i strukture ventilacijskih sustava Varijatori i drenažne pumpe iz EDC-a Novo referentno izdanje ABOK-a Novi pristup izgradnji i radu rashladnih sustava za klimatizirane zgrade

Možete koristiti i približnu formulu:

0, 195 v 1, 8

R f. (10) d 100 1, 2

Njegova pogreška ne prelazi 3 - 5%, što je dovoljno za inženjerske izračune.

Ukupni gubici tlaka zbog trenja za cijelu sekciju dobivaju se množenjem specifičnih gubitaka R s duljinom presjeka l, Rl, Pa. Ako se koriste zračni kanali ili kanali od drugih materijala, potrebno je uvesti korekciju za hrapavost βsh prema tablici. 2. Ovisi o apsolutnoj ekvivalentnoj hrapavosti materijala zračnog kanala K e (tablica 3) i vrijednosti v f.

Tablica 3 Apsolutna ekvivalentna hrapavost materijala kanala

Za čelične zračne kanale βsh = 1. Detaljnije vrijednosti βsh mogu se naći u tablici. 22.12. Uzimajući u obzir ovu korekciju, rafinirani gubitak tlaka zbog trenja Rl βsh, Pa, dobiva se množenjem Rl s vrijednošću βsh. Zatim odredite dinamički pritisak sudjelovati

standardni uvjeti ρw = 1,2 kg / m3.

Nadalje, na mjestu se identificiraju lokalni otpori, određuju se koeficijenti lokalnog otpora (LRR) ξ i izračunava zbroj LRR u ovom području (Σξ). Svi lokalni otpori evidentirani su u popisu u sljedećem obliku.

IZJAVA VENTILACIJSKOG SUSTAVA KMS

itd.

V u stupac "lokalni otpori" upišite nazive otpora (grana, t, križ, lakat, rešetka, razdjelnik zraka, kišobran, itd.) dostupnih u ovom području. Osim toga, bilježi se njihov broj i karakteristike, prema kojima se za te elemente određuju vrijednosti CMR-a. Na primjer, za okrugli zavoj, ovo je kut rotacije i omjer polumjera rotacije i promjera kanala. r / d, za pravokutni izlaz - kut rotacije i dimenzije strana kanala a i b. Za bočne otvore u zračnom kanalu ili kanalu (na primjer, na mjestu gdje je postavljena rešetka za usis zraka) - omjer površine otvora i poprečnog presjeka zračnog kanala

f rupa / f o. Za T i križeve na prolazu, uzeti u obzir omjer površine poprečnog presjeka prolaza i debla fp / fs i brzinu protoka u grani i u deblu L o / L s, za T i križevi na grani - omjer površine poprečnog presjeka grane i debla fp / fs i opet, vrijednost L o / L s. Treba imati na umu da svaki T ili križ povezuje dva susjedna dijela, ali se odnose na onu od tih dionica s manjim protokom zraka L. Razlika između trojki i križeva na prolazu i na grani je povezana s načinom na koji teče izračunati smjer. To je prikazano na sl. 11. Ovdje je izračunati smjer prikazan podebljanom linijom, a smjerovi strujanja zraka prikazani su tankim strelicama. Osim toga, potpisano je gdje se točno u svakoj verziji nalazi prtljažnik, prolaz i od-

grananje za pravi izbor omjeri fp / fs, fo / fs i L o / L s. Imajte na umu da se u sustavima dovodne ventilacije izračun obično provodi protiv kretanja zraka, au sustavima ispušne ventilacije - duž ovog kretanja. Odjeljci kojima pripadaju razmatrani T-ovi su označeni kvačicama. Isto vrijedi i za križnice. U pravilu, premda ne uvijek, na prolazu se pojavljuju trojke i križevi pri proračunu glavnog smjera, a na grani se pojavljuju pri aerodinamičkom povezivanju sporednih dionica (vidi dolje). U ovom slučaju, isti T u glavnom smjeru može se uzeti u obzir kao T po prolazu, a u sekundarnom smjeru

– kao grana s drugačijim omjerom. CCM za križnice

uzmite istu veličinu kao i za odgovarajuće majice.

Riža. 11. Shema za izračun trojki

Približne vrijednosti ξ za uobičajene otpore dane su u tablici. 4.

*) negativan CMR može nastati pri niskom Lo / Lc zbog izbacivanja (usisavanja) zraka iz grane glavnim strujanjem.

Detaljniji podaci za CCM prikazani su u tablici. 22.16 - 22.43. Za najčešće lokalne otpore -

Tees na prolazu - KMS se također može približno izračunati pomoću sljedećih formula:

- za usisne (ispušne) trojnice.

Nakon određivanja vrijednosti Σξ izračunava se gubitak tlaka na lokalnim otporima Z P d, Pa i ukupni gubitak tlaka.

trake na dionici Rl βsh + Z, Pa.

Rezultati izračuna se unose u tablicu u sljedećem obrascu.

AERODINAMSKI PRORAČUN VENTILACIJSKOG SUSTAVA

Kada je proračun svih dionica glavnog smjera završen, vrijednosti Rl βsh + Z za njih se zbrajaju i utvrđuje se ukupni otpor.

tlak u mreži ventilacije P mreža = Σ (Rl βsh + Z).

Nakon izračuna glavnog smjera, jedna ili dvije grane su povezane. Ako sustav opslužuje više katova, možete odabrati podne grane na međukatovima za povezivanje. Ako sustav opslužuje jedan kat, vežu se ogranci glavne linije koji nisu uključeni u glavni smjer (vidi primjer u odjeljku 4.3). Izračun površina koje se povezuju vrši se istim redoslijedom kao i za glavni smjer, te se u istom obliku bilježi u tablici. Veza se smatra završenom ako iznos

gubitak tlaka Σ (Rl βsh + Z) duž spojenih dionica odstupa od zbroja Σ (Rl βsh + Z) duž paralelno spojenih dionica glavnog smjera za najviše 10%. Paralelno povezanim dijelovima smatraju se dionice duž glavnog i spojnog pravca od mjesta njihova grananja do terminalnih razdjelnika zraka. Ako strujni krug izgleda kao onaj prikazan na sl. 12 (glavni smjer je označen podebljanom linijom), tada smjer povezivanja 2 zahtijeva da vrijednost Rl βsh + Z za dio 2 bude jednaka Rl βsh + Z za dio 1, dobiven iz izračuna glavnog smjera, s točnost od 10%. Vezivanje se postiže odabirom promjera okruglih ili presjeka pravokutnih kanala u područjima koja se vezuju, a ako to nije moguće, ugradnjom prigušnih ventila ili dijafragmi na grane.

Odabir ventilatora treba provesti prema katalozima proizvođača ili prema podacima. Tlak ventilatora jednak je zbroju gubitaka tlaka u ventilacijskoj mreži u glavnom smjeru, utvrđenih tijekom aerodinamičkog proračuna ventilacijskog sustava, i zbroju gubitaka tlaka u elementima ventilacijske jedinice ( zračni ventil, filter, grijač zraka, prigušivač itd.).

Riža. 12. Ulomak sheme ventilacijskog sustava s izborom grane za spajanje

Konačno, ventilator je moguće odabrati tek nakon akustičkog izračuna, kada se riješi pitanje ugradnje prigušivača. Akustički proračun se može izvesti tek nakon preliminarne selekcije ventilatora, budući da su početni podaci za njega razine zvučne snage koju ventilator emitira u zračne kanale. Akustički dizajn se izvodi u skladu s uputama u poglavlju 12. Ako je potrebno, izračunajte i odredite standardnu ​​veličinu prigušivača, a zatim na kraju odaberite ventilator.

4.3. Primjer izračuna dovodnog ventilacijskog sustava

Razmatra se sustav opskrbe ventilacija za blagovaonicu. Nanoska zračnih kanala i razdjelnika zraka na planu je data u točki 3.1 u prvoj verziji ( tipična shema za dvorane).

Dijagram sustava

1000x400 5 8310 m3 / h

Više detalja o metodologiji izračuna i potrebnim početnim podacima možete pronaći na,. Odgovarajuća terminologija data je u.

IZJAVA O KMS SUSTAVU P1

DODATAK Specifikacije ventilacijske rešetke i plafoni

I. Slobodni presjeci, m2, za dovodne i ispušne lamele RS-VG i RS-G

Koeficijent brzine je m = 6,3, temperaturni koeficijent je n = 5,1.

II. Karakteristike plafona ST-KR i ST-KV

Koeficijent brzine je m = 2,5, temperaturni koeficijent je n = 3.

BIBLIOGRAFSKI POPIS

1. Samarin O.D. Izbor opreme za dovod zraka ventilacijske jedinice(klima uređaji) tipa KCKP. Metodičke upute za izvedbu kolegija i diplomskih projekata za studente specijalnosti 270109 "Opskrba toplinom i plinom i ventilacija". - M .: MGSU, 2009 .-- 32 str.

2. Belova E.M. Središnji sustavi klimatizacija u zgradama. - M .: Evroklimat, 2006 .-- 640 str.

3. SNiP 41-01-2003 "Grijanje, ventilacija i klimatizacija". - M .: GUP TsPP, 2004.

4. Arktos katalog opreme.

5. sanitarni uređaji. dio 3. Ventilacija i klimatizacija. knjiga 2. / Ed. N.N. Pavlov i Yu.I. Shiller. - M .: Stroyizdat, 1992 .-- 416 str.

6.GOST 21.602-2003. Sustav projektna dokumentacija Za konstrukciju. Pravila izvršenja radna dokumentacija grijanje, ventilacija i klimatizacija. - M .: GUP TsPP, 2004.

7. Samarin O.D. O načinu kretanja zraka u čeličnim zračnim kanalima.

// SOK, 2006, br. 7, str. 90 - 91 (prikaz, stručni).

8. Dizajnerski priručnik. Unutarnji sanitarni uređaji. dio 3. Ventilacija i klimatizacija. knjiga 1. / Ed. N.N. Pavlov i Yu.I. Shiller. - M .: Stroyizdat, 1992 .-- 320 str.

9. Kamenev P.N., Tertichnik E.I. Ventilacija. - M .: ASV, 2006 .-- 616 str.

10. B.A. Krupnov Terminologija za građevinsku termofiziku, grijanje, ventilaciju i klimatizaciju: smjernice za studente specijalnosti "Oskrba toplinom i plinom i ventilacija".

• Zahtjevi i uvjeti za njihovo ispunjenje za dodjelu sportske titule velemajstora Rusije.

Sportske discipline - Šah, šah - ekipno natjecanje, blitz, brzi šah:

• Norme i uvjeti za njihovu provedbu za dodjelu sportske titule majstora sporta Rusije.
• Norme i uvjeti za njihovu provedbu za dodjelu sportskih kategorija.

Sportska disciplina - Šahovski sastav:

• Zahtjevi i uvjeti za njihovo ispunjavanje za dodjelu sportskog zvanja majstor sporta Rusije, kandidat sportske kategorije za majstora sporta I-III sportske kategorije.

Sportska disciplina - dopisni šah:

• Norme i uvjeti za njihovu provedbu za dodjelu sportskog naziva majstora sporta Rusije, sportske kategorije.

4. Norme i uvjeti za njihovu provedbu za dodjelu sportskih kategorija.

Sportska disciplina - Šah, šah - ekipno natjecanje, blic, brzi šah

CCM se izvodi od 9. godine života

Ostali uvjeti

3. Za ispunjenje norme sportskih kategorija na sportskom natjecanju, tjelesnoj priredbi, sportaš mora stvarno odigrati > = 7 partija u sportskim disciplinama "šah" ili "šah - ekipno natjecanje".

4. Za ispunjenje norme sportskih kategorija na sportskom natjecanju, tjelesnoj priredbi, sportaš mora stvarno odigrati > = 9 partija u sportskoj disciplini "brzi šah".

5. Za ispunjenje norme sportskih kategorija na sportskom natjecanju, tjelesnoj priredbi, sportaš mora stvarno odigrati > = 11 utakmica u sportskoj disciplini "blitz".

6. U sportskoj disciplini "brzi šah" primjenjuje se kontrola vremena: 15 minuta prije kraja partije uz dodatak 10 sekundi za svaki učinjeni potez, počevši od 1. poteza, za svakog sportaša, odnosno 10 minuta prije kraja. igre, uz dodatak od 5 sekundi za svaki napravljen potez, počevši od 1., svakom sportašu.

7. U sportskoj disciplini "blitz" primjenjuje se kontrola vremena: 3 minute prije kraja partije uz dodatak 2 sekunde za svaki napravljen potez, počevši od 1., za svakog natjecatelja.

8. Prvenstva Rusije, sveruska sportska natjecanja uključena u ETKP, među osobama s ograničenjem gornje dobne granice, prvenstva saveznog okruga, dva ili više savezni okruzi, prvenstvo Moskve, Sankt Peterburga, prvenstvo predmeta Ruska Federacija, druga službena sportska natjecanja sastavnice Ruske Federacije među osobama s ograničenom gornjom dobnom granicom, druga fizička događanja sastavnice Ruske Federacije među osobama s ograničenim gornjim dobnim granicama, prvenstva općine, međuopćinska službena sportska natjecanja među osobama s ograničenim gornjim dobnim granicama, održavaju se tjelesno-kulturna događanja općine među osobama s gornjom dobnom granicom, druga službena sportska natjecanja općine među osobama s gornjom dobnom granicom, ostala tjelesna priredba među osobama s gornjom dobnom granicom. u sljedećem dobne skupine: juniori, juniori (do 21 godine); dječaci, djevojke (do 19 godina); dječaci, djevojčice (do 17 godina); dječaci, djevojčice (do 15 godina); dječaci, djevojčice (do 13 godina); dječaci, djevojčice (do 11 godina); dječaci, djevojčice (do 9 godina).

9. Svjetska Univerzijada, Svjetsko prvenstvo među studentima, Sveruska Univerzijada, Sveruska sportska natjecanja među studentima uključenim u ETUC održavaju se u dobnoj skupini: juniori, juniori (17-25 godina).

10. Za određivanje prosječne ruske ocjene suparnika na sportskom natjecanju, događaju fizičke kulture, potrebno je sumirati ruske ocjene suparnika sportaša na sportskom natjecanju, događaju tjelesne kulture. Tako dobiveni iznos dijeli se s brojem suparnika sportaša u sportskom natjecanju, tjelesnoj kulturi.

11. U sportskom natjecanju, priredbi fizičke kulture, sudionici koji nemaju ocjenu ruskog računaju se kao da imaju ocjenu ruskog 1000.

12. Određivanje norme:

12.1. U stupcu "Uvjet za ispunjenje norme: prosječna ruska ocjena protivnika" nalazimo red s brojem koji odgovara prosječnoj ruskoj ocjeni suparnika održanog sportskog natjecanja, fizičke kulture, među muškarcima ili ženama, broj koji se nalazi na sjecištu navedene linije i stupca "Norma:% regrutiranih bodova prema broju maksimalno mogućih bodova u stvarno odigranim igrama" odgovara postotku postignutih bodova od maksimalnog broja bodova koji se mogao postići u stvarno igranim igrama na sportskom natjecanju ili priredbi tjelesne kulture.

12.2. Norma: % osvojenih bodova prema broju maksimalno mogućih bodova u stvarno odigranim igrama izraženim brojem bodova izračunava se po formuli: A = (BxC) / 100, gdje je:

A - broj bodova,

B - broj naveden u točki 12.1 ovih ostalih uvjeta odgovara postotku osvojenih bodova od maksimalnog broja bodova koji je mogao biti postignut u stvarno odigranim utakmicama,

C - broj maksimalno mogućih bodova u stvarno odigranim utakmicama na održanom sportskom natjecanju.

12.3. Ako je norma sportske kategorije u sportskom natjecanju, tjelesnoj priredbi izražena kao razlomak, tada se zaokružuje na najbližu polovicu.

13. Sportske kategorije dodjeljuju se u sportskim disciplinama "šah", "šah - ekipno natjecanje", "brzi šah" i "blitz" prema rezultatima službenih sportskih natjecanja, tjelesnih priredbi: CCM - ne niže od statusa službeno sportsko natjecanje, tjelesna priredba općine; I-III sportske kategorije i I-III sportske kategorije mladih - na službenim sportskim natjecanjima, tjelesnoj kulturi bilo kojeg statusa.

14. CCM u sportskim disciplinama "šah" i "šah - ekipno natjecanje" dodjeljuje se za prvo mjesto zauzeto u službenim sportskim natjecanjima koja imaju status ne niži od prvenstva saveznih okruga, dva ili više saveznih okruga, prvenstva Moskve, St. Petersburg u sljedećim dobnim skupinama: juniori, juniori (do 21 godine); dječaci, djevojke (do 19 godina); dječaci, djevojčice (do 17 godina); dječaci, djevojčice (do 15 godina).

15. U sportskim disciplinama "brzi šah" i "blitz" u dobnim kategorijama: dječaci, djevojčice (do 13 godina); dječaci, djevojčice (do 11 godina); dječaci, djevojčice (ispod 9 godina) sportske kategorije se ne dodjeljuju.

16. I-III sportske kategorije mladeži u sportskim disciplinama "šah" i "šah - ekipno natjecanje" dodjeljuju se do 15 godina.

17. Za sudjelovanje u sportskim natjecanjima sportaš mora navršiti navedenu dob u kalendarskoj godini sportskog natjecanja.