kus p on praeguse iteratsiooni arv; VT - metalli libisemiskiirus tööriista pinnal; VN on metalli normaalne liikumise kiirus; WN on tööriista tavaline kiirus; St - hõõrudes pinge;
- saada pinge deformeeruvate metallparameetrite funktsioonina antud punktis; - keskmine pinge; - deformatsiooni määra intensiivsus; x0 - ulatusliku kokkusurumise deformatsiooni määr; KT on trahvide tegur metalli slaidiraksus vastavalt seadmele (määratud meetodiga iteratsioone) KN - karistus tehas metalli tungimiseks tööriista; M on metalli tingimuslik viskoossus, määratakse kindlaks hüdrodünaamiliste ligikaudsete meetodi abil; - pingepinge või seljatoe veeremi ajal; FN on toru otsa ristlõige pindala, millele rakendatakse pinget või alamjaama.
Deformatsiooni ja kiiruse režiimi arvutamine hõlmab deformatsiooni riikide jaotust läbimõõduga, ZOBi seisundiga plastikust pinge koefitsiendi vajalikku väärtust, kapoti koefitsientide arvutamisel rullide läbimõõdu ja kiirust Peamiste juhtimismootorite pöörlemise pööramine, võttes arvesse selle disaini omadusi.
Esimese veski rakkude jaoks, kaasa arvatud esimene kasti, mis rullub ja viimane, asetatakse pärast viimast kasti, rullid, plastikust pinge koefitsiendid nendes zr.i vähem kui vaja Zob. Sellise plastpinge koefitsientide jaotuse kaudu kõikide puuride üle on arvutatud seina paksus selle väljundi väljundis suurem kui vähendamise marsruudil vajalik. Et kompenseerida esimeses ja pärast viimaste rakkude paakide ebapiisavat tõmmata võimet, mis sõita, on vaja kasutada iteratiivset arvutamist ZOB-i väärtuse leidmiseks, nii et arvutatud ja määratud seina paksus väljalaskeava riigilt olid samad. Mida suurem on vajaliku plastikust pinge koefitsiendi ulatus Zob olekus, seda suurem on selle määratluse viga ilma iteratiivsete arvutusteta.
Pärast iteratiivsete arvutuste arvutamist esi- ja tagumise plastpinge koefitsiendid, toru seina paksus deformatsioonirakkude sisselaskeava ja väljundiga piki redutseeriva veski linnades määrata lõpuks esimese ja viimase rakkude positsiooni, \\ t mis sõita.
Loomulikult määratakse läbimõõt keskse nurga all QK.P. Rulli rulli sümmeetria telje vertikaaltelg ja kaliibi keskosast läbi viidud joon langeb kaliibri voolu pinnale rullimise teljega, kus deformatsioonikeskuse neutraalne joon asub sisse Selle pind on tingimuslikult paigutatud paralleelselt jooksva teljega. QK.P-i nurga suurus sõltub kõigepealt tagumise Zado koefitsiendi väärtusest. ja esimees. pinge, samuti koefitsient
Kapuuts.
Rulli läbimõõdu määramine nurga qk.p. Tavaliselt teostatakse see kaliibriga ringikujuga jooksva telje keskusega ja läbimõõduga võrdne DSR-kaliibi keskmise läbimõõduga.
Kõige suuremad vead läbimõõdu koguse kindlaksmääramisel, võtmata arvesse kaliibri tegelikku geomeetrilist suurust, on nii, kui valtsimine määravad selle positsiooni või allosas või kaliibri reservatsioonis. Mida suurem on kaliibri tegelik vorm erineb arvutustest aktsepteeritud ringist, seda rohkem on see viga.
Tegeliku läbimõõdu väärtuse maksimaalsed võimalikud muudatused, kaliibrirull on rullivoolu rull. Mida suurem on rullide hulk kaliibrit, seda rohkem suhtelisemat viga diameetri määramise määramisel, võtmata arvesse kaliibri tegelikku geomeetrilist suurust.
Suurendades toru läbimõõduga osalise kokkusurumise kaliibriga, kasvab see selle kuju erinevus ringkirjast. Niisiis, suurendades toru läbimõõdu 1 kuni 10%, suhteline viga läbimõõdu koguse kindlaksmääramisel, võtmata arvesse Caliri tegelikke geomeetrilisi suurusi 0,7 kuni 6,3% kahe värvi puhul, 7.1 % - Triaal ja 7,4% - CHotirohipiWalkovoy "Katya" kallutamine Kui kinemaatilised veeremistingimused, veeremi läbimõõt asub kaliibriga.
Samaaegne suurenemine sama
Ilyashenko A.V. - osakonna "ehitusmehaanika" dotsent
Moskva riigi ehituse ülikool,
Tehniliste teaduste kandidaat
Surutud elastsete õhukeste õhukeste vardade laagripaketi uurimine esialgse räpane ja kohaliku stabiilsuse kaotamine on seotud varda vähendatud ristlõike määratlusega. Stress-deformeerunud riigi uurimise peamised sätted kokkusurutud mitteseotud õhukeste õhukeste vardade puhul on esitatud tööde puhul. Käesolevas artiklis käsitletakse vardade põhitäitumist, mis esitatakse ühiselt töötavate elementide komplektide kujul, millel on esialgse surmaga plaadid, imiteerides nurga all olevate riiulite tööd, messingist ja cross-kujuline profiilid. Need on nn plaadid-plaadid ühe elastselt pressitud serva ja muu vaba (vt Sync). Sellistes töödes viitab plaat II tüübile.
Leiti, et varraste kandevõime iseloomustav koormus ületab oluliselt koormust R (m) koormuse, mille juures esineb ebatäiusliku profiili stabiilsuse kadu. B-tüüpi graafikutest B-st võib näha, et pikisuunalise kiudude deformatsioonid mööda ristlõike perimeetrit kasti etapis muutub äärmiselt ebavõrdseks. Autor eemaldatud kiududest, mis on koormuse suurenemisega kokkusurumise deformatsioon väheneb ja koormustega piirini lähedaste koormuste tõttu, kuna nende kiudude terav keerdumine on alglahjenduste tõttu ja pikisuunaliste poolpesade kasvava nooled , mis moodustati pärast kohaliku stabiilsuse kaotamist, ilmuvad ja intensiivselt kasvavad deformatsioonid. Venitamine.
Pöördepikitaalsete kiudude ristlõikeosad tühjendatakse pingete järgi, nagu oleks välja lülitada varda töötamisest, nõrgendades tõhusat ristlõikest ja vähendades selle jäikus. Niisiis, kandevõime õhuke tiibade profiil Ei piirdu kohaliku stabiilsuse kadumisega. Täielik koormus, mida tajutakse jäikuse (vähem kõverate) ristlõikepiirkondade poolt, võivad oluliselt ületada R (m) väärtust.
Saame tõhusa, vähendatud osa, kõrvaldades profiili mittetöötavad alad. Selleks kasutage ekspressiooni pinge f K (x, y) funktsiooni ekspressiooni, mis kirjeldab K-OH-plaadi II tüüpi stressi olekut (vt).
Lükame silindri pingete poole (välimise survejõu suunas), mis on määratud varda kõige ebasoodsamas ristlõikes (x \u003d 0). Me kirjutame need üldises vormis:
Σ kx \u003d ∂ 2 ф k (km, y, f kJ, f koj, β c, d, β c, d, j, β, s) / ∂ y 2, (1)
kui konstantse integratsiooni a km (m \u003d 1,2, ..., 6) ja nende komponentide nooled omandatud deflections f KJ (J \u003d 1.2) määratakse eraldusvõime võrrandite süsteemi lahusest. See võrrandite süsteem hõlmab mittelineaarseid variatsioonivõrrandeid ja piiritingimusi, mis kirjeldavad NONSEAAL-profiili andmete ühist tööd. Nooled f Koj (J \u003d 1,2, ..., 5) K-TH esialgse läbipainde komponendid määratakse igasuguse profiili tüübi jaoks eksperimentaalselt;
ℓ - kohaliku kahjustuse ajal moodustatud poollaine jätkusuutlikkuse pikkus;
S - plaadi laius;
β C, d \u003d CS 2 + dℓ 2;
β C, D, J \u003d CS 4 + Dℓ 2 S 2 + Gℓ 4;
c, D, J - terved positiivsed numbrid.
Plaadi riiuli vähendatud ristlõike vähendatud või efektiivne laius (II tüüp) tähistatakse s p. Selle määramiseks tõrjume repellel tingimused ülemineku tegeliku ristlõikest varda vähendatud:
1. pinge pikisuunaliste kiudude esialgse nägu plaadi (kell Y \u003d 0), külgneva serva (vt Sinokun), jäävad samaks, mis saadakse mittelineaarse teooria (1):
kus F2 KR \u003d F2 KR + 2F K0R F KR.
Pinge määramiseks σ K2 \u003d σ Kmax, on vaja asendada (1) kõige koormavamate pikisuunalise kiudude koordinaat, mis on tingimusest: ∂σ kx / ∂y \u003d 0.
2. Summa sisemiste jõupingutuste summat üleminekul vähendatud sektsiooni suunas survejõudu ei muutu:
3. Sisemiste jõupingutuste hetk võrreldes esialgse näo (Y \u003d 0) läbiva telje suhtes, mis risti plaadi tasapinnaga risti, jääb samaks:
See on ilmselge joonisest
σ 'K2 \u003d σ K1 + Y N (σ K2 -σ K1) / (Y P + S N). (viis)
Me kirjutame võrrandite süsteemi, et määrata vähendatud plaadi laius S lk. Selleks asendame (1) ja (5) punktides 3 ja 4: \\ t
kus α \u003d πs / ℓ; F KR, ξ \u003d F KR F KOξ + F KR F Kξ + F KIR F Kξ;
R, ξ - terved positiivsed numbrid.
Saadud süsteem võrrandite (6) ja (7) võimaldab määratleda vähendatud laius S p iga riiulid komponentide komponentide kokkusurutud kohaliku stabiilsuse kadu õhukese seinaga varras. Seega asendati profiili tegelik ristlõige vähendatud.
Pavandatav meetod näib olevat kasulik nii teoreetilises kui ka praktilises plaanis kokkusurutud eelnevate õhukeste vedelike vardade kandevõime arvutamisel, milles kohaliku laine moodustumine on lubatud.
UDC 621.774.3.
Toruseina muutuste dünaamika uurimine vähendamise ajal
K.Yu. Yakovleva, B.V. Baricko, V.n. Kuznetsov
Tulemused eksperimentaalse uurimise dünaamika muutuste paksus seinte toru seinte veeremi ajal, joonistus monoliitse ja rullipunase. On näidatud, et deformatsiooni aste suurenemisega täheldatakse torude seina paksuse intensiivsemat suurenemist rullivabade veeremis- ja joonistamisprotsessides, mis muudab nende kasutamise paljutõotavaks.
Märksõnad: külm-deformeerunud torud, paksud seinaga torud, toru joonis, toru seina paksus, toru sisepinna kvaliteet.
Olemasolev tehnoloogia kodust deformeerunud paksuse seinaga torude tootmiseks väikese läbimõõduga korrosioonikindlate teraste puhul näeb ette külma veeremisprotsesside kasutamist CPT-veskites ja sellele järgnev mitte-vabad joonisel monoliitne hundid. On teada, et külma veeremisega väikese läbimõõduga torude valmistamine on seotud mitmete raskustega, mis on põhjustatud ROD-MANDREL-süsteemi jäikus vähenemisest. Seetõttu selliste torude saamiseks kasutab joonise protsessi peamiselt ebaolulisena. Pipe seina paksuse muutuse olemus rahulolu korral määratakse seina paksuse S ja välimise läbimõõduga D ja muutuse absoluutväärtus ei ületa 0,05-0,08 mm. Samal ajal täheldatakse seina paksendamist S / D suhtel< 0,165-0,20 в зависимости от наружного диаметра заготовки . Для данных соотношений размеров S/D коэффициент вытяжки д при волочении труб из коррозионно-стойкой стали не превышает значения 1,30 , что предопределяет многоцикличность известной технологии и требует привлечения новых способов деформации.
Eesmärk töö on võrdlev eksperimentaalne uuring dünaamika muudatuste paksus toru seina redutseerimisprotsessides valtsimisega, lohistades monoliitse ja rulli hundid.
Külm-konstrueerunud torud kasutati toorikutena: Suurused 12,0x2,0 mm (S / D \u003d 0,176), 10,0x2,10 mm (S / D \u003d 0,216) terasest 08x14MF; Mõõdud 8,0x1,0 mm (S / D \u003d 0,127) terasest 08x18H10T. Kõik torud olid lõõmutatud olekus.
Joonis monoliitne hundid viidi läbi ahelavaba terasest veskis jõuga 30 kN. Rull joonise jaoks kasutati WIP-2 / 2.180 rullipaari. Rulling Rull Wolf viidi läbi kasutades Süsteemi kalibrid "ovaalne - ring". Rolling torude vähendamine viidi läbi vastavalt kalibreerimisskeemile "ovaalsed" kahevärvikasti rullidega, mille läbimõõt on 110 mm.
Iga deformatsiooni etapis võeti proovid proovid (5 tk iga uuringu valiku jaoks) välimise läbimõõdu mõõtmiseks, sisepinna seina ja kareduse paksusest. Geomeetriliste suuruste mõõtmine ja torude pinna kareduse mõõtmine viidi läbi elektroonilise TTTC-TT abil. Elektrooniline Point Micromeetri, Surftest SJ-201 Profilometer. Kõik tööriistad ja seadmed läbisid vajaliku metroloogilise kalibreerimise.
Tabelis on näidatud torude külma deformatsiooniparameetrid.
Joonisel fig. 1 näitab graafikuid sõltuvuse väärtuse suhtelise suurenemise seina paksuse deformatsiooni E.
Graafikute analüüs joonisel fig. 1 näitab, et rulluisundis ja joonistamisel rulluisundis, võrreldes monoliitilise hundi joonistamisprotsessiga, täheldati toru seina paksuse intensiivsemat muutust. See on autorite sõnul tingitud metalli stressiolukorra diagrammi erinevusest: rullimis- ja rulljoonis on deformatsiooni fookus olevad tõmbepinged väiksemad väärtused. Asukoht seina paksuse muutused rulljoonis allpool kõvera muutus seina paksus veeremi ajal põhjustab mitmed suured tõmbepinged rulljoonte ajal deformatsioonijõu aksiaalse rakenduse tõttu.
Täheldatakse rullimise ajal äärmusliku seina paksuse muutmise ajal deformatsiooni või suhtelise kokkusurumise aste piki välimise läbimõõduga vastab väärtusele s / d \u003d 0,30. Analoogia kuuma redutseeriva veeremisega, kus seina paksuse vähenemist täheldatakse s / d\u003e 0,35 juures, võib eeldada, et seina paksuse vähenemist s / d\u003e 0,30 suhtega iseloomustab valtsimine.
Kuna üks teguritest, mis määravad seinapaksuse muutmise olemus, on tõmbe- ja radiaalsete pingete suhe, mis omakorda sõltub parameetrist
Patendi number toru suurused, mm s, / d, si / sc di / do є
Vähendamine Rolling (terasehinnast valmistatud torud 08x14mf)
Umbes 9,98 2,157 O, 216 1, O 1, O 1, O
1 9,52 2.2 ° O, 2Z4 1, OZ4O, 954 1, oz 8 O4
2 81o 2, Z5O O, 29O 1, O89 O, 812 1,249 O, 2O
C7, O12, Z24 O, SZ2 1, O77 O, 7O2 1,549 O, Z5
Rolling Rolling (terasest klassi 08x18N10T)
Umbes 8, O6 1, O2O O, 127 1, O 1, O 1, O
1 7, oz 1,1zo O, 161 1,108 O, 872 1, O77 OH, O7
2 6,17 1,225 0,199 1,201 O, 766 1,185 O, 16
C 5,21 1, Z1O O, 251 1,284 O, 646 1.4O6 O, 29
Rulli hundi lohistamise vähendamine (terase astme 08x14mf) torud)
Umbes 12, OO 2,11 O, 176 1, O 1, O 1, O
1o, 98 2.2 O, 2OO 1, O4Z O, 915 1, O8O Oh, O7
2 1O, O8 2.27 O, 225 1, O76 O, 84O 1,178 O, 15
C 9, O1 2, Zoo O, 2O1 1, O9O O, 751 1, Z52 O, 26
Monoliitilise hundi lohistamise vähendamine (terasest 08x14mf) torud)
Umbes 12, OO 2,11 O, 176 1, O 1, O 1, O
1O, 97 2,1Z5 0,195 1, O12 O, 914 1,1O6 O, 1O
2 9,98 2,157 O, 216 1, O22 O, 8Z2 1,118 O, 19
C 8,97 2,16o O, 241 1, O24 O, 748 1,147 O, ZO
Di, si - vastavalt välimine läbimõõt ja toru seina paksus härra läbipääs.
Joonis fig. 1. Pipe seinte paksuse suhtelise suurenemise suhte sõltuvus deformatsiooni aste
rA S / D, Oluline on uurida seoses Suhte mõju S / D positsiooni esurm funktsiooni muutus paksus paksus toru seina paksus vähendamise protsessi. Antud töö kohaselt on S / D väiksemate suhete maksimaalne väärtus toruseina paksuse maksimaalne väärtus suurtes deformatsioonides. Seda asjaolu uuriti näites toru veeremise protsessi protsessi mõõtmetega 8,0x1,0 mm (s / d \u003d 0,127) terasest 08x18H10T võrreldes torude jooksvate andmetega, mille mõõtmed on 10,0x2.10 mm (s / D \u003d 0,216) teras 08x14MF. Mõõtmistulemused on toodud joonisel fig. 2.
Kriitiline deformatsiooni aste, kus seina paksuse maksimaalset väärtust täheldati suhete valtsites
S / D \u003d 0,216, moodustas 0,23. Kui rullitorud terasest 08x18H10T ei saavutata seina seina paksuse ekstremi, kuna toru S / D suuruse suhe isegi maksimaalsel deformatsioonil ei ületa 0,3. Oluline asjaolu on see, et seina paksuse suurendamise dünaamika veeremise torude vähendamise ajal on vastupidine sõltuvus allikatoru S / D suuruste suhe, mis näitavad joonisel fig. 2, a.
Joonisel fig. 2, B näitab ka seda, et S / D suhte muutus terasest 08x18H10T rulltorude protsessis ja terasest 08x14 mF-st valmistatud torudest on sarnane kvalitatiivne iseloom.
S0 / A) \u003d O, 127 (08x18N10T)
S0 / 00 \u003d 0,216 (08x14MF)
Deformatsiooni aste, b
VA \u003d 0; 216 (08x14MF)
(SO / DA \u003d 0A21 08X18H10T) _
Deformatsiooni aste, є
Joonis fig. 2. Muutke seina (A) ja suhte S / D (b) muutmine sõltuvalt deformatsiooni astmest, kui valtsimine torusid erinevate allika suhe S / D
Joonis fig. 3. torude sisepinna kareduse suhtelise väärtuse sõltuvus deformatsiooni aste
Vähendamise protsessis erinevalt Hinnatakse ka torude sisepinna karedust Ra kiirguse kiirguse keskmise kiirguse keskmise kiirguse ulatuses. Joonisel fig. 3 on kujutatud parameetrite RA suhtelise väärtuse suhtelise väärtuse graafikuid deformatsiooni aste reformatsiooni ajal torude vähendamise ajal ja joonistamise monoliitsevagunites ^ AG, RA0 - vastavalt töötlemata parameetrid
sisepind torude hr läbipääsu ja allika toru).
Joonisel fig. 3 näitab, et mõlemal juhul (veeremine, joonistus) põhjustab deformatsiooni astme suurenemine vähendamise ajal RA parameetri suurenemise, st see halvendab torude sisepinna kvaliteeti. Muutuste dünaamika (suurenemine) kareduse parameetri suurendamisega, suurendades deformatsiooni aste
duzing torud veeremisega kahe värvi kalibrid märkimisväärselt (umbes kaks korda) ületab sama näitaja protsessi joonistamise monoliitse hundid.
Samuti tuleb märkida, et sisemise pinna kareduse parameetri muutuste dünaamika, mis on kooskõlas eespool nimetatud seina paksuse muutumise dünaamika kirjeldusega peetavate vähendusmeetodite muutmise kirjeldusega.
Teadusuuringute tulemuste kohaselt saab teha järgmisi järeldusi:
1. Dünaamika muudatuste paksus toru seinte kaalutud meetodite külma vähendamise sama tüüpi - intensiivne paksenemine suureneb deformatsiooni aste, järgneva aeglustumine seina paksus suureneb teatud maksimaalse väärtusega a Teatud S / D toru suuruse suhe ja selle edasine suhe seina paksuse suurenemine.
2. Toruseina paksuse muutuste dünaamika on pöördvõrdeline sõltuvus lähtetoru S / D suuruste suhe.
3. Seina paksuse suurenemise suurimat dünaamikat täheldatakse rullivabade veeremis- ja joonistamisprotsessides.
4. Minoliitsete hundide veeremise ja joonise vähendamise astme suurenemine toob kaasa torude sisemise pinna seisundi halvenemise ja RA kareduse parameetri suurenemine veeremi ajal esineb intensiivsemalt kui joonisel . Arvestades deformatsiooniprotsessi seina paksuse muutuse järeldusi ja muutumise olemust, võib väita, et torude lohistamise rulliveskites
parameeter Ra on vähem intensiivne kui jooksvalt ja intensiivsem võrreldes monoliitilise lohistamisega.
Teave külma vähendamise protsessi mustrite kohta on kasulik kodumaiste torude tootja projekteerimisel korrosioonikindel terastest. Sellisel juhul paljutõotav komplekt toru seina paksus ja vähendada läbipääsude arv on joonistusprotsessi kasutamine rull hundid.
Kirjandus
1. BISK, M.B. Külm deformatsioon terasest torud. 2 h. 1: deformatsiooni ja joonistamise / M.B. ettevalmistamine / M.B. BISK, I.A. Patt, vb Slaviin. -Sverdlovsk: keskel-urali. KN. Kirjastus, 1976. - 232 lk.
2. Savin, G.A. Torude / G.a fingering Savin. -M: Metallurgia, 1993. - 336 lk.
3. Schweikin, V.V. Külmveeremitehnoloogia ja torude vähendamine: uuringud. Toetus / v.v. Schwekin. - Sverdlovsk: kirjastus. Cm. Kirov, 1983. - 100 s.
4. Tubreaalse tootmise tehnoloogia ja seadmed / E. Saddy, A. S. VAVILIN, V.G. Zimavets ja teised; Ed. V.YA. Sidic. - M.: ENGINEERING, 2007. - 560 lk.
5. Baricko, B.V. Tehnoloogiliste protsesside põhitõed OMD: Loengute abstraktne / B.V. Baricko, F.S. Dubinsky, V.I. Vänt. - Tšeljabinsk: kirjastus, JURagu, 2008. - 131 lk.
6. Potapov, i.n. Toru tootmise teooria: uuringud. Ülikoolide / I.N. jaoks Potapov, A.P. KOLI, V.M. Druyan. - m.: Metallurgia, 1991. - 424 lk.
Yakovleva Ksenia Juryevna, Junior Uurija, JSC Vene uurimisinstituut Torutööstuse (Chelyabinsk); [E-posti kaitstud]
Barich Boris Vladimirovich, sujuva toruosakonna juhataja asetäitja, OJSC Venemaa uurimisinstituut OJSC (Chelyabinsk); [E-posti kaitstud]
Keskseadme laboratooriumi külma deformatsioonilaboratooriumi juhataja Kuznetsov Vladimir Nikolaevich, JSC "SINAR-torude" [E-posti kaitstud]
Bülletään Lõuna-Urali riigi ülikooli
Seeria "metallurgia" ___________2014, vol. 14, nr. 1, lk. 101-105
Uuring redu seina paksuse dünaamiliste muutuste uurimine vähendamisprotsessis
K.Yu. Yakovlevat, Vene uurimisinstituut toru ja torutööstuse (Rosniti), Chelyabinsk, Vene Föderatsioon, [E-posti kaitstud],
B.V. Baricko, Vene uurimisinstituut toru ja toru Industries (Rosniti), Chelyabinsk, Vene Föderatsioon, [E-posti kaitstud],
V.n. Kuznetsov, JSC "Sinarski torujaam", Kamensk-Uralsky, Venemaa Föderatsioon, [E-posti kaitstud]
Tulemused eksperimentaalse uuringu dünaamilise muutuste toru seina paksus veeremise ajal, joonistus nii üheosalise ja rulli sureb. Dexts näitavad, et deformatsiooniga, mis suurendab torude seina kiiremat kasvu, täheldatakse rullimisega rullimises ja joonistades kiiremini. Järeldus võib tõmmata, et kõige paljutõoluvam järeldus võib lõpetada sureb on kõige paljutõotavam
Märksõnad: külma moodustunud torud, paksud seina torud, toru joonis, toru seina paksus, toru sisepinna kvaliteet.
1. BISK M.B., GREKHOV I.A., Slavi V.B. KIHODNAYA deformatsiya stal "Nykh Trub. Podgotovka K deformatsii I Volochenie. Sverdlovsk, Middle Urali raamatu pub., 1976, Vol. 1. 232 lk.
2. Savin G.A. Volochenie Trub. Moskva, Metallurgiya pung., 1993. 336 lk.
3. Shveykin V.V. Tekhnologiya kholodnoy prokotki i redutsirovaniya trub. Sverdlovsk, Urali Polytechn. Inst. Pub., 1983. 100 lk.
4. Osadchiy V.ya., Vavilin A.S., ZIMOVETS V.G. et al. Tekhnologiya I OBRUDOVANIE TRUBNOGO PROIZVODSTVA. Osadchiy v.ya. (Ed.). Moskva, Internet Engineering Pub., 2007. 560 lk.
5. Baricko B.v., Dubinskiy F.S., Kraynov V.I. Osnovy Tekhnologicheskikh Protessov OMD. Tšeljabinsk, Lõuna-Urali St. Univ. Publ., 2008. 131 lk.
6. Potapov I.n., Kolikov A.P., Druyan V.M. TEORIYA TRUBNOGO PRIZVODSTVA. Moskva, Metallurgiya Pub., 1991. 424 lk.
Lõputöö teemal:
Torude tootmine
1. Sorteeri ja nõuded regulatiivse dokumentatsiooni torud
1.1 Toru Sorteeri
OJSC "Crossow Sukavod" on üks suurimaid torukujuliste toodete tootjaid meie riigis. Selle tooted müüakse edukalt nii riigis kui ka välismaal. Tehases valmistatud tooted vastavad siseriiklike ja välisriikide standardite nõuetele. Rahvusliku kvaliteedisertifikaadid väljastatud organisatsioonide poolt, näiteks: Ameerika naftainstituut (API), Saksa TUV sertifitseerimiskeskus - RALEND.
T-3 töökoda on üks ettevõtete põhilistest seminaridest, mida nad toodavad, vastavad tabelis näidatud standarditele. 1.1.
Tabel 1.1 - Toodetud torude standardid
Seminaril valmistatakse süsinikdioksiidi, legeeritud ja väga dopeeritud terasest klassid, mille läbimõõt d \u003d 28-89mm ja seina paksus S \u003d 2,5-13mm.
Peamine seminar on spetsialiseerunud pumbakompressori torude, üldotstarbeliste torude tootmisele, mis on ette nähtud järgneva külma korpuse jaoks.
Toodetud torude mehaanilised omadused peavad vastama tabelisse nimetatud punktile. 1.2.
1.2 Reguleerivate dokumentide nõue
Torude tootmine T-3 töökojas Koorumite teostatakse erinevate regulatiivsete dokumentide, näiteks GOSTi, API, DIN, NFA, ASTM ja teised. Kaaluge esitatud DIN 1629 nõudeid.
1.2.1stat
Käesolevat standardit kehtib õmblusteta ümmarguste torude kohta, mis asuvad unsoone-i terasest. Keemiline koostis Toru tootmiseks kasutatavad teras on toodud tabelis 1.3.
Tabel 1.2 - torude mehaanilised omadused
Tabel 1.3 - terase keemiline koostis
Selle standardi kohaselt valmistatud torusid kasutatakse peamiselt mahutite valmistamisel ja torujuhtmete valmistamisel ning üldises tehnilises ja instrumentide valmistamisel.
Torude mõõtmed ja piirhäälingud on toodud tabelis 1.4., Tabel 1.5., Tabel.1.6.
Toru pikkus määratakse selle otsa vahelise vahemaaga. Toru pikkuse tüübid on toodud tabelis 1.4.
Tabel 1.4 - pikkuse tüübid ja lubatud pikkushälbed
Tabel 1.5 - Läbimõõdu lubatavad kõrvalekalded
Tabel 1.6 - lubatud seina paksused kõrvalekalded
Torud peaksid olema võimalikult ümmargused. Ümbersuuruse kõrvalekalle peaks olema välimise läbimõõdu lubatud kõrvalekalded.
Torud peavad olema silma sirged, vajaduse korral on paigaldatud spetsiaalsed nõuded.
Torud peavad olema torude telje suhtes risti ja ei tohiks olla burride.
Lineaarsete masside väärtused (kaal) on esitatud standardis DIN 2448 standardis. Järgmised kõrvalekalded nendest väärtustest on lubatud:
eraldi toru + 12% - 8%,
tarnimiseks vähemalt 10T + 10% -5%.
Vastava DIN 1629 torude standardinimetus on näidatud:
Nimetamine (toru);
DIN-mõõtmelise standardi peamine number (DIN 2448);
Toru peamised suurused (välisläbimõõt × seina paksus);
Peaarv tehnilised tingimused Tarvikud (DIN 1629);
Steel brändi lühendatud nimi.
Näide toru tingimuslikust määramisest vastavalt DIN 1629-ni, kusjuures välisläbimõõt on 33,7 mm ja seinapaksus 3,2 mm terasest st 37.0-st:
Toru DIN 2448-33,7 × 3.2
DIN 1629-ST 37.0.
1.2.2 Tehnilised nõuded
Torud tuleks teha vastavalt ettenähtud viisil heakskiidetud standard- ja tehnoloogiliste eeskirjade nõuetele.
Toruse välimise ja sisemise pinnal ei tohiks haakeseadit pildistada, kestad, päikeseloojanguid, kimbude, pragude ja liivasena.
Arutelu ja nende defektide eemaldamine on lubatud tingimusel, et nende sügavus ei ületa piire miinushälve seina paksuse üle. Keevitamine, zackanka või defektsete kohtade tihendamine ei ole lubatud.
Kohtades, kus seina paksus saab otseselt mõõta, võib defektsete kohti sügavus ületada kindlaksmääratud väärtust tingimusel, et minimaalne seina paksus on konserveeritud, mis määratakse vaheseina toru seina nominaalpaksuse ja maksimaalse läbipainde vahelise erinevusena. selle piiramine.
Eraldi väikesed hirmud, mõlgid, riskid, õhukese skaala ja muude tootmismeetodi põhjustatud defektid, kui nad ei tule seinapaksust kaugemale miinushälbe piiridest.
Mehaanilised omadused (saagikuse tugevus, tõmbetugevus, vaheaja suhteline pikendamine) peab vastama tabelis 1.7 esitatud väärtustele.
Tabel 1.7 - Mehaanilised omadused
1.2.3 Vastuvõtureeglid
Torud esitatakse osapoolte vastuvõtmisele.
Lepinguosaline peaks koosnema ühe tingimusliku läbimõõdu, ühe seina paksuse ja tugevuse rühma torudest ühest tüübist ja ühest täitmisest ning millele on lisatud ühe dokumendiga, mis tõendab nende kvaliteedi vastavust standardi nõuetele ja mis sisaldavad: \\ t
Tootja nimi;
Tingimuslik toru läbimõõt ja seina paksus millimeetrites, toru pikkus meetrites;
Toru tüüp;
Tugevuse rühm, sulatusnumber, väävli massiline osa ja fosfor kogu partii sisalduvatel vagunitel;
Toru numbrid (kuni iga sulamiseni);
Testi tulemused;
Standardne nimetus.
Kontrollima väline vaadeVäärtused defektide ja geomeetriliste suuruste ja parameetrite tuleks allutada iga osa pool.
Väävli ja fosfori massilist fraktsiooni tuleb kontrollida igast sulamisest. Teise ettevõtte metallist torude puhul peaks väävli ja fosfori massosa tegema metallitootja tootja kvaliteedi kohta dokumendi.
Metalli mehaaniliste omaduste kontrollimiseks valitakse iga sulamise ühe suuruse toru iga suurusega toru.
Lamestamise kontrollimiseks valige iga sulamise üks toru.
Tiheduse katsetamine Sisemine hüdrauliline rõhk tuleb iga toru suhtes allutada.
Pärast mitterahuldavate katsete tulemuste kättesaamist teostavad vähemalt üks selle indikaatoritest, korduvad testid sama partii kahekordse prooviga. Korduvate testide tulemused kehtivad kogu partii suhtes.
1.2.4 Katsemeetodid
Visuaalse ja haakeseadiste välimise ja sisemise pinna kontrollimine visuaalselt toodetakse.
Defektide sügavust tuleb kontrollida tühikäigul või muul viisil ühes kolmes kohas.
Geomeetriliste suuruste ja torude ja haakeseadiste parameetrite kontrollimine tuleb läbi viia universaalsete mõõtevahendite või spetsiaalsete seadmete abil, mis tagavad vajaliku mõõtmispraktika vastavalt ettenähtud viisil heakskiidetud tehnilisele dokumentatsioonile.
Kõverad otsaosas torude määratakse, tuginedes ulatus läbipainde buumi ja arvutatakse elujõuliskuse osakonna huvides millimeetrites vahemaa kaugusele - mõõtmised lähima lõpuni Toru meetrites.
Kontrollimine torude kaalu järgi tuleks teha erilised vahendid Selle standardi nõuete täpsusega kaalumiseks.
Tõmbekatse tuleb läbi viia vastavalt DIN 50 140-le lühikese pikisuunalise proovide kohta.
Et kontrollida mehaanilisi omadusi metalli iga valitud toru, üks proov lõigatakse välja. Proove tuleks lõigata toru mis tahes otsaga meetodiga, mis ei põhjusta metalli struktuuri ja mehaaniliste omaduste muutusi. Valimi otsad on lubatud proovida katseseadme vallandajate püüdmiseks.
Katse hüdraulilise rõhu kestus peab olema vähemalt 10 sekundit. Kui toru seina testitud, ei tohiks lekkeid tuvastada.
1.2.5 Märgistamine, pakendamine, transport ja ladustamine
Torude märgistamine tuleb läbi viia järgmistes mahus:
Igal torul on selle lõppu 0,4-0,6 m kaugusel, märgistus tuleb selgelt rakendada mõju või Katingiga:
Toru number;
Tootja kaubamärk;
Kuu ja vabastamise aasta.
Märgistamise rakenduse koht tuleks ringleb või rõhutab stabiilne valgusvärv.
Märgistusmärkide kõrgus peaks olema 5-8 mm.
Mehaanilise meetodiga toru märgistamise rakendamiseks on lubatud selle leida ühes reas. Igal torul on lubatud sulamisnumbri marke jaoks.
Märgistamise šoki või iga toru arusaamise kõrval märgistatakse stabiilne valgusvärv:
Tingimusliku läbimõõduga toru millimeetrites;
Seina paksus millimeetrites;
Täitmise tüüp;
Tootja nimi või kaubamärk.
Märgistusmärkide kõrgus peaks olema 20-50 mm.
Kõik märgistusmärgid tuleks rakendada toru moodustamisega. On lubatud kasutada märgistuse märke risti veeremismeetodiga.
Ühe auto laadimisel peaks olema ainult ühe partii torud. Torud transporditakse pakendites, mis on kindlalt seotud mitte vähem kui kaks kohati. Mass pakendi ei tohiks ületada 5 tonni ja palvel tarbija - 3 tonni. On lubatud laeva ühes autopakendis torude erinevate partiide, tingimusel, et need on eraldatud.
2. Tehnoloogia ja seadmed torude tootmiseks
2.1 T-3 põhiseadmete kirjeldus
2.1.1 Ahju kirjeldus ja lühikesed tehnilised omadused etappidega (PSH)
Ahju jalutuskäiguga Subway Shop T-3 on mõeldud kütmiseks Ümmargused toorikud Mis läbimõõduga 90 ... 120 mm, pikkus ... 10 m süsiniku, madala legeeritud ja roostevabast terasest templite enne püsivara TPA-80.
Ahju asub T-3 kaupluse ruumis teisel korrusel lendudel A ja B.
Ahjuprojekt viidi läbi Sverdlovski linna güromeetriline 1984. aastal. Kasutuselevõtt viidi läbi aastal 1986.
Ahju on jäik metallkonstruktsioon, mida puudutavad tulekindlad ja soojusisolatsioonimaterjalid. Sisemõõtmed Ahjud: pikkus - 28,87 m, laius - 10,556 m, kõrgus - 924 ja 1330 mm, ahju tööomadused on esitatud tabelis 2.1. Ahjude all on valmistatud fikseeritud ja liikuva talade kujul, millega toorikud transporditakse läbi ahju. Talad on TUPPUREERITUD soojusisolatsiooni- ja tulekindlate materjalidega ning raamitud spetsiaalse peakomplektiga kuumakindlast valamisest. Ülemine osa tala on valmistatud MC-90 Mullitoxorundist. Ahjukaar on tehtud kujundatud tulekindlate materjalide ja isoleeritud isolatsioonimaterjaliga. Hooldusahju ja hoolduse eest tehnoloogiline protsess Seinad on varustatud tööakendega, boot akna ja metalli mahalaadimise aken. Kõik aknad on varustatud klappidega. Ahju kuumutamine toimub maagaasi poolt, mis on maandatud põleti tüübiga (kiirguspõleti madal rõhk) Paigaldatud kaarele. Ahju jaguneb iga 12 põleti terminaalseks tsooniks. Põlemisõhu pakuvad kaks VM-18A-4 fännid, millest üks toimib varukoopiana. Suitsugaasid eemaldatakse suitsu kollektori kaudu, mis asub ahju alguses kaarel. Lisaks metallvooderdatud suitsetamistoodete ja hobuste süsteemi kohaselt visatakse kahe dümososse, WGDN-19 suitsugaasid atmosfääri. Flipper paigaldati silmus kahesuunalise torukujulise 6-järjestikuse ahela taastamise (CP-250) kütmiseks õhu soojendamiseks. Heitgaaside soojuse täielikumate kõrvaldamiseks on suitsu eemaldamise süsteem varustatud ühe kambri ahjuga mandrelite kütmiseks (PPO).
Soojendusega billeti väljastamine ahjust viiakse läbi sisemiste vee jahutatud valtsimisrullide abil, mille rullidel on soojusresidendi otsik.
Ahju on varustatud tööstusliku televisiooni süsteemiga. Kontrollpaneelide ja Kipsi kilp vahel on valjuhääldid.
Ahju on varustatud automaatse termorežiimi juhtimissüsteemidega, automaatse turvalisusega, tööparameetrite juhtimissõlmedega ja normilt signaaliülekannetega. Järgmised parameetrid kehtivad automaatse määrusega:
Ahju temperatuur igas tsoonis;
"Gaasi-õhu" suhe tsoonides;
Gaasirõhk ahju ees;
Rõhk ahju tööruumis.
Lisaks automaatrežiimidele pakutakse kaugrežiimi. Automaatne juhtimissüsteem sisaldab:
Ahjutemperatuur tsoonides;
Temperatuur ahju laiuses igas tsoonis;
Ahju voolavate gaaside temperatuur;
Õhutemperatuur pärast soojuse taaskasutamist;
Väljuvate gaaside temperatuur rekuperatori ees;
Suitsutemperatuur suitsu ees;
Maagaasi tarbimine ahjus;
Õhuvool ahjule;
Heakskiidu Borovi ees suitsu;
Gaasirõhk üldises kollektoris;
Survegaas ja õhk tsoonikollektorides;
Rõhk ahjus.
Ahju sisaldab maagaasi väljalülitamist kerge heli signaalimisega, kui gaasi ja õhu rõhk langeb tsooni kollektsionäärides.
| Maagaasi tarbimine ahjus (maksimaalne) nm 3 / tund | 5200 |
| 1 tsoon | 1560 |
| 2 tsooni | 1560 |
| 3 tsooni | 1040 |
| 4 tsooni | 520 |
| 5 tsooni | 520 |
| Maagaasirõhk (maksimaalne), KPA enne | |
| ahi | 10 |
| põleti | 4 |
| Õhuvool ahjule (maksimaalne) nm 3 / tund | 52000 |
| Õhurõhk (maksimaalne), kPa enne | |
| ahi | 13,5 |
| põleti | 8 |
| Rõhk Archway all | 20 |
| Metallkütte temperatuur, ° C (maksimaalne) | 1200...1270 |
| Põlemissaaduste keemiline koostis neljandas tsoonis,% | |
| Co 2 | 10,2 |
| O 2. | 3,0 |
| Nii | 0 |
| Temperatuur põlemissaaduste ees rekuperatori, ° C | 560 |
| Õhuküte temperatuur rekuperatoris, ° С | Kuni 400. |
| Tühjade väljastamise tempo | 23,7...48 |
| Ahju jõudlus, TN / tund | 10,6... 80 |
Hädaolukorra heli häiresüsteem toimib ka järgmiselt:
Temperatuuri tõstmine 4. ja 5. tsoonis (T CP \u003d 1400 ° C);
Suitsugaaside temperatuuri suurendamine rekuperatori ees (t koos p \u003d 850 ° C);
Suitsugaaside temperatuuri suurendamine suitsusüsteemi ees (T CP \u003d 400 ° C);
Jahutamise vee rõhk (P CF \u003d 0,5 atm).
2.1.2 Lühidalt tehnilised omadused Kuum lõikamisliin
Toristuse kuum lõikamisjoon on mõeldud soojendusega varraste probleemile kääridega, mis lõikavad tooriku vajaliku pikkusega, kääride lõikamistoide eemaldamist kääridest.
Hot lõikejoont lühike tehniline omadus on esitatud tabelis 2.2.
Kuuma lõikeseadme kompositsioon sisaldab käärid ise (SCMZ-disainilahendused) toorikute, mobiilse peatamise, transpordirulli lõikamiseks, kaitsekraanile, kaitsevarustuse kaitsmiseks PSP mahalaadimise akenist. Käärid on ette nähtud metalli püsivaks lõikamiseks, kuid mis tahes erakorraliste põhjuste tulemusena moodustub jääk indekseerimine, seejärel paigaldatud pitt ja kasti, kääride lähedusse. Igal juhul tuleb töödeldava kuuma lõikerea toimimist korraldada, et kõrvaldada kärpimise moodustamine.
| Lõikamisvarraste parameetrid | |
| Pikkus, M. | 4,0…10,0 |
| Läbimõõt, mm. | 90,0…120,0 |
| Maksimaalne mass, kg | 880 |
| Tühjade pikkus, m | 1,3...3.0 |
| Temperatuuri vardad, umbes koos | 1200 |
| Performance, PCS / H | 300 |
| Transpordi kiirus, m / s | 1 |
| Liikumise peatus, mm | 2000 |
| Rull | |
| Barreli läbimõõt, mm | 250 |
| Tünnide pikkus, mm | 210 |
| Ratsumisläbimõõt, mm | 195 |
| Samm rullid, mm | 500 |
| Veetarbimine rullvee jahutatud, m 3 / h | 1,6 |
| Veetarbimine vees jahutatud tähtedega jahutatud rullvee jaoks, m 3 / h | 3,2 |
| Vee tarbimine ekraanil, m 3 / h | 1,6 |
| Heli tase, db, mitte enam | 85 |
Pärast varda kuumutamist ja selle väljastamist möödub see termostaadi läbi (tööde temperatuuri languse vähendamiseks) jõuab mobiilse peatamiseni ja lõigatakse vajaliku pikkuse toorikule. Pärast lõigamise tootmist tõuseb mobiilse teravustamise pneumaatilise silindriga, transporditakse tühi rull. Pärast tema ümberpööramist rõhku langeb tööasendisse ja taaskasutamise tsüklit korratakse. Rullikrullide skaala eemaldamiseks pakutakse kuuma lõikekäärid hüdrokloriinisüsteemis, et eemaldada punatuse serva ja vastuvõtva kasti serva. Billeti pärast kuuma lõikamise veeremi lahkumist langeb vastu võetud valtsimisrullile.
2.1.3 Seade ja tehnilised omadused peamise ja lisaseadmed Püsivara krunt
Firmware on mõeldud püsivara pideva billeti õõnsaks varrukaks. TPA-80-s on 2-valtsitud püsivara veskis barreloidse või individuaalsete rullide ja juhtreeglitega. Tehnilised kirjeldused Firmware on esitatud tabelis 2.3.
Enne püsivara veski on veejahutatud valtsimisrull, mis on ette nähtud sooja lõikamisjoone saamiseks ja transportimiseks keskele. Rolling koosneb 14 vees jahutatud rullidest koos individuaalse ajamiga.
| Õmbitatud tööteo mõõtmed: | |
| Läbimõõt, mm. | 100…120 |
| Pikkus, mm. | 1200…3350 |
| Suurus GILS: | |
| Välisläbimõõt, MM | 98…126 |
| Seina paksus, mm | 14…22 |
| Pikkus, mm. | 1800…6400 |
| Peamise draivi pöörete arv, RPM | 285…400 |
| Käigukasti käik | 3 |
| Mootori võimsus, kW | 3200 |
| Söödanurk, ° | 0…14 |
| Rolling Force: | |
| Maksimaalne radiaalne, kN | 784 |
| Maksimaalne aksiaalne, kN | 245 |
| Maksimaalne pöördemoment rullile, knm | 102,9 |
| Töötajate läbimõõt rullides, mm | 800…900 |
| Eesmärgi kruvi: | |
| Suurim liikumine, mm | 120 |
| Reisikiirus, mm / s | 2 |
Centralrower on konstrueeritud selleks, et koputada keskuse süvendamine 20 ... 30 mm läbimõõduga ja sügavusega 15 ... 20 mm kuumutatud billi lõpus ja on pneumaatiline silindr, milles trummar koos tipu slaididega.
Pärast tsentratsiooni, kuumutatud tühi siseneb võre järgneva edastamise see esilatus firmware.
Püsivara esilate on mõeldud soojendusega bildi saamiseks, ruudust veeremiseks, ühendades tooriku telje telje teljega püsivara teljega ja hoidke seda püsivara ajal.
Veski väljundpoolel, rulluüroosid mandreli varda, mis toetavad ja keskele varras, nii püsivara ees ja püsivara protsessis, kui kõrged aksiaalsed jõupingutused tegutsevad ja selle pikisuunaline painutus on võimalik.
Keskuses on avamispeaga statsionaarne kõva reguleerimismehhanism, mis tajub, et tajub vardal asuvate aksiaalsete jõupingutuste tamme, kohandades mandri asendit deformatsiooni fookusesse ja varruse vahelejätmise vahele jäänud.
2.1.4 Seadme ja tehniliste omaduste pea- ja abiseadmete pideva terase sektsiooni
Pidev laager on mõeldud töötlemata torude veeremiseks läbimõõduga 92 mm seinapaksusega 3 ... 8 mm. Rolling viiakse läbi pika ujuva mandri pikkusega 19,5 m. Pideva veski lühikesed tehnilised omadused on toodud tabelis 2.4., Tabel 2.5. Käigukastide käiguvahetussuhted on antud.
Rolling, pidev veski toimib järgmiselt: veeremist püsivara terasest varrukas transporditakse kiirusel 3 m / s mobiilsooja ja pärast peatamist, kasutades ahela konveierit edastatakse võrku enne pidevat veski ja rullides tagasi dosaatori hoobadele.
| Nimetus | Väärtus | |
| TUBE eelmise läbimõõt, mm | 91,0…94,0 | |
| TUBE seina paksus, mm | 3,5…8,0 | |
| Toru toru maksimaalne pikkus, m | 30,0 | |
| Pideva veski mandri läbimõõt, mm | 74…83 | |
| Pikkus Mander, m | 19,5 | |
| Huntide läbimõõt, mm | 400 | |
| Pikkus Barrel Roll, MM | 230 | |
| Kaela läbimõõduga rullid, mm | 220 | |
| Kaugus puuri telje vahel, mm | 850 | |
| Uute rullide ülemise rõhu kruvi käigus, mm | Üles | 8 |
| Alla | 15 | |
| Uute rullidega alumise rõhu kruvi käigus, mm | Üles | 20 |
| Alla | 10 | |
| Ülemine rulli tõstekiirus, mm / s | 0,24 | |
| Peamise juhtimise mootorite pöörlemise sagedus, RPM | 220…550 | |
Kui varrukatel on defekte, operaatori käsiraamatut sisselülitamisel ja replikaatrid suunavad selle taskusse.
Sobiv varrukas õluhoova hoobaga hoobahoobadega rullitakse klambrid klambritega, mille järel mantreli sisestatakse varrukasse, kasutades täpsustatud rullid. Pärast vooderdise esiotsa esiosa jõusaali jõudmisel vabaneb klamber ja varrukas on seatud pidevale laagrisse suruvate rullidega. Samal ajal on rullide mandrelite juhtimispöörlemise kiirus ja varrukas seadistatud nii, et selleks ajaks, kui varruka arestimine on pideva veski esimene puur, tõmmati mandri esiosa 2.5 ... 3 m.
Pärast pideva veski veeremist siseneb Blackspreadi toru koos mandreli ekskavaatoriga, lühike tehniline omadus on esitatud tabelis 2.6. Pärast seda transporditakse torude veeremist tagumise otsa lõikamise piirkonda ja sobib toru tagumise otsa lõikamise sektsiooni sektsiooni sektsiooni sektsiooni sektsiooni sektsiooni sektsiooni osas, mis on toru tagumise otsa, seadmete tehnilised omadused Plak on toodud tabelis 2.7. Pipe jõudnud torust on tühjaks kruvi tilguti poolt grille ees tasakaalus veeremine. Lisaks toru rullid mööda grille tasandamise veeremist, see sobib kallakule, mis määrab lõikamise pikkuse pikkus ja võre tükk edastatakse nivelleerimisrullilt võre enne tagumise valtsimise veeremi veeremist .
Kärbitud otsa toru edastatakse konveier puhastamiseks cracking konteiner metallgraha, mis asub väljaspool töökoda.
Tabel 2.5 - Pideva veski käigukastide ja mootori võimsuse ülekandearv
2.1.5 vähendusveski ja külmkapi põhi- ja abiseadmete toimimise põhimõte
Selle osa seadmed on ette nähtud toru transportimiseks paigaldamise kaudu induktsioonkuumutamine, Rolling vähendamise veski, jahutus ja edasine transport ala külma lõikamine.
Soojendusega torud Vähendamisveski ees viiakse läbi inz 9000 / 2.4 kütteseadmesse, mis koosneb 6-kuumutusplokist (12 induktiivpoolt) paigutatud vahetult enne vähendamisveski. Torud sisestavad induktsiooni paigaldamise ühe teise pideva voolu järel. Pideva veski torude puudumisel (kui rendipeatus) on lubatud esitada kuni "külma" torude induktsiooniseadmele. Paigaldamisel määratud torude pikkus ei tohiks olla üle 17,5 m.
Vähendamisviimisveski tüüp - 24-kaabel, 3 rulli kahe rulli viite asendiga ja individuaalse veorakkuga.
Pärast vähendamisveski veeremist siseneb toru kas pihusti ja jahutuslauale või viivitamatult veski jahutuslauale, sõltuvalt valmistoru mehaaniliste omaduste nõuetest.
Pihusti disain ja tehnilised omadused, samuti torude jahutuse parameetrid on ärisaladus "OJSC Crestavori pakkumine" ja käesolevas dokumendis ei ole antud.
Tabel.2.8. Kütteseadme tehniline omadus on esitatud tabelis 2.9.- Lühike tehniline omadus redutseeriva veski.
Tabel 2.8 - Kütteseadme lühike tehniline omadus Inz-9000 / 2.4
2.1.6 Mõõtepindade lõikamiseks mõeldud seadmed
T-3 poe mõõtepikkustel torude lõikamiseks kasutas WVC 1600R-mudelit Wagneri mudeli saagilõiket nägin, mille tehnilised omadused on esitatud tabelis. 2.10. Kv6R mudeleid kasutatakse ka - tehnilised omadused tabelis 2.11.
| Parameetri nimi | Väärtus | |
| Lõigatud torude läbimõõt, mm | 30…89 | |
| Lõigatud pakettide laius, mm | 200…913 | |
| Lõikatud torude seina paksus, mm | 2,5…9,0 | |
| Torude pikkus pärast lõikamist m | 8,0…11,0 | |
| Viilutatud torude pikkus | Ees, mm. | 250…2500 |
| Taga, mm. | ||
| Saeketta läbimõõt, mm | 1600 | |
| Hammaste arv sae sae, tk | Segmendid | 456 |
| Laostuma | 220 | |
| Lõikamiskiirus, mm / min | 10…150 | |
| Minimaalne ketta läbimõõdu nägi, mm | 1560 | |
| Sööda ketta saagi pidurisaduri, mm | 5…1000 | |
| Maksimaalne tõmbetugevus, N / mm 2 | 800 | |
2.1.7 Varustus toru redigeerimiseks
Torud tükeldatud mõõtmise pikkusega vastavalt tellimusele saadetakse redigeerida. Redigeerimine toimub õiges RVV320X8 masinatel, mis on ette nähtud torude ja süsiniku ja vähese legeeritud terasest vardade redigeerimiseks ja madalal legeeritud templiteks külma seisukorras allika kõverusega kuni 10 mm kuusmõõturi kohta. Õige RVV 320X8 masina tehnilised omadused on toodud tabelis. 3.12.
| Parameetri nimi | Väärtus |
| Ühe rea pakendi laius, mm | Mitte rohkem kui 855. |
| Toristuse klambri avause laius, mm | 20-90-ni |
| Toristuse klambrite vertikaalsuunas läbimine, mm | Mitte rohkem kui 275. |
| Üheketta pidurisaduli liikumine, mm | 650 |
| Speed \u200b\u200bFeed Disk (Stepless) mm / min | Mitte rohkem kui 800. |
| Kiire tagurpidi nägi ketas, mm / min | Mitte üle 6500. |
| Lõikamiskiirus, m / min | 40; 15; 20; 30; 11,5; 23 |
| Ronimispaketi pakendi pikkus küljelt, mm | Vähemalt 250. |
| Pakendi pakendi pikkuse kinnitamine seotud poolel, mm | Vähem kui 200. |
| Saeketta läbimõõt, mm | 1320 |
| Saeteketta segmentide arv, tk | 36 |
| Hambade arv segmendis, arvutid | 10 |
| Töödeldud torude läbimõõt, mm | 20-90-ni |
| Parameetri nimi | Väärtus | |
| Hirmutatud torude läbimõõt, mm | 25...120 | |
| Rafineeritud torude seina paksus, mm | 1,0...8,0 | |
| Tüvetorude pikkus, m | 3,0...10,0 | |
| Metallivoolu määr rafineeritud torud, KGF / mm 2 | Läbimõõt 25 ... 90 mm | Kuni 50 |
| Läbimõõt 90 ... 120 mm | Kuni 33. | |
| Toru redigeerimise kiirus, m / s | 0,6...1,0 | |
| Samm rullide telje vahel, mm | 320 | |
| Rulli läbimõõt kaela, mm | 260 | |
| Rullite arv, PCS | Sõitma | 4 |
| Tühikäigul | 5 | |
| Nurgad seadistamise rullid, ° | 45 ° ... 52 ° 21 ' | |
| Suurim käigus ülemise rullide ülemise serva alumise, mm | 160 | |
| Sõitke roti | Mootori tüüp | D-812. |
| Pinge, B. | 440 | |
| Võimsus, KWT | 70 | |
| Pöörlemiskiirus, rpm | 520 | |
2.2 Olemasolev toru tootmise tehnoloogia TPA-80 OJSC "Crushariovavod" kohta
Sisenedes tooriku vormis varda, ladustatud kodumaise ladu. Enne tootmise käitamist allub see spetsiaalsele riiulile selektiivse kontrolli all, kui see on vajalik - remont. Valmistamiskohas paigaldatakse kaalu kaalud, et kontrollida metalli käivitamist tootmises. Billets laost elektromostilise kraanaga toidetakse laadimisvõrele ahju ees ja laaditakse roolipumba kütteahjus vastavalt ajakavale ja rentimise kiirusele.
Tühjade paigaldamise skeemi järgimine on metallplaat visuaalselt tehtud. Ahjus ahjus laaditakse igaüks individuaalselt üks või mitu liikuva talade juhtplaatide kaudu sõltuvalt rendihiirusest ja lõigatud paljususest. Torude sulamise, sulamise ja suuruse muutmisel toodab maandumisüksus teraseklasside eraldamise, sulatades järgmiselt: 1200-8000 mm pikkusega 5600-8000 mm, eraldatakse sulatus esimese esimese vardade kompenseerimise teel ahju laius; Teraseklassid eraldatakse nelja esimese varda kompenseerimise teel ahju laiuses; Mis pikkuse tooriku 9000-9800mm, eraldamine teraseklasside, sulatades üksteisest üksteisest puuvillaga intervalliga 8-10 etappi, samuti loendamise summa istutatud PSP ja Bandet Väljaantud, mida juhib PSP metallist kõrgaja ja kuuma lõikamispulgaga käärid, puistage leppimisega juhtpaneelidega. TPA-80; Rollimistorude suuruse (rullimise veski) muutmisel peatub plakatitetall ahju peatamiseks "5-6 sammu", et peatada veski, kui metall peatati ümberlaadimise, "pigistab 5-6 sammu tagasi. Liikuvad kangid läbi ahju viiakse läbi kolm liikuvat tala. Pausi, liikuvate tsükli puhul paigaldatakse sööda tasemel liikuvad talad. Nõutav kütteaeg on tagatud astmetsükli aja mõõtmisega. Tööruumi ülerõhk peaks olema 9,8 Pa kuni 29,4 Pa, õhuvoolukiirus \u003d 1,1 - 1.2.
Kui kuumutatakse erinevate templite toorikute ahjudes, on kuumutamise kestus põhjustatud metallist, ahjus viibimise aeg, mis on suurim. Kvaliteetne metallküttes on tagatud toorikute ühtse läbimisega kogu ahju pikkuses. Soojendusega kangid väljastatakse mahalaadimise sisemise ohtu ja need väljastatakse kuuma lõikejoonele.
Tühjade aluspesu vähendamiseks seisakute ajal, termostaat on varustatud kuumutatud toorikute veeremi transportimiseks kääridele, samuti võimaluse naasta (tagasikäigu kaasamisel) ei lõigata ahjusse toorikuid ja selle leidmise ajal seisakuid.
Töötamise ajal on võimalik kuuma ahju peatus. Hot ahju peatus on peatumine ilma maagaasi tarnimiseta välja lülitamata. Kuuma peatustega paigaldatakse fikseeritud tasandil liikuva ahju talad. Windowsi laadimine ja mahalaadimine on suletud. Õhuvoolu koefitsient "kütuseõhuga" järjestusega väheneb 1,1-1,2 kuni 1,0: -1.1. Surve ahju tasemel muutub positiivseks. Veski peatamise ajal: kuni 15 minutit - tsoonide temperatuur paigaldatakse alumise piiri ja "pigistage" metallist kahe sammu jaoks; 15 minutit kuni 30 minuti jooksul - temperatuur tsoonide III, IV, V vähendatakse 20-40 0 s, tsoonides I, II 30-60 0 s poolt alampiirist; Üle 30 minuti jooksul vähendatakse kõigis tsoonides temperatuuri 50-150 0 C-ga võrreldes madalama piiriga, sõltuvalt ebasoodsuse kestusest. Tühjad on "loll" tagasi 10 sammu juurde. Seosenute kestusega 2 kuni 5 tundi, on vaja vabastada ahju IV ja V tsooni kangid. Billets zonets I ja II lastakse tasku. Metalli mahalaadimist teostab PU-1 metallpõrandate abil. Temperatuur V ja IV tsoonide vähendatakse 1000-i050 0 C. At peatub rohkem kui 5 tundi kogu ahju vabaneb metallist. Temperatuuri tõus viiakse läbi samm 20-30 ° C, temperatuuri suurendamise kiirusega 1,5-2,5 ° C / min. Mis suureneb kuumutamisaja metalli tõttu madal rent, temperatuur I, II, III tsoonide vähendatakse B0 0C, 40 0 \u200b\u200bC, 20 0 vastavalt alumise piiri, ja temperatuur tsoonide IV, V alamjuhid. Üldiselt kogu seadme stabiilse käitamise ajal jaotatakse tsoonide temperatuur järgmiselt (tabel 2.13).
Pärast kuumutamist langeb tühi tooriku kuuma lõikejoont. Kuuma lõikeseadme kompositsioon hõlmab käärid tööteldade lõikamiseks, mobiilse peatamise, transpordirullide lõikamiseks, kaitsekraanil seadmete kaitsmiseks soojuse kaitsmiseks akenist ahju mahalaadimiseks. Pärast varraste kuumutamist ja selle väljastamist möödub see termostaadi läbi, jõuda mobiilse peatamiseni ja lõigatakse vajaliku pikkuse toorikule. Pärast lõigamise tootmist tõuseb mobiilse teravustamine pneumaatilise silindriga, transporditakse tühi rullimisega. Pärast selle läbimist peatuse jaoks laskub see tööasendisse ja hiljutine tsükkel jätkub.
Tabel 2.13 - temperatuuri jaotus ahjudes tsoonide järgi
Keskusele edastatakse mõõdetud billet kääridega rullimisega. Aretusvormi edastatakse võrgule enne firmware veski, mis rullub kuni viivituseni ja kui väljund pool on valmis, edastatakse luulele, mis on suletud kaanega. Vaesuse abiga, kui saagi tõstetakse, on tühi deformatsioonitsoonis. Deformatsioonitsoonis on Billet firmware varraste valduses oleva mandreli püsivara. Rod toetub kangekaelse reguleerimismehhanismi tõukejõu klaasist, mille avamine ei võimalda lukustust. Rõivaste pikisuunalist painutamist veeremi ajal esinevate aksiaalsetest jõupingutustest takistavad suletud keskused, mille teljed on paralleelsed varraste teljega.
Tööasendis sõidetakse rullid rodi pneumaatilise silindri ümber hoova süsteemi kaudu. Kuna esiosa läheneb varrukale, kasvatatakse südamikrullid järjekindlalt. Pärast Banger Firmware'i lõppu valtsib pneumaatilise silindri esimesed rullid, mis liiguvad varruka rullidest, mis jäävad rollidest, mida pildistatakse varrastevahenditega, seejärel volditud, silmapaistev ja varrukas rullid vähendatakse suure kiirusega. Suure kiirusega väljastatakse kangekaelse peaga püsivara valtsimiseks.
Pärast hülsi püsivara, veetakse rull mobiilse peatamiseni. Lisaks liigutab varrukas ahela konveieri pideva veski sisendajal. Pärast ümbrise konveierit kaldvõrgu rullides rullides dosaatorile, mis varruka viivitus enne pideva veski sisendpunkti. Kalduva võre juhendamisel on defektsete varrukate kogumiseks taskus. Kaldise võrega on varrukas nullitakse pideva veski vastuvõtvasse tööruumile klambritega. Sel ajal sisestatakse pikka mandreli varrukasse ühe hõõrdrulliga ühe paari. Hülsi esiotsa ettepoole jõudmisel vabaneb hülsi klamber, kaks paari tõmmata rullid ja gilware koos mandreliga seadistatakse pidevale veskile. Samal ajal arvutatakse rullide kärude tõmbamise kiirus ja tõmberullide tõmbamine varrukas sellisel viisil, et pideva veski esimese kardina varruse hõivamise ajal oli mandri pikendus varrust 2.5-3,0 m. Sellega seoses peab rullide lineaarne kiirus olema 2,25-2,5 korda suurem kui lineaarse kiirusega tõmbamise varrukad.
ROLTED torud mandrelite vaheldumisi edastatakse vaheldumisi telje üks Digbumous osa. Mantreli pea läbib väljatõmbaja vooderdise ja püütakse haaret sisestamist ja toru libani rõngasse. Kui velje ahela liigub, see väljub torust välja ja langeb ahela konveierile, mis edastab selle kahekordse veeremi veeremi veeremi transportimiseks nii jahutusvannis mõlema väljavooluga.
Pärast mandri eemaldamist siseneb töötlemata toru tagakülje otsa lõikamiseks saed.
Pärast induktsioonküte, toru on seatud redutseerivas veskis, millel on kakskümmend neli Trilk rakke. Vähendamisveskis määratakse töörakkude arv sõltuvalt valtsitud torude suuruse suurusest (9-24 rakku) suuruse suurusest ja kastid on välja jäetud, alates 22-st rakkude arvu vähenemise küljest . Cage 23 ja 24 osalevad kõigis veeremisprogrammides.
Veeremi ajal jahutatakse rullid pidevalt veega. Kui torud liiguvad mööda jahutuslauda igas lingis, ei tohiks see olla rohkem kui üks toru. Kui veeretate permaalsed kuum-deformeerunud torud, mis on ette nähtud tugevuse rühma "K" pumbakompressoritorude valmistamiseks terasest kvaliteedist 37GG2C pärast vähendamisveski, viiakse läbi pihustite kiirendatud reguleeritava jahutamise.
Voolukiirus torude läbi pihusti tuleb stabiliseerida kiirusel redutseeriva veski. Kiiruse stabiliseerimise kontrolli teostab operaator vastavalt operatiivjuhtimisele.
Pärast toru vähendamist sisestatakse jahutuslauale, kus nad jahutatakse.
Jahutuslaua taga kogutakse torud ühekihiliste pakettide lõikamiseks ja lõikamiseks külma lõikamise saelide mõõtmise pikkusega.
Valmistorud saabuvad OTV kontrolli tabelisse pärast kontrolli, torud on seotud pakenditega ja saadetakse valmistoodete lattu.
2.3 Disainilahenduste põhjendus
Suuplik torude vähendamine PPP pingetega, on toru otsade märkimisväärne pikisuunaline erinevus. Põhjus terminali kõnniteel torusid on ebastabiilsus aksiaalsed pinged mittemeratsiooni deformatsioon režiimid täites ja vabastatud veski töörakkude metallist. End krundid vähendatakse oluliselt väiksemate pikisuunalise tõmbepingete tingimustes kui toru peamine (keskmine) osa. Suurendamine seina paksuse lõpp-aladel, parem lubatud kõrvalekalded, muudab vajalikuks eemaldada märkimisväärne osa valmistoru
Normide terminali lõikamise vähendatud torude TPA-80 OJSC "Cruscharovavod" on toodud tabelis. 2.14.
TABEL 2.14 - Torude torude rõngad TPA-80 OJSC "Crockeri tarnete"
2.4 Disainilahenduste põhjendus
Suuplik torude vähendamine PPP pingetega, on toru otsade märkimisväärne pikisuunaline erinevus. Põhjus terminali kõnniteel torusid on ebastabiilsus aksiaalsed pinged mittemeratsiooni deformatsioon režiimid täites ja vabastatud veski töörakkude metallist. End krundid vähendatakse oluliselt väiksemate pikisuunalise tõmbepingete tingimustes kui toru peamine (keskmine) osa. Suurendamine seina paksuse lõpus piirkondades, parem lubatud kõrvalekalded, muudab vajalikuks eemaldada märkimisväärne osa valmistorust.
Normide terminali lõikamise vähendatud torude TPA-80 OJSC "Cruscharovavod" on toodud tabelis. 2.15.
Tabel 2.15 - TPA-80 OJSC-i torude otsade lõikamine "Crossow
kus pc-esikülje paksenenud otsa toru; ZK-tagumine paksenenud toru lõpp.
Umbes iga-aastane metallkadu torude paksendatud otstes OJSC "Crossavodi" T-3 töökojas moodustavad 3000 tonni. Torude ümberlõikatud paksendatud otsade pikkuse ja kaalu lõikamisel 25% võrra aastane kasumi kasv on umbes 20 miljonit rubla. Lisaks salvestatakse kulude kokkuhoid tööriista saepaketi lõikamiseks, elekter jne.
Lisaks tootmise Aliplaying tühi drapeeritud seminaride jaoks on võimalik vähendada pikisuunaline erinevus torude, salvestatud metallist, mis on vähenenud pikisuunaliste partitsioonide vähenemise, et kasutada edasise suurenemise tootmise kuumvaltsitud ja külm-deformeerunud torud .
Pidev toru veeremisüksused on kõige paljutõotavad suure jõudlusesamad taimed sobiva sorteerimise kuumvaltsitud õmblusteta torude tootmiseks.
Agregaatide hulka kuuluvad püsivara, pidev varikatus ja vähendamise venitamisveskid. Tehnoloogilise protsessi järjepidevus, kõigi transporditoimingute automatiseerimine, valtsitud torude suur pikkus suure jõudlusega, hea kvaliteediga torud pinna ja geomeetriliste suurustega
Viimastel aastakümnetel, intensiivne arendamine torude tootmise meetodiga pideva valtsimise: ehitatud ja kasutuselevõtt (in "Itaalia, Prantsusmaa, USA, Argentina) ehitati rekonstrueeriti (Jaapanis) pideva jooksva kauplustes, uute seminaride seadmed (in Hiinast välja töötatud, välja töötatud ja projektid seminaride ehitamiseks (Prantsusmaal, Kanadas, USAs, Jaapanis, Mehhikos).
Võrreldes agregaatidega kasutuselevõetud 60ndatel aastatel uutel veskidel on märkimisväärseid erinevusi: neid peamiselt valmistatud torude õli vahemikus ja seoses seminaridega suured piirkonnad on ehitatud nende torude lõpetamiseks, sealhulgas nende äraviskamise seadmed otsad, kuumtöötlemine, lõikamistorud, couplomi tootmine jne; Vahemikus toru suurused oli oluliselt laiendatud: maksimaalne läbimõõt kasvas 168-340 mm, seina paksus on 16-30 mm, mis sai võimalikuks tõttu tekkinud valtsimisprotsessi arendamise tõttu pikal mandrile, liikudes reguleeritava kiirusega ujuva asemel. Uued torude veeremite agregaadid kasutavad pidevat lülitust (ruudu ja voor), mis tagas nende töö tehniliste ja majanduslike näitajate märkimisväärse paranemise.
Rõngakujulised ahjud (TPA 48-340, Itaalia) on ikka veel laialdaselt kasutatavad toorikute soojendamiseks (TPA 48-340, Itaalia), alustage koos selle jalutuskäiguga ahjude kasutamist (TPA 27-127, Prantsusmaa, TPA 33 -194, Jaapan). Kõigil juhtudel on kaasaegse üksuse suure jõudluse tagatud ühe ahju seadmisega suur, ühiku võimsus (jõudlus kuni 250 t / h). Küttetorude kütmiseks enne vähendamist (kalibreerimine), ahjud jalutuskäri kasutatakse.
Peaveskide saamiseks varrukad jäävad jätkuvalt kahevärvilise terasest rullimisveski, mille konstruktsioon on paranenud näiteks, asendades statsionaarseid jooni draivijuhtketastega. Square'i kangete kasutamisel eelneb tehnilisele joonele kruvikeerimisveskile kas pressimisveskile (TPA 48-340 Itaalias, TPA 33-194 Jaapanis) või veskis nägude kalibreerimiseks Vajutage sügava klambriga (TPA 60-245, Prantsusmaa).
Üks peamisi suundi edasiseks arenguks pideva valtsimise meetod on kasutamise mandlid liigub reguleeritava kiirusega veeremisprotsessis, ujuva asemel. Abi abil erilise mehhanismi, mis arendab säilitamisjõu 1600-3500 KN, on mandreli teatud kiirusega (0,3-2,0 m / s), mida toetatakse kas kuni torude täieliku eemaldamise ajal Rolling protsess (valduses mandreli) või teatud hetkel alates sertifikaadi liigub ujuva (osaliselt säilinud mandreli). Kõiki neid meetodeid saab kasutada teatud läbimõõduga torude tootmisel. Niisiis, väikeste läbimõõduga torude puhul, meetod ujuva mandrile, keskmine (kuni 200 mm) - osaliselt hoitakse osaliselt suur (kuni 340 mm või rohkem) - hoitakse.
Reguleeritava kiirusega liikuvate pidevate veskite mandrelite rakendamine (hoitakse osaliselt hoitakse) ujuva vastutasuks annab sorteerimise olulise laiendamise, toru pikkuse suurenemise ja nende täpsuse suurendamiseks. Esindavad eraldi disainilahenduste huve; Näiteks püsivara veski varraste kasutamine pideva veski (TPA 27-127, Prantsusmaa) osaliselt säilitava mandri osaliselt säilitava mandriga, mandri väljalülitamisel varrukas (TPA 33-194, Jaapan).
Uued agregaadid on varustatud kaasaegse vähendamise ja kalibreerimisveskitega ning üks neist veskitest kasutatakse kõige sagedamini. Jahutuslaud on mõeldud torude vastuvõtmiseks pärast vähenemist ilma eelnevalt lõikamata.
Torudeveski automatiseerimise praeguse üldise seisundi hindamine võib märkida järgmisi funktsioone.
Valtsitud ja tööriista liikumisega seotud transporditoimingud on automatiseeritud üsna täielikult traditsiooniliste kohalike (peamiselt mitte-kontakt) automaatikaseadmete abil. Selliste seadmete põhjal ja see oli võimalik tutvustada suure jõudlusega üksusi pideva ja diskreetse tehnoloogilise protsessiga.
Tegelikult on automatiseeritud tehnoloogilised protsessid ja isegi individuaalsed operatsioonid torude veskites automaal, see ei ole ilmselgelt piisav ja selles osas on nende automatiseerimise tase saavutatud, näiteks pideva lehtede veskite valdkonnas märgatavalt halvem. Kui juhtimisprotseduuride (UMM) kasutamine lehtede veskite jaoks on muutunud praktiliselt laialdaselt tunnustatud standardseks, siis torude puhul on näited Venemaal veel üksikud, kuigi praegu on ACS TP ja ASUP arendamine ja rakendamine muutunud normiks. Vahepeal on meie riigis mitmete torude arv, peamiselt näiteid automatiseeritud kontrolli tehnoloogiliste protsesside individuaalsete allsüsteemide tööstuse rakendamisest, kasutades spetsiaalseid seadmeid, mis on valmistatud arvutitehnoloogia loogika ja elementide abil.
Märgistatud riik on tingitud kahest asjaolust. Ühelt poolt, alles hiljuti nõuded kvaliteedi ja ennekõike stabiilsuse toru suurused, rahul suhteliselt lihtfondid (eelkõige veski ratsionaalsed struktuurid). Need tingimused ei stimuleerinud täiuslikumat ja loomulikult keerukamaid arenguid, kasutades näiteks suhteliselt kulukat ja mitte alati piisavalt usaldusväärset UMM-i. Teisest küljest oli spetsiaalsete mittestandardite automatiseerimismeetodite kasutamine võimalik ainult lihtsamate ja vähem tõhusate ülesannete jaoks, samas kui arengu- ja tootmiskuludest oli märkimisväärsed aja ja vahendid, mis ei aidanud kaasa piirkonna edusammudele tasu.
Siiski ei saa traditsiooniliste lahendustega rahuldada torude tootmise kaasaegseid nõudeid, sealhulgas torude kvaliteeti. Veelgi enam, nagu praktika näitab, on märkimisväärne osa nende nõuetele vastavatest jõupingutustest automatiseerimisel ja praegu on vaja neid režiime automaatselt muuta jooksva torude ajal.
Kaasaegsed saavutused elektrilise ajami haldamise valdkonnas ja mitmesuguste automatiseerimistehniliste vahendite valdkonnas, peamiselt mini-arvuti ja mikroprotsessori seadmete valdkonnas, võimaldab torude veskite ja agregaatide automatiseerimist radikaalselt parandada, ületada mitmesugused tootmise ja majanduslikud piirangud.
Kaasaegsete automatiseerimistehniliste vahendite kasutamine tähendab ülesannete õigsuse nõuete samaaegset suurendamist ja nende lahendamise võimalusi ja eelkõige - kõige tõhusamate viiside valikuvõimalusi tehnoloogiliste protsesside mõjutamiseks, selle ülesande lahendusele Võib hõlbustada olemasolevate kõige tõhusamate tehniliste lahenduste analüüsimisega toruveski automatiseerimise jaoks.
Pidevate torude veeremisüksuste uuringud, kuna automaatikaseadmed näitavad, et tehniliste ja majandusnäitajate edasise täiustamise reservid on olulised reservid, automatiseerides nende täitematerjalide veeremite tehnoloogilise protsessi.
Kui veeretakse pidevat veski pika ujuva mandri puhul, juhitakse ka terminali pikisuunalist erinevust. Pööniste tagumiste otsade seinapaksus on suurem kui 0,2-0,3 mm keskel. Paksendatud seinaga tagumise otsa pikkus on võrdne 2-3 interlineaalse lüngaga. Seina paksendamisel kaasneb saidi läbimõõdu suurenemine, mis eristatakse ühel intelligentset lõhet toru tagumisest otsast. Tänu mööduvate režiimide, paksus esiotsing seina on 0,05-0,1 mm vähem kui keskel, kui valtsimine pingega seina esiotsa torude on ka paksenenud. Mustade torude pikisuunaline erinevus säilitatakse järgneva vähendamise järel ja toob kaasa valmistorude paksendatud otsade tagumise lõigu suurenemise.
Rendureerimisveskite rullimisel on toru otsade sein paksenenud pingete vähenemise tõttu võrreldes paigaldatud režiimis, mis esineb ainult 3-4 kajandi täitmisel. Seinaga paksendatud torude otsad lõigatakse välja ja assotsieerunud metallist jäätmed põhjustab koguse tarbitava koefitsiendi koguse osa.
Torude pikisuunalise kõnniteedi üldine olemus pärast pidevat veski kantakse peaaegu täielikult viimistletud torudesse. Seda veendub veeremite tulemused, mille mõõtmed on 109 x 4,07 - 60 mm viie pinge režiimi ajal, vähendades käitise vähendamise ajal 30-102 yuts. Iga kiirrežiimi katseprotsessis valiti 10 toru, mille terminaliosad lõigati 10 250 mm pikkuse osaga ja keskel lõigati kolm düüsi, mis asuvad 10, 20 ja 30 m esiotsast. Pärast instrumendi seina paksuse paksuse paksust ehitati auruskeemi ja andmete keskmistamise keskmistamisel konstrueeritud graafilistele sõltuvustele, mis on esitatud joonisel fig. 54.
Seega on torude üldise töö märgitud komponendid pideva osakute tehnilistele ja majanduslikele näitajatele märkimisväärne mõju, seostatakse pideva ja vähendamise veskites toimuvate veeremisprotsesside füüsikaliste omadustega ning seda saab kõrvaldada või vähendada ainult oluliselt spetsiaalsete automaatsete süsteemide abil, mis muudavad veski seadistamist protsessi veeremistoru. Nende osade komponentide seaduslik olemus võimaldab teil kasutada selliste süsteemide keskmes tarkvara juhtimise põhimõtet.
Tuntud teised tehnilised lahendused Ülesanded lõpp-jäätmete vähendamiseks vähendamise ajal, kasutades automaatset protsessi juhtimissüsteeme, mis on varustatud üksikute täiturmehhanismi vähendamisveskis (FRG patendid nr 1602181 ja UK 1274698). Rulli kiiruste muutuste tõttu, kui torude esi- ja tagaotsikud veeretakse, loob täiendav pinge jõud, mis viib terminali pikisuunalise partitsioonide vähenemiseni. On teavet, et sellised tarkvarakorrektsioonisüsteemid kiirusega peamiste draivide vähendamise veski töötavad seitsme välismaiste torude jooksva agregaatide, sealhulgas kaks ühikut pideva veskitega Mülgendi (Saksamaa). Agregaadid tarnivad Mannesmann (Saksamaa).
Teine üksus toimus 1972. aastal ja sisaldab 28-keskset vähendamise veski üksikute draividega, mis on varustatud kiiruse parandamise süsteemiga. Kiiruste muutused torude otsade läbimisel viiakse läbi esimese kümne rakud, järk-järgult, lisandid kiiruse töö väärtusele. Kiiruse maksimaalne muutus toimub kasti number 1, minimaalne kasti number 10. Kui torude positsiooni andurid lõpevad veskis, andes käske kiiruse muutmiseks, fotoreli. Vastavalt vastuvõetud kiiruse korrigeerimise skeemile viiakse esimese kümne raku individuaalsete täiturmehhanismide toitumine läbi anti-parameli tagurdustamisskeemi, järgnevad rakud - mitte-katsekava abil. Tuleb märkida, et vähendamisveski ajamite kiiruse parandamine võimaldab ühiku poolt sobiva ühe saagise suurendada 2,5% võrra segatud tootmisprogrammiga. Läbimõõdu vähendamise suurenemise korral suureneb see mõju.
Sarnane teave kahekümne teravilja vähendamise veski seadmete kohta Hispaanias, kiirusekorrektsioonisüsteemis. Kiiruste muudatused esimese 12 raku sooritamisel. Sellega seoses pakutakse ka erinevaid toitekavasid.
Tuleb märkida, et kiirusekorrektsioonisüsteemi pideva torude veeremite agregaatide vähendamise veskite seadmed ei võimalda vähendamise probleemi täielikult lahendada vähendamise probleemi vähendamisel. Selliste süsteemide tõhusus peaks vähenema läbimõõdu vähendamise taseme vähenemisega.
Tarkvaraosakonna tehnoloogilise protsessi süsteemid on rakendamise kõige lihtsamad ja annavad suure majandusliku mõju. Kuid nende abiga on võimalik suurendada torude suuruste täpsust ainult ühe kolme komponendiga - pikisuunalist kõnniteel. Kuna uuringud näitavad, jääb peamine osa valmistorude seinte paksus (umbes 50%) paksust põiki vahele. Kõikumised keskmise paksuse toru seinad partiide on umbes 20% kogu hajumine.
Praegu on põiksuunalise varieerumise vähenemine võimalik ainult remontimistorude tehnoloogilise protsessi parandamisel seadme osades. Näited automaatsete süsteemide rakendamise kohta nendel eesmärkidel ei ole teada.
Keskmise paksuse stabiliseerimist partiide pindade seinte seinte paksusidena on võimalik nii, parandades nii veeremistehnoloogiat, rakkude disaini ja elektriseadme ja automaatse protsessi juhtimissüsteemide kaudu. Partii torude paksuse paksuse vähendamine võimaldab teil märkimisväärselt suurendada agregaatide tootlikkust ja vähendada metalli tarbimist veeremi tõttu miinushälbe valdkonnas.
Erinevalt tarkvara süsteemid, süsteemid, mis on mõeldud torude seinte keskmise paksuse stabiliseerimiseks, peaksid hõlmama nende kompositsiooni andureid torude geomeetriliste suuruste juhtimise anduridesse.
Tehnilised ettepanekud on teadaolevalt varustama vähendamise veskid toru seina paksuse automaatse stabiliseerimise teel. Süsteemide struktuur ei sõltu seadme tüübist, mis sisaldab vähendusveski.
Protsessi juhtimissüsteemide kompleksi torude veeremiseks pidevates ja vähendamisveskides, mis on ette nähtud lõpp-jäätmete vähendamiseks ja torude täpsuse vähendamiseks pikisuunalist kõnnitee vähendamisel ja keskmise seina paksuse hajumise tõttu moodustavad agregaadi ACS-i.
Arvutite kasutamine valtsitorude tehnoloogilise protsessi tootmise ja automatiseerimise kontrollimiseks rakendati esmakordselt Müülggemi pidevas toru veeremisükises 26-114.
Seade on mõeldud torujuhtmega veeremiseks 26-114 mm, seina paksus on 2,6-12,5 mm. Agregaat sisaldab tsükli ahju, kaks püsivara veskit, 9-tsenoe pidevat veski ja 24-põhise vähendamise veski individuaalse automiga 200 kW mootorist.
Teine üksus, millel on pidevveskis Mülgemisse 1972. aastal kinnitatud, on varustatud võimsama arvutiga, millele on määratud laiemad funktsioonid. Seade on mõeldud torude rullimiseks kuni 139 mm läbimõõduga, seina paksus on kuni 20 mm ja koosneb püsivara veskist, kaheksa kaabli pidevat veski ja kakskümmend teravilja vähendavat veski.
Pidev toru veeremi UK, mis oli purustatud 1969. aastal, on varustatud ka arvutiga, mida kasutatakse seadme laadimise planeerimiseks ja infosüsteemi pidevaks kontrollimiseks valtsitud ja tööriista parameetrid. Kontrollige torude ja toorikute kvaliteeti ning veski seadete täpsust, viiakse läbi tehnoloogilise protsessi kõigis etappides. Teave iga veski siseneb arvuti töötlemiseks, pärast mida see väljastatakse veskid operatiivjuhtimise.
Sõna, ülesanne automatiseerimise valtsimisprotsesside üritab lahendada paljudes riikides, sh. Ja meie. Arenguks matemaatiline mudel Pidev Mattas Management on vaja teada konkreetse tehnoloogiliste parameetrite mõju valmistorude täpsusele, selleks on vaja kaaluda pideva veeremi omadusi.
Tensitorude vähendamise tunnusjoon on suurema tootekvaliteediga väiksemate ristlõike varieerumise tõttu kõrgem tootekvaliteet, erinevalt veeremist ilma pingeteta, samuti võimalust saada väikeste läbimõõdude saamise võimalust. Kuid selle valtsimisega täheldati torude otstes suuremat pikisuunalist erinevust. Paksendatud otsad pingete vähendamise ajal moodustub tingitud asjaolust, et toru esi- ja tagumised otsad südamiku läbimisel ei puutu kokku pinge täieliku mõjuga.
Pinget iseloomustab toru venitamispinge suurus (x). Kõige rohkem täielik iseloomulik See on plastikust pinge koefitsient, mis kujutab endast pikisuunalise tõmbetoru pinge suhet metalli deformatsioonikindlusele kasti.
Tavaliselt on redutseeriva veski häälestatud nii, et plastikust pinge koefitsient keskmise suurusega rakkudes jaotatakse ühtlaselt. Esimeses ja viimastel rakkudes on pingete suurenemine ja vähenemine.
Vähendamisprotsessi intensiivistamiseks ja õhukeste torude saamiseks on oluline teada maksimaalset pinget, mida saab vähendamisveskis luua. Maksimaalne väärtus plastikust pinge koefitsiendi veskis (Z max) piirdub kahe teguriga: tõmmates rullide võimet ja tingimused purustada toru veskis. Teadusuuringute tulemusena tehti kindlaks, et kogutoru kokkusurumisega veskis 50-55% -ga piirdub Z max rullide tõmbamisvõimega.
T-3 töökoda koos EFI, VNIPI "TYAZHROMELEKTROPROPEEKT" ja ettevõte "küsi" loodud ACS-TP süsteemi aluse TPA-80 ühikule. Praegu toimivad järgmised komponendid selle süsteemi komponendid: Uzn-N, Uzn-P, Etherneti kommunikatsiooniliin, kõik käed.
3.2 Arvutuslaua valtsimine
Kaasaegse käitise tehnoloogilise protsessi ehitamise peamine põhimõte on saavutada ühe püsiva läbimõõduga torude pidev veski, mis võimaldab ka tühja ja varruka kasutamist püsiv läbimõõt. Nõutava läbimõõdu torude saamine tagatakse vähendamisega. Selline töösüsteem muudab selle palju lihtsamaks ja lihtsustab veski seadistamist, vähendab tööriistaparki ja mis kõige tähtsam, see võimaldab teil säilitada kogu seadme kõrge jõudluse isegi siis, kui minimaalse minimaalse (pärast vähendamist) läbimõõduga valtsid.
Rolling tabel loeb rullimäära vastu vastavalt kirjeldatud meetodile. Pipe välisläbimõõt pärast vähendamist määratakse kindlaks viimase rullide paari suuruse järgi.
D p 3 \u003d (1,010..1,01,015) * d o \u003d 1,01 * 33,7 \u003d 34 mm
kus d p on valmistoru pärast redutseeriva veski.
Kuna pärast pidevat veski, välja viibib ühe läbimõõdu toru, siis me aktsepteerime d h \u003d 94 mm. Pidevatel veskitel tagab rulli kalibreerimine toru suurema üle 1-2 mm läbimõõdu sisemise läbimõõdu viimastes aururullides, nii et mandri läbimõõt on võrdne:
H \u003d D H - (1..2) \u003d d H -2S N -2 \u003d 94-2 * 3,2-2 \u003d 85,6 mm.
Me võtame mandri läbimõõdu võrdne 85 mm võrra.
Sleeve siseläbimõõt peab tagama mandri vaba manustamise ja kulub 5-10 mm suurust suurem kui mandri läbimõõt
d R \u003d N + (5..10) \u003d 85 + 10 \u003d 95 mm.
Sleeve seina aktsepteerib:
S R \u003d S H + (11..14) \u003d 3,2 + 11,8 \u003d 15 mm.
Varrukate välisläbimõõt määratakse sisemise läbimõõdu ja seina paksuse suuruse alusel:
D R \u003d D G + 2S G \u003d 95 + 2 x 15 \u003d 125 mm.
Läbimõõt Kasutatud Banger D З \u003d 120 mm.
Püsivara käigu läbimõõt valitakse, võttes arvesse rullimise suurust, st Varruka sisemise läbimõõdu tõstmine moodustab 3% kuni 7% sisemise läbimõõduga:
N \u003d (0,92 ... 0,97) d g \u003d 0,93 * 95 \u003d 88 mm.
Firmware, pideva ja vähendamise veskite joonistamise koefitsiendid määravad valemite järgi:
,
Ühine kapuutsi koefitsient on:
Samamoodi arvutatakse rullimislaud torude suurusega 48,3 × 4,0 mm ja 60,3 × 5,0 mm.
Rolling tabel on esitatud tabelis. 3.1.
| Valmistorude suurus, mm | Toristuse läbimõõt, mm | Püsivara stan. | Pidev Stan. | Vähendamine Stan. | Ühine kapuutsi koefitsient | ||||||||||
| Välisdiameeter | seina paksus | Varruka suurus, mm | Mandreli läbimõõt, mm | Ekstrase koefitsient | Toru suurused, mm | Mandreli läbimõõt, mm | Ekstrase koefitsient | Toru suurus, mm | Rakkude arv | Ekstrase koefitsient | |||||
| Läbimõõt | seina paksus | Läbimõõt | seina paksus | Läbimõõt | seina paksus | ||||||||||
| 33,7 | 3,2 | 120 | 125 | 15 | 88 | 2,20 | 94 | 3,2 | 85 | 5,68 | 34 | 3,2 | 24 | 2,9 | 36,24 |
| 48,3 | 4,0 | 120 | 125 | 15 | 86 | 2,2 | 94 | 4,0 | 84 | 4,54 | 48,6 | 4,5 | 16 | 1,94 | 19,38 |
| 60,3 | 5,0 | 120 | 125 | 18 | 83 | 1,89 | 94 | 5,0 | 82 | 4,46 | 61,2 | 5,0 | 12 | 1,52 | 12,81 |
3.3 Kalibreerimine veski rullide vähendamise
Rulli kalibreerimine on oluline osa Millil töörežiimi arvutamine. See määrab suuresti torude kvaliteedi, tööriista vastupidavuse, koormuste jaotus töörakkudesse ja juhtida.
Rulli kalibreerimise arvutamine sisaldab:
a) erasektori deformatsioonide jaotus veski linnades ja kaliberide keskmiste läbimõõdude loendamises;
b) klapi kalibrite suuruse määramine.
3.3.1 erasektori deformatsioonide jaotus
Vähendamisveski puuri erasektori deformatsioonide muutuste olemuse kohaselt võib jagada kolme rühma: pea veski alguses, kus surub veeremi käigus intensiivselt suurenevad; kalibreerimine (lõpus veski), kus deformatsioonid vähenevad minimaalne tähendusja nende vaheline kandes (keskel), kus erasektori deformatsioonid on maksimaalsed või nende lähedased.
Kui privaatsete deformatsioonide suurusega torud pingeid, võetakse see toruprofiili stabiilsuse tingimuse põhjal ettemääratud torustiku suurusega plastikust pingeid.
Üldine plastpinge koefitsient saab määrata valemiga:
,
kus - logaritmilisel kujul võetud aksiaalsed ja tangentsiaalsed deformatsioonid; Väärtus määratakse kindlaks triviaalse kaliibriga valemiga
T \u003d. 
,
kui (S / D) CP on seina paksuse keskmine ja läbimõõdu keskmine suhe torude tüve perioodiks; K-koefitsient, võttes arvesse toru paksuse muutumist.
,
,
kui M on väärtuse kogu deformatsiooni toru läbimõõduga.
.
,
.
Suurus kriitilise privaatse tihendamise selle koefitsiendiga plastikust pinge vastavalt, võib ulatuda 6% teises kastis, 7,5% kolmandas puuris ja 10% neljas puuris. Esimeses kastides on soovitatav saada vahemikus 2,5-3%. Siiski, et tagada stabiilne püüdmine, väheneb kokkusurumise suurus tavaliselt.
Veski ettetellimisel ja trahvides väheneb ka tihendus, kuid vähendada koormusi rullides ja suurendada valmistorude täpsust. Kalibreeriva grupi viimasel puuris võetakse kokkusurumine võrdub nulliga, keskmise grupi viimases puuris olevast pressimisest kuni 0,2-ga.
Sisse keskmise grupp Celes'i praktiseeritakse erasektori deformatsioonide ühtlast ja ebaühtlast jaotust. Mis ühtlase jaotus kompressiooni kõigis selle rühma rakkudes on need püsivad. Erakujulise deformatsioonide ebaühtlane jaotus võib olla mitu võimalust ja neid iseloomustavad järgmised seadused:
lähise rühma kokkusurumine väheneb proportsionaalselt esimestest rakkudest viimasele - langev režiim;
mitmetes keskmise rühma esimestes rakkudes vähenevad privaatsed deformatsioonid ja ülejäänud on püsiv;
esimese suurenemine keskmises grupis ja seejärel vähendada;
mitmetes keskmise rühma esimestes rakkudes jäävad privaatsed deformatsioonid püsivaks ja ülejäänud vähendamiseks.
Mis langeb deformatsioonirežiimid keskmises rakkude rühmas, vähendatakse veeremisvõimsuse ja koormuse koormuse väärtuse erinevusi, mis on tingitud metalli deformatsiooniresistentsuse kasvust, kuna selle temperatuuri vähenemise tõttu ja deformatsioonimäära suurendamisel. Arvatakse, et veski lõppu kokkusurumise vähenemine võimaldab teil parandada torude välispinna kvaliteeti ja vähendada põikisuunalisi vahendeid.
Rulli kalibreerimise arvutamisel aktsepteerime ühendite ühtlast jaotust.
Era deformatsioonide suurused veskites on näidatud joonisel fig. 3.1.
Ühendite jaotus
Põhineb erasektori deformatsioonide väärtuste põhjal saab kalibrite keskmisi läbimõõtu arvutada valemiga
.
Veski esimese puuri jaoks (i \u003d 1) d i -1 \u003d d 0 \u003d 94 mm, siis
mm.
Arvutatakse selle valemi puhul, kalibrite keskmine läbimõõt on esitatud lisas.1.
3.3.2 Klapi kalibrite suuruse määramine
Triviaalsete palade kalibrite kuju on näidatud joonisel fig. 3.2.
Ovaalne kaliiber on saadud selle raadiusega RC keskusest, nihkunud võrreldes valtsimise teljega ekstsentrilisusega EXC poolt.
Kaliibri vorm
Kalijarite raadiurite ja ekstsentrilisuse väärtused määravad valemite laius ja kõrguse järgi:
Kaliiti suuruse määramiseks on vaja teada oma pooltelje A ja B väärtusi ning nende määratluse väärtusi - kaliibrite väärtuse väärtus
Ova tasandi määramiseks kaliibriga saate kasutada valemit:
C-toiteindikaator iseloomustab võimalikku summat kaliibriga laiendada. Triviaalsete rakkude vähenemise ajal võetakse Q \u003d 1.2.
Kaliibri pooltelgede väärtused määravad sõltuvused:
kui F-korrektsioonikoefitsient, mida saab arvutada ligikaudse valemiga
Arvutame suurust kaliibri vastavalt ülaltoodud valemitele esimese kasti jaoks.
Teiste rakkude puhul tehakse arvutus samamoodi.
Praegu viiakse rulltoon läbi pärast rullide paigaldamist tööpuurisse. Igav on juhtiv spetsiaalsed masinate ümmargune lõikur. Igav ahel on näidatud joonisel fig. 3.3.
Joonis fig. 3.3 - Kaliika igav skeem
Et saada kindlaksmääratud väärtustega A ja B kaliibriga, on vaja kindlaks määrata lõikuri d f läbimõõdu ja selle ümberpaigutamine rullitelgede tasapinnaga (parameeter X). D F ja X määratakse järgmiste matemaatiliselt täpsete valemite järgi:
Triviaalse freesimisnurga A puhul on 60 ° C.di - rullide täiuslik läbimõõt, di \u003d 330mm.
Arvutatud vastavalt ülaltoodud väärtuste valemitele on kokku võetud tabelis. 3.2.
Tabel 3.2 - Rulli kalibreerimine
| Savi number | d, MM. | m,% | a, mm. | b, mm. | r, mm. | e, mm. | D f, mm | X, mm. |
| 1 | 91,17 | 2,0 | 45,60 | 45,50 | 45,80 | 0,37 | 91,50 | 8,11 |
| 2 | 87,07 | 4,5 | 43,60 | 43,40 | 43,80 | 0,35 | 87,40 | 8,00 |
| 3 | 82,71 | 5,0 | 41,40 | 41,20 | 41,60 | 0,33 | 83,00 | 7,87 |
| 4 | 78,58 | 5,0 | 39,30 | 39,20 | 39,50 | 0,32 | 78,80 | 7,73 |
| 5 | 74,65 | 5,0 | 37,40 | 37,20 | 37,50 | 0,3 | 74,90 | 7,59 |
| 6 | 70,92 | 5,0 | 35,50 | 35,40 | 35,70 | 0,28 | 71,20 | 7,45 |
| 7 | 67,37 | 5,0 | 33,70 | 33,60 | 33,90 | 0,27 | 67,60 | 7,32 |
| 8 | 64,00 | 5,0 | 32,00 | 31,90 | 32,20 | 0,26 | 64,20 | 7,18 |
| 9 | 60,80 | 5,0 | 30,40 | 30,30 | 30,60 | 0,24 | 61,00 | 7,04 |
| 10 | 57,76 | 5,0 | 28,90 | 28,80 | 29,00 | 0,23 | 58,00 | 6,90 |
| 11 | 54,87 | 5,0 | 27,50 | 27,40 | 27,60 | 0,22 | 55,10 | 6,76 |
| 12 | 52,13 | 5,0 | 26,10 | 26,00 | 26,20 | 0,21 | 52,30 | 6,62 |
| 13 | 49,52 | 5,0 | 24,80 | 24,70 | 24,90 | 0,2 | 49,70 | 6,48 |
| 14 | 47,05 | 5,0 | 23,60 | 23,50 | 23,70 | 0,19 | 47,20 | 6,35 |
| 15 | 44,70 | 5,0 | 22,40 | 22,30 | 22,50 | 0,18 | 44,80 | 6,21 |
| 16 | 42,46 | 5,0, | 21,30 | 21,20 | 21,30 | 0,17 | 42,60 | 6,08 |
| 17 | 40,34 | 5,0 | 20,20 | 20,10 | 20,30 | 0,16 | 40,50 | 5,94 |
| 18 | 38,32 | 5,0 | 19,20 | 19,10 | 19,30 | 0,15 | 38,50 | 5,81 |
| 19 | 36,40 | 5,0 | 18,20 | 18,10 | 18,30 | 0,15 | 36,50 | 5,69 |
| 20 | 34,77 | 4,5 | 17,40 | 17,30 | 17,50 | 0,14 | 34,90 | 5,57 |
| 21 | 34,07 | 2 | 17,10 | 17,00 | 17,10 | 0,14 | 34,20 | 5,52 |
| 22 | 34,07 | 0 | 17,10 | 17,00 | 17,10 | 0,14 | 34,20 | 5,52 |
| 23 | 34,00 | 0 | 17,00 | 17,00 | 17,00 | 0 | 34,10 | 5,52 |
| 24 | 34,00 | 0 | 17,00 | 17,00 | 17,00 | 0 | 34,10 | 5,52 |
3.4 Kiiruse arvutamine
Kiire kiirusega töörežiimi arvutamine on rullide pöörete arvu määramine ja mootorite pöörlemise numbrid.
Kui pingutustorud pingeid, suur mõju muutus seina paksus on suurusjärgus plastpinge. Sellega seoses tuleb kõigepealt kindlaks määrata üldise plastikust pingete koefitsient Mill-Z koguarvust, mis tagaks saamise seina. Arvutus Z oli üldiselt esitatud punktis 3.3.
,
kus on koefitsient, mis võtab arvesse deformatsiooni väljakukkulusalade mõju:
;
l i - Capture Arc Pikkus:
;
- Pildistamisnurk:
;
f on hõõrdetegur, me aktsepteerime f \u003d 0,5; A - Rollide arv kasti ja \u003d 3.
Esimeses töötavas puuri Z1 \u003d 0. Järgnevatel rakkudes on võimalik võtta Z N I -1 \u003d Z Z.
,
;
;
.
Ülaltoodud valemite asendamine esimese kaste jaoks:
mm;
;
;
;
; ;
mm.
Pärast sarnaste arvutuste läbiviimist teise korpuse jaoks järgmised tulemused: z p2 \u003d 0,42, s 2 \u003d 3,251mm, z p3 \u003d 0,426, s 3 \u003d 3,252 mm, z p4 \u003d 0,446, s 4 \u003d 3,258mm. Selle arvutuse z p i vastavalt ülaltoodud meetodile peatus, sest Z P2\u003e Z on rahul.
Täieliku libisemise seisundist määrame kindlaks viimases deformeeruvas puuris maksimaalse võimaliku pinge z s, s.o. Z21. Sellisel juhul eeldame, et z p21 \u003d 0.
.
mm;
;
;
Seina paksus ees 21. saia, st S 20, saate määrata valemiga:
.
;
; ;
mm.
Pärast samalaadsete arvutuste läbiviimist 20. puuri jaoks järgmised tulemused: Z Z20 \u003d 0,357, S 19 \u003d 3,178 mm, Z X19 \u003d 0,396, S 18 \u003d 3,168 mm, Z X18 \u003d 0,416, S 17 \u003d 3,151mm, z x17 \u003d 0,441, S 16 \u003d 3,151 mm. Selle arvutuse kohta z p i lõpetada, sest Tingimus Z Z14\u003e Z on rahul.
Arvutatud väärtused paksuse seina veskites on toodud tabelis. 2.20.
Rulli pöörete arvu määramiseks peate teadma rullide jooksva läbimõõt. Veeremi läbimõõdude määramiseks saate kasutada näidatud valemeid:
, (2)
kus d i on läbimõõt rulli peal;
.
Kui a 
Rulli läbimõõdu arvutamisel tuleb rullide arvutamist läbi viia võrrandiga (1), kui seda tingimust ei täideta, siis on vaja kasutada (2).
Väärtus iseloomustab neutraalse joone positsiooni puhul juhul, kui see on võetud paralleelselt (selle poolest) valtsimise telje. Tasakaalu tingimusest selle libisemispiirkondade deformatsioonialal
,
Rulli v qq \u003d 1,0 m / s sisendkiiruse katmine, mis arvutatakse esimese kasti rullide pöörete arvu
rpm.
Lülitab ülejäänud kaablite leitud valemiga:
.
Kiiruserežiimi arvutamise tulemused on toodud tabelis 3.3.
Tabel 3.3 - Kiiruse arvutamise tulemused
| Savi number | S, MM. | Dcat, mm. | n, rpm |
| 1 | 3,223 | 228,26 | 84,824 |
| 2 | 3,251 | 246,184 | 92,917 |
| 3 | 3,252 | 243,973 | 99,446 |
| 4 | 3,258 | 251,308 | 103,482 |
| 5 | 3,255 | 256,536 | 106,61 |
| 6 | 3,255 | 256,832 | 112,618 |
| 7 | 3,255 | 260,901 | 117,272 |
| 8 | 3,255 | 264,804 | 122,283 |
| 9 | 3,254 | 268,486 | 127,671 |
| 10 | 3,254 | 272,004 | 133,378 |
| 11 | 3,254 | 275,339 | 139,48 |
| 12 | 3,253 | 278,504 | 146,046 |
| 13 | 3,253 | 281,536 | 153,015 |
| 14 | 3,252 | 284,382 | 160,487 |
| 15 | 3,252 | 287,105 | 168,405 |
| 16 | 3,251 | 289,69 | 176,93 |
| 17 | 3,250 | 292,131 | 185,998 |
| 18 | 3,250 | 292,049 | 197,469 |
| 19 | 3,192 | 293,011 | 204,24 |
| 20 | 3,193 | 292,912 | 207,322 |
| 21 | 3,21 | 292,36 | 208,121 |
| 22 | 3,15 | 292,36 | 209 |
| 23 | 3,22 | 292,36 | 209 |
| 24 | 3,228 | 292,36 | 209 |
Vastavalt tabelile 3.3. Rull pöörete graafik on ehitatud (joonis 3.4.).
Pööramise määr VALKOV
3.5 Võimsusparameetrid Rolling
Vähendatud rullimise protsessi eristusvõime võrreldes teiste pikisuunalise veeremi tüüpidega on positsioonide pingete suurusjärgus olulised. Pinge olemasolu mõjutab märkimisväärset mõju veeremi tugevuse parameetritele - metalli surve rullidele ja hetkedele veeremist.
Roll P-metallist jõud on vertikaalse p ja komponentide horisontaalse p geomeetriline summa:
Vertikaalne komponent metallist jõu rulli määratakse valemiga:
,
kus p on rullil metalli keskmine erirõhk; L on deformatsioonipiirkonna pikkus; D - kaliibri läbimõõt; A - kasti rullide arv.
PG horisontaalne komponent on võrdne esi- ja tagapingete jõupingutuste erinevusega:
kus Z N, Z Z - esi- ja tagumise plastpinge koefitsiendid; F p, f s - toru esi- ja tagaotside ristlõikepind; S s - deformatsiooniresistentsus.
Keskmise erirõhu määramiseks on soovitatav kasutada valemit v.p. Aniseform:
.
Veeremi hetkel (kokku kasti) määratakse valemiga:
.
Deformatsiooniresistentsus määratakse valemiga:
,
kus t on veeremi temperatuur, ° C; H on nihe deformatsiooni määrade intensiivsus, 1 / S; E - suhteline kokkusurumine; K1, K 2, K3, K 4, K 5 - empiirilised koefitsiendid, terasest 10: K \u003d 0,885, K2 \u003d 7,79, K3 \u003d 0,134, K4 \u003d 0,164, kuni 5 \u003d (- 2, kaheksa ).
Deformatsiooni määrade intensiivsus määratakse valemiga
kus L on vahetuse deformatsiooni aste:
t-deformatsiooni aeg:
Rulli nurgepikk paikneb valemiga:
,
Võimsus on valemiga:
Vahekaardil. 3.4. Rollimise tugevuse parameetrite arvutamise tulemused vastavalt ülaltoodud valemitele on esitatud.
Tabel 3.4 - Võimsuse veeremisparameetrid
| Savi number | s s s, MPa | p, kn / m 2 | R, kN. | M, knm. | N, kW |
| 1 | 116,78 | 10,27 | 16,95 | -1,91 | -16,93 |
| 2 | 154,39 | 9,07 | 25,19 | 2,39 | 23,31 |
| 3 | 162,94 | 9,1 | 21,55 | 2,95 | 30,75 |
| 4 | 169,48 | 9,69 | 22,70 | 3,53 | 38,27 |
| 5 | 167,92 | 9,77 | 20,06 | 2,99 | 33,37 |
| 6 | 169,48 | 9,84 | 19,06 | 3,35 | 39,54 |
| 7 | 171,12 | 10,47 | 18,79 | 3,51 | 43,11 |
| 8 | 173,01 | 11,15 | 18,59 | 3,68 | 47,23 |
| 9 | 175,05 | 11,89 | 18,39 | 3,86 | 51,58 |
| 10 | 176,70 | 12,64 | 18,13 | 4,02 | 56,08 |
| 11 | 178,62 | 13,47 | 17,90 | 4,18 | 61,04 |
| 12 | 180,83 | 14,36 | 17,71 | 4,35 | 66,51 |
| 13 | 182,69 | 15,29 | 17,48 | 4,51 | 72,32 |
| 14 | 184,91 | 16,31 | 17,26 | 4,67 | 78,54 |
| 15 | 186,77 | 17,36 | 16,83 | 4,77 | 84,14 |
| 16 | 189,19 | 18,53 | 16,65 | 4,94 | 91,57 |
| 17 | 191,31 | 19,75 | 16,59 | 5,14 | 100,16 |
| 18 | 193,57 | 22,04 | 18,61 | 6,46 | 133,68 |
| 19 | 194,32 | 26,13 | 15,56 | 4,27 | 91,34 |
| 20 | 161,13 | 24,09 | 11,22 | 2,55 | 55,41 |
| 21 | 134,59 | 22,69 | 8,16 | 1,18 | 33,06 |
| 22 | 175,14 | 15,45 | 7,43 | 0,87 | 25,42 |
| 23 | 180,00 | - | - | - | - |
| 24 | 180,00 | - | - | - | - |
Vastavalt tabelile. 3.4 Ehitatud graafikud valtsijate võimsuste parameetrite muutustest veski keskpunktide kaudu (joonis 3.5., 3.6., 3.7.).
Muutke keskmise erilist rõhku
Metallide pingutuste muutmine orus
Rollimise hetke muutmine
3.6 Uuring mööduvate kiirete vähendamisrežiimide mõju kohta lõpetatud torude otsosade pikisuunalise pinna pikkuse pinna ulatus
3.6.1 Arvutamise algoritmi kirjeldus
Uuring viidi läbi eesmärgiga saada andmeid mööduvate kiirete vähendamisrežiimide mõju kohta valmistorude otsaosade pikisuunaliste pindade ulatuses.
Kindlaksmääramine koefitsientidevahelisi pinge vastavalt tuntud pöörete rullide, st Sõltuvused Zn I \u003d F (N I / N I-1) viidi läbi vastavalt nn pöördprobleemi lahendamise meetodile, mida pakub G.I. Gulyaev, et saada sõltuvus seina paksusest rullide pööretest.
Tehnika olemus on järgmine.
Torude vähendamise kehtestatud protsessi saab kirjeldada võrrandite süsteemiga, mis peegeldab deformatsiooni keskmes olevate jõude teise mahu ja tasakaalu püsivuse seaduse järgimist: \\ t
(3.1.)
Omakorda, nagu te teate,
DKAT I \u003d J (ZZ I, ZP I ja I),
m i \u003d y (ZZ I, ZP I, B I),
kus ja Mina ja BI on väärtused, mis ei sõltu pingetest, NI on käive pöördeid I-oh kalde, i on heitgaasi koefitsient i-oh-kastis, dcat i -cating Läbimõõt rulli I-OH Crate, ZP I, ZZ I - koefitsiendid esi- ja tagumise plastpinge.
Arvestades, et ZZ i \u003d võrrandite ZP I -1 süsteem (3.1) Systems (3.1).
(3.2.)
Võrrandite süsteem (3.2.) Me lahendame võrreldes esi- ja tagumise plastpidude koefitsientide suhtes järjestikuse ligikaudsete meetodi abil.
Võttes Z1 \u003d 0 Seadistage ZP1 väärtus ja süsteemi esimene võrrand (3.2.) Iteratsioonimeetod määratakse ZP 2 abil, seejärel teisest võrrandist - ZP 3 jne, seadistades ZP 1 väärtuse Kas leida sellist lahendust, kus ZP n \u003d 0.
Teades esi- ja tagumised plastikust pinge koefitsiendid, määrame seina paksuse pärast iga puuri valemiga:
(3.3.)
kui A on koefitsient, mis määratakse valemiga:
;
;
z I - Medium (samaväärne) plastpingetegur
.
3.6.2 Uurimistulemused
Tööriista kalibreerimise arvutamise tulemuste kasutamine (punkt 3.3.) Ja veski kiirus (pöörlemishindade) kiiruse seadistamise korral püsiva vähendamise protsessiga (punkt 3.4.) Mathcad 2001 Professional tarkvara keskkonnas (3.2). Ja väljendeid (3.3.) Seina paksuse muutmise eesmärgil.
On võimalik vähendada paksendatud otste pikkust, suurendades plastikust pinge koefitsienti, muutes rullide pöördeid, kui klemm torud valtsid.
Praegu on TPA-80 vähendamise laager loonud pideva pahameele juhtimissüsteemi. See süsteem võimaldab teil dünaamiliselt reguleerida RRSS-i RRSS-i pöörete pöörete pöörete pöörete pöörete rullimisel vastavalt määratud lineaarsele sõltuvusele. Rullirullide rullide reguleerimine torude otsosade jooksmisel nimetatakse "kiilu kiiluks". Rullirullide rullid Kui veeremi krundid torud arvutatakse valemiga:
, (3.4.)
kus n I on i-Oh kalde rullide pöörded, mis on püsiva režiimi, K i -Choelectile redutseerivad rullide muutumine%, kasti i-arv.
Selle klassi rullide käibe koefitsiendi sõltuvus võib olla lineaarne
I \u003d (joonis 3.8).
Rollide vähendamise koefitsiendi sõltuvus puuris Kaldenumbrist.
Käesoleva määruse režiimi kasutamise lähteandmed on järgmised:
Rakkude arv, milles kiiruse seadistamise muutused on piiratud paksenenud otsade pikkusega (3 ... 6);
Rollide vähendamise väärtust veski esimeses puuris on piiratud elektriseadme võimalusega (0,5 ... 15%).
Selles töös uurida PPP-de kiire seadistuse mõju lõppu pikisuunalisele erinevusele, et kiiruse seadmise muutmine torude esi- ja tagaotside vähendamisel viiakse läbi esimese 6 rakku. Uuring viidi läbi, muutes rotatsiooni kiirust veski esimestes rakkudes valtsimise protsessi suhtes (joonisel 3.8 kujutatud kallutamise nurga varieerub.
Selle tulemusena modelleerimist täitmisprotsesside PPP-de ja väljumise toru toru toru, sõltuvused seina paksuse esi- ja tagumiste otsade seina paksus torude summat muutusi pöörlemiskiirus esimeses Linnad on esitatud joonis.3.9. ja joonis 3.10. Torude puhul, mille suurus on 33,7x3,2 mm. Kõige rohkem optimaalne tähendus "Kiilu kiilude" seinaseisu seina paksuse pikkuse minimeerimisel DIN 1629 tolerantside seina paksuse pikkuse minimeerimiseks (seina paksuse tolerantsus ± 12,5%) on k 1 \u003d 10-12%.
Joonisel fig. 3.11. ja joonisel fig. 3.12. Pikkuste pikkuse pikkuste esi- ja taga paksenenud otsade valmistorude antakse kasutades "kiirus kiilu" (K1 \u003d 10%) saadud tulemusena mööduv modelleerimine. Ülaltoodud sõltuvustest võib teha järgmist järeldust: "kiiruse kiilu" kasutamine annab märgatava mõju ainult torude rullimisel, mille läbimõõt on väiksem kui 60 mm seina paksusega alla 5 mm ja koos Suurem läbimõõdu ja paksuse toru seina seina seina ei toimu, et saavutada nõuded standard.
Joonisel fig. 3.13., 3.14., 3.15., Punkti paksendatud otsa pikkuste pikkuse pikkus valmistorude välisläbimõõdust 3,5, 4,0, 5,0 mm seinapaksuse väärtuste väärtuste jaoks, millel on erinevad väärtused "Speed \u200b\u200bWedge" (aktsepteeris redutseerimiskoefitsiendi k 1 rullidega, mis on 5%, 10%, 15%).
Pipe esiosa seina paksuse sõltuvus suurusest
"Kiire kiilu" suurus 33,7x3,2 mm
Pipe tagumise otsa paksuse sõltuvus suurust "kiilu kiilu" suurusest 33,7x3,2 mm
Sõltuvus pikkus esikülje paksenenud otsa toru D ja S (At K1 \u003d 10%)
Pipe tagumise paksendatud otsa taustade sõltuvus D ja S-st (k 1 \u003d 10%)
Sõltuvus pikkuse eesmise paksenenud otsa toru läbimõõdust valmistoru (S \u003d 3,5 mm) erinevate väärtuste "kiilu kiilu".
Sõltuvus pikkus esikülje paksenenud otsast toru läbimõõdust valmistoru (S \u003d 4,0 mm) erinevate väärtuste "kiilu kiilu"
Toru esiosa paksenenud otsa pikkuse sõltuvus lõpetatud toru (S \u003d 5,0 mm) läbimõõduga "Speed \u200b\u200bWedge" erinevate väärtustega.
Ülaltoodud graafikutest võib näha, et suurim mõju lõpetamistorude terminali kõnnitee vähendamiseks annab RRSi rullide dünaamilise revolutsiooni K1 \u003d 10 ... 15% piires. Puuduvad intensiivsed muutused "Speed \u200b\u200bWedge" (K1 \u003d 5%) ei võimalda õhukese klemm torude seina paksus.
Ka siis, kui veereta torud seina paksus 5 mm, pinget tulenevad toime "kiilu kiilu" ei suuda uputada seina tõttu ebapiisav tõmmates võime rullide. Rolling torude läbimõõduga üle 60 mm, kapuutsi koefitsient vähendamise veski on väike, nii et paksenemine otsad on praktiliselt mitte juhtub, mistõttu kasutamine "Speed \u200b\u200bWedge" on ebapraktiline.
Ülaltoodud graafikute analüüs näitas, et "kiiruse kiilu" kasutamine vähendamisel mill TPA-80 OJSC "Crossow" abil võimaldab vähendada eesmise paksenenud otsa pikkust 30% võrra, taga paksenenud lõppu 25%.
Nagu näitavad arvutused Mochalov D.A. Et tõhusamat kasutamist "kiilu kiilu", et veelgi vähendada terminali lõikamist, on vaja tagada operatsiooni esimese rakkude pidurdusrežiimil peaaegu täielik kasutamine ventiili võimsus võimalusi tõttu kasutamise keerulisem Selle kasti rullide käibe koefitsiendi mittelineaarne sõltuvus kallutamisel. Optimaalse funktsiooni k i \u003d F (i) määramiseks on vaja luua teaduslikult põhjendatud tehnika.
Sellise optimaalse juhtimisalgoritmi arendamine RRS-i võib olla eesmärgiks UZD-P edasiseks arenguks täieõiguslikuks ASUTP TPA-80-ni. Kuna selliste ASUTPSi kasutamise kogemus on rullide rullide reguleerimine näidatud terminaalsete torude veeremisel, vastavalt Mannesmannile (Carta rakenduspakett), võimaldab teil vähendada torude lõikamistorude suurust rohkem kui 50% võrra Automaatse juhtimissüsteemi protsessi vähendatud torude, mis hõlmab A iseenesest kaevandatud ja mõõtmise allsüsteemi juhtimise allsüsteemide ja allsüsteemi arvutamisel optimaalse vähendamise režiimi ja protsessi juhtimise reaalajas.
4. Projekti tehniline ja majanduslik põhjendus
4.1 Planeeritud sündmuse olemus
See projekt teeb ettepaneku kehtestada optimaalne kiire valtsimisrežiimi vähendamise venitava veski. Selle sündmuse tõttu on planeeritud vähendada tarbitavat metallist koefitsienti ja valmistorude viilutatud paksendatud otsade vähenemise tõttu oodatakse keskmiselt 80 tonni tootmise tootmise suurenemist.
Selle projekti rakendamiseks vajalikud kapitali investeeringud moodustavad 0 rubla.
Projekti rahastamist saab rakendada "praeguse remondi" artikli, kulude hinnangute alusel. Projekti saate rakendada ühe päeva jooksul.
4.2 Tootmiskulude arvutamine
Kulude arvutamine 1T. Paksendatud toru otsade olemasolevate kärpimisnormidega tooted on toodud tabelis. 4.1.
Projekti arvutamine on esitatud tabelis. 4.2. Kuna projekti rakendamise tulemus ei ole tootmise suurenemine, ei toimu ümberjaotamise voolukiiruse väärtuste arvu ümberjaotamise arvutamisel. Projekti kasumlikkus on vähendada kulusid, vähendades jäätmeid kärpimisele. CROP vähendab tarbitava metalli koefitsiendi vähenemise tõttu.
4.3 Projekti näitajate arvutamine
Projekti näitajate arvutamine toimub tabelis esitatud kuluarvutuse alusel. 4.2.
Säästud vähendamise kulude aastas:
Nt \u003d (C 0-C P) * V PR \u003d (12200,509-12091,127) * 110123.01 \u003d 12045475,08p.
Kasum raportis:
PR 0 \u003d (P-C 0) * V-st \u003d (19600-12200,509) * 109123.01 \u003d 807454730,39р.
Projekti kasum:
Pr n \u003d (p-s n) * v \u003d (19600-12091,127) * 110123.01 \u003d 826899696.5.
Kasumi suurenemine on:
PR \u003d PR P-PR 0 \u003d 826899696,5-807454730,39 \u003d 19444966,11.
Toodete kasumlikkus oli:
Projekti toodete kasumlikkus:
Raaharu rahavoog ja projekt on esitatud tabelis 4.3. ja 4.4., vastavalt.
Tabel 4.1 - Arvutamine kulud 1 tonni rent töökotta T-3 OJSC "Crossow
| P / P. | Artikli kulud | number | Hind 1 ton | Summa |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
| I. | Postitatud ümberjaotus: 1. ettevalmistamine, t / t; 2. Jäätmed, T / T: ahelaga mittevastavus; |
|||
| I. | Pereleerimiskulud 2. Energiakulud: elektrienergia, kW / h paarid tootmiseks, gkal tehniline vesi, TM 3 Õhu kokkusurutud, TM 3 praegune vesi, TM 3 tM 3, TM 3 3. abimaterjalid 7. Vahetatavad seadmed 10. kapitaalremont 11. Transpordi seminaride töö 12. Muud töökoja kulud Kogu liikluskulud |
|||
| Sh | Hosteranvi kulud |
Tabel 4.2 - Projekti arvutamine kulude arvutamine 1 tonni valtsitud
| P / P. | Artikli kulud | number | Hind 1 ton | Summa |
| I. | Postitatud ümberjaotus: 1. ettevalmistamine, t / t; 2. Jäätmed, T / T: ahelaga mittevastavus; Jäätmete ja abielu ümberjaotamises täpsustatud kokku |
|||
| N | Pereleerimiskulud 1. Tehnoloogiline kütus (maagaas), siin 2. Energiakulud: elektrienergia, kW / h paarid tootmiseks, gkal tehniline vesi, TM 3 Õhu kokkusurutud, TM 3 praegune vesi, TM 3 tM 3, TM 3 3. abimaterjalid 4. Tootjate peamine palk 5. Tootjate lisatasu 6. Sotsiaalsed mahaarvamised 7. Vahetatavad seadmed 8. Hooldus põhivara hooldus 9. Põhivara amortisatsioon 10. kapitaalremont 11. Transpordi seminaride töö 12. Muud töökoja kulud Kogu liikluskulud |
|||
| Sh | Hosteranvi kulud Kogu tootmiskulud |
|||
| IV | Exproduktiivsed kulud Kokku kogumaksumus |
Tehnoloogilise protsessi parandamine mõjutab ettevõtete tegevuste tehnilisi ja majanduslikke näitajaid järgmiselt: toodete tootmise kasumlikkus 1,45% võrra suureneb, madalamate kulude kokkuhoid moodustab 12 miljoni rubla. aasta, mis toob kaasa kasumi kasvu.
Tabel 4.3 - Rahavoog aruande teel
Sularahavood |
Aasta | ||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | |
| A. Raha sissevool: | |||||
| - tootmismaht, tn | |||||
| - toote hind, hõõruge. | |||||
| Kogu sissevool | |||||
| B. Raha väljavool: | |||||
| - tegevuskulud | |||||
| -Nalug kasumist | 193789135,29 | ||||
Kokku väljavool: |
1521432951,34 | 1521432951,34 | 1521432951,34 | 1521432951,34 | 1521432951,34 |
| Puhas rahavoog (AA-B) | |||||
COEFF. Inversioon |
0,8 | 0,64 | 0,512 | 0,41 | 0,328 |
| E \u003d 0,25 | |||||
| 493902383,46 | 889024290,22 | 1205121815,64 | 1457999835,97 | 1457999835,97 | |
Tabel 4.4 - Rahavoog projekti järgi
| Sularahavood | Aasta | ||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | |
| A. Raha sissevool: | |||||
| - tootmismaht, tn | |||||
| - toote hind, hõõruge. | |||||
| - müügitulu, hõõruda. | |||||
| Kogu sissevool | |||||
| B. Raha väljavool: | |||||
| - tegevuskulud | |||||
| -Nalug kasumist | |||||
| Kokku väljavool: | 1526220795,63 | 1526220795,63 | 1526220795,63 | 1526220795,63 | 1526220795,63 |
| Puhas rahavoog (AA-B) | 632190135,03 | 632190135,03 | 632190135,03 | ||
COEFF. Inversioon |
0,8 | 0,64 | 0,512 | 0,41 | 0,328 |
| E \u003d 0,25 | |||||
| Diskonteeritud oja (AA-B) * investeerida | |||||
| CDD kumulatiivne rahavoog | |||||
Projekti finantsprofiil on esitatud joonisel 4.1. Joonisel fig. 4.1. Kumulatiivne CHDD projekt ületab kavandatav näitaja, mis näitab projekti tingimusteta kasumlikkust. Kumulatiivne CHDD, mis arvutatakse projekti kasutuselevõtmise jaoks, alates esimesest aastast on positiivne väärtus, kuna projekt ei vaja kapitali investeeringuid.
Finantsprojekti profiil
Break-isegi punkt arvutatakse valemiga:
Break-isegi punkt iseloomustab minimaalset mahtu tooteid, millega kahjum lõppu ja esimene kasum ilmub.
Vahekaardil. 4.5. Andmed esitatakse muutujate arvutamiseks ja pidevate kulude arvutamiseks.
Aruandeandmete kohaselt on muutuvate kulude summa tootmiühiku kohta Zoig \u003d 11212,8., Konstantsete kulude kogus tootmise ühiku kohta on post \u003d 987,7. Aruande aruande kogu mahu pidevate kulude summa on 107780796,98.
Projekti andmete kohaselt on muutuvate kulude summa z per \u003d 11103.5p., Posti pidevate kulude hulk \u003d 987,7. Aruande aruande kogu mahu pidevate kulude summa on 108768496,98.
Tabel 4.5 - pidevate kulude osakaal kavandatud ja projekti kulude struktuuris
| P / P. | Artikli kulud | Summa vastavalt plaanile, hõõruda. | Projekti summa, hõõruge. |
Pidevate kulude osakaal ümberjaotamise kulude struktuuris,% \\ t |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
| 1 | Pereleerimiskulud 1. Tehnoloogiline kütus (maagaas), siin 2. Energiakulud: elektrienergia, kW / h paarid tootmiseks, gkal tehniline vesi, TM 3 Õhu kokkusurutud, TM 3 praegune vesi, TM 3 tM 3, TM 3 3. abimaterjalid 4. Tootjate peamine palk 5. Tootjate lisatasu 6. Sotsiaalsed mahaarvamised 7. Vahetatavad seadmed 8. Põhivara praegune remont ja hooldus 9. Põhivara amortisatsioon 10. kapitaalremont 11. Transpordi seminaride töö 12. Muud töökoja kulud Kogu liikluskulud |
|||
| 2 | Hosteranvi kulud Kogu tootmiskulud |
100 | ||
| 3 | Exproduktiivsed kulud Kokku kogumaksumus |
100 |
Aruandeandmete kohaselt on Break-isegi punkt:
TB OT 
t.
Projekti abil on Break-isegi punkt:
TB PR 
t.
Vahekaardil. 4.6. Tulude arvutamine ja igasuguste kulude arvutamine müügitoodete tootmiseks vajalike müügipunktide määramiseks. Aruande katkestamise arvutamise graafikud ja projekt on esitatud joonisel fig4.2. ja joonis.4.3. vastavalt.
Tabel 4.6 - Andmed katkemise arvutamise andmed
Aruande katkestamise arvutamine
Projekti katkestamise arvutamine
Selle tulemusena võib järeldada, et projektis pakutud sündmus vähendab toote maksumust, mis on toodetud 1,45% võrra muutuvate kulude vähendamisel, mis aitab kaasa kasumi suurenemisele 19,5 miljonit rubla. Aastane toodang 110123,01 tonni. Projekti tulemus on kumulatiivse neto diskonteeritud sissetuleku suurenemine võrreldes kavandatud väärtusega vaatlusalusel perioodil. Ka positiivne hetk See väheneb katkestuse vähenemine 12,85 tuhandest tonnist 12,8 tuhande tonni.
Tabel 4.7 - projekti tehnilised ja majanduslikud näitajad
| P / l | Indikaator | Aruanne | Projekt | Hälve | |
| Absoluutne | % | ||||
| 1 | Tootmismaht: füüsilises mõttes väärtuse tingimustel tuhat rubla. |
||||
| 2 | Peamiste tootmisrajatiste kulud, tuhat rubla. | 6775032 | 6775032 | 0 | 0 |
| 3 | Ühised kulud (täishind): kokku vabastamine, tuhat rubla. tooteühikud, hõõruda. |
||||
| 4 | Toote kasumlikkus,% | 60,65 | 62,1 | 1,45 | 2,33 |
| 5 | Puhas diskonteeritud sissetulek, CHDD | 1700,136 | |||
| 6 | Kokku investeering, tuhat rubla. | 0 | |||
| 7 | Viide: break-isegi punkt tb, t, diskontomäära väärtus f, rKT siseprobleemimäär maksimaalne raha väljavoolu k, tuhat rubla. |
||||
Järeldus
See diplomiprojekt on välja töötanud üldotstarbelise toru tootmise tehnoloogia DIN 1629. Paberi arutleb võimalust vähendada paksenenud otsade pikkuse redutseeriva veski tekkimise ajal tekkinud paksendatud otsade pikkuse vähenemise võimalust veski rullides toru terminaliosad toru kasutades UZD-P süsteemi. Kuna arvutused näitasid paksenenud otsade pikkuse vähenemist 50% -ni.
Majanduslikud arvutused on näidanud, et kavandatavate jooksvate režiimide kasutamine vähendab toodeteühiku maksumust 1,45% võrra. See, säilitades samas olemasolevate tootmismahtude, võimaldab kasum 20 miljoni rubla esimesel aastal.
1. Anuriev V.I. "Disainer-masina ehitaja kataloog" 3 mahus, 1. köide - M. "Mehaaniline ehitus" 1980 - 728 lk.
2. Anuriev V.I. "Disainer-masina ehitaja kataloog" 3 mahus, 2. köide - M. "Mehaaniline ehitus" 1980 - 559 lk.
3. ANURYEV V.I. "Disainer-masina ehitaja kataloog" 3 mahus, 3. köide 3 - M. Mehaaniline ehitus 1980 - 557 lk.
4. Pavlov Ya.M. "Masinad osad". - Leningrad "Mehhaaniline ehitus" 1968 - 450 s.
5. VASILIVEV V.I. "Mootorsõidukite tehnoloogiliste seadmete projekteerimise põhialused" juhendaja - Kurgan 1992-88 lk.
6. Vasilyev V.I. "Mootorsõidukite tehnoloogiliste seadmete projekteerimise alused" - Kurgan 1992-32 lk.
3.2 Arvutuslaua valtsimine
Kaasaegse käitise tehnoloogilise protsessi ehitamise peamine põhimõte on saavutada ühe püsiva läbimõõduga torude pidev veski, mis võimaldab ka tühja ja varruka kasutamist püsiv läbimõõt. Nõutava läbimõõdu torude saamine tagatakse vähendamisega. Selline töösüsteem muudab selle palju lihtsamaks ja lihtsustab veski seadistamist, vähendab tööriistaparki ja mis kõige tähtsam, see võimaldab teil säilitada kogu seadme kõrge jõudluse isegi siis, kui minimaalse minimaalse (pärast vähendamist) läbimõõduga valtsid.
Rolling tabel loeb rullimäära vastu vastavalt kirjeldatud meetodile. Pipe välisläbimõõt pärast vähendamist määratakse kindlaks viimase rullide paari suuruse järgi.
D p 3 \u003d (1,010..1,01,015) * d o \u003d 1,01 * 33,7 \u003d 34 mm
kus d p on valmistoru pärast redutseeriva veski.
Kuna pärast pidevat veski, välja viibib ühe läbimõõdu toru, siis me aktsepteerime d h \u003d 94 mm. Pidevatel veskitel tagab rulli kalibreerimine toru suurema üle 1-2 mm läbimõõdu sisemise läbimõõdu viimastes aururullides, nii et mandri läbimõõt on võrdne:
H \u003d D H - (1..2) \u003d d H -2S N -2 \u003d 94-2 * 3,2-2 \u003d 85,6 mm.
Me võtame mandri läbimõõdu võrdne 85 mm võrra.
Sleeve siseläbimõõt peab tagama mandri vaba manustamise ja kulub 5-10 mm suurust suurem kui mandri läbimõõt
d R \u003d N + (5..10) \u003d 85 + 10 \u003d 95 mm.
Sleeve seina aktsepteerib:
S R \u003d S H + (11..14) \u003d 3,2 + 11,8 \u003d 15 mm.
Varrukate välisläbimõõt määratakse sisemise läbimõõdu ja seina paksuse suuruse alusel:
D R \u003d D G + 2S G \u003d 95 + 2 x 15 \u003d 125 mm.
Läbimõõt Kasutatud Banger D З \u003d 120 mm.
Püsivara käigu läbimõõt valitakse, võttes arvesse rullimise suurust, st Varruka sisemise läbimõõdu tõstmine moodustab 3% kuni 7% sisemise läbimõõduga:
N \u003d (0,92 ... 0,97) d g \u003d 0,93 * 95 \u003d 88 mm.
Firmware, pideva ja vähendamise veskite joonistamise koefitsiendid määravad valemite järgi:
,
Ühine kapuutsi koefitsient on:
Samamoodi arvutatakse rullimislaud torude suurusega 48,3 × 4,0 mm ja 60,3 × 5,0 mm.
Rolling tabel on esitatud tabelis. 3.1.
|
Valmistorude suurus, mm |
Toristuse läbimõõt, mm |
Püsivara stan. |
Pidev Stan. |
Vähendamine Stan. |
Ühine kapuutsi koefitsient |
||||||||||
|
Välisdiameeter |
seina paksus |
Varruka suurus, mm |
Mandreli läbimõõt, mm |
Ekstrase koefitsient |
Toru suurused, mm |
Mandreli läbimõõt, mm |
Ekstrase koefitsient |
Toru suurus, mm |
Rakkude arv |
Ekstrase koefitsient |
|||||
|
seina paksus |
seina paksus |
seina paksus |
|||||||||||||
3.3 Kalibreerimine veski rullide vähendamise
Rulli kalibreerimine on operatsioonirežiimi arvutamise oluline osa. See määrab suuresti torude kvaliteedi, tööriista vastupidavuse, koormuste jaotus töörakkudesse ja juhtida.
Rulli kalibreerimise arvutamine sisaldab:
erasektori deformatsioonide jaotus veski linnades ja kalibrite keskmiste läbimõõdude loendamises;
klapi kalibrite suuruse määramine.
3.3.1 erasektori deformatsioonide jaotus
Vähendamisveski puuri erasektori deformatsioonide muutuste olemuse kohaselt võib jagada kolme rühma: pea veski alguses, kus surub veeremi käigus intensiivselt suurenevad; Kalibreeriv (lõpus veski), kus deformatsioonid vähenevad minimaalse väärtuse ja rühma rakkude nende vahel (keskmine), kus erasektori deformatsioonid on maksimaalse või nende lähedal.
Kui privaatsete deformatsioonide suurusega torud pingeid, võetakse see toruprofiili stabiilsuse tingimuse põhjal ettemääratud torustiku suurusega plastikust pingeid.
Üldine plastpinge koefitsient saab määrata valemiga:
,
kus 
- logaritmilisel kujul võetud aksiaalsed ja tangentsiaalsed deformatsioonid; Väärtus määratakse kindlaks triviaalse kaliibriga valemiga
kui (S / D) CP on seina paksuse keskmine ja läbimõõdu keskmine suhe torude tüve perioodiks; K-koefitsient, võttes arvesse toru paksuse muutumist.
,
,
kui M on väärtuse kogu deformatsiooni toru läbimõõduga.
.
Suurus kriitilise privaatse tihendamise selle koefitsiendiga plastikust pinge vastavalt, võib ulatuda 6% teises kastis, 7,5% kolmandas puuris ja 10% neljas puuris. Esimeses kastides on soovitatav saada vahemikus 2,5-3%. Siiski, et tagada stabiilne püüdmine, väheneb kokkusurumise suurus tavaliselt.
Veski ettetellimisel ja trahvides väheneb ka tihendus, kuid vähendada koormusi rullides ja suurendada valmistorude täpsust. Kalibreeriva grupi viimasel puuris võetakse kokkusurumine võrdub nulliga, keskmise grupi viimases puuris olevast pressimisest kuni 0,2-ga.
Rakkude keskmises rühmas kasutatakse erasektori deformatsioonide ühtlast ja ebaühtlast jaotust. Mis ühtlase jaotus kompressiooni kõigis selle rühma rakkudes on need püsivad. Erakujulise deformatsioonide ebaühtlane jaotus võib olla mitu võimalust ja neid iseloomustavad järgmised seadused:
lähise rühma kokkusurumine väheneb proportsionaalselt esimestest rakkudest viimasele - langev režiim;
mitmetes keskmise rühma esimestes rakkudes vähenevad privaatsed deformatsioonid ja ülejäänud on püsiv;
esimese suurenemine keskmises grupis ja seejärel vähendada;
mitmetes keskmise rühma esimestes rakkudes jäävad privaatsed deformatsioonid püsivaks ja ülejäänud vähendamiseks.
Mis langeb deformatsioonirežiimid keskmises rakkude rühmas, vähendatakse veeremisvõimsuse ja koormuse koormuse väärtuse erinevusi, mis on tingitud metalli deformatsiooniresistentsuse kasvust, kuna selle temperatuuri vähenemise tõttu ja deformatsioonimäära suurendamisel. Arvatakse, et veski lõppu kokkusurumise vähenemine võimaldab teil parandada torude välispinna kvaliteeti ja vähendada põikisuunalisi vahendeid.
Rulli kalibreerimise arvutamisel aktsepteerime ühendite ühtlast jaotust.
Era deformatsioonide suurused veskites on näidatud joonisel fig. 3.1.
Ühendite jaotus
Põhineb erasektori deformatsioonide vastuvõetud väärtuste põhjal saab arvutada kiusajate keskmisi läbimõõt toruJa otse ... tõrked) ajal tootmine Vaht betoon. Jaoks tootmine Vaht Betoon rakendas erinevaid ... töötajaid otseselt seotud tootmine Foam betoon, erirõivaste, ...
Laenutus Tootmine toru Tsentrifugali rentimise meetod. Raudbetoonist toru Toodetud ... tsentrifugaalmeetodi juures tootmine toru. Tsentrifuugibetooni laadimine ... võimaldab teil valmistada moodustumise vorme. Tootmine toru Radiaalne vajutamine meetod. See ...
