kus p on praeguse iteratsiooni arv; VT - Täielik metalli libisemiskiirus seadme pinnal; VN on metalli normaalne liikumise kiirus; WN on tööriista tavaline kiirus; St - hõõrudes pinge;
- saada pinge deformeeruvate metallparameetrite funktsioonina antud punktis; - keskmine pinge; - deformatsiooni määra intensiivsus; x0 - ulatusliku kokkusurumise deformatsiooni määr; KT on trahvide tegur metalli slaidiraksus vastavalt seadmele (määratud meetodiga iteratsioone) KN - karistus tehas metalli tungimiseks tööriista; M on metalli tingimuslik viskoossus, määratakse kindlaks hüdrodünaamiliste ligikaudsete meetodi abil; - pingepinge või seljatoe veeremi ajal; Fn-ruut ristlõige Toru otsa, mille suhtes kohaldatakse pinget või veranda.
Deformatsiooni ja kiiruse režiimi arvutamine hõlmab deformatsiooni riikide jaotust läbimõõduga, ZOBi seisundiga plastikust pinge koefitsiendi vajalikku väärtust, kapoti koefitsientide arvutamisel rullide läbimõõdu ja kiirust Peamiste juhtimismootorite pöörlemise pööramine, võttes arvesse selle disaini omadusi.
Esimese veski rakkude jaoks, kaasa arvatud esimene kasti, mis rullub ja viimane, asetatakse pärast viimast kasti, rullid, plastikust pinge koefitsiendid nendes zr.i vähem kui vaja Zob. Sellise plastpinge koefitsientide jaotuse kaudu kõikide puuride üle on arvutatud seina paksus selle väljundi väljundis suurem kui vähendamise marsruudil vajalik. Et kompenseerida esimeses ja pärast viimaste rakkude paakide ebapiisavat tõmmata võimet, mis sõita, on vaja kasutada iteratiivset arvutamist ZOB-i väärtuse leidmiseks, nii et arvutatud ja määratud seina paksus väljalaskeava riigilt olid samad. Mida suurem on vajaliku plastikust pinge koefitsiendi ulatus Zob olekus, seda suurem on selle määratluse viga ilma iteratiivsete arvutusteta.
Pärast iteratiivsete arvutuste arvutamist esi- ja tagumise plastpinge koefitsiendid, toru seina paksus deformatsioonirakkude sisselaskeava ja väljundiga piki redutseeriva veski linnades määrata lõpuks esimese ja viimase rakkude positsiooni, \\ t mis sõita.
Loomulikult määratakse läbimõõt keskse nurga all QK.P. Rulli rulli sümmeetria telje vertikaaltelg ja kaliibi keskosast läbi viidud joon langeb kaliibri voolu pinnale rullimise teljega, kus deformatsioonikeskuse neutraalne joon asub sisse Selle pind on tingimuslikult paigutatud paralleelselt jooksva teljega. QK.P-i nurga suurus sõltub kõigepealt tagumise Zado koefitsiendi väärtusest. ja esimees. pinge, samuti koefitsient
Kapuuts.
Rulli läbimõõdu määramine nurga qk.p. Tavaliselt teostatakse see kaliibriga ringikujuga jooksva telje keskusega ja läbimõõduga võrdne DSR-kaliibi keskmise läbimõõduga.
Kõige suuremad vead läbimõõdu koguse kindlaksmääramisel, võtmata arvesse kaliibri tegelikku geomeetrilist suurust, on nii, kui valtsimine määravad selle positsiooni või allosas või kaliibri reservatsioonis. Mida suurem on kaliibri tegelik vorm erineb arvutustest aktsepteeritud ringist, seda rohkem on see viga.
Tegeliku läbimõõdu väärtuse maksimaalsed võimalikud muudatused, kaliibrirull on rullivoolu rull. Mida suurem on rullide hulk kaliibrit, seda rohkem suhtelisemat viga diameetri määramise määramisel, võtmata arvesse kaliibri tegelikku geomeetrilist suurust.
Suurendades toru läbimõõduga osalise kokkusurumise kaliibriga, kasvab see selle kuju erinevus ringkirjast. Niisiis, suurendades toru läbimõõdu 1 kuni 10%, suhteline viga läbimõõdu koguse kindlaksmääramisel, võtmata arvesse Caliri tegelikke geomeetrilisi suurusi 0,7 kuni 6,3% kahe värvi puhul, 7.1 % - Triaal ja 7,4% - CHotirohipiWalkovoy "Katya" kallutamine Kui kinemaatilised veeremistingimused, veeremi läbimõõt asub kaliibriga.
Samaaegne suurenemine sama

Lõputöö teemal:

Torude tootmine

1. Sorteeri ja nõuded regulatiivse dokumentatsiooni torud

1.1 Toru Sorteeri

OJSC "Crossow Sukavod" on üks suurimaid torukujuliste toodete tootjaid meie riigis. Selle tooted müüakse edukalt nii riigis kui ka välismaal. Tehases valmistatud tooted vastavad siseriiklike ja välisriikide standardite nõuetele. Rahvusliku kvaliteedisertifikaadid väljastatud organisatsioonide poolt, näiteks: Ameerika naftainstituut (API), Saksa TUV sertifitseerimiskeskus - RALEND.

T-3 töökoda on üks ettevõtete põhilistest seminaridest, mida nad toodavad, vastavad tabelis näidatud standarditele. 1.1.

Tabel 1.1 - Toodetud torude standardid

Seminaril valmistatakse süsinikdioksiidi, legeeritud ja väga dopeeritud terasest klassid, mille läbimõõt d \u003d 28-89mm ja seina paksus S \u003d 2,5-13mm.

Peamine seminar on spetsialiseerunud pumbakompressori torude, üldotstarbeliste torude tootmisele, mis on ette nähtud järgneva külma korpuse jaoks.

Toodetud torude mehaanilised omadused peavad vastama tabelisse nimetatud punktile. 1.2.

1.2 Reguleerivate dokumentide nõue

Torude tootmine T-3 töökojas Koorumite teostatakse erinevate regulatiivsete dokumentide, näiteks GOSTi, API, DIN, NFA, ASTM ja teised. Kaaluge esitatud DIN 1629 nõudeid.

1.2.1stat

Käesolevat standardit kehtib õmblusteta ümmarguste torude kohta, mis asuvad unsoone-i terasest. Keemiline koostis Toru tootmiseks kasutatavad teras on toodud tabelis 1.3.

Tabel 1.2 - torude mehaanilised omadused

Tabel 1.3 - terase keemiline koostis

Selle standardi kohaselt valmistatud torusid kasutatakse peamiselt mahutite valmistamisel ja torujuhtmete valmistamisel ning üldises tehnilises ja instrumentide valmistamisel.

Torude mõõtmed ja piirhäälingud on toodud tabelis 1.4., Tabel 1.5., Tabel.1.6.

Toru pikkus määratakse selle otsa vahelise vahemaaga. Toru pikkuse tüübid on toodud tabelis 1.4.

Tabel 1.4 - pikkuse tüübid ja lubatud pikkushälbed

Tabel 1.5 - Läbimõõdu lubatavad kõrvalekalded

Tabel 1.6 - lubatud seina paksused kõrvalekalded

Torud peaksid olema võimalikult ümmargused. Ümbersuuruse kõrvalekalle peaks olema välimise läbimõõdu lubatud kõrvalekalded.

Torud peavad olema silma sirged, vajaduse korral on paigaldatud spetsiaalsed nõuded.

Torud peavad olema torude telje suhtes risti ja ei tohiks olla burride.

Lineaarsete masside väärtused (kaal) on esitatud standardis DIN 2448 standardis. Järgmised kõrvalekalded nendest väärtustest on lubatud:

eraldi toru + 12% - 8%,

tarnimiseks vähemalt 10T + 10% -5%.

Vastava DIN 1629 torude standardinimetus on näidatud:

Nimetamine (toru);

DIN-mõõtmelise standardi peamine number (DIN 2448);

Toru peamised suurused (välisläbimõõt × seina paksus);

Peamine varustusruum (DIN 1629);

Steel brändi lühendatud nimi.

Näide toru tingimuslikust määramisest vastavalt DIN 1629-ni, kusjuures välisläbimõõt on 33,7 mm ja seinapaksus 3,2 mm terasest st 37.0-st:

Toru DIN 2448-33,7 × 3.2

DIN 1629-ST 37.0.

1.2.2 Tehnilised nõuded

Torud tuleks teha vastavalt ettenähtud viisil heakskiidetud standard- ja tehnoloogiliste eeskirjade nõuetele.

Toruse välimise ja sisemise pinnal ei tohiks haakeseadit pildistada, kestad, päikeseloojanguid, kimbude, pragude ja liivasena.

Arutelu ja nende defektide eemaldamine on lubatud, tingimusel et nende sügavus ei ületa miinushälvet mööda seina paksust. Keevitamine, zackanka või defektsete kohtade tihendamine ei ole lubatud.

Kohtades, kus seina paksus saab otseselt mõõta, võib defektsete kohti sügavus ületada kindlaksmääratud väärtust tingimusel, et minimaalne seina paksus on konserveeritud, mis määratakse vaheseina toru seina nominaalpaksuse ja maksimaalse läbipainde vahelise erinevusena. selle piiramine.

Eraldi väikesed hirmud, mõlgid, riskid, õhukese skaala ja muude tootmismeetodi põhjustatud defektid, kui nad ei tule seinapaksust kaugemale miinushälbe piiridest.

Mehaanilised omadused (saagikuse tugevus, tõmbetugevus, vaheaja suhteline pikendamine) peab vastama tabelis 1.7 esitatud väärtustele.

Tabel 1.7 - Mehaanilised omadused

1.2.3 Vastuvõtureeglid

Torud esitatakse osapoolte vastuvõtmisele.

Lepinguosaline peaks koosnema ühe tingimusliku läbimõõdu, ühe seina paksuse ja tugevuse rühma torudest ühest tüübist ja ühest täitmisest ning millele on lisatud ühe dokumendiga, mis tõendab nende kvaliteedi vastavust standardi nõuetele ja mis sisaldavad: \\ t

Tootja nimi;

Tingimuslik toru läbimõõt ja seina paksus millimeetrites, toru pikkus meetrites;

Toru tüüp;

Tugevuse rühm, sulatusnumber, väävli massiline osa ja fosfor kogu partii sisalduvatel vagunitel;

Toru numbrid (kuni iga sulamiseni);

Testi tulemused;

Standardne nimetus.

Välimuse kontrollimine, defektide ja geomeetriliste suuruste ja parameetrite ulatus peaks toimuma iga osa poole osa.

Väävli ja fosfori massilist fraktsiooni tuleb kontrollida igast sulamisest. Teise ettevõtte metallist torude puhul peaks väävli ja fosfori massosa tegema metallitootja tootja kvaliteedi kohta dokumendi.

Metalli mehaaniliste omaduste kontrollimiseks valitakse iga sulamise ühe suuruse toru iga suurusega toru.

Lamestamise kontrollimiseks valige iga sulamise üks toru.

Tiheduse katsetamine Sisemine hüdrauliline rõhk tuleb iga toru suhtes allutada.

Pärast mitterahuldavate katsete tulemuste kättesaamist teostavad vähemalt üks selle indikaatoritest, korduvad testid sama partii kahekordse prooviga. Korduvate testide tulemused kehtivad kogu partii suhtes.

1.2.4 Katsemeetodid

Visuaalse ja haakeseadiste välimise ja sisemise pinna kontrollimine visuaalselt toodetakse.

Defektide sügavust tuleb kontrollida tühikäigul või muul viisil ühes kolmes kohas.

Geomeetriliste suuruste ja torude ja haakeseadiste parameetrite kontrollimine tuleb läbi viia universaalsete mõõtevahendite või spetsiaalsete seadmete abil, mis tagavad vajaliku mõõtmispraktika vastavalt ettenähtud viisil heakskiidetud tehnilisele dokumentatsioonile.

Kõverad otsaosas torude määratakse, tuginedes ulatus läbipainde buumi ja arvutatakse elujõuliskuse osakonna huvides millimeetrites vahemaa kaugusele - mõõtmised lähima lõpuni Toru meetrites.

Kontrollimine torude massist tuleks teha spetsiaalsetel vahenditel kaalumiseks täpsusega, mis annab käesoleva standardi nõudeid.

Tõmbekatse tuleb läbi viia vastavalt DIN 50 140-le lühikese pikisuunalise proovide kohta.

Et kontrollida mehaanilisi omadusi metalli iga valitud toru, üks proov lõigatakse välja. Proove tuleks lõigata toru mis tahes otsaga meetodiga, mis ei põhjusta metalli struktuuri ja mehaaniliste omaduste muutusi. Valimi otsad on lubatud proovida katseseadme vallandajate püüdmiseks.

Katse hüdraulilise rõhu kestus peab olema vähemalt 10 sekundit. Kui toru seina testitud, ei tohiks lekkeid tuvastada.

1.2.5 Märgistamine, pakendamine, transport ja ladustamine

Torude märgistamine tuleb läbi viia järgmistes mahus:

Igal torul on selle lõppu 0,4-0,6 m kaugusel, märgistus tuleb selgelt rakendada mõju või Katingiga:

Toru number;

Tootja kaubamärk;

Kuu ja vabastamise aasta.

Märgistamise rakenduse koht tuleks ringleb või rõhutab stabiilne valgusvärv.

Märgistusmärkide kõrgus peaks olema 5-8 mm.

Mehaanilise meetodiga toru märgistamise rakendamiseks on lubatud selle leida ühes reas. Igal torul on lubatud sulamisnumbri marke jaoks.

Märgistamise šoki või iga toru arusaamise kõrval märgistatakse stabiilne valgusvärv:

Tingimusliku läbimõõduga toru millimeetrites;

Seina paksus millimeetrites;

Täitmise tüüp;

Tootja nimi või kaubamärk.

Märgistusmärkide kõrgus peaks olema 20-50 mm.

Kõik märgistusmärgid tuleks rakendada toru moodustamisega. On lubatud kasutada märgistuse märke risti veeremismeetodiga.

Ühe auto laadimisel peaks olema ainult ühe partii torud. Torud transporditakse pakendites, mis on kindlalt seotud mitte vähem kui kaks kohati. Mass pakendi ei tohiks ületada 5 tonni ja palvel tarbija - 3 tonni. On lubatud laeva ühes autopakendis torude erinevate partiide, tingimusel, et need on eraldatud.

2. Tehnoloogia ja seadmed torude tootmiseks

2.1 T-3 põhiseadmete kirjeldus

2.1.1 Ahju kirjeldus ja lühikesed tehnilised omadused etappidega (PSH)

T-3 töökoja jalutuskummi alumine ahi on konstrueeritud selleks, et kuumutada ümmarguseid kangaid, mille läbimõõt on 90 ... 120 mm, pikkus z ... 10 m süsiniku, madala legeeritud ja roostevabast terasest roostevabast terasest roostevabast terasest Firmware TPA-80-s.

Ahju asub T-3 kaupluse ruumis teisel korrusel lendudel A ja B.

Ahjuprojekt viidi läbi Sverdlovski linna güromeetriline 1984. aastal. Kasutuselevõtt viidi läbi aastal 1986.

Ahju on jäik metallkonstruktsioon, mida puudutavad tulekindlad ja soojusisolatsioonimaterjalid. Ahju sisemised suurused: pikkus - 28,87 m, laius - 10,556 m, kõrgus - 924 ja 1330 mm, ahju tööomadused on esitatud tabelis 2.1. Ahjude all on valmistatud fikseeritud ja liikuva talade kujul, millega toorikud transporditakse läbi ahju. Talad on TUPPUREERITUD soojusisolatsiooni- ja tulekindlate materjalidega ning raamitud spetsiaalse peakomplektiga kuumakindlast valamisest. Ülemine osa tala on valmistatud MC-90 Mullitoxorundist. Ahju kaar on kujundatud tulekindlate materjalide peatatud ja eraldatakse soojusisolatsioonimaterjal. Seinte ahju ja hoolduse säilitamiseks on seinad varustatud tööakendega, boot aken ja metalli mahalaadimise aken. Kõik aknad on varustatud klappidega. Ahju kuumutamine toimub maagaasiga, kombineerituna GR-i tüüpi põletustega (kiirgus madal rõhu põleti) paigaldatud archile. Ahju jaguneb iga 12 põleti terminaalseks tsooniks. Põlemisõhu pakuvad kaks VM-18A-4 fännid, millest üks toimib varukoopiana. Suitsugaasid eemaldatakse suitsu kollektori kaudu, mis asub ahju alguses kaarel. Lisaks metallvooderdatud suitsetamistoodete ja hobuste süsteemi kohaselt visatakse kahe dümososse, WGDN-19 suitsugaasid atmosfääri. Flipper paigaldati silmus kahesuunalise torukujulise 6-järjestikuse ahela taastamise (CP-250) kütmiseks õhu soojendamiseks. Heitgaaside soojuse täielikumate kõrvaldamiseks on suitsu eemaldamise süsteem varustatud ühe kambri ahjuga mandrelite kütmiseks (PPO).

Soojendusega billeti väljastamine ahjust viiakse läbi sisemiste vee jahutatud valtsimisrullide abil, mille rullidel on soojusresidendi otsik.

Ahju on varustatud tööstusliku televisiooni süsteemiga. Kontrollpaneelide ja Kipsi kilp vahel on valjuhääldid.

Ahju on varustatud automaatse termorežiimi juhtimissüsteemidega, automaatse turvalisusega, tööparameetrite juhtimissõlmedega ja normilt signaaliülekannetega. Järgmised parameetrid kehtivad automaatse määrusega:

Ahju temperatuur igas tsoonis;

"Gaasi-õhu" suhe tsoonides;

Gaasirõhk ahju ees;

Rõhk ahju tööruumis.

Lisaks automaatrežiimidele pakutakse kaugrežiimi. Automaatne juhtimissüsteem sisaldab:

Ahjutemperatuur tsoonides;

Temperatuur ahju laiuses igas tsoonis;

Ahju voolavate gaaside temperatuur;

Õhutemperatuur pärast soojuse taaskasutamist;

Väljuvate gaaside temperatuur rekuperatori ees;

Suitsutemperatuur suitsu ees;

Maagaasi tarbimine ahjus;

Õhuvool ahjule;

Heakskiidu Borovi ees suitsu;

Gaasirõhk üldises kollektoris;

Survegaas ja õhk tsoonikollektorides;

Rõhk ahjus.

Ahju sisaldab maagaasi väljalülitamist kerge heli signaalimisega, kui gaasi ja õhu rõhk langeb tsooni kollektsionäärides.

Tabel 2.1 - Operatiivparameetrid

Maagaasi tarbimine ahjus (maksimaalne) nm 3 / tund	5200
1 tsoon	1560
2 tsooni	1560
3 tsooni	1040
4 tsooni	520
5 tsooni	520
Maagaasirõhk (maksimaalne), KPA enne
ahi	10
põleti	4
Õhuvool ahjule (maksimaalne) nm 3 / tund	52000
Õhurõhk (maksimaalne), kPa enne
ahi	13,5
põleti	8
Rõhk Archway all	20
Metallkütte temperatuur, ° C (maksimaalne)	1200...1270
Põlemissaaduste keemiline koostis neljandas tsoonis,%
CO 2	10,2
O 2.	3,0
Nii	0
Temperatuur põlemissaaduste ees rekuperatori, ° C	560
Õhuküte temperatuur rekuperatoris, ° С	Kuni 400.
Tühjade väljastamise tempo	23,7...48
Ahju jõudlus, TN / tund	10,6... 80

Hädaolukorra heli häiresüsteem toimib ka järgmiselt:

Temperatuuri tõstmine 4. ja 5. tsoonis (T CP \u003d 1400 ° C);

Suitsugaaside temperatuuri suurendamine rekuperatori ees (t koos p \u003d 850 ° C);

Suitsugaaside temperatuuri suurendamine suitsusüsteemi ees (T CP \u003d 400 ° C);

Jahutamise vee rõhk (P CF \u003d 0,5 atm).

2.1.2 Lühidalt tehnilised omadused Kuum lõikamisliin

Toristuse kuum lõikamisjoon on mõeldud soojendusega varraste probleemile kääridega, mis lõikavad tooriku vajaliku pikkusega, kääride lõikamistoide eemaldamist kääridest.

Hot lõikejoont lühike tehniline omadus on esitatud tabelis 2.2.

Kuuma lõikeseadme kompositsioon sisaldab käärid ise (SCMZ-disainilahendused) toorikute, mobiilse peatamise, transpordirulli lõikamiseks, kaitsekraanile, kaitsevarustuse kaitsmiseks PSP mahalaadimise akenist. Käärid on ette nähtud metalli püsivaks lõikamiseks, kuid mis tahes erakorraliste põhjuste tulemusena moodustub jääk indekseerimine, seejärel paigaldatud pitt ja kasti, kääride lähedusse. Igal juhul tuleb töödeldava kuuma lõikerea toimimist korraldada, et kõrvaldada kärpimise moodustamine.

Tabel 2.2 - lühikesed tehnilised omadused Kuum lõikamisliin

Lõikamisvarraste parameetrid
Pikkus, M.	4,0…10,0
Läbimõõt, mm.	90,0…120,0
Maksimaalne mass, kg	880
Tühjade pikkus, m	1,3...3.0
Temperatuuri vardad, umbes koos	1200
Performance, PCS / H	300
Transpordi kiirus, m / s	1
Liikumise peatus, mm	2000
Rull
Barreli läbimõõt, mm	250
Tünnide pikkus, mm	210
Ratsumisläbimõõt, mm	195
Samm rullid, mm	500
Veetarbimine rullvee jahutatud, m 3 / h	1,6
Veetarbimine vees jahutatud tähtedega jahutatud rullvee jaoks, m 3 / h	3,2
Vee tarbimine ekraanil, m 3 / h	1,6
Heli tase, db, mitte enam	85

Pärast varda kuumutamist ja selle väljastamist möödub see termostaadi läbi (tööde temperatuuri languse vähendamiseks) jõuab mobiilse peatamiseni ja lõigatakse vajaliku pikkuse toorikule. Pärast lõigamise tootmist tõuseb mobiilse teravustamise pneumaatilise silindriga, transporditakse tühi rull. Pärast tema ümberpööramist rõhku langeb tööasendisse ja taaskasutamise tsüklit korratakse. Rullikrullide skaala eemaldamiseks pakutakse kuuma lõikekäärid hüdrokloriinisüsteemis, et eemaldada punatuse serva ja vastuvõtva kasti serva. Billeti pärast kuuma lõikamise veeremi lahkumist langeb vastu võetud valtsimisrullile.

2.1.3 Püsivara sektsiooni pea- ja abiseadmete seadmed ja tehnilised kirjeldused

Firmware on mõeldud püsivara pideva billeti õõnsaks varrukaks. TPA-80-s on 2-valtsitud püsivara veskis barreloidse või individuaalsete rullide ja juhtreeglitega. Püsivara tehnilised omadused on esitatud tabelis 2.3.

Enne püsivara veski on veejahutatud valtsimisrull, mis on ette nähtud sooja lõikamisjoone saamiseks ja transportimiseks keskele. Rolling koosneb 14 vees jahutatud rullidest koos individuaalse ajamiga.

Tabel 2.3 - Püsivara tehnilised omadused

Õmbitatud tööteo mõõtmed:
Läbimõõt, mm.	100…120
Pikkus, mm.	1200…3350
Suurus GILS:
Välisläbimõõt, MM	98…126
Seina paksus, mm	14…22
Pikkus, mm.	1800…6400
Peamise draivi pöörete arv, RPM	285…400
Käigukasti käik	3
Mootori võimsus, kW	3200
Söödanurk, °	0…14
Rolling Force:
Maksimaalne radiaalne, kN	784
Maksimaalne aksiaalne, kN	245
Maksimaalne pöördemoment rullile, knm	102,9
Töötajate läbimõõt rullides, mm	800…900
Eesmärgi kruvi:
Suurim liikumine, mm	120
Reisikiirus, mm / s	2

Centralrower on konstrueeritud selleks, et koputada keskuse süvendamine 20 ... 30 mm läbimõõduga ja sügavusega 15 ... 20 mm kuumutatud billi lõpus ja on pneumaatiline silindr, milles trummar koos tipu slaididega.

Pärast tsentratsiooni, kuumutatud tühi siseneb võre järgneva edastamise see esilatus firmware.

Püsivara esilate on mõeldud soojendusega bildi saamiseks, ruudust veeremiseks, ühendades tooriku telje telje teljega püsivara teljega ja hoidke seda püsivara ajal.

Veski väljundpoolel, rulluüroosid mandreli varda, mis toetavad ja keskele varras, nii püsivara ees ja püsivara protsessis, kui kõrged aksiaalsed jõupingutused tegutsevad ja selle pikisuunaline painutus on võimalik.

Keskuses on avamispeaga statsionaarne kõva reguleerimismehhanism, mis tajub, et tajub vardal asuvate aksiaalsete jõupingutuste tamme, kohandades mandri asendit deformatsiooni fookusesse ja varruse vahelejätmise vahele jäänud.

2.1.4 Seadme ja tehniliste omaduste pea- ja abiseadmete pideva terase sektsiooni

Pidev laager on mõeldud töötlemata torude veeremiseks läbimõõduga 92 mm seinapaksusega 3 ... 8 mm. Rolling viiakse läbi pika ujuva mandri pikkusega 19,5 m. Pideva veski lühikesed tehnilised omadused on toodud tabelis 2.4., Tabel 2.5. Käigukastide käiguvahetussuhted on antud.

Rolling, pidev veski toimib järgmiselt: veeremist püsivara terasest varrukas transporditakse kiirusel 3 m / s mobiilsooja ja pärast peatamist, kasutades ahela konveierit edastatakse võrku enne pidevat veski ja rullides tagasi dosaatori hoobadele.

Tabel 2.4 - pideva veski lühikesed tehnilised omadused

Nimetus		Väärtus
TUBE eelmise läbimõõt, mm		91,0…94,0
TUBE seina paksus, mm		3,5…8,0
Toru toru maksimaalne pikkus, m		30,0
Pideva veski mandri läbimõõt, mm		74…83
Pikkus Mander, m		19,5
Huntide läbimõõt, mm		400
Pikkus Barrel Roll, MM		230
Kaela läbimõõduga rullid, mm		220
Kaugus puuri telje vahel, mm		850
Uute rullide ülemise rõhu kruvi käigus, mm	Üles	8
	Alla	15
Uute rullidega alumise rõhu kruvi käigus, mm	Üles	20
	Alla	10
Ülemine rulli tõstekiirus, mm / s		0,24
Peamise juhtimise mootorite pöörlemise sagedus, RPM		220…550

Kui varrukatel on defekte, operaatori käsiraamatut sisselülitamisel ja replikaatrid suunavad selle taskusse.

Sobiv varrukas õluhoova hoobaga hoobahoobadega rullitakse klambrid klambritega, mille järel mantreli sisestatakse varrukasse, kasutades täpsustatud rullid. Eesmise lõigatud mandri esiosa jõudmisel vabastatakse slaid ja varrukas on pidev laagrisse. Samal ajal on rullide mandrelite juhtimispöörlemise kiirus ja varrukas seadistatud nii, et selleks ajaks, kui varruka arestimine on pideva veski esimene puur, tõmmati mandri esiosa 2.5 ... 3 m.

Pärast pideva veski veeremist siseneb Blackspreadi toru koos mandreli ekskavaatoriga, lühike tehniline omadus on esitatud tabelis 2.6. Pärast seda transporditakse torude veeremist tagumise otsa lõikamise piirkonda ja sobib toru tagumise otsa lõikamise sektsiooni sektsiooni sektsiooni sektsiooni sektsiooni sektsiooni sektsiooni osas, mis on toru tagumise otsa, seadmete tehnilised omadused Plak on toodud tabelis 2.7. Pipe jõudnud torust on tühjaks kruvi tilguti poolt grille ees tasakaalus veeremine. Lisaks toru rullid mööda grille tasandamise veeremist, see sobib kallakule, mis määrab lõikamise pikkuse pikkus ja võre tükk edastatakse nivelleerimisrullilt võre enne tagumise valtsimise veeremi veeremist .

Kärbitud otsa toru edastatakse konveier puhastamiseks cracking konteiner metallgraha, mis asub väljaspool töökoda.

Tabel 2.5 - Pideva veski käigukastide ja mootori võimsuse ülekandearv

Tabel 2.6 - Mander ekskavaatori lühikesed tehnilised omadused

Tabel 2.7 - Pipe Trimse osa lühikesed tehnilised omadused

2.1.5 vähendusveski ja külmkapi põhi- ja abiseadmete toimimise põhimõte

Selle osa seadmed on ette nähtud toru transportimiseks paigaldamise kaudu induktsioonkuumutamine, Rolling vähendamise veski, jahutus ja edasine transport ala külma lõikamine.

Soojendusega torud Vähendamisveski ees viiakse läbi inz 9000 / 2.4 kütteseadmesse, mis koosneb 6-kuumutusplokist (12 induktiivpoolt) paigutatud vahetult enne vähendamisveski. Torud sisestavad induktsiooni paigaldamise ühe teise pideva voolu järel. Pideva veski torude puudumisel (kui rendipeatus) on lubatud esitada kuni "külma" torude induktsiooniseadmele. Paigaldamisel määratud torude pikkus ei tohiks olla üle 17,5 m.

Vähendamisviimisveski tüüp - 24-kaabel, 3 rulli kahe rulli viite asendiga ja individuaalse veorakkuga.

Pärast vähendamisveski veeremist siseneb toru kas pihusti ja jahutuslauale või viivitamatult veski jahutuslauale, sõltuvalt valmistoru mehaaniliste omaduste nõuetest.

Pihusti disain ja tehnilised omadused, samuti torude jahutuse parameetrid on ärisaladus "OJSC Crestavori pakkumine" ja käesolevas dokumendis ei ole antud.

Tabel.2.8. Kütteseadme tehniline omadus on esitatud tabelis 2.9.- Lühike tehniline omadus redutseeriva veski.

Tabel 2.8 - Kütteseadme lühike tehniline omadus Inz-9000 / 2.4

2.1.6 Mõõtepindade lõikamiseks mõeldud seadmed

T-3 poe mõõtepikkustel torude lõikamiseks kasutas WVC 1600R-mudelit Wagneri mudeli saagilõiket nägin, mille tehnilised omadused on esitatud tabelis. 2.10. Kv6R mudeleid kasutatakse ka - tehnilised omadused tabelis 2.11.

Tabel 2.9 - vähendusveski lühike tehniline omadus

Tabel 2.10 - Sae WVC tehnilised omadused 1600R

Parameetri nimi		Väärtus
Lõigatud torude läbimõõt, mm		30…89
Lõigatud pakettide laius, mm		200…913
Lõikatud torude seina paksus, mm		2,5…9,0
Torude pikkus pärast lõikamist m		8,0…11,0
Viilutatud torude pikkus	Ees, mm.	250…2500
	Taga, mm.
Saeketta läbimõõt, mm		1600
Hammaste arv sae sae, tk	Segmendid	456
	Laostuma	220
Lõikamiskiirus, mm / min		10…150
Minimaalne ketta läbimõõdu nägi, mm		1560
Sööda ketta saagi pidurisaduri, mm		5…1000
Maksimaalne tõmbetugevus, N / mm 2		800

2.1.7 Varustus toru redigeerimiseks

Torud tükeldatud mõõtmise pikkusega vastavalt tellimusele saadetakse redigeerida. Redigeerimine toimub õiges RVV320X8 masinatel, mis on ette nähtud torude ja süsiniku ja vähese legeeritud terasest vardade redigeerimiseks ja madalal legeeritud templiteks külma seisukorras allika kõverusega kuni 10 mm kuusmõõturi kohta. Õige RVV 320X8 masina tehnilised omadused on toodud tabelis. 3.12.

Tabel 2.11 - KV6R nägi tehnilised omadused

Parameetri nimi	Väärtus
Ühe rea pakendi laius, mm	Mitte rohkem kui 855.
Toristuse klambri avause laius, mm	20-90-ni
Toristuse klambrite vertikaalsuunas läbimine, mm	Mitte rohkem kui 275.
Üheketta pidurisaduli liikumine, mm	650
Speed \u200b\u200bFeed Disk (Stepless) mm / min	Mitte rohkem kui 800.
Kiire tagurpidi nägi ketas, mm / min	Mitte üle 6500.
Lõikamiskiirus, m / min	40; 15; 20; 30; 11,5; 23
Ronimispaketi pakendi pikkus küljelt, mm	Vähemalt 250.
Pakendi pakendi pikkuse kinnitamine seotud poolel, mm	Vähem kui 200.
Saeketta läbimõõt, mm	1320
Saeteketta segmentide arv, tk	36
Hambade arv segmendis, arvutid	10
Töödeldud torude läbimõõt, mm	20-90-ni

Tabel 2.12 - Õige masina tehnilised omadused RVV 320x8

Parameetri nimi		Väärtus
Hirmutatud torude läbimõõt, mm		25...120
Rafineeritud torude seina paksus, mm		1,0...8,0
Tüvetorude pikkus, m		3,0...10,0
Metallivoolu määr rafineeritud torud, KGF / mm 2	Läbimõõt 25 ... 90 mm	Kuni 50
	Läbimõõt 90 ... 120 mm	Kuni 33.
Toru redigeerimise kiirus, m / s		0,6...1,0
Samm rullide telje vahel, mm		320
Rulli läbimõõt kaela, mm		260
Rullite arv, PCS	Sõitma	4
	Tühikäigul	5
Nurgad seadistamise rullid, °		45 ° ... 52 ° 21 '
Suurim käigus ülemise rullide ülemise serva alumise, mm		160
Sõitke roti	Mootori tüüp	D-812.
	Pinge, B.	440
	Power, KWT	70
	Pöörlemiskiirus, rpm	520

2.2 Olemasolev toru tootmise tehnoloogia TPA-80 OJSC "Crushariovavod" kohta

Sisenedes tooriku vormis varda, ladustatud kodumaise ladu. Enne tootmise käitamist allub see spetsiaalsele riiulile selektiivse kontrolli all, kui see on vajalik - remont. Valmistamiskohas paigaldatakse kaalu kaalud, et kontrollida metalli käivitamist tootmises. Billets laost elektromostilise kraanaga toidetakse laadimisvõrele ahju ees ja laaditakse roolipumba kütteahjus vastavalt ajakavale ja rentimise kiirusele.

Tühjade paigaldamise skeemi järgimine on metallplaat visuaalselt tehtud. Ahjus ahjus laaditakse igaüks individuaalselt üks või mitu liikuva talade juhtplaatide kaudu sõltuvalt rendihiirusest ja lõigatud paljususest. Torude sulamise, sulamise ja suuruse muutmisel toodab maandumisüksus teraseklasside eraldamise, sulatades järgmiselt: 1200-8000 mm pikkusega 5600-8000 mm, eraldatakse sulatus esimese esimese vardad ahju laius; Teraseklassid eraldatakse nelja esimese varda kompenseerimise teel ahju laiusel; Mis pikkuse tooriku 9000-9800mm, eraldamine teraseklasside, sulatades üksteisest üksteisest puuvillaga intervalliga 8-10 etappi, samuti loendamise summa istutatud PSP ja Bandet Väljaantud, mida juhib PSP metallist kõrgaja ja kuuma lõikamispulgaga käärid, puistage leppimisega juhtpaneelidega. TPA-80; Rollimistorude suuruse (rullimise veski) muutmisel peatub plakatitetall ahju peatamiseks "5-6 sammu", et peatada veski, kui metall peatati ümberlaadimise, "pigistab 5-6 sammu tagasi. Liikuvad kangid läbi ahju viiakse läbi kolm liikuvat tala. Pausi, liikuvate tsükli puhul paigaldatakse sööda tasemel liikuvad talad. Nõutav kütteaeg on tagatud astmetsükli aja mõõtmisega. Tööruumi ülerõhk peaks olema 9,8 Pa kuni 29,4 Pa, õhuvoolukiirus  \u003d 1,1 - 1.2.

Kui kuumutatakse erinevate templite toorikute ahjudes, on kuumutamise kestus põhjustatud metallist, ahjus viibimise aeg, mis on suurim. Kvaliteetne metallküttes on tagatud toorikute ühtse läbimisega kogu ahju pikkuses. Soojendusega kangid väljastatakse mahalaadimise sisemise ohtu ja need väljastatakse kuuma lõikejoonele.

Tühjade aluspesu vähendamiseks seisakute ajal, termostaat on varustatud kuumutatud toorikute veeremi transportimiseks kääridele, samuti võimaluse naasta (tagasikäigu kaasamisel) ei lõigata ahjusse toorikuid ja selle leidmise ajal seisakuid.

Töötamise ajal on võimalik kuuma ahju peatus. Hot ahju peatus on peatumine ilma maagaasi tarnimiseta välja lülitamata. Kuuma peatustega paigaldatakse fikseeritud tasandil liikuva ahju talad. Windowsi laadimine ja mahalaadimine on suletud. Õhuvoolu koefitsient "kütuseõhuga" järjestusega väheneb 1,1-1,2 kuni 1,0: -1.1. Surve ahju tasemel muutub positiivseks. Veski peatamise ajal: kuni 15 minutit - tsoonide temperatuur paigaldatakse alumise piiri ja "pigistage" metallist kahe sammu jaoks; 15 minutit kuni 30 minuti jooksul - temperatuur tsoonide III, IV, V vähendatakse 20-40 0 s, tsoonides I, II 30-60 0 s poolt alampiirist; Üle 30 minuti jooksul vähendatakse kõigis tsoonides temperatuuri 50-150 0 C-ga võrreldes madalama piiriga, sõltuvalt ebasoodsuse kestusest. Tühjad on "loll" tagasi 10 sammu juurde. Seosenute kestusega 2 kuni 5 tundi, on vaja vabastada ahju IV ja V tsooni kangid. Billets zonets I ja II lastakse tasku. Metalli mahalaadimist teostab PU-1 metallpõrandate abil. Temperatuur V ja IV tsoonide vähendatakse 1000-i050 0 C. At peatub rohkem kui 5 tundi kogu ahju vabaneb metallist. Temperatuuri tõus viiakse läbi samm 20-30 ° C, temperatuuri suurendamise kiirusega 1,5-2,5 ° C / min. Mis suureneb kuumutamisaja metalli tõttu madal rent, temperatuur I, II, III tsoonide vähendatakse B0 0C, 40 0 \u200b\u200bC, 20 0 vastavalt alumise piiri, ja temperatuur tsoonide IV, V alamjuhid. Üldiselt kogu seadme stabiilse käitamise ajal jaotatakse tsoonide temperatuur järgmiselt (tabel 2.13).

Pärast kuumutamist langeb tühi tooriku kuuma lõikejoont. Kuuma lõikeseadme kompositsioon hõlmab käärid tööteldade lõikamiseks, mobiilse peatamise, transpordirullide lõikamiseks, kaitsekraanil seadmete kaitsmiseks soojuse kaitsmiseks akenist ahju mahalaadimiseks. Pärast varraste kuumutamist ja selle väljastamist möödub see termostaadi läbi, jõuda mobiilse peatamiseni ja lõigatakse vajaliku pikkuse toorikule. Pärast lõigamise tootmist tõuseb mobiilse teravustamine pneumaatilise silindriga, transporditakse tühi rullimisega. Pärast selle läbimist peatuse jaoks laskub see tööasendisse ja hiljutine tsükkel jätkub.

Tabel 2.13 - temperatuuri jaotus ahjudes tsoonide järgi

Keskusele edastatakse mõõdetud billet kääridega rullimisega. Aretusvormi edastatakse võrgule enne firmware veski, mis rullub kuni viivituseni ja kui väljund pool on valmis, edastatakse luulele, mis on suletud kaanega. Vaesuse abiga, kui saagi tõstetakse, on tühi deformatsioonitsoonis. Deformatsioonitsoonis on Billet firmware varraste valduses oleva mandreli püsivara. Rod toetub kangekaelse reguleerimismehhanismi tõukejõu klaasist, mille avamine ei võimalda lukustust. Rõivaste pikisuunalist painutamist veeremi ajal esinevate aksiaalsetest jõupingutustest takistavad suletud keskused, mille teljed on paralleelsed varraste teljega.

Tööasendis sõidetakse rullid rodi pneumaatilise silindri ümber hoova süsteemi kaudu. Kuna esiosa läheneb varrukale, kasvatatakse südamikrullid järjekindlalt. Pärast Banger Firmware'i lõppu valtsib pneumaatilise silindri esimesed rullid, mis liiguvad varruka rullidest, mis jäävad rollidest, mida pildistatakse varrastevahenditega, seejärel volditud, silmapaistev ja varrukas rullid vähendatakse suure kiirusega väljundiga..

Pärast hülsi püsivara, veetakse rull mobiilse peatamiseni. Lisaks liigutab varrukas ahela konveieri pideva veski sisendajal. Pärast ümbrise konveierit kaldvõrgu rullides rullides dosaatorile, mis varruka viivitus enne pideva veski sisendpunkti. Kalduva võre juhendamisel on defektsete varrukate kogumiseks taskus. Kaldise võrega on varrukas nullitakse pideva veski vastuvõtvasse tööruumile klambritega. Sel ajal sisestatakse pikka mandreli varrukasse ühe hõõrdrulliga ühe paari. Hülsi esiotsa ettepoole jõudmisel vabaneb hülsi klamber, kaks paari tõmmata rullid ja gilware koos mandreliga seadistatakse pidevale veskile. Samal ajal arvutatakse rullide kärude tõmbamise kiirus ja tõmberullide tõmbamine varrukas sellisel viisil, et pideva veski esimese kardina varruse hõivamise ajal oli mandri pikendus varrust 2.5-3,0 m. Sellega seoses peab rullide lineaarne kiirus olema 2,25-2,5 korda suurem kui lineaarse kiirusega tõmbamise varrukad.

ROLTED torud mandrelite vaheldumisi edastatakse vaheldumisi telje üks Digbumous osa. Mantreli pea läbib väljatõmbaja vooderdise ja püütakse haaret sisestamist ja toru libani rõngasse. Kui velje ahela liigub, see väljub torust välja ja langeb ahela konveierile, mis edastab selle kahekordse veeremi veeremi veeremi transportimiseks nii jahutusvannis mõlema väljavooluga.

Pärast mandri eemaldamist siseneb töötlemata toru tagakülje otsa lõikamiseks saed.

Pärast induktsioonküte, toru on seatud redutseerivas veskis, millel on kakskümmend neli Trilk rakke. Vähendamisveskis määratakse töörakkude arv sõltuvalt valtsitud torude suuruse suurusest (9-24 rakku) suuruse suurusest ja kastid on välja jäetud, alates 22-st rakkude arvu vähenemise küljest . Cage 23 ja 24 osalevad kõigis veeremisprogrammides.

Veeremi ajal jahutatakse rullid pidevalt veega. Kui torud liiguvad mööda jahutuslauda igas lingis, ei tohiks see olla rohkem kui üks toru. Kui veeretate permaalsed kuum-deformeerunud torud, mis on ette nähtud tugevuse rühma "K" pumbakompressoritorude valmistamiseks terasest kvaliteedist 37GG2C pärast vähendamisveski, viiakse läbi pihustite kiirendatud reguleeritava jahutamise.

Voolukiirus torude läbi pihusti tuleb stabiliseerida kiirusel redutseeriva veski. Kiiruse stabiliseerimise kontrolli teostab operaator vastavalt operatiivjuhtimisele.

Pärast toru vähendamist sisestatakse jahutuslauale, kus nad jahutatakse.

Jahutuslaua taga kogutakse torud ühekihiliste pakettide lõikamiseks ja lõikamiseks külma lõikamise saelide mõõtmise pikkusega.

Valmistorud saabuvad OTV kontrolli tabelisse pärast kontrolli, torud on seotud pakenditega ja saadetakse valmistoodete lattu.

2.3 Disainilahenduste põhjendus

Suuplik torude vähendamine PPP pingetega, on toru otsade märkimisväärne pikisuunaline erinevus. Põhjus terminali kõnniteel torusid on ebastabiilsus aksiaalsed pinged mittemeratsiooni deformatsioon režiimid täites ja vabastatud veski töörakkude metallist. End krundid vähendatakse oluliselt väiksemate pikisuunalise tõmbepingete tingimustes kui toru peamine (keskmine) osa. Suurendamine seina paksuse lõpp-aladel, parem lubatud kõrvalekalded, muudab vajalikuks eemaldada märkimisväärne osa valmistoru

Normide terminali lõikamise vähendatud torude TPA-80 OJSC "Cruscharovavod" on toodud tabelis. 2.14.

TABEL 2.14 - Torude torude rõngad TPA-80 OJSC "Crockeri tarnete"

2.4 Disainilahenduste põhjendus

Suuplik torude vähendamine PPP pingetega, on toru otsade märkimisväärne pikisuunaline erinevus. Põhjus terminali kõnniteel torusid on ebastabiilsus aksiaalsed pinged mittemeratsiooni deformatsioon režiimid täites ja vabastatud veski töörakkude metallist. End krundid vähendatakse oluliselt väiksemate pikisuunalise tõmbepingete tingimustes kui toru peamine (keskmine) osa. Suurendamine seina paksuse lõpus piirkondades, parem lubatud kõrvalekalded, muudab vajalikuks eemaldada märkimisväärne osa valmistorust.

Normide terminali lõikamise vähendatud torude TPA-80 OJSC "Cruscharovavod" on toodud tabelis. 2.15.

Tabel 2.15 - TPA-80 OJSC-i torude otsade lõikamine "Crossow

kus pc-esikülje paksenenud otsa toru; ZK-tagumine paksenenud toru lõpp.

Umbes iga-aastane metallkadu torude paksendatud otstes OJSC "Crossavodi" T-3 töökojas moodustavad 3000 tonni. Torude ümberlõikatud paksendatud otsade pikkuse ja kaalu lõikamisel 25% võrra aastane kasumi kasv on umbes 20 miljonit rubla. Lisaks salvestatakse kulude kokkuhoid tööriista saepaketi lõikamiseks, elekter jne.

Lisaks tootmise Aliplaying tühi drapeeritud seminaride jaoks on võimalik vähendada pikisuunaline erinevus torude, salvestatud metallist, mis on vähenenud pikisuunaliste partitsioonide vähenemise, et kasutada edasise suurenemise tootmise kuumvaltsitud ja külm-deformeerunud torud .

3. Kontrolli algoritmide arendamine vähendamisveski TPA-80 jaoks

3.1 Küsimus

Pidev toru veeremisüksused on kõige paljutõotavad suure jõudlusesamad taimed sobiva sorteerimise kuumvaltsitud õmblusteta torude tootmiseks.

Agregaatide hulka kuuluvad püsivara, pidev varikatus ja vähendamise venitamisveskid. Tehnoloogilise protsessi järjepidevus, kõigi transporditoimingute automatiseerimine, valtsitud torude suur pikkus suure jõudlusega, hea kvaliteediga torud pinna ja geomeetriliste suurustega

Viimastel aastakümnetel, intensiivne arendamine torude tootmise meetodiga pideva valtsimise: ehitatud ja kasutuselevõtt (in "Itaalia, Prantsusmaa, USA, Argentina) ehitati rekonstrueeriti (Jaapanis) pideva jooksva kauplustes, uute seminaride seadmed (in Hiinast välja töötatud, välja töötatud ja projektid seminaride ehitamiseks (Prantsusmaal, Kanadas, USAs, Jaapanis, Mehhikos).

Võrreldes agregaatidega kasutuselevõetud 60ndatel aastatel uutel veskidel on märkimisväärseid erinevusi: neid peamiselt valmistatud torude õli vahemikus ja seoses seminaridega suured piirkonnad on ehitatud nende torude lõpetamiseks, sealhulgas nende äraviskamise seadmed otsad, kuumtöötlemine, lõikamistorud, couplomi tootmine jne; Vahemikus toru suurused oli oluliselt laiendatud: maksimaalne läbimõõt kasvas 168-340 mm, seina paksus on 16-30 mm, mis sai võimalikuks tõttu tekkinud valtsimisprotsessi arendamise tõttu pikal mandrile, liikudes reguleeritava kiirusega ujuva asemel. Uued torude veeremite agregaadid kasutavad pidevat lülitust (ruudu ja voor), mis tagas nende töö tehniliste ja majanduslike näitajate märkimisväärse paranemise.

Rõngakujulised ahjud (TPA 48-340, Itaalia) on ikka veel laialdaselt kasutatavad toorikute soojendamiseks (TPA 48-340, Itaalia), alustage koos selle jalutuskäiguga ahjude kasutamist (TPA 27-127, Prantsusmaa, TPA 33 -194, Jaapan). Kõigil juhtudel on kaasaegse üksuse suure jõudluse tagatud ühe ahju seadmisega suur, ühiku võimsus (jõudlus kuni 250 t / h). Küttetorude kütmiseks enne vähendamist (kalibreerimine), ahjud jalutuskäri kasutatakse.

Peaveskide saamiseks varrukad jäävad jätkuvalt kahevärvilise terasest rullimisveski, mille konstruktsioon on paranenud näiteks, asendades statsionaarseid jooni draivijuhtketastega. Square'i kangete kasutamisel eelneb tehnilisele joonele kruvikeerimisveskile kas pressimisveskile (TPA 48-340 Itaalias, TPA 33-194 Jaapanis) või veskis nägude kalibreerimiseks Vajutage sügava klambriga (TPA 60-245, Prantsusmaa).

Üks peamisi suundi edasiseks arenguks pideva valtsimise meetod on kasutamise mandlid liigub reguleeritava kiirusega veeremisprotsessis, ujuva asemel. Abi abil erilise mehhanismi, mis arendab säilitamisjõu 1600-3500 KN, on mandreli teatud kiirusega (0,3-2,0 m / s), mida toetatakse kas kuni torude täieliku eemaldamise ajal Rolling protsess (valduses mandreli) või teatud hetkel alates sertifikaadi liigub ujuva (osaliselt säilinud mandreli). Kõiki neid meetodeid saab kasutada teatud läbimõõduga torude tootmisel. Niisiis, väikeste läbimõõduga torude puhul, meetod ujuva mandrile, keskmine (kuni 200 mm) - osaliselt hoitakse osaliselt suur (kuni 340 mm või rohkem) - hoitakse.

Reguleeritava kiirusega liikuvate pidevate veskite mandrelite rakendamine (hoitakse osaliselt hoitakse) ujuva vastutasuks annab sorteerimise olulise laiendamise, toru pikkuse suurenemise ja nende täpsuse suurendamiseks. Esindavad eraldi disainilahenduste huve; Näiteks püsivara veski varraste kasutamine pideva veski (TPA 27-127, Prantsusmaa) osaliselt säilitava mandri osaliselt säilitava mandriga, mandri väljalülitamisel varrukas (TPA 33-194, Jaapan).

Uued agregaadid on varustatud kaasaegse vähendamise ja kalibreerimisveskitega ning üks neist veskitest kasutatakse kõige sagedamini. Jahutuslaud on mõeldud torude vastuvõtmiseks pärast vähenemist ilma eelnevalt lõikamata.

Torudeveski automatiseerimise praeguse üldise seisundi hindamine võib märkida järgmisi funktsioone.

Valtsitud ja tööriista liikumisega seotud transporditoimingud on automatiseeritud üsna täielikult traditsiooniliste kohalike (peamiselt mitte-kontakt) automaatikaseadmete abil. Selliste seadmete põhjal ja see oli võimalik tutvustada suure jõudlusega üksusi pideva ja diskreetse tehnoloogilise protsessiga.

Tegelikult on automatiseeritud tehnoloogilised protsessid ja isegi individuaalsed operatsioonid torude veskites automaal, see ei ole ilmselgelt piisav ja selles osas on nende automatiseerimise tase saavutatud, näiteks pideva lehtede veskite valdkonnas märgatavalt halvem. Kui juhtimisprotseduuride (UMM) kasutamine lehtede veskite jaoks on muutunud praktiliselt laialdaselt tunnustatud standardseks, siis torude puhul on näited Venemaal veel üksikud, kuigi praegu on ACS TP ja ASUP arendamine ja rakendamine muutunud normiks. Vahepeal on meie riigis mitmete torude arv, peamiselt näiteid automatiseeritud kontrolli tehnoloogiliste protsesside individuaalsete allsüsteemide tööstuse rakendamisest, kasutades spetsiaalseid seadmeid, mis on valmistatud arvutitehnoloogia loogika ja elementide abil.

Märgistatud riik on tingitud kahest asjaolust. Ühelt poolt, alles hiljuti, kvaliteedinõuded, ja ennekõike stabiilsuse toru suurused olid rahul seoses lihtsate vahenditega (eriti ratsionaalsete struktuuride veski). Need tingimused ei stimuleerinud täiuslikumat ja loomulikult keerukamaid arenguid, kasutades näiteks suhteliselt kulukat ja mitte alati piisavalt usaldusväärset UMM-i. Teisest küljest oli spetsiaalsete mittestandardite automatiseerimismeetodite kasutamine võimalik ainult lihtsamate ja vähem tõhusate ülesannete jaoks, samas kui arengu- ja tootmiskuludest oli märkimisväärsed aja ja vahendid, mis ei aidanud kaasa piirkonna edusammudele tasu.

Siiski ei saa traditsiooniliste lahendustega rahuldada torude tootmise kaasaegseid nõudeid, sealhulgas torude kvaliteeti. Veelgi enam, nagu praktika näitab, on märkimisväärne osa nende nõuetele vastavatest jõupingutustest automatiseerimisel ja praegu on vaja neid režiime automaatselt muuta jooksva torude ajal.

Kaasaegsed saavutused elektrilise ajami haldamise valdkonnas ja mitmesuguste automatiseerimistehniliste vahendite valdkonnas, peamiselt mini-arvuti ja mikroprotsessori seadmete valdkonnas, võimaldab torude veskite ja agregaatide automatiseerimist radikaalselt parandada, ületada mitmesugused tootmise ja majanduslikud piirangud.

Kaasaegsete automatiseerimistehniliste vahendite kasutamine tähendab ülesannete õigsuse nõuete samaaegset suurendamist ja nende lahendamise võimalusi ja eelkõige - kõige tõhusamate viiside valikuvõimalusi tehnoloogiliste protsesside mõjutamiseks, selle ülesande lahendusele Võib hõlbustada olemasolevate kõige tõhusamate tehniliste lahenduste analüüsimisega toruveski automatiseerimise jaoks.

Pidevate torude veeremisüksuste uuringud, kuna automaatikaseadmed näitavad, et tehniliste ja majandusnäitajate edasise täiustamise reservid on olulised reservid, automatiseerides nende täitematerjalide veeremite tehnoloogilise protsessi.

Kui veeretakse pidevat veski pika ujuva mandri puhul, juhitakse ka terminali pikisuunalist erinevust. Pööniste tagumiste otsade seinapaksus on suurem kui 0,2-0,3 mm keskel. Paksendatud seinaga tagumise otsa pikkus on võrdne 2-3 interlineaalse lüngaga. Seina paksendamisel kaasneb saidi läbimõõdu suurenemine, mis eristatakse ühel intelligentset lõhet toru tagumisest otsast. Tänu mööduvate režiimide, paksus esiotsing seina on 0,05-0,1 mm vähem kui keskel, kui valtsimine pingega seina esiotsa torude on ka paksenenud. Mustade torude pikisuunaline erinevus säilitatakse järgneva vähendamise järel ja toob kaasa valmistorude paksendatud otsade tagumise lõigu suurenemise.

Rendureerimisveskite rullimisel on toru otsade sein paksenenud pingete vähenemise tõttu võrreldes paigaldatud režiimis, mis esineb ainult 3-4 kajandi täitmisel. Seinaga paksendatud torude otsad lõigatakse välja ja assotsieerunud metallist jäätmed põhjustab koguse tarbitava koefitsiendi koguse osa.

Torude pikisuunalise kõnniteedi üldine olemus pärast pidevat veski kantakse peaaegu täielikult viimistletud torudesse. Seda veendub veeremite tulemused, mille mõõtmed on 109 x 4,07 - 60 mm viie pinge režiimi ajal, vähendades käitise vähendamise ajal 30-102 yuts. Iga kiirrežiimi katseprotsessis valiti 10 toru, mille terminaliosad lõigati 10 250 mm pikkuse osaga ja keskel lõigati kolm düüsi, mis asuvad 10, 20 ja 30 m esiotsast. Pärast instrumendi seina paksuse paksuse paksust ehitati auruskeemi ja andmete keskmistamise keskmistamisel konstrueeritud graafilistele sõltuvustele, mis on esitatud joonisel fig. 54.

Seega on torude üldise töö märgitud komponendid pideva osakute tehnilistele ja majanduslikele näitajatele märkimisväärne mõju, seostatakse pideva ja vähendamise veskites toimuvate veeremisprotsesside füüsikaliste omadustega ning seda saab kõrvaldada või vähendada ainult oluliselt spetsiaalsete automaatsete süsteemide abil, mis muudavad veski seadistamist protsessi veeremistoru. Nende osade komponentide seaduslik olemus võimaldab teil kasutada selliste süsteemide keskmes tarkvara juhtimise põhimõtet.

Tuntud teised tehnilised lahendused Ülesanded lõpp-jäätmete vähendamiseks vähendamise ajal, kasutades automaatset protsessi juhtimissüsteeme, mis on varustatud üksikute täiturmehhanismi vähendamisveskis (FRG patendid nr 1602181 ja UK 1274698). Rulli kiiruste muutuste tõttu, kui torude esi- ja tagaotsikud veeretakse, loob täiendav pinge jõud, mis viib terminali pikisuunalise partitsioonide vähenemiseni. On teavet, et sellised tarkvarakorrektsioonisüsteemid kiirusega peamiste draivide vähendamise veski töötavad seitsme välismaiste torude jooksva agregaatide, sealhulgas kaks ühikut pideva veskitega Mülgendi (Saksamaa). Agregaadid tarnivad Mannesmann (Saksamaa).

Teine üksus toimus 1972. aastal ja sisaldab 28-keskset vähendamise veski üksikute draividega, mis on varustatud kiiruse parandamise süsteemiga. Kiiruste muutused torude otsade läbimisel viiakse läbi esimese kümne rakud, järk-järgult, lisandid kiiruse töö väärtusele. Kiiruse maksimaalne muutus toimub kasti number 1, minimaalne kasti number 10. Kui torude positsiooni andurid lõpevad veskis, andes käske kiiruse muutmiseks, fotoreli. Vastavalt vastuvõetud kiiruse korrigeerimise skeemile viiakse esimese kümne raku individuaalsete täiturmehhanismide toitumine läbi anti-parameli tagurdustamisskeemi, järgnevad rakud - mitte-katsekava abil. Tuleb märkida, et vähendamisveski ajamite kiiruse parandamine võimaldab ühiku poolt sobiva ühe saagise suurendada 2,5% võrra segatud tootmisprogrammiga. Läbimõõdu vähendamise suurenemise korral suureneb see mõju.

Sarnane teave kahekümne teravilja vähendamise veski seadmete kohta Hispaanias, kiirusekorrektsioonisüsteemis. Kiiruste muudatused esimese 12 raku sooritamisel. Sellega seoses pakutakse ka erinevaid toitekavasid.

Tuleb märkida, et kiirusekorrektsioonisüsteemi pideva torude veeremite agregaatide vähendamise veskite seadmed ei võimalda vähendamise probleemi täielikult lahendada vähendamise probleemi vähendamisel. Selliste süsteemide tõhusus peaks vähenema läbimõõdu vähendamise taseme vähenemisega.

Tarkvaraosakonna tehnoloogilise protsessi süsteemid on rakendamise kõige lihtsamad ja annavad suure majandusliku mõju. Kuid nende abiga on võimalik suurendada torude suuruste täpsust ainult ühe kolme komponendiga - pikisuunalist kõnniteel. Kuna uuringud näitavad, jääb peamine osa valmistorude seinte paksus (umbes 50%) paksust põiki vahele. Kõikumised keskmise paksuse toru seinad partiide on umbes 20% kogu hajumine.

Praegu on põiksuunalise varieerumise vähenemine võimalik ainult remontimistorude tehnoloogilise protsessi parandamisel seadme osades. Näited automaatsete süsteemide rakendamise kohta nendel eesmärkidel ei ole teada.

Keskmise paksuse stabiliseerimist partiide pindade seinte seinte paksusidena on võimalik nii, parandades nii veeremistehnoloogiat, rakkude disaini ja elektriseadme ja automaatse protsessi juhtimissüsteemide kaudu. Partii torude paksuse paksuse vähendamine võimaldab teil märkimisväärselt suurendada agregaatide tootlikkust ja vähendada metalli tarbimist veeremi tõttu miinushälbe valdkonnas.

Erinevalt tarkvara süsteemid, süsteemid, mis on mõeldud torude seinte keskmise paksuse stabiliseerimiseks, peaksid hõlmama nende kompositsiooni andureid torude geomeetriliste suuruste juhtimise anduridesse.

Tehnilised ettepanekud on teadaolevalt varustama vähendamise veskid toru seina paksuse automaatse stabiliseerimise teel. Süsteemide struktuur ei sõltu seadme tüübist, mis sisaldab vähendusveski.

Protsessi juhtimissüsteemide kompleksi torude veeremiseks pidevates ja vähendamisveskides, mis on ette nähtud lõpp-jäätmete vähendamiseks ja torude täpsuse vähendamiseks pikisuunalist kõnnitee vähendamisel ja keskmise seina paksuse hajumise tõttu moodustavad agregaadi ACS-i.

Arvutite kasutamine valtsitorude tehnoloogilise protsessi tootmise ja automatiseerimise kontrollimiseks rakendati esmakordselt Müülggemi pidevas toru veeremisükises 26-114.

Seade on mõeldud torujuhtmega veeremiseks 26-114 mm, seina paksus on 2,6-12,5 mm. Agregaat sisaldab tsükli ahju, kaks püsivara veskit, 9-tsenoe pidevat veski ja 24-põhise vähendamise veski individuaalse automiga 200 kW mootorist.

Teine üksus, millel on pidevveskis Mülgemisse 1972. aastal kinnitatud, on varustatud võimsama arvutiga, millele on määratud laiemad funktsioonid. Seade on mõeldud torude rullimiseks kuni 139 mm läbimõõduga, seina paksus on kuni 20 mm ja koosneb püsivara veskist, kaheksa kaabli pidevat veski ja kakskümmend teravilja vähendavat veski.

Pidev toru veeremi UK, mis oli purustatud 1969. aastal, on varustatud ka arvutiga, mida kasutatakse seadme laadimise planeerimiseks ja infosüsteemi pidevaks kontrollimiseks valtsitud ja tööriista parameetrid. Kontrollige torude ja toorikute kvaliteeti ning veski seadete täpsust, viiakse läbi tehnoloogilise protsessi kõigis etappides. Teave iga veski siseneb arvuti töötlemiseks, pärast mida see väljastatakse veskid operatiivjuhtimise.

Sõna, ülesanne automatiseerimise valtsimisprotsesside üritab lahendada paljudes riikides, sh. Ja meie. Et töötada välja matemaatilise mudeli haldamise pideva veskid, on vaja teada mõju konkreetse tehnoloogilise parameetrite täpsust valmistorud, see on vaja kaaluda funktsioone pideva veeremise.

Tensitorude vähendamise tunnusjoon on suurema tootekvaliteediga väiksemate ristlõike varieerumise tõttu kõrgem tootekvaliteet, erinevalt veeremist ilma pingeteta, samuti võimalust saada väikeste läbimõõdude saamise võimalust. Kuid selle valtsimisega täheldati torude otstes suuremat pikisuunalist erinevust. Paksendatud otsad pingete vähendamise ajal moodustub tingitud asjaolust, et toru esi- ja tagumised otsad südamiku läbimisel ei puutu kokku pinge täieliku mõjuga.

Pinget iseloomustab toru venitamispinge suurus (x). Kõige täielikum omadus on plastikust pinge koefitsient, mis kujutab endast pikisuunalise venitamistoru rõhu suhet metalli deformatsiooniresistentsusele kasti.

Tavaliselt on redutseeriva veski häälestatud nii, et plastikust pinge koefitsient keskmise suurusega rakkudes jaotatakse ühtlaselt. Esimeses ja viimastel rakkudes on pingete suurenemine ja vähenemine.

Vähendamisprotsessi intensiivistamiseks ja õhukeste torude saamiseks on oluline teada maksimaalset pinget, mida saab vähendamisveskis luua. Maksimaalne väärtus plastikust pinge koefitsiendi veskis (Z max) piirdub kahe teguriga: tõmmates rullide võimet ja tingimused purustada toru veskis. Teadusuuringute tulemusena tehti kindlaks, et kogutoru kokkusurumisega veskis 50-55% -ga piirdub Z max rullide tõmbamisvõimega.

T-3 töökoda koos EFI, VNIPI "TYAZHROMELEKTROPROPEEKT" ja ettevõte "küsi" loodud ACS-TP süsteemi aluse TPA-80 ühikule. Praegu toimivad järgmised komponendid selle süsteemi komponendid: Uzn-N, Uzn-P, Etherneti kommunikatsiooniliin, kõik käed.

3.2 Arvutuslaua valtsimine

Kaasaegse käitise tehnoloogilise protsessi ehitamise peamine põhimõte on saavutada ühe püsiva läbimõõduga torude pidev veski, mis võimaldab ka tühja ja varruka kasutamist püsiv läbimõõt. Nõutava läbimõõdu torude saamine tagatakse vähendamisega. Selline töösüsteem muudab selle palju lihtsamaks ja lihtsustab veski seadistamist, vähendab tööriistaparki ja mis kõige tähtsam, see võimaldab teil säilitada kogu seadme kõrge jõudluse isegi siis, kui minimaalse minimaalse (pärast vähendamist) läbimõõduga valtsid.

Rolling tabel loeb rullimäära vastu vastavalt kirjeldatud meetodile. Pipe välisläbimõõt pärast vähendamist määratakse kindlaks viimase rullide paari suuruse järgi.

D p 3 \u003d (1,010..1,01,015) * d o \u003d 1,01 * 33,7 \u003d 34 mm

kus d p on valmistoru pärast redutseeriva veski.

Seina paksus pärast pidevaid ja vähendamisveskid peaksid olema võrdsed valmistoru seina paksusega, st S H \u003d SP \u003d S O \u003d 3,2 mm.

Kuna pärast pidevat veski, välja viibib ühe läbimõõdu toru, siis me aktsepteerime d h \u003d 94 mm. Pidevatel veskitel tagab rulli kalibreerimine toru suurema üle 1-2 mm läbimõõdu sisemise läbimõõdu viimastes aururullides, nii et mandri läbimõõt on võrdne:

H \u003d D H - (1..2) \u003d d H -2S N -2 \u003d 94-2 * 3,2-2 \u003d 85,6 mm.

Me võtame mandri läbimõõdu võrdne 85 mm võrra.

Sleeve siseläbimõõt peab tagama mandri vaba manustamise ja kulub 5-10 mm suurust suurem kui mandri läbimõõt

d R \u003d N + (5..10) \u003d 85 + 10 \u003d 95 mm.

Sleeve seina aktsepteerib:

S R \u003d S H + (11..14) \u003d 3,2 + 11,8 \u003d 15 mm.

Varrukate välisläbimõõt määratakse sisemise läbimõõdu ja seina paksuse suuruse alusel:

D R \u003d D G + 2S G \u003d 95 + 2 * 15 \u003d 125 mm.

Läbimõõt Kasutatud Banger D З \u003d 120 mm.

Püsivara käigu läbimõõt valitakse, võttes arvesse rullimise suurust, st Varruka sisemise läbimõõdu tõstmine moodustab 3% kuni 7% sisemise läbimõõduga:

N \u003d (0,92 ... 0,97) d g \u003d 0,93 * 95 \u003d 88 mm.

Firmware, pideva ja vähendamise veskite joonistamise koefitsiendid määravad valemite järgi:

,

Ühine kapuutsi koefitsient on:

Samamoodi arvutatakse rullimislaud torude suurusega 48,3 × 4,0 mm ja 60,3 × 5,0 mm.

Rolling tabel on esitatud tabelis. 3.1.

Tabel 3.1 - Tap Tape-80

Valmistorude suurus, mm		Toristuse läbimõõt, mm	Püsivara stan.				Pidev Stan.				Vähendamine Stan.				Ühine kapuutsi koefitsient
Välisdiameeter	seina paksus		Varruka suurus, mm		Mandreli läbimõõt, mm	Ekstrase koefitsient	Toru suurused, mm		Mandreli läbimõõt, mm	Ekstrase koefitsient	Toru suurus, mm		Rakkude arv	Ekstrase koefitsient
			Läbimõõt	seina paksus			Läbimõõt	seina paksus			Läbimõõt	seina paksus
33,7	3,2	120	125	15	88	2,20	94	3,2	85	5,68	34	3,2	24	2,9	36,24
48,3	4,0	120	125	15	86	2,2	94	4,0	84	4,54	48,6	4,5	16	1,94	19,38
60,3	5,0	120	125	18	83	1,89	94	5,0	82	4,46	61,2	5,0	12	1,52	12,81

3.3 Kalibreerimine veski rullide vähendamise

Rulli kalibreerimine on operatsioonirežiimi arvutamise oluline osa. See määrab suuresti torude kvaliteedi, tööriista vastupidavuse, koormuste jaotus töörakkudesse ja juhtida.

Rulli kalibreerimise arvutamine sisaldab:

a) erasektori deformatsioonide jaotus veski linnades ja kaliberide keskmiste läbimõõdude loendamises;

b) klapi kalibrite suuruse määramine.

3.3.1 erasektori deformatsioonide jaotus

Vähendamisveski puuri erasektori deformatsioonide muutuste olemuse kohaselt võib jagada kolme rühma: pea veski alguses, kus surub veeremi käigus intensiivselt suurenevad; Kalibreeriv (lõpus veski), kus deformatsioonid vähenevad minimaalse väärtuse ja rühma rakkude nende vahel (keskmine), kus erasektori deformatsioonid on maksimaalse või nende lähedal.

Kui privaatsete deformatsioonide suurusega torud pingeid, võetakse see toruprofiili stabiilsuse tingimuse põhjal ettemääratud torustiku suurusega plastikust pingeid.

Üldine plastpinge koefitsient saab määrata valemiga:

,

kus - logaritmilisel kujul võetud aksiaalsed ja tangentsiaalsed deformatsioonid; Väärtus määratakse kindlaks triviaalse kaliibriga valemiga

T \u003d. ,

kui (S / D) CP on seina paksuse keskmine ja läbimõõdu keskmine suhe torude tüve perioodiks; K-koefitsient, võttes arvesse toru paksuse muutumist.

,

,

kui M on väärtuse kogu deformatsiooni toru läbimõõduga.

.

,

.

Suurus kriitilise privaatse tihendamise selle koefitsiendiga plastikust pinge vastavalt, võib ulatuda 6% teises kastis, 7,5% kolmandas puuris ja 10% neljas puuris. Esimeses kastides on soovitatav saada vahemikus 2,5-3%. Siiski, et tagada stabiilne püüdmine, väheneb kokkusurumise suurus tavaliselt.

Veski ettetellimisel ja trahvides väheneb ka tihendus, kuid vähendada koormusi rullides ja suurendada valmistorude täpsust. Kalibreeriva grupi viimasel puuris võetakse kokkusurumine võrdub nulliga, keskmise grupi viimases puuris olevast pressimisest kuni 0,2-ga.

Sisse keskmise grupp Celes'i praktiseeritakse erasektori deformatsioonide ühtlast ja ebaühtlast jaotust. Mis ühtlase jaotus kompressiooni kõigis selle rühma rakkudes on need püsivad. Erakujulise deformatsioonide ebaühtlane jaotus võib olla mitu võimalust ja neid iseloomustavad järgmised seadused:

lähise rühma kokkusurumine väheneb proportsionaalselt esimestest rakkudest viimasele - langev režiim;

mitmetes keskmise rühma esimestes rakkudes vähenevad privaatsed deformatsioonid ja ülejäänud on püsiv;

esimese suurenemine keskmises grupis ja seejärel vähendada;

mitmetes keskmise rühma esimestes rakkudes jäävad privaatsed deformatsioonid püsivaks ja ülejäänud vähendamiseks.

Mis langeb deformatsioonirežiimid keskmises rakkude rühmas, vähendatakse veeremisvõimsuse ja koormuse koormuse väärtuse erinevusi, mis on tingitud metalli deformatsiooniresistentsuse kasvust, kuna selle temperatuuri vähenemise tõttu ja deformatsioonimäära suurendamisel. Arvatakse, et veski lõppu kokkusurumise vähenemine võimaldab teil parandada torude välispinna kvaliteeti ja vähendada põikisuunalisi vahendeid.

Rulli kalibreerimise arvutamisel aktsepteerime ühendite ühtlast jaotust.

Era deformatsioonide suurused veskites on näidatud joonisel fig. 3.1.

Ühendite jaotus

Põhineb erasektori deformatsioonide väärtuste põhjal saab kalibrite keskmisi läbimõõtu arvutada valemiga

.

Veski esimese puuri jaoks (i \u003d 1) d i -1 \u003d d 0 \u003d 94 mm, siis

mm.

Arvutatakse selle valemi puhul, kalibrite keskmine läbimõõt on esitatud lisas.1.

3.3.2 Klapi kalibrite suuruse määramine

Triviaalsete palade kalibrite kuju on näidatud joonisel fig. 3.2.

Ovaalne kaliiber on saadud selle raadiusega RC keskusest, nihkunud võrreldes valtsimise teljega ekstsentrilisusega EXC poolt.

Kaliibri vorm

Kalijarite raadiurite ja ekstsentrilisuse väärtused määravad valemite laius ja kõrguse järgi:

Kaliiti suuruse määramiseks on vaja teada oma pooltelje A ja B väärtusi ning nende määratluse väärtusi - kaliibrite väärtuse väärtus

Ova tasandi määramiseks kaliibriga saate kasutada valemit:

C-toiteindikaator iseloomustab võimalikku summat kaliibriga laiendada. Triviaalsete rakkude vähenemise ajal võetakse Q \u003d 1.2.

Kaliibri pooltelgede väärtused määravad sõltuvused:

kui F-korrektsioonikoefitsient, mida saab arvutada ligikaudse valemiga

Arvutame suurust kaliibri vastavalt ülaltoodud valemitele esimese kasti jaoks.

Teiste rakkude puhul tehakse arvutus samamoodi.

Praegu viiakse rulltoon läbi pärast rullide paigaldamist tööpuurisse. Igav on juhtiv spetsiaalsed masinate ümmargune lõikur. Igav ahel on näidatud joonisel fig. 3.3.

Joonis fig. 3.3 - Kaliika igav skeem

Et saada kindlaksmääratud väärtustega A ja B kaliibriga, on vaja kindlaks määrata lõikuri d f läbimõõdu ja selle ümberpaigutamine rullitelgede tasapinnaga (parameeter X). D F ja X määratakse järgmiste matemaatiliselt täpsete valemite järgi:

Triviaalse freesimisnurga A puhul on 60 ° C.di - rullide täiuslik läbimõõt, di \u003d 330mm.

Arvutatud vastavalt ülaltoodud väärtuste valemitele on kokku võetud tabelis. 3.2.

Tabel 3.2 - Rulli kalibreerimine

Savi number	d, MM.	m,%	a, mm.	b, mm.	r, mm.	e, mm.	D f, mm	X, mm.
1	91,17	2,0	45,60	45,50	45,80	0,37	91,50	8,11
2	87,07	4,5	43,60	43,40	43,80	0,35	87,40	8,00
3	82,71	5,0	41,40	41,20	41,60	0,33	83,00	7,87
4	78,58	5,0	39,30	39,20	39,50	0,32	78,80	7,73
5	74,65	5,0	37,40	37,20	37,50	0,3	74,90	7,59
6	70,92	5,0	35,50	35,40	35,70	0,28	71,20	7,45
7	67,37	5,0	33,70	33,60	33,90	0,27	67,60	7,32
8	64,00	5,0	32,00	31,90	32,20	0,26	64,20	7,18
9	60,80	5,0	30,40	30,30	30,60	0,24	61,00	7,04
10	57,76	5,0	28,90	28,80	29,00	0,23	58,00	6,90
11	54,87	5,0	27,50	27,40	27,60	0,22	55,10	6,76
12	52,13	5,0	26,10	26,00	26,20	0,21	52,30	6,62
13	49,52	5,0	24,80	24,70	24,90	0,2	49,70	6,48
14	47,05	5,0	23,60	23,50	23,70	0,19	47,20	6,35
15	44,70	5,0	22,40	22,30	22,50	0,18	44,80	6,21
16	42,46	5,0,	21,30	21,20	21,30	0,17	42,60	6,08
17	40,34	5,0	20,20	20,10	20,30	0,16	40,50	5,94
18	38,32	5,0	19,20	19,10	19,30	0,15	38,50	5,81
19	36,40	5,0	18,20	18,10	18,30	0,15	36,50	5,69
20	34,77	4,5	17,40	17,30	17,50	0,14	34,90	5,57
21	34,07	2	17,10	17,00	17,10	0,14	34,20	5,52
22	34,07	0	17,10	17,00	17,10	0,14	34,20	5,52
23	34,00	0	17,00	17,00	17,00	0	34,10	5,52
24	34,00	0	17,00	17,00	17,00	0	34,10	5,52

3.4 Kiiruse arvutamine

Kiire kiirusega töörežiimi arvutamine on rullide pöörete arvu määramine ja mootorite pöörlemise numbrid.

Kui pingutustorud pingeid, suur mõju muutus seina paksus on suurusjärgus plastpinge. Sellega seoses tuleb kõigepealt kindlaks määrata üldise plastikust pingete koefitsient Mill-Z koguarvust, mis tagaks saamise seina. Arvutus Z oli üldiselt esitatud punktis 3.3.

,

kus on koefitsient, mis võtab arvesse deformatsiooni väljakukkulusalade mõju:

;

l i - Capture Arc Pikkus:

;

- Pildistamisnurk:

;

f on hõõrdetegur, me aktsepteerime f \u003d 0,5; A - Rollide arv kasti ja \u003d 3.

Esimeses töötavas puuri Z1 \u003d 0. Järgnevatel rakkudes on võimalik võtta Z N I -1 \u003d Z Z.

,

;

;

.

Ülaltoodud valemite asendamine esimese kaste jaoks:

mm;

;

;

;

; ;

mm.

Pärast sarnaste arvutuste läbiviimist teise korpuse jaoks järgmised tulemused: z p2 \u003d 0,42, s 2 \u003d 3,251mm, z p3 \u003d 0,426, s 3 \u003d 3,252 mm, z p4 \u003d 0,446, s 4 \u003d 3,258mm. Selle arvutuse z p i vastavalt ülaltoodud meetodile peatus, sest Z P2\u003e Z on rahul.

Täieliku libisemise seisundist määrame kindlaks viimases deformeeruvas puuris maksimaalse võimaliku pinge z s, s.o. Z21. Sellisel juhul eeldame, et z p21 \u003d 0.

.

mm;

;

;

Seina paksus ees 21. saia, st S 20, saate määrata valemiga:

.

;

; ;

mm.

Pärast samalaadsete arvutuste läbiviimist 20. puuri jaoks järgmised tulemused: Z Z20 \u003d 0,357, S 19 \u003d 3,178 mm, Z X19 \u003d 0,396, S 18 \u003d 3,168 mm, Z X18 \u003d 0,416, S 17 \u003d 3,151mm, z x17 \u003d 0,441, S 16 \u003d 3,151 mm. Selle arvutuse kohta z p i lõpetada, sest Tingimus Z Z14\u003e Z on rahul.

Arvutatud väärtused paksuse seina veskites on toodud tabelis. 2.20.

Rulli pöörete arvu määramiseks peate teadma rullide jooksva läbimõõt. Veeremi läbimõõdude määramiseks saate kasutada näidatud valemeid:

, (2)

kus d i on läbimõõt rulli peal;

.

Kui a Rulli läbimõõdu arvutamisel tuleb rullide arvutamist läbi viia võrrandiga (1), kui seda tingimust ei täideta, siis on vaja kasutada (2).

Väärtus iseloomustab neutraalse joone positsiooni puhul juhul, kui see on võetud paralleelselt (selle poolest) valtsimise telje. Tasakaalu tingimusest selle libisemispiirkondade deformatsioonialal

,

Rulli v qq \u003d 1,0 m / s sisendkiiruse katmine, mis arvutatakse esimese kasti rullide pöörete arvu

rpm.

Lülitab ülejäänud kaablite leitud valemiga:

.

Kiiruserežiimi arvutamise tulemused on toodud tabelis 3.3.

Tabel 3.3 - Kiiruse arvutamise tulemused

Savi number	S, MM.	Dcat, mm.	n, rpm
1	3,223	228,26	84,824
2	3,251	246,184	92,917
3	3,252	243,973	99,446
4	3,258	251,308	103,482
5	3,255	256,536	106,61
6	3,255	256,832	112,618
7	3,255	260,901	117,272
8	3,255	264,804	122,283
9	3,254	268,486	127,671
10	3,254	272,004	133,378
11	3,254	275,339	139,48
12	3,253	278,504	146,046
13	3,253	281,536	153,015
14	3,252	284,382	160,487
15	3,252	287,105	168,405
16	3,251	289,69	176,93
17	3,250	292,131	185,998
18	3,250	292,049	197,469
19	3,192	293,011	204,24
20	3,193	292,912	207,322
21	3,21	292,36	208,121
22	3,15	292,36	209
23	3,22	292,36	209
24	3,228	292,36	209

Vastavalt tabelile 3.3. Rull pöörete graafik on ehitatud (joonis 3.4.).

Pööramise määr VALKOV

3.5 Võimsusparameetrid Rolling

Vähendatud rullimise protsessi eristusvõime võrreldes teiste pikisuunalise veeremi tüüpidega on positsioonide pingete suurusjärgus olulised. Pinge olemasolu mõjutab märkimisväärset mõju veeremi tugevuse parameetritele - metalli surve rullidele ja hetkedele veeremist.

Roll P-metallist jõud on vertikaalse p ja komponentide horisontaalse p geomeetriline summa:

Vertikaalne komponent metallist jõu rulli määratakse valemiga:

,

kus p on rullil metalli keskmine erirõhk; L on deformatsioonipiirkonna pikkus; D - kaliibri läbimõõt; A - kasti rullide arv.

PG horisontaalne komponent on võrdne esi- ja tagapingete jõupingutuste erinevusega:

kus Z N, Z Z - esi- ja tagumise plastpinge koefitsiendid; F p, f s - toru esi- ja tagaotside ristlõikepind; S s - deformatsiooniresistentsus.

Keskmise erirõhu määramiseks on soovitatav kasutada valemit v.p. Aniseform:

.

Veeremi hetkel (kokku kasti) määratakse valemiga:

.

Deformatsiooniresistentsus määratakse valemiga:

,

kus t on veeremi temperatuur, ° C; H on nihe deformatsiooni määrade intensiivsus, 1 / S; E - suhteline kokkusurumine; K1, K 2, K3, K 4, K 5 - empiirilised koefitsiendid, terasest 10: K \u003d 0,885, K2 \u003d 7,79, K3 \u003d 0,134, K4 \u003d 0,164, kuni 5 \u003d (- 2, kaheksa ).

Deformatsiooni määrade intensiivsus määratakse valemiga

kus L on vahetuse deformatsiooni aste:

t-deformatsiooni aeg:

Rulli nurgepikk paikneb valemiga:

,

Võimsus on valemiga:

Vahekaardil. 3.4. Rollimise tugevuse parameetrite arvutamise tulemused vastavalt ülaltoodud valemitele on esitatud.

Tabel 3.4 - Võimsuse veeremisparameetrid

Savi number	s s s, MPa	p, kn / m 2	R, kN.	M, knm.	N, kW
1	116,78	10,27	16,95	-1,91	-16,93
2	154,39	9,07	25,19	2,39	23,31
3	162,94	9,1	21,55	2,95	30,75
4	169,48	9,69	22,70	3,53	38,27
5	167,92	9,77	20,06	2,99	33,37
6	169,48	9,84	19,06	3,35	39,54
7	171,12	10,47	18,79	3,51	43,11
8	173,01	11,15	18,59	3,68	47,23
9	175,05	11,89	18,39	3,86	51,58
10	176,70	12,64	18,13	4,02	56,08
11	178,62	13,47	17,90	4,18	61,04
12	180,83	14,36	17,71	4,35	66,51
13	182,69	15,29	17,48	4,51	72,32
14	184,91	16,31	17,26	4,67	78,54
15	186,77	17,36	16,83	4,77	84,14
16	189,19	18,53	16,65	4,94	91,57
17	191,31	19,75	16,59	5,14	100,16
18	193,57	22,04	18,61	6,46	133,68
19	194,32	26,13	15,56	4,27	91,34
20	161,13	24,09	11,22	2,55	55,41
21	134,59	22,69	8,16	1,18	33,06
22	175,14	15,45	7,43	0,87	25,42
23	180,00	-	-	-	-
24	180,00	-	-	-	-

Vastavalt tabelile. 3.4 Ehitatud graafikud valtsijate võimsuste parameetrite muutustest veski keskpunktide kaudu (joonis 3.5., 3.6., 3.7.).

Muutke keskmise erilist rõhku

Metallide pingutuste muutmine orus

Rollimise hetke muutmine

3.6 Uuring mööduvate kiirete vähendamisrežiimide mõju kohta lõpetatud torude otsosade pikisuunalise pinna pikkuse pinna ulatus

3.6.1 Arvutamise algoritmi kirjeldus

Uuring viidi läbi eesmärgiga saada andmeid mööduvate kiirete vähendamisrežiimide mõju kohta valmistorude otsaosade pikisuunaliste pindade ulatuses.

Kindlaksmääramine koefitsientidevahelisi pinge vastavalt tuntud pöörete rullide, st Sõltuvused Zn I \u003d F (N I / N I-1) viidi läbi vastavalt nn pöördprobleemi lahendamise meetodile, mida pakub G.I. Gulyaev, et saada sõltuvus seina paksusest rullide pööretest.

Tehnika olemus on järgmine.

Torude vähendamise kehtestatud protsessi saab kirjeldada võrrandite süsteemiga, mis peegeldab deformatsiooni keskmes olevate jõude teise mahu ja tasakaalu püsivuse seaduse järgimist: \\ t

(3.1.)

Omakorda, nagu te teate,

DKAT I \u003d J (ZZ I, ZP I ja I),

m i \u003d y (ZZ I, ZP I, B I),

kus ja Mina ja BI on väärtused, mis ei sõltu pingetest, NI on käive pöördeid I-oh kalde,  i on heitgaasi koefitsient i-oh-kastis, dcat i -cating Läbimõõt rulli I-OH Crate, ZP I, ZZ I - koefitsiendid esi- ja tagumise plastpinge.

Arvestades, et ZZ i \u003d võrrandite ZP I -1 süsteem (3.1) System (3.1) saate kirjutada üldise vormi järgmiselt:

(3.2.)

Võrrandite süsteem (3.2.) Me lahendame võrreldes esi- ja tagumise plastpidude koefitsientide suhtes järjestikuse ligikaudsete meetodi abil.

Võttes Z1 \u003d 0 Seadistage ZP1 väärtus ja süsteemi esimene võrrand (3.2.) Iteratsioonimeetod määratakse ZP 2 abil, seejärel teisest võrrandist - ZP 3 jne, seadistades ZP 1 väärtuse Kas leida sellist lahendust, kus ZP n \u003d 0.

Teades esi- ja tagumised plastikust pinge koefitsiendid, määrame seina paksuse pärast iga puuri valemiga:

(3.3.)

kui A on koefitsient, mis määratakse valemiga:

;

;

z I - Medium (samaväärne) plastpingetegur

.

3.6.2 Uurimistulemused

Tööriista kalibreerimise arvutamise tulemuste kasutamine (punkt 3.3.) Ja veski kiirus (pöörlemishindade) kiiruse seadistamise püsiva vähendamise protsessiga (punkt 3.4). Ja väljendeid (3.3.) Seina paksuse muutmise eesmärgil.

On võimalik vähendada paksendatud otste pikkust, suurendades plastikust pinge koefitsienti, muutes rullide pöördeid, kui klemm torud valtsid.

Praegu on TPA-80 vähendamise laager loonud pideva pahameele juhtimissüsteemi. See süsteem võimaldab teil dünaamiliselt reguleerida RRSS-i RRSS-i pöörete pöörete pöörete pöörete pöörete rullimisel vastavalt määratud lineaarsele sõltuvusele. Rullirullide rullide reguleerimine torude otsosade jooksmisel nimetatakse "kiilu kiiluks". Rullirullide rullid Kui veeremi krundid torud arvutatakse valemiga:

, (3.4.)

kus n I on i-Oh kalde rullide pöörded, mis on püsiva režiimi, K i -Choelectile redutseerivad rullide muutumine%, kasti i-arv.

Selle klassi rullide käibe koefitsiendi sõltuvus võib olla lineaarne

I \u003d (joonis 3.8).

Rollide vähendamise koefitsiendi sõltuvus puuris Kaldenumbrist.

Käesoleva määruse režiimi kasutamise lähteandmed on järgmised:

Rakkude arv, milles kiiruse seadistamise muutused on piiratud paksenenud otsade pikkusega (3 ... 6);

Rollide vähendamise väärtust veski esimeses puuris on piiratud elektriseadme võimalusega (0,5 ... 15%).

Selles töös uurida PPP-de kiire seadistuse mõju lõppu pikisuunalisele erinevusele, et kiiruse seadmise muutmine torude esi- ja tagaotside vähendamisel viiakse läbi esimese 6 rakku. Uuring viidi läbi, muutes rotatsiooni kiirust veski esimestes rakkudes valtsimise protsessi suhtes (joonisel 3.8 kujutatud kallutamise nurga varieerub.

Selle tulemusena modelleerimist täitmisprotsesside PPP-de ja väljumise toru toru toru, sõltuvused seina paksuse esi- ja tagumiste otsade seina paksus torude summat muutusi pöörlemiskiirus esimeses Linnad on esitatud joonis.3.9. ja joonis 3.10. Torude puhul, mille suurus on 33,7x3,2 mm. Kõige optimaalsem väärtus "kiirus kiilu", mis on minimeerides pikkus terminali lõikamise ja "hit" seina paksus DIN 1629 tolerantsi valdkonnas (tolerantsi seina paksus ± 12,5%) on K1 \u003d 10 -12%.

Joonisel fig. 3.11. ja joonisel fig. 3.12. Pikkuste pikkuse pikkuste esi- ja taga paksenenud otsade valmistorude antakse kasutades "kiirus kiilu" (K1 \u003d 10%) saadud tulemusena mööduv modelleerimine. Ülaltoodud sõltuvustest võib teha järgmist järeldust: "kiiruse kiilu" kasutamine annab märgatava mõju ainult torude rullimisel, mille läbimõõt on väiksem kui 60 mm seina paksusega alla 5 mm ja koos Suurem läbimõõdu ja paksuse toru seina seina seina ei toimu, et saavutada nõuded standard.

Joonisel fig. 3.13., 3.14., 3.15., Punkti paksendatud otsa pikkuste pikkuse pikkus valmistorude välisläbimõõdust 3,5, 4,0, 5,0 mm seinapaksuse väärtuste väärtuste jaoks, millel on erinevad väärtused "Speed \u200b\u200bWedge" (aktsepteeris redutseerimiskoefitsiendi k 1 rullidega, mis on 5%, 10%, 15%).

Pipe esiosa seina paksuse sõltuvus suurusest

"Kiire kiilu" suurus 33,7x3,2 mm

Pipe tagumise otsa paksuse sõltuvus suurust "kiilu kiilu" suurusest 33,7x3,2 mm

Sõltuvus pikkus esikülje paksenenud otsa toru D ja S (At K1 \u003d 10%)

Pipe tagumise paksendatud otsa taustade sõltuvus D ja S-st (k 1 \u003d 10%)

Sõltuvus pikkuse eesmise paksenenud otsa toru läbimõõdust valmistoru (S \u003d 3,5 mm) erinevate väärtuste "kiilu kiilu".

Sõltuvus pikkus esikülje paksenenud otsast toru läbimõõdust valmistoru (S \u003d 4,0 mm) erinevate väärtuste "kiilu kiilu"

Toru esiosa paksenenud otsa pikkuse sõltuvus lõpetatud toru (S \u003d 5,0 mm) läbimõõduga "Speed \u200b\u200bWedge" erinevate väärtustega.

Ülaltoodud graafikutest võib näha, et suurim mõju lõpetamistorude terminali kõnnitee vähendamiseks annab RRSi rullide dünaamilise revolutsiooni K1 \u003d 10 ... 15% piires. Puuduvad intensiivsed muutused "Speed \u200b\u200bWedge" (K1 \u003d 5%) ei võimalda õhukese klemm torude seina paksus.

Ka siis, kui veereta torud seina paksus 5 mm, pinget tulenevad toime "kiilu kiilu" ei suuda uputada seina tõttu ebapiisav tõmmates võime rullide. Rolling torude läbimõõduga üle 60 mm, kapuutsi koefitsient vähendamise veski on väike, nii et paksenemine otsad on praktiliselt mitte juhtub, mistõttu kasutamine "Speed \u200b\u200bWedge" on ebapraktiline.

Ülaltoodud graafikute analüüs näitas, et "kiiruse kiilu" kasutamine vähendamisel mill TPA-80 OJSC "Crossow" abil võimaldab vähendada eesmise paksenenud otsa pikkust 30% võrra, taga paksenenud lõppu 25%.

Nagu näitavad arvutused Mochalov D.A. Et tõhusamat kasutamist "kiilu kiilu", et veelgi vähendada terminali lõikamist, on vaja tagada operatsiooni esimese rakkude pidurdusrežiimil peaaegu täielik kasutamine ventiili võimsus võimalusi tõttu kasutamise keerulisem Selle kasti rullide käibe koefitsiendi mittelineaarne sõltuvus kallutamisel. Optimaalse funktsiooni k i \u003d F (i) määramiseks on vaja luua teaduslikult põhjendatud tehnika.

Sellise optimaalse juhtimisalgoritmi arendamine RRS-i võib olla eesmärgiks UZD-P edasiseks arenguks täieõiguslikuks ASUTP TPA-80-ni. Kuna selliste ASUTPSi kasutamise kogemus on rullide rullide reguleerimine näidatud terminaalsete torude veeremisel, vastavalt Mannesmannile (Carta rakenduspakett), võimaldab teil vähendada torude lõikamistorude suurust rohkem kui 50% võrra Automaatse juhtimissüsteemi protsessi vähendatud torude, mis hõlmab A iseenesest kaevandatud ja mõõtmise allsüsteemi juhtimise allsüsteemide ja allsüsteemi arvutamisel optimaalse vähendamise režiimi ja protsessi juhtimise reaalajas.

4. Projekti tehniline ja majanduslik põhjendus

4.1 Planeeritud sündmuse olemus

See projekt teeb ettepaneku kehtestada optimaalne kiire valtsimisrežiimi vähendamise venitava veski. Selle sündmuse tõttu on planeeritud vähendada tarbitavat metallist koefitsienti ja valmistorude viilutatud paksendatud otsade vähenemise tõttu oodatakse keskmiselt 80 tonni tootmise tootmise suurenemist.

Selle projekti rakendamiseks vajalikud kapitali investeeringud moodustavad 0 rubla.

Projekti rahastamist saab rakendada "praeguse remondi" artikli, kulude hinnangute alusel. Projekti saate rakendada ühe päeva jooksul.

4.2 Tootmiskulude arvutamine

Kulude arvutamine 1T. Paksendatud toru otsade olemasolevate kärpimisnormidega tooted on toodud tabelis. 4.1.

Projekti arvutamine on esitatud tabelis. 4.2. Kuna projekti rakendamise tulemus ei ole tootmise suurenemine, ei toimu ümberjaotamise voolukiiruse väärtuste arvu ümberjaotamise arvutamisel. Projekti kasumlikkus on vähendada kulusid, vähendades jäätmeid kärpimisele. CROP vähendab tarbitava metalli koefitsiendi vähenemise tõttu.

4.3 Projekti näitajate arvutamine

Projekti näitajate arvutamine toimub tabelis esitatud kuluarvutuse alusel. 4.2.

Säästud vähendamise kulude aastas:

Nt \u003d (C 0-C P) * V PR \u003d (12200,509-12091,127) * 110123.01 \u003d 12045475,08p.

Kasum raportis:

PR 0 \u003d (P-C 0) * V-st \u003d (19600-12200,509) * 109123.01 \u003d 807454730,39р.

Projekti kasum:

Pr n \u003d (p-s n) * v \u003d (19600-12091,127) * 110123.01 \u003d 826899696.5.

Kasumi suurenemine on:

PR \u003d PR P-PR 0 \u003d 826899696,5-807454730,39 \u003d 19444966,11.

Toodete kasumlikkus oli:

Projekti toodete kasumlikkus:

Raaharu rahavoog ja projekt on esitatud tabelis 4.3. ja 4.4., vastavalt.

Tabel 4.1 - Arvutamine kulud 1 tonni rent töökotta T-3 OJSC "Crossow

P / P.	Artikli kulud	number	Hind 1 ton	Summa
1	2	3	4	5
I.	Postitatud ümberjaotus: 1. ettevalmistamine, t / t; 2. Jäätmed, T / T: ahelaga mittevastavus;
I.	Pereleerimiskulud 2. Energiakulud: elektrienergia, kW / h paarid tootmiseks, gkal tehniline vesi, TM 3 Õhu kokkusurutud, TM 3 praegune vesi, TM 3 tM 3, TM 3 3. abimaterjalid 7. Vahetatavad seadmed 10. kapitaalremont 11. Transpordi seminaride töö 12. Muud töökoja kulud Kogu liikluskulud
Sh	Hosteranvi kulud

Tabel 4.2 - Projekti arvutamine kulude arvutamine 1 tonni valtsitud

P / P.	Artikli kulud	number	Hind 1 ton	Summa
I.	Postitatud ümberjaotus: 1. ettevalmistamine, t / t; 2. Jäätmed, T / T: ahelaga mittevastavus; Jäätmete ja abielu ümberjaotamises täpsustatud kokku
N	Pereleerimiskulud 1. Tehnoloogiline kütus (maagaas), siin 2. Energiakulud: elektrienergia, kW / h paarid tootmiseks, gkal tehniline vesi, TM 3 Õhu kokkusurutud, TM 3 praegune vesi, TM 3 tM 3, TM 3 3. abimaterjalid 4. Tootjate peamine palk 5. Tootjate lisatasu 6. Sotsiaalsed mahaarvamised 7. Vahetatavad seadmed 8. Põhivara praegune remont ja hooldus 9. Põhivara amortisatsioon 10. kapitaalremont 11. Transpordi seminaride töö 12. Muud töökoja kulud Kogu liikluskulud
Sh	Hosteranvi kulud Kogu tootmiskulud
IV	Exproduktiivsed kulud Kokku kogumaksumus

Tehnoloogilise protsessi parandamine mõjutab ettevõtete tegevuste tehnilisi ja majanduslikke näitajaid järgmiselt: toodete tootmise kasumlikkus 1,45% võrra suureneb, madalamate kulude kokkuhoid moodustab 12 miljoni rubla. aasta, mis toob kaasa kasumi kasvu.

Tabel 4.3 - Rahavoog aruande teel

Sularahavood	Aasta
	1	2	3	4	5
A. Raha sissevool:
- tootmismaht, tn
- toote hind, hõõruge.
Kogu sissevool
B. Raha väljavool:
- tegevuskulud
-Nalug kasumist	193789135,29
Kokku väljavool:	1521432951,34	1521432951,34	1521432951,34	1521432951,34	1521432951,34
Puhas rahavoog (AA-B)
COEFF. Inversioon	0,8	0,64	0,512	0,41	0,328
E \u003d 0,25.
	493902383,46	889024290,22	1205121815,64	1457999835,97	1457999835,97

Tabel 4.4 - Rahavoog projekti järgi

Sularahavood	Aasta
	1	2	3	4	5
A. Raha sissevool:
- tootmismaht, tn
- toote hind, hõõruge.
- müügitulu, hõõruda.
Kogu sissevool
B. Raha väljavool:
- tegevuskulud
-Nalug kasumist
Kokku väljavool:	1526220795,63	1526220795,63	1526220795,63	1526220795,63	1526220795,63
Puhas rahavoog (AA-B)	632190135,03	632190135,03	632190135,03
COEFF. Inversioon	0,8	0,64	0,512	0,41	0,328
E \u003d 0,25.
Diskonteeritud oja (AA-B) * investeerida
CDD kumulatiivne rahavoog

Projekti finantsprofiil on esitatud joonisel 4.1. Joonisel fig. 4.1. Kumulatiivne CHDD projekt ületab kavandatav näitaja, mis näitab projekti tingimusteta kasumlikkust. Kumulatiivne CHDD, mis arvutatakse projekti kasutuselevõtmise jaoks, alates esimesest aastast on positiivne väärtus, kuna projekt ei vaja kapitali investeeringuid.

Finantsprojekti profiil

Break-isegi punkt arvutatakse valemiga:

Break-isegi punkt iseloomustab minimaalset mahtu tooteid, millega kahjum lõppu ja esimene kasum ilmub.

Vahekaardil. 4.5. Andmed esitatakse muutujate arvutamiseks ja pidevate kulude arvutamiseks.

Aruandeandmete kohaselt on muutuvate kulude summa tootmiühiku kohta Zoig \u003d 11212,8., Konstantsete kulude kogus tootmise ühiku kohta on post \u003d 987,7. Aruande aruande kogu mahu pidevate kulude summa on 107780796,98.

Projekti andmete kohaselt on muutuvate kulude summa z per \u003d 11103.5p., Posti pidevate kulude hulk \u003d 987,7. Aruande aruande kogu mahu pidevate kulude summa on 108768496,98.

Tabel 4.5 - pidevate kulude osakaal kavandatud ja projekti kulude struktuuris

P / P.	Artikli kulud	Summa vastavalt plaanile, hõõruda.	Projekti summa, hõõruge.	Pidevate kulude osakaal ümberjaotamise kulude struktuuris,% \\ t
1	2	3	4	5
1	Pereleerimiskulud 1. Tehnoloogiline kütus (maagaas), siin 2. Energiakulud: elektrienergia, kW / h paarid tootmiseks, gkal tehniline vesi, TM 3 Õhu kokkusurutud, TM 3 praegune vesi, TM 3 tM 3, TM 3 3. abimaterjalid 4. Tootjate peamine palk 5. Tootjate lisatasu 6. Sotsiaalsed mahaarvamised 7. Vahetatavad seadmed 8. Põhivara praegune remont ja hooldus 9. Põhivara amortisatsioon 10. kapitaalremont 11. Transpordi seminaride töö 12. Muud töökoja kulud Kogu liikluskulud
2	Hosteranvi kulud Kogu tootmiskulud			100
3	Exproduktiivsed kulud Kokku kogumaksumus			100

Aruandeandmete kohaselt on Break-isegi punkt:

TB OT t.

Projekti abil on Break-isegi punkt:

TB PR t.

Vahekaardil. 4.6. Tulude arvutamine ja igasuguste kulude arvutamine müügitoodete tootmiseks vajalike müügipunktide määramiseks. Aruande katkestamise arvutamise graafikud ja projekt on esitatud joonisel fig4.2. ja joonis.4.3. vastavalt.

Tabel 4.6 - Andmed katkemise arvutamise andmed

Aruande katkestamise arvutamine

Projekti katkestamise arvutamine

Projekti tehnilised ja majandusnäitajad on esitatud tabelis. 4.7.

Selle tulemusena võib järeldada, et projektis pakutud sündmus vähendab toote maksumust, mis on toodetud 1,45% võrra muutuvate kulude vähendamisel, mis aitab kaasa kasumi suurenemisele 19,5 miljonit rubla. Aastane toodang 110123,01 tonni. Projekti tulemus on kumulatiivse neto diskonteeritud sissetuleku suurenemine võrreldes kavandatud väärtusega vaatlusalusel perioodil. Samuti on positiivne punkt vähendada katkestuse künnist-isegi 12,85 tuhat tonni kuni 12,8 tuhat tonni.

Tabel 4.7 - projekti tehnilised ja majanduslikud näitajad

P / l	Indikaator	Aruanne	Projekt	Hälve
				Absoluutne	%
1	Tootmismaht: füüsilises mõttes väärtuse tingimustel tuhat rubla.
2	Peamiste tootmisrajatiste kulud, tuhat rubla.	6775032	6775032	0	0
3	Ühised kulud (täishind): kokku vabastamine, tuhat rubla. tooteühikud, hõõruda.
4	Toote kasumlikkus,%	60,65	62,1	1,45	2,33
5	Puhas diskonteeritud sissetulek, CHDD	1700,136
6	Kokku investeering, tuhat rubla.	0
7	Viide: break-isegi punkt tb, t, diskontomäära väärtus f, rKT siseprobleemimäär maksimaalne raha väljavoolu k, tuhat rubla.

Järeldus

See diplomiprojekt on välja töötanud üldotstarbelise toru tootmise tehnoloogia DIN 1629. Paberi arutleb võimalust vähendada paksenenud otsade pikkuse redutseeriva veski tekkimise ajal tekkinud paksendatud otsade pikkuse vähenemise võimalust veski rullides toru terminaliosad toru kasutades UZD-P süsteemi. Kuna arvutused näitasid paksenenud otsade pikkuse vähenemist 50% -ni.

Majanduslikud arvutused on näidanud, et kavandatavate jooksvate režiimide kasutamine vähendab toodeteühiku maksumust 1,45% võrra. See, säilitades samas olemasolevate tootmismahtude, võimaldab kasum 20 miljoni rubla esimesel aastal.

Bibliograafia

1. Anuriev V.I. "Disainer-masina ehitaja kataloog" 3 mahus, 1. köide - M. "Mehaaniline ehitus" 1980 - 728 lk.

2. Anuriev V.I. "Disainer-masina ehitaja kataloog" 3 mahus, 2. köide - M. "Mehaaniline ehitus" 1980 - 559 lk.

3. ANURYEV V.I. "Disainer-masina ehitaja kataloog" 3 mahus, 3. köide 3 - M. Mehaaniline ehitus 1980 - 557 lk.

4. Pavlov Ya.M. "Masinad osad". - Leningrad "Mehaaniline ehitus" 1968 - 450 lk.

5. VASILIVEV V.I. "Mootorsõidukite tehnoloogiliste seadmete kavandamise põhialused" Õpetus - Kurgan 1992-8 lk.

6. VASILIVEV V.I. "Mootorsõidukite tehnoloogiliste seadmete projekteerimise alused" - Kurgan 1992-32 lk.

480 RUB. | 150 UAH. | $ 7,5 ", Mouseoff, Fgcolor," #ffffcc ", BGColor," # 393939 ");" ONMOUSEOUT \u003d "RETURN ND ();"\u003e väitekirja periood - 480 hõõruda., Kohaletoimetamine 10 minutit , kella ümber, seitse päeva nädalas ja puhkus

Holokin Evgeny Gennadevich. Uuring kohaliku stabiilsuse õhukese seinaga trapetsiprofiilide pikisuunaliselt põiki painutamine: väitekirja ... Kandidaat Technical Sciences: 01.02.06 / Holkin Evgeny Gennadevich; [Kaitsekoht: oomi. Riik the Ülikool] .- Omsk, 2010.- 118 c.: IL. RGB OD, 61 10-5 / 3206

Sissejuhatus

1. Konstruktsioonide kokkusurutud lamellide elementide stabiilsuse uuringute läbivaatamine 11

1.1. Peamised määratlused ja meetodid mehaaniliste süsteemide stabiilsuse uurimiseks 12

1.1.1, algoritm mehaaniliste süsteemide stabiilsuse uurimiseks staatilise meetodiga 16

1.1.2. Staatiline lähenemisviis. Meetodid: EULER, NONSEALITSUSED, ENERGEETIKA

1.2. Matemaatiline mudel ja peamised tulemused analüütilise uuringu EULER. Ohutuskoefitsient 20.

1.3. Meetodid lamellide elementide ja nende struktuuride stabiilsuse uurimiseks 27

1.4. Tehnilised meetodid plaatide ja ühendi lamellide elementide arvutamiseks. Vähendamise meetodi kontseptsioon 31

1.5. Numbrilised stabiilsusuuringud EULERi poolt piiratud elementide kaupa: võimalused, eelised ja puudused 37

1.6. Plaate stabiilsuse ja komposiitlalli stabiilsuse uuringute läbivaatamine 40

1.7. Järeldused ja eesmärgid teoreetiliste uuringute stabiilsuse õhukese seinaga trapetsikujulise profiilide 44

2. Matteritiliste mudelite ja algoritme arendamine trapetsiprofiilide õhukese seinaga plaadi elementide stabiilsuse arvutamiseks: 47

2.1. Trapetsiprofiilide õhukese seinaga plaadi elementide pikisuunaline põikpõhjaline paindumine 47

2.1.1. Probleemi seadmine, peamised eeldused 48

2.1.2. Matemaatiline mudel tavalistes diferentsiaalvõrranditel. Piirtingimused, mitte idealiseerimise meetod 50

2.1.3. Numbriline integratsiooni algoritm, kriitilise määramise määramine

vedrud ja selle rakendamine MS Excel 52-s

2.1.4. Arvutuste tulemused ja nende võrdlus tuntud lahendustega 57

2.2. Arvutamine kriitiliste rõhutab eraldi lamellide element

osana profiili ^ .. 59

2.2.1. Mudel, mis võtab arvesse profiili plaadi elementide elastset sidumist. Arvuse uuringu peamised eeldused ja eesmärgid 61

2.2.2. Konjugeerimise jäikuse arvuline uuring ja tulemuste ühtlustamine 63

2.2.3. Numbriline uuring pikkus poollaine stabiilsuse kaotuse esimese kriitilise koormuse ja tulemuste ühtlustamise ajal 64

2.2.4. Koefitsiendi arvutamine (/ SQ, / 32). Arvutuste tulemuste ühtlustamine (A, /? 2) 66

2.3. Arvutuste piisavuse hindamine, võrreldes piiratud elementide meetodi meetodiga ja tuntud analüütiliste lahenduste meetodiga 70

2.4. Tegevusasutuste järeldused ja eesmärgid 80

3. Eksperimentaalsed uuringud õhukese seinaga trapetside profiilide kohaliku stabiilsuse kohta 82

3.1. Prototüüpide kirjeldus ja eksperimentaalne paigaldamine 82

3.2. Proovide testid 85.

3.2.1. Metoodika ja katsesisu G..85

3.2.2. Katsetulemused kokkusurumise proovide jaoks 92

3.3. Järeldused 96.

4. Raamatupidamine kohaliku jätkusuutlikkuse arvutamisel struktuursete struktuuride õhukese seinaga trapetsiprofiilide korter pikisuunaline - rist-painutamine 97

4.1. Kriitiliste pingete arvutamine kohalik kahju Plaadielementide stabiilsus ja õhukese seinaga trapetsiprofiili 98 paksuse piiramine

4.2. Regioon lubatud koormused Välja arvatud Stealth 99 kohalik kaotus

4.3. Vähendamise koefitsient 101.

4.4. Raamatupidamine stabiilsuse ja vähendamise vähendamise 101

Järeldused 105.

Bibliograafiline nimekiri

Sissejuhatus tööle

Töö asjakohasus.

Valguse, vastupidavate ja usaldusväärsete kujunduste loomine on kiireloomuline ülesanne. Üks peamisi nõudeid masinaehituses ja ehituses on metallist võimsus. See toob kaasa asjaolu, et struktuuride elemendid tuleks arvutada täpsemalt määrata suhteid, mis võtavad arvesse nii üldise ja kohaliku stabiilsuse kaotuse ohtu.

Üks võimaluste lahendamiseks kaalu minimeerimise probleemi lahendamiseks on kõrgtehnoloogiliste õhukeste õhukeste värviliste trapetside jooksvate profiilide kasutamine (TTP) kasutamine. Profiilid tehakse õhukese polüstüleenterase veeremisega paksusega 0,4 ... 1,5 mm statsionaarsetes tingimustes või otse kinnitusplatsil nii lamedate või kaariste elementidena. Disainid, mis kasutavad õhukese seinaga trapetsiprofiili kasutamist kaarte kaarte katterite kasutamisega, iseloomustavad lihtsus, esteetilised liigid, paigaldamise lihtsus ja mitmed teised eelised võrreldes traditsiooniliste katteliikidega.

Profiili laadimise peamine tüüp on pikisuunaline põiki painutus. Toon-

jFFLF. dMF " Kie lamellide elemendid

profiili testimine
kokkusurumine mediaanis
luud võivad kaotada kohti
Jätkusuutlikkus. Kohalik
Jätkusuutlikkuse kaotus

Joonis fig. 1. Näide kohaliku stabiilsuse kaotuse

Pit

^ J.

Joonis fig. 2. Skeem vähendatud ristlõige profiil

(MPU) on täheldatud piiratud piirkondades piki profiili pikkust (joonis fig 1), millel on oluliselt väiksemad koormused kui lubatud stabiilsuse ja pingete üldine kadu, mida tähistatakse lubatud. Kui MPA on profiili eraldi kokkusurutud plaadi element täielikult või osaliselt lakanud koormuse tajumisest, mis jaotatakse ülejäänud profiili ristlõike elementide vahel. Samal ajal, sektsioonis, kus MPU toimus, ei ületa pinge tingimata lubatud. Seda nähtust nimetatakse vähendamiseks. Vähendamine

see koosneb vähenemisest, võrreldes profiili tegeliku ristlõikega, kui viidates idealiseeritud arvutusskeemile (joonis 2). Sellega seoses on õhukese seinaga seotud trapetsikujulise profiili plaadi elementide stabiilsuse stabiilsuse stabiilsuse vähenemise arvestusmeetodite arendamine ja rakendamine.

Reminany teadlased tegelesid plaatide stabiilsusega: B.M. Bro-Ude, F. Blaikh, Ya. Brutk, i.g. Bubnov, V.Z. Vlasov, A.S. Volmir, A.A. Iyushin, miil, Melan, Y.G. Panovko, sp. Tõmošenko, Southwell, E. Stowel, Winderberg, Halloli jt. Engineering lähenemisviisid kriitiliste pingete analüüsile kohaliku jätkusuutlikkuse kaotamisega töötatakse välja E.L. Airumyana, Burggraph, A.L. Vasilyeva, B.ya. Volodarsky, M.K. Glouman, Kaldwell, V.I. Klimanova, V.G. Krokhaleva, D.V. Marcinkevich, E.A. Pav-Linova, A.K. Pereva, F.F. Tamplona, \u200b\u200bS.A. Timševa.

Nendes insenerimeetodites, arvutusprofiilide arvutus keerulise vormi ristlõikega, MPU ohtu praktiliselt ei võeta arvesse. Õhukese seinaga seotud struktuuride skeem kujunduse etapis on oluline, et oleks lihtne aparaat konkreetse sizzy bilansilise suutlikkuse hindamiseks. Sellega seoses on vaja arendada insenerimeetodeid arvutamiseks, võimaldades protsessi projekteerimise struktuure õhukese seinaga profiilide kiiresti hinnata nende kandevõime. Disaini kandevõime arvutamist õhukese seinaga profiilist saab teha rafineeritud meetodite abil olemasolevate tarkvaratoodete abil ja vajadusel korrigeeritakse vajadusel. Selline kaheastmelises konstruktsioonide arvutamise kaheastmeline süsteem õhukese seinaga profiilide konstruktsioonivõime arvutamisel on kõige ratsionaalne. Seetõttu arendamine ja rakendamine insenerimeetodid arvutamisel konstruktsioonide vedamisvõimet õhukese seinaga profiilide, võttes arvesse kohaliku kadu stabiilsuse plaadi elemente, on kiireloomuline ülesanne.

Eesmärk väitekirja töö: uurige kohaliku stabiilsuse kadu õhukese seinaga trapetsiprofiilide plaadielementidesse, millel on pikisuunaline ristlõike paindumine ja kandevõime arvutamise inseneri metoodika väljatöötamine, võttes arvesse kohalikku stabiilsust.

Järgmiste eesmärkide saavutamiseks teadusuuringute ülesanded.

Analüütiliste lahenduste jaotus kokkusurutud ristkülikukujuliste plaatide stabiilsusele konjugeeritud plaatide süsteemis profiili koostises.

Profiili kohaliku stabiilsuse matemaatilise mudeli numbriline uuring ja piisavate analüütiliste väljendite saamine plaadiosa MPU MPU minimaalse kriitilise rõhu jaoks.

Eksperimentaalhindamine õhukese seinaga profiili ristlõike vähendamise aste vähenemise astmega kohaliku stabiilsuse kaotamisega.

Tehniliste tehnikate väljatöötamine õhukese seinaga profiili kontrollimise ja projekteerimise arvutamisel, võttes arvesse stabiilsuse kohalikku kaotust.

Teaduslik uudsus töö on töötada välja piisav matemaatiline mudeli kohaliku stabiilsuse kaotuse kohta eraldi plaadile

profiili koostise element ja analüütiliste sõltuvuste saamine kriitiliste pingete arvutamiseks.

Teema ja usaldusväärsus saadud tulemused pakuvad ristkülikukujuliste plaatide resistentsuse probleemide põhiliste analüütiliste lahenduste põhjal, mis on matemaatilise aparaadi õige kasutamine piisav praktiliste arvutuste jaoks MCE ja eksperimentaalsete uuringute arvutuste tulemustega.

Praktiline tähtsus profiilide bilansilise suutlikkuse arvutamise inseneri metoodika arendamine, võttes arvesse kohalikku stabiilsuse kaotust. Töötulemused rakendatakse LLC MontagProekt LLC kujul tabelite ja graafiliste kujutluste kujul lubatud koormuste valdkondades kogu tootevalikut profiilide jaoks, mis võtavad arvesse kohalikku stabiilsuse kadu ja neid kasutatakse eel- Profiili materjali tüübi ja paksuse valik konkreetsete struktuursete lahenduste ja laadimisliikide jaoks.

Kaitsega kaasnevad peamised sätted.

Matemaatiline mudel tasapinnaline painutamine ja õhukese seinaga profiilide kokkusurumine konjugeeritud plaadi elementide süsteem ja meetod selle kindlaksmääramiseks, mis põhineb MPU kriitiliste pingete põhjal EULERi mõttes.

Analüütilised sõltuvused arvutada kriitiliste pingete kohaliku stabiilsuse kaotamise kriitiliste pingete iga profiiliplaadi element, millel on lamedad pikisuunalised ristlõiked.

Õhukese seinaga trapetsikujulise profiili kontrollimise ja projekteerimise tehnikat, võttes arvesse stabiilsuse kohalikku kaotust. Töö ja avaldamise heakskiitmine.

Peamised sätted väitekirja teatatud ja arutati teaduslikel ja tehnoloogilistel konverentsidel erinevatel tasanditel: rahvusvaheline kongress "Masinad, tehnoloogiad ja protsessid ehituses", mis on pühendatud "transpordi- ja tehnoloogiliste masinate" teaduskonna 45. aastapäevale (Omsk, SIBADI, 6. - 7, 2007); All-Vene teaduslik konverents, "Venemaa Young: Advanced Technologies - tööstuses" (Omsk, OM-GTU, 12.-123, 2008).

Töö struktuur ja ulatus. Väitekiri on esitatud 118 teksti leheküljel, koosneb sissejuhatusest, 4 peatükist ja ühest rakendusest, sisaldab 48 joonist, 5 tabelit. Viide nimekiri sisaldab 124 nime.

Matemaatiline mudel ja peamised tulemused analüütilise uuringu EULER. Jätkusuutlikkuse koefitsient

Iga inseneriprojekt põhineb mehaanilise süsteemi liikumise ja tasakaalu matemaatilise mudeli diferentsiaalvõrrandite lahendamisele. Struktuuri kujundamise koostamine, mehhanism, masinatega kaasnevad mõned tootmise sissepääs tulevikus - mitte-ideaalsed etapid. Mõju võib toimuda töötamise ajal dents, lüngad kulumise ja muude tegurite tõttu. Kõik välistegevuste võimalused ei saa esitada. Disain on sunnitud töötama juhuslike häirivate jõudude mõju all, mida ei võeta arvesse erinevuste võrrandites.

Tegureid ei võeta arvesse matemaatilise mudeli - mitte-ideaalsus, juhuslikud jõud või häired võivad teha tõsiseid kohandusi saadud tulemusi.

Süsteemi katurbadeta olekus erineb - arvutatud riik nullvaatlustes ja häiritud - saadud häireid.

Ühel juhul ei ole häire tõttu olulisi muutusi disaini tasakaalus või selle liikumine ei piisa arvutatud ühest. Sellist mehaanilise süsteemi seisundit nimetatakse stabiilseks. Muudel juhtudel erineb tasakaalusaht või milline liikumise erineb oluliselt arvutatud, selline tingimus nimetatakse ebastabiilseks.

Liikumise ja tasakaalu mehaaniliste süsteemide resistentsuse teooria tegeleb märkide kehtestamisega, mida saab hinnata, kas vaatlusaluse või tasakaalu all olev liikumine on stabiilne või ebastabiilne.

Süsteemi ülemineku tüüpiline märk stabiilsest seisundist ebastabiilseks on teatud väärtuse parameetri saavutamine, mida nimetatakse kriitiliseks kriitiliseks jõuks, kriitiliseks kiiruseks jne

Süsteemi liikumise paratamatult toob kaasa mitte-ideaalsuste või kokkupuute tekkimine arvestamata jõud. Seetõttu on üldiselt vaja uurida mehaanilise süsteemi liikumise stabiilsust häirete ajal. See lähenemisviis jätkusuutlikkuse uuringule nimetatakse dünaamiliseks ja vastavateks uurimismeetoditeks - dünaamikaks.

Praktikas on sageli piisav staatilise lähenemisviisi piiramiseks, st. Staatilised jätkusuutlikkuse meetodid. Sellisel juhul uuritakse häirete lõpptulemust - mehaanilise süsteemi uus kehtestatud tasakaalu asend ja selle kõrvalekalde tase arvutatud, tasakaalustamata asendist.

Ülesande staatiline seadistus tähendab mitte arvestada inertsi jõudu ja ajaparameetrit. See probleemi seadistus võimaldab sageli tõlkida matemaatilise füüsika võrrandite mudeli tavalisteks diferentsiaalvõrranditeks. See lihtsustab oluliselt matemaatilist mudelit ja hõlbustab jätkusuutlikkuse analüütilist uuringut.

Staatilise meetodiga tasakaalustabiilsuse analüüsi positiivne tulemus ei garanteeri alati dünaamilist stabiilsust. Konservatiivsete süsteemide puhul põhjustab siiski staatiline lähenemisviis kriitiliste koormuste ja uute tasakaaluriikide kindlaksmääramisel täpselt sama tulemuste dünaamiliseks.

Konservatiivses süsteemis määratakse süsteemi sisemiste ja väliste jõudude toimimine, mis toimub ülemineku ajal ühest riigist teise, ainult nende riikide poolt ja ei sõltu liikumise trajektoori.

"Süsteemi" mõiste ühendab deformeeritava disaini ja koormuse, mille käitumine tuleb täpsustada. Siit on kaks vajalikku ja piisavat tingimust süsteemi konservatiivsusele: 1) deformeeritava disaini elastsus, st deformatsioonide pöörduvus; 2) koormuse konservatiivsus, st. IT-töö sõltumatus trajektoori poolt. Mõnel juhul annab staatilise meetodi rahuldavad tulemused mitte-järjepidevate süsteemide jaoks.

Selguse huvides leiame mõned näited teoreetilisest mehaanikast ja materjalide resistentsusest.

1. Pallide kaalumine Q on tugipinna süvendamisel (joonis 1.3). Häiriv jõud 5P Q Sina tegevuse all ei muutu palli tasakaaluasend, st. See on stabiilne.

Mis lühiajalise tegevuse jõu 5p Q Sina, ilma võttes arvesse jooksva hõõrdumise, on võimalik üleminek uue tasakaalu positsiooni või võnkumise ümber alguspositsiooni tasakaalu. Võttes arvesse hõõrdumist, võidete liikumine on kergendav, st stabiilne. Staatiline lähenemine võimaldab teil määrata ainult nördiva jõu kriitiline väärtus, mis on võrdne: RKR \u003d Q Sina. Liikumise olemus, kui häiriva mõju kriitiline väärtus ületatakse ja kokkupuute kriitilist kestust saab analüüsida ainult dünaamiliste meetodite abil.

2. varraste pikkus / surutud jõuga p (joonis 1.4). Materjalide vastupidavusest staatilise meetodi põhjal on teada, et elastsuse piires laadimisel on survejõu kriitiline väärtus.

Lahendus samale probleemile jälgimisjõuga, mille suunda langeb kokku puutuja suunas rakenduse punktis, staatiline meetod põhjustab järeldusele tasakaalu aktiivne stabiilsuse kohta tasakaalus.

Matemaatiline mudel tavalistes diferentsiaalvõrranditel. Piirtingimused, mitte-ideaalne meetod

Tehniline analüüs on jagatud kahte kategooriasse: klassikalised ja numbrilised meetodid. Klassikalised meetodid püüavad lahendada pingeväljade ja deformatsioonide jaotamise probleeme otseselt, fikseerimispõhimõtete põhjal põhinevate diferentsiaalvõrrandite süsteemide moodustamisel. Täpne lahendus, kui on võimalik saada võrrandeid suletud kujul, võib-olla ainult lihtsaimate geomeetria, koormuste ja piiritingimuste puhul. Päris mitmesuguseid klassikalisi ülesandeid saab lahendada diferentsiaalvõrrandite süsteemide ligikaudsete lahenduste abil. Nendel lahendustel on seeria kujul, kus nooremad liikmed kõrvaldatakse pärast lähenemise uuringut. Täpsete lahendustena nõuavad ligikaudsed regulaarsed geomeetrilised kujundid, lihtsad piiritingimused ja mugav koormusrakendus. Seega ei saa neid lahendusi enamiku praktiliste ülesannete suhtes kohaldada. Klassikaliste meetodite põhiline eelis on see, et nad annavad sügava arusaamise uuringu probleemist. Arvutiliste meetodite abil saab uurida laiemat probleeme. Numbrilised meetodid hõlmavad järgmist: 1) energia meetod; 2) piiride elementide meetod; 3) piiratud erinevus meetod; 4) lõplike elementide meetod.

Energiameetodid võimaldavad teil otsida minimaalset väljendit kogu konkreetse piirkonna disaini potentsiaalse energia jaoks. See lähenemine toimib hästi ainult teatud ülesannete lahendamisel.

Piirdeelementide meetod ligikaudne funktsioonid, mis vastavad diferentsiaalvõrrandite lahendamisele, kuid mitte piiritingimustele. Ülesande mõõtme vähendatakse, kuna elemendid moodustavad ainult simuleeritud piirkonna piire. Selle meetodi kasutamine nõuab siiski teadmisi võrrandite süsteemi põhilisest lahendusest, mida on raske saada.

Lõplik erinevusmeetod muudab diferentsiaalvõrrandite süsteemi ja piiritingimuste süsteemi algebraliste andmete vastavasse süsteemi. See meetod võimaldab meil lahendada keerukate geomeetriaga struktuuride probleemide analüüs, piiritingimused ja kombineeritud koormused. Lõplik erinevus meetod on siiski sageli liiga aeglane tingitud asjaolust, et nõuet regulaarselt võrgusilma uuringu alal toob kaasa süsteemide võrrandid väga kõrge tellimusi.

Lõpliku elemendi meetodit saab jaotada peaaegu piiramatu ülesannete klassi tõttu, et see võimaldab vaheseinte saamiseks lihtsate ja erinevate vormide elementide kasutamist. Lõplike elementide mõõtmed, mida saab kombineerida, et saada ühtlustada mis tahes ebaregulaarsetele piiridele, erinevad mõnikord kümnetes aegadel. Võimalik on lubatud meelevaldne vaade meelevaldse tüüpi mudeli elementide tüübile ning nende tüübi kinnitamise kehtestamisele neile. Peamine probleem muutub tulemuste saamiseks kulude suurenemise kulude suurenemise. Otsuse üldsusele on vaja maksta intuitsiooni kaotust, kuna piiratud elementaarse lahendus on tegelikult paljude numbrite arvu, mis kehtivad ainult konkreetse ülesande suhtes, mis on esitatud piiratud elemendi mudeli abil. Mudeli olulise aspekti muutmine nõuab tavaliselt probleemi täielikku vastust. Kuid see on mitte-oluline hind, kuna piiratud elementide meetod on sageli ainus võimalik viis selle lahendamiseks. Meetod on rakendatav kõigi põllujaotusprobleemide klasside suhtes, mis hõlmavad struktuuride analüüsi, soojusülekande, vedeliku voolu ja elektromagnetismi analüüsi. Numbriliste meetodite puudused hõlmavad: 1) piiratud elementaarse analüüsi programmide suured kulud; 2) pika koolituse töö programmiga ja täieõigusliku töö võimalus ainult kõrgelt kvalifitseeritud personal; 3) Füüsilise katse abil on üsna sageli võimatu kontrollida lõpp-elemendi meetodi abil saadud lahuse õigsust, sealhulgas mittelineaarsetes ülesannetes. T Ülevaade plaatide stabiilsuse ja komposiitmamlite elementide stabiilsuse uuringute ülevaade

Ehituskonstruktsioonide ehitamiseks kasutatavad profiilid on valmistatud metallist lehed, mille paksus on 0,5 kuni 5 mm ja seetõttu peetakse õhukese seinaga. Nende nägu võib olla nii korter kui ka kõverõli.

Õhukese seinaga profiilide töö peamine omadus on see, et suure väärtusega servade suure väärtusega servade paksus testitakse vabanemise suurte deformatsioonide ajal. Eriti intensiivse paikade kasvu täheldatakse, kui pingete pinge ulatus on kriitilise väärtuse lähenemas. Kohaliku stabiilsuse kaotus, läbipainde muutub võrreldavaks näo paksusest. Selle tulemusena ristlõige profiili on väga moonutatud.

Kirjanduses stabiilsuse andmed, töö Vene teadlane ühisettevõtte hõivatud eriline koht. Tõmošenko. See omab teenet energiameetodi arendamisel elastse jätkusuutlikkuse probleemide lahendamisel. Kasutades seda meetodit, ühisettevõtet. Tõmošenko andis teoreetilise lahenduse probleemile stabiilsuse plaatide laaditud mediaan lennukis erinevate piiritingimustes. Teoreetilisi lahendusi testiti rea testidega vabalt avatud plaatidega ühtse kokkusurumisega. Testid kinnitasid teooriat.

Arvutuste adekvaatsuse hindamine, võrreldes numbriliste lahendustega piiratud elementide meetodiga ja tuntud analüütiliste lahenduste abil

Saadavate tulemuste täpsuse kontrollimiseks viidi läbi viiteelementide meetodil (MCE) numbrilised uuringud. Hiljuti on ICESi arvulise uurimise muutumas objektiivsete põhjuste tõttu laialdasemaks, näiteks katseülesannete puudumise tõttu, võimatuse võimatus vastavus kõigile tingimustele proovide katsetamise ajal. Numbrilised meetodid võimaldavad teadusuuringuid "ideaalide" tingimustel on minimaalne viga, mis on praktiliselt realiseeritud reaalsetes testides. Numbrilised uuringud viidi läbi ANSYS programmis.

Arvutilised uuringud viidi läbi proovidega: ristkülikukujuline plaat; Pikisuunalise zig ja ilma harjata profiili p-kujuline ja trapetsoosi element; Profiilileht (Jn2.11). Peetakse proovideks paksusega 0,7; 0,8; 0,9 ja 1 mm.

Proovid (joonis 2.11) rakendati SGSZH ühtlase survekoormuse otstele, millele järgnes pigi suurenemine. Laadiklaadi vastava lameda vormi stabiilsuse kaotus vastab SGCR kriitilise survepinge väärtusele. Seejärel arvutati valemile (2.24) vastavalt stabiilsuse koefitsiendile ja (/ a I, / a D) ja võrreldi tabeli 2 väärtusega.

Kaaluge ristkülikukujulise plaadi pikkusega a \u003d 100 mm ja laius 6 \u003d 50 mm, kokkusurutud otsas ühtlase survekoormusega. Esimesel juhul on plaadil hinge kinnitus piki kontuuri, teises - külgmiste nägude jäik tihendamine ja hinge kinnitusde kinnitamine (joonis 2.12).

ANSYSi programmis rakendati lõplikule terasele, kriitilise koormuse, pinge ja stabiilsuse koefitsiendi ja (/ a], / a, / a, / a, / a, / a 2) jaoks ühtlast survekoormust. Hinge kinnitamisega piki kontuuri, plaat kaotas stabiilsuse teise vormi (kaks täheldati) (joonis 2.13). Seejärel võrreldakse arvuliste ja analüütiliselt leitud resistentsuse koefitsiente. Arvutuste tulemused on esitatud tabelis 3.

Tabelist 3 võib näha, et analüütiliste ja numbriliste lahuste erinevus moodustas alla 1%. Siit järeldasime, et kavandatavat salvestusõppe algoritmi saab kasutada keerukamate struktuuride jaoks kriitiliste koormuste arvutamisel.

Kavandatava metoodika levitamiseks Arvutamise arvutamise kohaliku stabiilsuse õhukese seinaga profiilide üldise laadimise ANSYS programm, numbrilised uuringud viidi läbi, et selgitada, kuidas iseloomu survekoormuse koefitsient K (Y) mõjutab. Uurimistulemusi esindab ajakavaga (joonis 2.14).

Järgmine samm kontrollimise kavandatud metoodika arvutamise oli uuring eraldi elemendi profiili (Jn2.11, B, B). Sellel on hinge kinnitus piki kontuuri ja pressitud õrna ühtlase surve laadimise otstes (joonis 2.15). Proovi uuriti stabiilsust ANSYS programmi ja vastavalt kavandatud meetodile. Pärast seda võrreldi tulemusi tulemusi.

Kui luues mudel ANSYS programmi ühtlase jaotus kompressori koormuse lõpus, õhukese seinaga profiil asetati kahe paksu plaadi ja survekoormus kanti neile.

P-kujulise profiili elemendi Ansys programmis uuringu tulemus on näidatud joonisel 2.16, millele on selge, et esiteks esineb kõige laiemas plaadil kohaliku stabiilsuse kadu.

Lubatud koormuste pindala, välja arvatud kohaliku resistentsuse kaotus

Kõrgtehnoloogiliste õhukeste õhukeste värvilistest trapetsideprofiilide kandekonstruktsioonideks viiakse arvutus läbi vastavalt lubatud pingete meetoditele. Engineering metoodika raamatupidamise kohta kohaliku stabiilsuse kaotamise arvestuse arvutamisel kandevõime konstruktsioonide õhukese seinaga trapetsikujulise profiili. Tehnikat rakendatakse MS Excelis, mis on saadaval laialdase kasutamise jaoks ja võib olla aluseks asjakohastele täiendustele eeskirjad Õhukese seinaga seotud profiilide arvutamisel. See põhineb õpingute ja saadud analüütiliste sõltuvuse põhjal õhukese seinaga seotud trapetsikujulise profiili plaadi elementide stabiilsuse stabiilsuse stabiilsuse püsiv pingete arvutamisest. Ülesanne jaguneb kolmeks komponendiks: 1) profiili minimaalse paksuse kindlaksmääramine (piir t, mis ei ole vaja võtta arvesse kohaliku stabiilsuse kaotamist sellises arvutuses; 2) õhukese seinaga trapetsikujulise profiili lubatud koormuste pindala, mille sees on kandevõime tagatud ilma kohaliku stabiilsuse kadumiseta; 3) arvu kindlaksmääramine lubatud väärtuste pindala, mille sees on kandevõime tagatakse ühe või enama plaatkütuse elemendi kohaliku stabiilsuse kadumisega õhukese seinaga trapetsiprofiili (võttes arvesse \\ t Profiili ristlõige).

Arvatakse, et materjalide või ehitusmehaanika vastupanu meetodid said painutusaja sõltuvuse pikisuunalisest jõust M \u003d F (N) arvutatud struktuuri jaoks (joonis 2.1). Tasutavad pinged on tuntud [t] ja SGT materjali saagikuse tugevus, samuti plaadi elementide peapingepinged. Arvutustes pärast kohalikku stabiilsuse kaotamist rakendati "vähendamist" meetodit. Stabiilsuse kadumise korral välistatakse vastava plaadi elemendi 96% laiust.

Kriitiliste pingete arvutamine kohaliku stabiilsuse vähenemise kriitiliste pingete arvutamine ja õhukese seinaga trapetsiprofiili piirav paksus õhukese seinaga trapetsiprofiili jaguneb plaadi elementide komplektiks, nagu on näidatud joonisel 4.1. Samal ajal ei mõjuta külgnevate elementide vastastikuse paigutuse nurk kohaliku kriitilise stressi väärtust

Profiil H60-845 kõverdatud jätkusuutlikkuse kaotus. See on lubatud asendada kõverjoonelise lainete restilineaarseid elemente. Kohaliku stabiilsuse kadumise kriitilised survepinged EULERi mõttes eraldi / - plaadi elemendi jaoks õhukese seinaga trapetsiprofiili BT laius paksusega t, materjali elastne moodul ja Poissoni koefitsient Elastne laadimise etapp määratakse valemiga

Koefitsiendid K (PX, P2) ja K (V) võtab arvesse kõrval asuvate plaatide elementide jäikuse mõju ja survepingete jaotuse laadi piki plaadi elemendi laiusest. Koefitsientide väärtus: K (PX, P2) on määratletud tabelis 2 või arvutatakse valemiga

Tavalised pinged plaadielemendis määratakse materjalide resistentsuse keskellal keskellal. Lubatud koormuste pindala, mis ei võeta arvesse kohalikku stabiilsuse kadu (joonis 4.2), määratakse ekspressiooniga ja on nelinurkne, kus J on profiilperioodi sektsiooni inertsimoment painutamise ajal, F-ala Profiiliperioodi osa, ultraheli ja UTPP - profiili ristlõike äärmuslike punktide koordinaadid (joonis 4.1).

Siin on profiili F ristlõige ja inertsia J, arvutatakse perioodilise elemendi L. L ja pikisuunalise jõu IV ja profiilimoguse IV ja Profiiliga seotud painutusmoment M.

Ülekandevõime on tagatud siis, kui tegelik koormuskõver M \u003d F (n) lubatud koormuste väärtuste valdkonnas on väiksem kui kohaliku stabiilsuse kaotus (joonis 4.3). Joonis 4.2. Lubatud koormuste pindala, välja arvatud kohalik stabiilsuse kaotus

Ühe riiulite kohaliku stabiilsuse kadumine toob kaasa osalise erandi töökoormuste arusaamast - vähendamine. Vähendamise astet võetakse vähendamise koefitsiendiga arvesse

Kahjuvõime on tagatud siis, kui tegelik koormuskõver tabas lubatud koormuste väärtuste valdkonnas miinus kohaliku stabiilsuse kaotamise pindala. Väiksemate paksusega vähendab kohalik kahjujoone lubatud koormuste pindala. Stabiilsuse kohalik kaotus ei ole võimalik, kui tegelik koormuskõver on paigutatud vähendatud alale. Kui tegelik koormuskõver väljub kohaliku stabiilsuse kriitilise stressi minimaalse väärtuse minimaalse väärtuse, on vaja taastada lubatud koormuste pindala, võttes arvesse profiili vähendamist, mis määrab väljend

UDC 621.774.3.

Toruseina muutuste dünaamika uurimine vähendamise ajal

K.Yu. Yakovleva, B.V. Baricko, V.n. Kuznetsov

Tulemused eksperimentaalse uurimise dünaamika muutuste paksus seinte toru seinte veeremi ajal, joonistus monoliitse ja rullipunase. On näidatud, et deformatsiooni aste suurenemisega täheldatakse torude seina paksuse intensiivsemat suurenemist rullivabade veeremis- ja joonistamisprotsessides, mis muudab nende kasutamise paljutõotavaks.

Märksõnad: külm-deformeerunud torud, paksud seinaga torud, toru joonis, toru seina paksus, toru sisepinna kvaliteet.

Olemasolev tehnoloogia kodust deformeerunud paksuse seinaga torude tootmiseks väikese läbimõõduga korrosioonikindlate teraste puhul näeb ette külma veeremisprotsesside kasutamist CPT-veskites ja sellele järgnev mitte-vabad joonisel monoliitne hundid. On teada, et külma veeremisega väikese läbimõõduga torude valmistamine on seotud mitmete raskustega, mis on põhjustatud ROD-MANDREL-süsteemi jäikus vähenemisest. Seetõttu selliste torude saamiseks kasutab joonise protsessi peamiselt ebaolulisena. Pipe seina paksuse muutuse olemus rahulolu korral määratakse seina paksuse S ja välimise läbimõõduga D ja muutuse absoluutväärtus ei ületa 0,05-0,08 mm. Samal ajal täheldatakse seina paksendamist S / D suhtel< 0,165-0,20 в зависимости от наружного диаметра заготовки . Для данных соотношений размеров S/D коэффициент вытяжки д при волочении труб из коррозионно-стойкой стали не превышает значения 1,30 , что предопределяет многоцикличность известной технологии и требует привлечения новых способов деформации.

Eesmärk töö on võrdlev eksperimentaalne uuring dünaamika muudatuste paksus toru seina redutseerimisprotsessides valtsimisega, lohistades monoliitse ja rulli hundid.

Külm-konstrueerunud torud kasutati toorikutena: Suurused 12,0x2,0 mm (S / D \u003d 0,176), 10,0x2,10 mm (S / D \u003d 0,216) terasest 08x14MF; Mõõdud 8,0x1,0 mm (S / D \u003d 0,127) terasest 08x18H10T. Kõik torud olid lõõmutatud olekus.

Joonis monoliitne hundid viidi läbi ahelavaba terasest veskis jõuga 30 kN. Rull joonise jaoks kasutati WIP-2 / 2.180 rullipaari. Rulling Rull Wolf viidi läbi kasutades Süsteemi kalibrid "ovaalne - ring". Rolling torude vähendamine viidi läbi vastavalt kalibreerimisskeemile "ovaalsed" kahevärvikasti rullidega, mille läbimõõt on 110 mm.

Iga deformatsiooni etapis võeti proovid proovid (5 tk iga uuringu valiku jaoks) välimise läbimõõdu mõõtmiseks, sisepinna seina ja kareduse paksusest. Geomeetriliste suuruste mõõtmine ja torude pinna kareduse mõõtmine viidi läbi elektroonilise TTTC-TT abil. Elektrooniline Point Micromeetri, Surftest SJ-201 Profilometer. Kõik tööriistad ja seadmed läbisid vajaliku metroloogilise kalibreerimise.

Tabelis on näidatud torude külma deformatsiooniparameetrid.

Joonisel fig. 1 näitab graafikuid sõltuvuse väärtuse suhtelise suurenemise seina paksuse deformatsiooni E.

Graafikute analüüs joonisel fig. 1 näitab, et rulluisundis ja joonistamisel rulluisundis, võrreldes monoliitilise hundi joonistamisprotsessiga, täheldati toru seina paksuse intensiivsemat muutust. See on autorite sõnul tingitud metalli stressiolukorra diagrammi erinevusest: rullimis- ja rulljoonis on deformatsiooni fookus olevad tõmbepinged väiksemad väärtused. Asukoht seina paksuse muutused rulljoonis allpool kõvera muutus seina paksus veeremi ajal põhjustab mitmed suured tõmbepinged rulljoonte ajal deformatsioonijõu aksiaalse rakenduse tõttu.

Täheldatakse rullimise ajal äärmusliku seina paksuse muutmise ajal deformatsiooni või suhtelise kokkusurumise aste piki välimise läbimõõduga vastab väärtusele s / d \u003d 0,30. Analoogia kuuma redutseeriva veeremisega, kus seina paksuse vähenemist täheldatakse s / d\u003e 0,35 juures, võib eeldada, et seina paksuse vähenemist s / d\u003e 0,30 suhtega iseloomustab valtsimine.

Kuna üks teguritest, mis määravad seinapaksuse muutmise olemus, on tõmbe- ja radiaalsete pingete suhe, mis omakorda sõltub parameetrist

Patendi number toru suurused, mm s, / d, si / sc di / do є

Vähendamine Rolling (terasehinnast valmistatud torud 08x14mf)

Umbes 9,98 2,157 O, 216 1, O 1, O 1, O

1 9,52 2.2 ° O, 2Z4 1, OZ4O, 954 1, oz 8 O4

2 81o 2, Z5O O, 29O 1, O89 O, 812 1,249 O, 2O

C7, O12, Z24 O, SZ2 1, O77 O, 7O2 1,549 O, Z5

Rolling Rolling (terasest klassi 08x18N10T)

Umbes 8, O6 1, O2O O, 127 1, O 1, O 1, O

1 7, oz 1,1zo O, 161 1,108 O, 872 1, O77 OH, O7

2 6,17 1,225 0,199 1,201 O, 766 1,185 O, 16

C 5,21 1, Z1O O, 251 1,284 O, 646 1.4O6 O, 29

Rulli hundi lohistamise vähendamine (terase astme 08x14mf) torud)

Umbes 12, OO 2,11 O, 176 1, O 1, O 1, O

1o, 98 2.2 O, 2OO 1, O4Z O, 915 1, O8O Oh, O7

2 1O, O8 2.27 O, 225 1, O76 O, 84O 1,178 O, 15

C 9, O1 2, Zoo O, 2O1 1, O9O O, 751 1, Z52 O, 26

Monoliitilise hundi lohistamise vähendamine (terasest 08x14mf) torud)

Umbes 12, OO 2,11 O, 176 1, O 1, O 1, O

1O, 97 2,1Z5 0,195 1, O12 O, 914 1,1O6 O, 1O

2 9,98 2,157 O, 216 1, O22 O, 8Z2 1,118 O, 19

C 8,97 2,16o O, 241 1, O24 O, 748 1,147 O, ZO

DI, SI - vastavalt välise läbimõõdu ja toru seina paksus hr Assle.

Joonis fig. 1. Pipe seinte paksuse suhtelise suurenemise suhte sõltuvus deformatsiooni aste

rA S / D, Oluline on uurida seoses Suhte mõju S / D positsiooni esurm funktsiooni muutus paksus paksus toru seina paksus vähendamise protsessi. Antud töö kohaselt on S / D väiksemate suhete maksimaalne väärtus toruseina paksuse maksimaalne väärtus suurtes deformatsioonides. Seda asjaolu uuriti näites toru veeremise protsessi protsessi mõõtmetega 8,0x1,0 mm (s / d \u003d 0,127) terasest 08x18H10T võrreldes torude jooksvate andmetega, mille mõõtmed on 10,0x2.10 mm (s / D \u003d 0,216) teras 08x14MF. Mõõtmistulemused on toodud joonisel fig. 2.

Kriitiline deformatsiooni aste, kus seina paksuse maksimaalset väärtust täheldati suhete valtsites

S / D \u003d 0,216, moodustas 0,23. Kui rullitorud terasest 08x18H10T ei saavutata seina seina paksuse ekstremi, kuna toru S / D suuruse suhe isegi maksimaalsel deformatsioonil ei ületa 0,3. Oluline asjaolu on see, et seina paksuse suurendamise dünaamika veeremise torude vähendamise ajal on vastupidine sõltuvus allikatoru S / D suuruste suhe, mis näitavad joonisel fig. 2, a.

Joonisel fig. 2, B näitab ka seda, et S / D suhte muutus terasest 08x18H10T rulltorude protsessis ja terasest 08x14 mF-st valmistatud torudest on sarnane kvalitatiivne iseloom.

S0 / A) \u003d O, 127 (08x18N10T)

S0 / 00 \u003d 0,216 (08x14MF)

Deformatsiooni aste, b

VA \u003d 0; 216 (08x14MF)

(SO / DA \u003d 0A21 08X18H10T) _

Deformatsiooni aste, є

Joonis fig. 2. Muutke seina (A) ja suhte S / D (b) muutmine sõltuvalt deformatsiooni astmest, kui valtsimine torusid erinevate allika suhe S / D

Joonis fig. 3. torude sisepinna kareduse suhtelise väärtuse sõltuvus deformatsiooni aste

Erinevatel viisidel vähenemise protsessis hindab toru sisepinna karedus ka RA kiirguse kõrguse keskmise sordi kõrvalekaldumise suurust. Joonisel fig. 3 on kujutatud parameetrite RA suhtelise väärtuse suhtelise väärtuse graafikuid deformatsiooni aste reformatsiooni ajal torude vähendamise ajal ja joonistamise monoliitsevagunites ^ AG, RA0 - vastavalt töötlemata parameetrid

sisepind torude hr läbipääsu ja allika toru).

Joonisel fig. 3 näitab, et mõlemal juhul (veeremine, joonistus) põhjustab deformatsiooni astme suurenemine vähendamise ajal RA parameetri suurenemise, st see halvendab torude sisepinna kvaliteeti. Muutuste dünaamika (suurenemine) kareduse parameetri suurendamisega, suurendades deformatsiooni aste

duzing torud veeremisega kahe värvi kalibrid märkimisväärselt (umbes kaks korda) ületab sama näitaja protsessi joonistamise monoliitse hundid.

Samuti tuleb märkida, et sisemise pinna kareduse parameetri muutuste dünaamika, mis on kooskõlas eespool nimetatud seina paksuse muutumise dünaamika kirjeldusega peetavate vähendusmeetodite muutmise kirjeldusega.

Teadusuuringute tulemuste kohaselt saab teha järgmisi järeldusi:

1. Dünaamika muudatuste paksus toru seinte kaalutud meetodite külma vähendamise sama tüüpi - intensiivne paksenemine suureneb deformatsiooni aste, järgneva aeglustumine seina paksus suureneb teatud maksimaalse väärtusega a Teatud S / D toru suuruse suhe ja selle edasine suhe seina paksuse suurenemine.

2. Toruseina paksuse muutuste dünaamika on pöördvõrdeline sõltuvus lähtetoru S / D suuruste suhe.

3. Seina paksuse suurenemise suurimat dünaamikat täheldatakse rullivabade veeremis- ja joonistamisprotsessides.

4. Minoliitsete hundide veeremise ja joonise vähendamise astme suurenemine toob kaasa torude sisemise pinna seisundi halvenemise ja RA kareduse parameetri suurenemine veeremi ajal esineb intensiivsemalt kui joonisel . Arvestades deformatsiooniprotsessi seina paksuse muutuse järeldusi ja muutumise olemust, võib väita, et torude lohistamise rulliveskites

parameeter Ra on vähem intensiivne kui jooksvalt ja intensiivsem võrreldes monoliitilise lohistamisega.

Teave külma vähendamise protsessi mustrite kohta on kasulik kodumaiste torude tootja projekteerimisel korrosioonikindel terastest. Sellisel juhul paljutõotav komplekt toru seina paksus ja vähendada läbipääsude arv on joonistusprotsessi kasutamine rull hundid.

Kirjandus

1. Bisk, M.B. Külm deformatsioon terasest torud. 2 h. 1: deformatsiooni ja joonistamise / M.B. ettevalmistamine / M.B. BISK, I.A. Patt, vb Slaviin. -Sverdlovsk: keskel-urali. KN. Kirjastus, 1976. - 232 lk.

2. Savin, G.A. Torude / G.a fingering Savin. -M: Metallurgia, 1993. - 336 lk.

3. Schweikin, V.V. Külmveeremitehnoloogia ja torude vähendamine: uuringud. Toetus / v.v. Schwekin. - Sverdlovsk: kirjastus. Cm. Kirov, 1983. - 100 s.

4. Tubreaalse tootmise tehnoloogia ja seadmed / E. Saddy, A. S. VAVILIN, V.G. Zimavets ja teised; Ed. V.YA. Sidic. - M.: ENGINEERING, 2007. - 560 lk.

5. Baricko, B.V. Tehnoloogiliste protsesside põhitõed OMD: Loengute abstraktne / B.V. Baricko, F.S. Dubinsky, V.I. Vänt. - Tšeljabinsk: kirjastus, JURagu, 2008. - 131 lk.

6. Potapov, i.n. Toru tootmise teooria: uuringud. Ülikoolide / I.N. jaoks Potapov, A.P. KOLI, V.M. Druyan. - m.: Metallurgia, 1991. - 424 lk.

Yakovleva Ksenia Juryevna, Junior Uurija, JSC Vene uurimisinstituut Torutööstuse (Chelyabinsk); [E-posti kaitstud]

Barich Boris Vladimirovich, sujuva toruosakonna juhataja asetäitja, OJSC Venemaa uurimisinstituut OJSC (Chelyabinsk); [E-posti kaitstud]

Keskseadme laboratooriumi külma deformatsioonilaboratooriumi juhataja Kuznetsov Vladimir Nikolaevich, JSC "SINAR-torude" [E-posti kaitstud]

Bülletään Lõuna-Urali riigi ülikooli

Seeria "metallurgia" ___________2014, vol. 14, nr. 1, lk. 101-105

Uuring redu seina paksuse dünaamiliste muutuste uurimine vähendamisprotsessis

K.Yu. Yakovlevat, Vene uurimisinstituut toru ja torutööstuse (Rosniti), Chelyabinsk, Vene Föderatsioon, [E-posti kaitstud],

B.V. Baricko, Vene uurimisinstituut toru ja toru Industries (Rosniti), Chelyabinsk, Vene Föderatsioon, [E-posti kaitstud],

V.n. Kuznetsov, JSC "Sinarski torujaam", Kamensk-Uralsky, Venemaa Föderatsioon, [E-posti kaitstud]

Tulemused eksperimentaalse uuringu dünaamilise muutuste toru seina paksus veeremise ajal, joonistus nii üheosalise ja rulli sureb. Dexts näitavad, et deformatsiooniga, mis suurendab torude seina kiiremat kasvu, täheldatakse rullimisega rullimises ja joonistades kiiremini. Järeldus võib tõmmata, et kõige paljutõoluvam järeldus võib lõpetada sureb on kõige paljutõotavam

Märksõnad: külma moodustunud torud, paksud seina torud, toru joonis, toru seina paksus, toru sisepinna kvaliteet.

1. BISK M.B., GREKHOV I.A., Slavi V.B. KIHODNAYA deformatsiya stal "Nykh Trub. Podgotovka K deformatsii I Volochenie. Sverdlovsk, Middle Urali raamatu pub., 1976, Vol. 1. 232 lk.

2. Savin G.A. Volochenie Trub. Moskva, Metallurgiya pung., 1993. 336 lk.

3. Shveykin V.V. Tekhnologiya kholodnoy prokotki i redutsirovaniya trub. Sverdlovsk, Urali Polytechn. Inst. Pub., 1983. 100 lk.

4. Osadchiy V.ya., Vavilin A.S., ZIMOVETS V.G. et al. Tekhnologiya I OBRUDOVANIE TRUBNOGO PROIZVODSTVA. Osadchiy v.ya. (Ed.). Moskva, Internet Engineering Pub., 2007. 560 lk.

5. Baricko B.v., Dubinskiy F.S., Kraynov V.I. Osnovy Tekhnologicheskikh Protessov OMD. Tšeljabinsk, Lõuna-Urali St. Univ. Publ., 2008. 131 lk.

6. Potapov I.n., Kolikov A.P., Druyan V.M. TEORIYA TRUBNOGO PRIZVODSTVA. Moskva, Metallurgiya Pub., 1991. 424 lk.

Sissejuhatus

1 olukord küsimus teooria ja tehnoloogia profiilide mitmekülgsete torude rahuloleva joonistuse (kirjandusuuringute).

1.1 omamoodi profiilitorud lamedate nägude ja nende kasutamisega tehnikas.

1.2 Peamised viisid, kuidas toota profiilitorude lamedate nägudega.

1.4 Siiski kujuline tööriist.

1.5 Mitmekülgne vintage-kujuliste torude joonis.

1.6 Järeldused. Teadusuuringute eesmärk ja eesmärgid.

2 Matemaatilise mudeli väljatöötamine Profiling Torude lohistamisega.

2.1 Põhisätted ja eeldused.

2.2 deformatsiooni fookuse geomeetria kirjeldus.

2.3 Profiilide protsessi tugevuse parameetrite kirjeldus.

2.4 Täitmise hindamine hundi nurkade ja profiili facelights'i tiasiste nurkade nurkade nurkades.

2.5 Algoritmi kirjeldus profiilide parameetrite arvutamiseks.

2.6 Profiilitingimuste arvuti analüüs ebaolulise joonisega ruudukujuliste torusid.

2.7 Järeldused.

3 tööriista arvutamine joonistamise profiili torude joonistamiseks.

3.1 Probleemi seadmine.

3.2 Volay intensiivse staatuse määramine.

3.3 Kuvamise funktsioonide ehitamine.

3.3.1 ruudukujuline auk.

3.3.2 Ristkülikukujuline auk.

3.3.3 Planeeritud tank.

3.4 Näide huntide intensiivse seisundi arvutamisest ruudukujulise avaga.

3.5 Näide arvutamisest intensiivse staatuse arvutamise hundid ümmarguse avaga.

3.6 Saadavate tulemuste analüüs.

3.7 Järeldused.

4 Eksperimentaalsed uuringud profiilide ruudu ja ristkülikukujuliste torude lohistamisega.

4.1 Katse metoodika.

4.2 Profiling Square toru lohistades ühe ülemineku ühele voldile.

4.3 Profiling ruudu toru lohistades ühe üleminek antipaatia.

4.4 Kolmefaktori lineaarne matemaatiline mudel profiilide ruudutorude profiilide koostamise.

4.5 Fikseerimise määramine hundi ja TIAS-i nurkades.

4.6 Huntide kanalite kalibreerimise parandamine ristkülikukujuliste torude jaoks.

4.7 Järeldused.

5 Profiili kruvitud pöörlevate torude joonistamine.

5.1 Vormimise tehnoloogiliste parameetrite valik.

5.2 Mõiste pöördemoment.

5.3 Venitamise jõupingutuste määramine.

5.4 Eksperimentaalsed uuringud.

5.5 Järeldused.

Soovitatav nimekiri väitekirjade kohta

• Täites õhukese seinaga torud pöörleva tööriistaga 2009, Tehniliste SHEPHENKO kandidaat Shephenko, Tatyana Sergeevna

• Parandamine tehnoloogia rahulolematus joonis õhukese seinaga torude plokk huntide garanteeritud seina paksus 2005, Tehnilise Sciences Kargin, Boris Vladimirovitš

• Protsesside ja masinate parandamine külmaprofiilide valmistamiseks, mis põhinevad deformatsiooni modelleerimisel 2009, Technical Sciences Parshin, Sergei Vladimirovitš

• Mitmekülgsete torude koostamise protsessi modelleerimine selle parandamiseks ja veski parameetrite valimiseks 2005, Tehniliste Teaduste kandidaat Semenova, Natalia Vladimirovna

• Anisotroopsete tugevdavate materjalide torude joonistamine 1998, tehniliste teaduste kandidaat Chernyaev, Aleksei Vladimirovitš

Väitekirja (osa autori abstraktsest) teemal "Parandamine mitmetahuliste torude profiilide koostamise protsessi parandamine tühistamatu joonise abil"

Teema asjakohasus. Majanduse tootmissektori aktiivne arendamine, ranged nõuded toodete tõhususe ja usaldusväärsuse kohta ning tootmise tõhusus nõuab ressursside säästvate seadmete ja tehnoloogia kasutamist. Paljude tööstusharude jaoks ehitustööstuse, masinaehituse, instrumentide tegemise, raadiotehnoloogia tööstuse, üks lahenduste kasutamist ökonoomsete liikide torude (soojusvahetuse ja radiaatoritorude, lainejuhtide jne) kasutamine, mis võimaldab: võimsust suurendada Struktuuride rajatiste, tugevuse ja vastupidavuse vähendamine, nende metalli järjepidevuse vähendamine, salvestage materjalid, välimuse parandamine. Lai nomenklatuur ja profiilitorude märkimisväärne hulk tarbimistorude tarbimist tegid oma tootmise arendamise vajalikuks Venemaal. Praegu on suurema osa kujuga torudest valmistatud torujuhtmelistel töötubadel, kuna külma veeremi ja joonise toimingud on kodumaises tööstuses piisavalt arenenud. Sellega seoses on olemasoleva tootmise parandamine eriti oluline: seadmete arendamine ja tootmine, uute tehnoloogiate ja meetodite kasutuselevõtt.

Kõige tavalisemad tüüpi kujulised torud on mitmekülgne (ruudukujulised, ristkülikukujulised, hex jne) suure täpsusega torud, mis on saadud ebaolulise joonisega ühes passis.

Lõputöö teema kiireloomulisus määrab vajadusega parandada mitmekülgsete torude kvaliteeti, parandades nende profiilide koostamise protsessi ilma mandrelita.

Töö eesmärk on parandada mitmetahuliste torude profiilide koostamise protsessi rahuloleva joonise abil tehnoloogiliste parameetrite ja tööriistade geomeetria arvutamise meetodite arendamisel.

Eesmärgi saavutamiseks on vaja lahendada järgmised ülesanded:

1. Loo matemaatiline mudel mitmekülgsete torude profiilide koostamiseks vabatahtliku joonisega, et hinnata võimsustingimusi, võttes arvesse kõvenemise mitte-alumisõigust, omaduste anisotroopiat ja voley kanali kompleksi geomeetriat.

2. määrata kindlaks võimsus tingimused sõltuvalt füüsikalistest, tehnoloogilistest ja struktuurilistest parameetritest profiilide korral rahulolu korral.

3. Töötada välja metoodika hundid ja TIAS-i nurkade täitmise nurkade hindamiseks mitmekülgsete torude joonisel.

4. Töötage välja metoodika kujundatud hundi tugevuse arvutamiseks tööriista geomeetriliste parameetrite määramiseks.

5. Töötada välja tehnoloogiliste parameetrite arvutamise metoodika, samal ajal profiilides ja kuivades.

6. Tehke protsessi tehnoloogiliste parameetrite eksperimentaalsed uuringud, mis tagavad mitmekülgsete torude mõõtmete suure täpsuse ja kontrollige matemaatilise mudeli profiilide tehnoloogiliste parameetrite arvutamise piisavust.

Uurimismeetodid. Teoreetilised uuringud põhinesid joonistamise teooria põhilistel sätetel ja eeldustel, elastsuse teooriast, konformaalsete kaardistamiste meetodi, arvutusmatemaatika meetodit.

Eksperimentaalsed uuringud viidi läbi laboris, kasutades Universal TDMU-30 testimismasinat eksperimendi matemaatilise planeerimise meetodeid.

Autor kaitseb mitmekülgse torude profiilide koostamise tehnoloogiliste ja struktuuriliste parameetrite arvutamise tulemusi meelepahandava joonise abil: vormitud hundi tugevuse arvutamise meetod, võttes arvesse tavalisi koormusi kanalis; Metoodika mitmekülgsete torude profiilide koostamise tehnoloogiliste parameetrite arvutamiseks meelepahandava joonise abil; Metoodika tehnoloogiliste parameetrite arvutamiseks, samal ajal profiilide koostamisel ja kuivatamisel keerata õhukese seinaga mitmekülgse mitmekülgse torude rahulolematusega; Eksperimentaalsete uuringute tulemused.

Teaduslik uudsus. Võimsete tingimuste muutuste mustrid on kehtestatud mitmekülgsete torude profiilide koostamisel ebaolulise joonise abil, võttes arvesse kõvenemise mittelineaarset õigust, omaduste anisotroopiat ja voley kanali kompleksi geomeetriat. Probleem on lahendatud, määrates kujundatud hundite stressi seisundi normaalsete koormuste toimel kanalis. Stressi-tüvese oleku võrrandite täielik kirje samaaegselt profiilide koostamisel ja mitmekülgse toru lõikamisel.

Usaldusväärsuse uurimistulemuste kinnitab range matemaatilise kujundamise eesmärgid, kasutades analüütilisi meetodeid probleemide lahendamiseks, kaasaegseid eksperimentaalsete eksperimentaalsete eksperimentaalsete meetodite lahendamise meetodeid, eksperimendi tulemuste reprodutseeritavust, arvutatud eksperimentaalsete andmete rahuldavat lähenemist ja tulemusi Praktika, tootmise tehnoloogia modelleerimise tulemuste täitmine ja valmis mitmekülgne torude omadused.

Töö praktiline väärtus on järgmine:

1. Square'i torude saamise režiimid 10x10x1mm suure täpsusega legeerimise D1-st, mis suurendab 5% saagise saagikuse saagisega.

2. Mõõdud kujuga hundid, mis tagavad nende tulemuslikkuse määratakse.

3. Kombineerides profiilide ja väändetoimingute vähendab tehnoloogilise tsükli tootmise kruvi mitmekülgne torud.

4. Parem kalibreerimine kujuga Wolf kanali profiilide ristkülikukujulised torud 32x18x2mm.

Töö heakskiitmine. Väitekirjade peamised sätted esitatakse ja arutatakse Samara Metallurgilise taime "Uute alumiiniumi ja selle sulamite tootmise ja tarbimise uued sihtkohad" rahvusvahelises teadus- ja tehnilises konverentsil "(Samara: Sgau, 2000); 11 Mitmekeskuse konverents "Matemaatiline modelleerimine ja piirkondlikud ülesanded", (Samara: SSTU, 2001); Teine rahvusvaheline teadus- ja tehniline konverents "Metallofüüsika, materjalide mehaanika ja deformatsiooniprotsesside mehaanika" (Samara: Sgau, 2004); XIV loll-levski näited: rahvusvaheline noorte teaduslik konverents (Kazan: KSTu, 2006); IX Kuninglikud näidud: Rahvusvaheline Noorte Teaduskonverents (Samara: Sgau, 2007).

Vähese väitekirja peamine väitekirja kajastamine avaldatakse 11 tööstuses, sealhulgas juhtivate eksperdihinnanguga teaduslikes väljaannetes, mis on määratletud kõrgeima atesteerimisskomisjoni poolt - 4.

Töö struktuur ja ulatus. Lõputöö koosneb peamistest sümbolitest, viie peatükist, kirjanduse ja rakenduste loetelu. Töö on esitatud 155 leheküljest kirjutusmasina teksti, sealhulgas 74 joonistust, 14 tabelit, bibliograafiat 114 esemetest ja rakendusest.

Autor on tänulik metalli töötlemise surve osakonna meeskonnale ning osakonna professorile, d.t.n. V.R. Väärtuslikke kommentaare ja töö praktilist abi.

Sarnane väitekirja töö eriala "tehnoloogia ja surve töötlemise masinad", 05.03.05 Cifra Wak

• Roostevabast terasest kapillaartorude tootmiseks tehnoloogia ja seadmete parandamine 1984, Tehnilise Sciences Kandidaat Trubitsin, Alexander Filippovich

• Tehnoloogia parandamine komplekssete ristlõike komposiittorude koostamisega, millel on antud tase jääkpinges 2002, Tehniliste Teaduste kandidaat Fedorov, Mihhail Vasilyevitš

• Huntide tehnoloogia ja disaini parandamine HEX-profiilide valmistamiseks, mis põhineb "Banger-Tool" süsteemi modelleerimisel 2012, Tehniliste Sciences Kandidaat Malakanov, Sergei Aleksandrovitš

• Metalli stressi deformeerunud seisundi mudelite uurimine, kui joonistamisel torude joonistamisel ja metoodika väljatöötamine Eneseresolutsioonis mandreli joonistamise võimsuse parameetrite määramiseks 2007, Tehniliste Teaduste kandidaat Malevich, Nikolai Alexandrovich

• Seadmete, tööriistade ja tehnoloogiliste vahendite parandamine kõrge kvaliteediga sirge pulbertorude joonistamiseks 2002, Tehniliste Sciences Kandidaat Manokhina, Natalia Grigorievna

Väitekirja lõpetamine teemal "Technologies ja surveseadmed", Shokova, Ekaterina Viktorovna

Peamised tulemused ja töö järeldused

1. Teadusliku ja tehnilise kirjanduse analüüsi järeldub, et üks ratsionaalsete ja tootvate protsesside tootmise õhukese seinaga multi-lihvitud torud (ruudukujuline, ristkülikukujuline kuuskant, oktamic) on lahutamatu joonise protsessi.

2. Matemaatiline mudel on välja töötatud mitmekülgsete torude profiilide koostamise protsessi jaoks, mis võimaldab kehtestada võimsustingimusi, võttes arvesse karaste mittelineaarset õigust, toru materjali omaduste anisotroopiat ja kompleksset geomeetriat Volley kanal. Mudelit rakendatakse Delphi 7.0 programmeerimiskeskkonnas.

3. Matemaatilise mudeli abil luuakse füüsilise, tehnoloogiliste ja struktuuriliste tegurite kvantitatiivne mõju mitmekülgsete torude koostamise protsessi võimsuse parameetritele.

4. Välja töötatud meetodid hundi nurkade nurkade täitmise hindamiseks ja nägude TIAS-i puhul mitmekülgsete torude ebaolulise joonise korral.

5. Meetod on välja töötatud kujundatud hundi tugevuse arvutamiseks, võttes arvesse tavalisi koormusi kanalis, mis põhineb erirõivaste funktsioonil, konformaalsete kaarditavate meetodi ja kolmanda tugevuse teooria meetodil.

6. Kolmefaktori matemaatiline mudel profiilide koostamise ruudutorude eksperimentaalselt ehitatud, mis võimaldab teil valida tehnoloogilise parameetrid, mis tagavad täpsuse geomeetria saadud torude.

7. arenenud ja toonud kaasa tehnoloogiliste parameetrite arvutamise meetodit samaaegselt profiilide ja mitmekülgsete torude keeramisel ebaolulise joonisega.

8. Eksperimentaalsed uuringud mitmetahuliste torude profiilide koostamise protsessi ebaolulise joonise tõttu näitas teoreetilise analüüsi tulemuste rahuldav lähenemine eksperimentaalsete andmetega.

Viited väitekirja uuringud tehniliste Sciences Shokova kandidaat, Ekaterina Viktorovna, 2008

1. A.C. 1045977 NSVL, MKI3 B21SS / 02. Tool õhukese värviga kujuga torude teksti joonistamiseks. / V.n. Ermukov, g.p. Moiseev, A.B. Sunsov et al. (NSVL). № 3413820; Etapp. 31.03.82; publige. 07.10.83, Bull. №37. - Zs.

2. A.C. 1132997 NSVL, MKI3 B21SS / 00. Composite Wolf joonistades mitmekülgseid profiile isegi arvu nägu tekstiga. / In ja. REINNE, A.A. Pavlov, E.V. Nikulin (NSVL). - 3643364 / 22-02; Etapp. 09/16/83; publige. 07.01.85, Bull. №1. -4c.

3. A.C. 1197756 NSVL, MKI4B21S37 / 25. Ristkülikukujuliste torude teksti valmistamise meetod. / P.n. Kalinushkin, Vb Furmanov et al. (NSVL). № 3783222; teatas 21.08.84; publige. 15.12.85, Bull. №46. - 6c.

4. A.C. 130481 NSVL, MKA 7S5. Seade mitte-ümmarguste profiilide keeramiseks joonistamistekstiga. / V.L. Kolmogorov, G.M. Moiseev, Yu.n. Shakmav et al. (NSVL). № 640189; Etapp. 02.10.59; publige. 1960, Bull. №15. -2c.

5. A.C. 1417952 NSVL, MKI4V21S37 / 15. Tootmise profiili mitmekülgse teksti teksti meetod. / A.B. Yukov, A.A. Shkurenko et al. (NSVL). № 4209832; Etapp. 09.01.87; publige. 08.23.88, Bull. №31. - 5c.

6. A.C. 1438875 NSVL, MKI3 B21С37 / 15. Ristkülikukujuliste torude teksti valmistamise meetod. / A.G. Mihailov, L.B. Maslan, v.p. Buzin et al. (NSVL). № 4252699 / 27-27; Etapp. 28.05.87; publige. 11/23/88, Bull. №43. -4c.

7. A.C. 1438876 NSVL, Mka3 B21S37 / 15. Seade ümmarguse torude paljundamiseks ristkülikukujuliseks tekstiks. / A.G. Mihailov, L.B. Maslan, v.p. Buzin et al. (NSVL). № 4258624 / 27-27; Etapp. 09.06.87; publige. 11/23/88, Bull. №43. -Sc.

8. A.C. 145522 NSSR MKI 7P410. Filtreerige torude teksti joonistamiseks. / E.V.

9. Bush, B.K. Ivanov (NSVL). - nr 741262/22; Etapp. 10.08.61; publige. 1962, Bull. Nr 6. -Sc.

10. A.C. 1463367 NSVL, MKI4 B21С37 / 15. Mitmekülgse teksti teksti valmistamise meetod. / V.v. Yakovlev, V.A. Shurinov, A.i. Pavlov ja V.A. Belvyn (NSVL). № 4250068 / 23-02; Etapp. 13.04.87; publige. 03/07/89, Bull. №9. -2c.

11. A.C. 590029 NSVL, MK2B21SS / 00. Volok õhukese seinaga mitmekülgse tekstiprofiilide joonistamiseks. / B.Ji. Dyldin, V.A. Alesin, G.p. Moiseev et al. (NSVL). № 2317518 / 22-02; Etapp. 30.01.76; publige. 30.01.78, Buld. №4. -Sc.

12. A.C. 604603 NSVL, MKI2 B21SS / 00. Volok ristkülikukujulise traadi teksti joonistamiseks. / Ji.c. Watrushin, I.Sh. Berin, A.ji. Tšetšurine (NSVL). - 2379495 / 22-02; Etapp. 07/05/76; Pub.30.04.78, Bull. 16. 2 lk.

13. A.C. 621418 NSVL, MKI2 B21SS / 00. Tööriist mitmekülgsete torude joonistamiseks ühtlase nägu tekstiga. / G.a. Savin, V.I. Panchenko, V.K. Sidorenko, L.M. Schlossberg (NSVL). № 2468244 / 22-02; Etapp. 29.03.77; publige. 30.08.78, Bull. №32. -2c.

14. A.C. 667266 NSVL, MC2 B21SS / 02. Volok Text. / A.A. Fotov, v.n. DEEV, G.P. Moiseev, V.M. Yermakov, Yu.g. Hea (NSVL). № 2575030 / 22-02; Etapp. 01.02.78; publige. 06/15/79, Bull. №22, -4С.

15. A.C. 827208 NSVL, MKI3 B21SS / 08. Seade profiilitorude teksti valmistamiseks. / I.a. Lyashenko, G.p. MOTSEV, S.M. Podoskkin et al. (NSVL). № 2789420 / 22-02; Nõuded. 09.06.79; publige. 05.05.81, Bull. №17. - Zs.

16. A.C. 854488 NSVL, MKI3 B21SS / 02. Still Tool Text. /

17. S.P. Panasenko (NSSV). № 2841702 / 22-02; Etapp. 11/23/79; publige. 08/15/81, Bull. №30. -2c.

18. A.C. 856605 NSVL, MKI3 B21SS / 02. Volok profiilide teksti joonistamiseks. / Yu.S. Zykov, A.G. Vasilyev, A.A. Kochetkov (NSSV). №2798564 / 22-02; Etapp. 07/19/79; publige. 08.23.81, Bull. №31. -Sc.

19. A.C. 940965 NSVL, MKI3 B21SS / 02. Tööriista profiili pindade teksti tegemiseks. / I.a. Savelyv, Yu.S. Ülestõusmine, a.d. OSMA-NIS (NSVL). - nr 3002612; Etapp. 06.11.80; publige. 07.07.82, Bull. №25. ZS.

20. Adler, Yu.p. Katse planeerimine Optimaalsete tingimuste otsimisel Tekst. / Yu.p. Adler, E.v. Markova, Yu.v. Granovsky m.: Science, 1971. - 283C.

21. Alynevsky, ji.e. Veojõukoormused külma äravoolutorudega. / Ji.e. Alshevsky. M.: Metallurgisdat, 1952.-124c.

22. Amenzade, Yu.a. Teooria elastsuse teksti. / Yu.a. Aminsade. M.: Kõrgkool, 1971.-288С.

23. Argunov, V.N. Kujundusprofiilide kalibreerimine Teksti. / V.N. Argunov, M.Z. Yermanok. M.: Metallurgia, 1989.-206c.

24. Arysensky, Yu.m. Saamine ratsionaalse anisotroopia lehtede teksti. / YU.M. Arysensky, F.V. Grecknikov, V.Yu. Aryshensky. M.: Metallurgia, 1987-141c.

25. ARSHENSKY, YU.M.TORIA JA ANISotroopsete materjalide teksti plastist moodustumise arvutused. / YU.M. Arysensky, F.V. Grecknikov. - M.: Metallurgia, 1990.-304C.

26. BISK, M.B. Ratsionaalne tehnoloogia tootmise toru operatsiooni tööriista teksti. / M.B. BISK-M.: Metallurgia, 1968.-141 lk.

27. Widowin, S.I. MEETODID Arvutamise ja projekteerimise arvutiprotsesside stantsimislehtede ja profiilide toorikute teksti. / S.I. Widowin - m.: Mehhaaniline ehitus, 1988.-160c.

28. Vorobyov, D.N. Kalibreerimisvahend ristkülikukujuliste torude teksti joonistamiseks. / D.N. Vorobev D.N., V.R. Kargin, i.i. Kuznetsova // valgussulamite tehnoloogia. -1989. -. -C.36-39.

29. Vydrin, V.N. Suure täpsuse teksti kujuga profiilide tootmine. / V.N. Udrin et al.: Metallurgia, 1977.-184c.

30. Gromov, N.P. Metalli töötlemise teooria tekst. / N.P. Gromov -m.: Metallurgia, 1967.-340С.

31. Gubkin, S.I. Kriitika olemasolevate meetodite arvutamise tööpingete arvutamiseks OMD / PY. GUBKIN // Engineering meetodid tehnoloogiliste protsesside arvutamiseks OMD. -M: Mashgiz, 1957. C.34-46.

32. Glyaev, g.i. Pipe ristlõike stabiilsus teksti vähendamisel. / G.i. Glyaev, p.n. Ivshin, V.K. Yanovich // Torude vähendamise teooria ja praktika. P. 103-109.

33. Glyaev, Yu.g. OMD teksti protsesside matemaatiline modelleerimine. / Yu.g. Glyaev, S.A. Chuktmasov, A.B. Gubin. Kiev: Sciences. Dumka, 1986. -240c.

34. Glyaev, Yu.g. Torude teksti täpsuse ja kvaliteedi tunnistamine. / Yu.g. Glyaev, M.z. Volodarsky, O.I. Lion ja muu: Metallurgia, 1992.-238c.

35. Gun, g.ya. Teoreetilised alused metallide rõhu teksti töötlemiseks. / G.ya. Relv. M.: Metallurgia, 1980. - 456c.

36. Gun, g.ya. Metallide teksti plastikust preparaat. / G.ya. Gong, P.I. POLIHIN, B.A. Prudkovsky. M.: Metallurgia, 1968. -416c.

37. Danchenko, v.n. Profiili torude tekst. / V.N. Danchenko,

38. V.A. SERGEEV, E.V. Nikulin. M.: ENGINEERING, 2003. -224C.

39. Dnestrovsky, N.Z. Metallist teksti eemaldamine. / N.Z. DNISTER. M.: State Teaduskool. ed. Põlema H. Ja värvi Metallurgia, 1954. - 270c.

40. Dorokhov, A.I. Muutke perimeetrit kujuga torude joonistamisel. / A. Dorokhov // Bull. Teaduslik ja tehniline Visake teavet ära. M.: Metallurg-väljaanne, 1959. - № 6-7. - lk.89-94.

41. Dorokhov, A.I. Algse tooriku läbimõõdu määramine mitte-vaba koorimiseks ja ristkülikukujuliste, kolmnurkade ja kuuskanttorude veeremiseks. / A. Dorokhov, V.I. Shafir // Torude / ebakõla tootmine. M., 1969. -Sp.21. - P. 61-63.

42. Dorokhov, A.I. Aksiaalsed pinged kujuga torude joonistamisega ilma mandreliseks. /I. Dorokhov // Tr. Ukrniti. M.: Metallugizdat, 1959. -Sp.1. - Lk.156-161.

43. Dorokhov, A.I. Külm-deformeerunud profiilitorude tootmise väljavaated ja nende valmistamise teksti kaasaegse tehnoloogia põhialused. / A.I. Dorokhov, V.I. Reinne, A.P. Uspenko // Torud ökonoomsete liikide: m.: Metallurgia, 1982. -C. 31-36.

44. Dorokhov, A.I. Mitmetehiliste veskite rullide ratsionaalne kalibreerimine ristkülikukujuliste sektsioonide torude tootmiseks. / A.I. Dorokhov, p.v. Sav-Kin, A.B. Kolpakovsky // Tehniline areng torude tootmisel. M.: Metallurgia, 1965.-. 186-195.

45. EMELANENKO, P.T. Toru rullimise ja torujuhtme tootmise teksti. / P.T. Emeelanenko, A.A. Shevchenko, S.I. Borisov. M.: Metallurgizdat, 1954.-496c.

46. \u200b\u200bYermanok, M.Z. Alumiiniumisulamite paneelide vajutamine. M.: Metallurgia. - 1974. -232C.

47. Ermanok, M.Z. Paisutamise kasutamise kasutamine tootmise ajal 1 "torud Tekst. / M.Z. Yermanok. M. colormetiniseerimine, 1965. - 101c.

48. Ermanok, M.Z. Teksti teooria arendamine. / M.Z. Yermanok // värvilised metallid. -1986. №9.- lk 81-83.

49. Ermanok, M.Z. Ratsionaalne, ristkülikukujuliste torude tootmise tehnoloogia alumiiniumist tekstist. / M.Z. Yermanok M.z., V.F. Champietes. // värvilised metallid. 1957. - №5. - lk.85-90.

50. Zykov, Yu.S. Optimaalne deformatsioonide suhe ristkülikukujulise profiilide teksti joonisel. / Yu.S. Zykov, A.G. Vasilyev, A.A. Kochetkov // värvilised metallid. 1981. - №11. -C.46-47.

51. Zykov, Yu.S. Joonis kanali profiili mõju Fellation Force Text'ile. / Yu.S. Zykov // ülikoolide uudised. Mustmetallurgia. 1993. - -leht. - Lk.27-29.

52. Zykov, Yu.S. Volley teksti tööpiirkonna pikisuunalise profiili ühendatud kujul. / Yu.S. Zykov // Metallurgia ja koks: metallide surve töötlemine. - Kiiev: Tehnika, 1982. - Iet.78. P. 107-115.

53. Zykov, Yu.S. Ristkülikukujuliste profiilide teksti optimaalsed parameetrid. / Yu.S. Zykov // värviline megala. 1994. - №5. - lk.47-49. .

54. Zykov, Yu.S. Ristkülikukujulise profiili teksti joonistamise protsessi optimaalsed parameetrid. / Yu.S. Zykov // värvilised metallid. 1986. - №2. - P. 71-74.

55. Zykov, Yu.S. Optimal nurgad lohistamise kõvera metallist teksti. / Yu.S. Zykov ./// Izvestia ülikoolid. 4m. 1990. - №4. - Lk.27-29.

56. Iyushin, A.A. Plastist. Esimene osa. Elastsed plastist deformatsioonid Tekst. / A.A. Iyushin. -M: MSU, 2004. -376 lk.

57. Kargin, V.R. Antipaatilise tekstiga õhukese seinaga torude rahulise joonise analüüs. / V.R. Kargin, E.v. Shokova, B.V. Kargin // Bülletään Sgau. Samara: Sgau, 2003. - №1. - lk.82-85.

58. Kargin, V.R. SISSEJUHATUS Metallide surve töötlemise eriala

59. Tekst: juhendaja / V.r. Kargin, E.V. Shokova. Samara: Sgau, 2003. - 170 ° C.

60. Kargin, V.R. Veetoru joonistustekst. / V.R. Kargin // värvilised metallid. -1989. №2. - C.102-105.

61. Kargin, V.R. Tehnilise eksperimendi põhialused Tekst: Õpetus / V.R. Kargin, V.M. Jänesed. Samara: Sgau, 2001. - 86С.

62. Kargin, V.R. Square profiilide ja torude teksti joonistamise vahendi arvutamine. / V.R. Kargin, M.v. Fedorov, E.v. Shokova // Izvestabia Samara Teaduskeskus Vene Teaduste Akadeemia. 2001. - №2. - TZ - Lk.23 8-240.

63. Kargin, V.R. Toruseina paksenemise arvutamine Kui tekst. / V.R. Kargin, B.V. Kargin, E.v. Shokova // hanke tootmine mehaanilises esemesse. 2004. - -1. -C.44-46.

64. Kasatkin, n.i. Profeer-Ristkülikukujuliste torude teksti uurimisprotsess. / N.I. Casaatkin, nn Honina, i.v. Komkova, M.P. Panova / värviliste metallide töötlemise protsesside uuring. - m.: Metallurgia, 1974. küsimus 44. - P. 107-111.

65. Kirichenko, A.N. Majanduse analüüs erinevalt Profiilitorude tootmine pideva seina paksusega perimeetri teksti ümber. / A.N. Kirichenko, a.i. Gubin, g.i. Denisova, N.K. Khudyakova // ökonoomsete liikide torud. -M., 1982. -S. 31-36.

66. Kleenov, V.F. Valides tooriku ja arvutamise tööriista joonistamise ristkülikukujulised torud alumiiniumisulamite teksti. / V.F. Klemenov, r.i. Muratov, M.I. Erlich // valgussulamite tehnoloogia.-1979. - №6.- P.41-44.

67. Kolmogorov, V.L. Teksti joonistamise vahend / VL. Kolmogorov, S.I. Orlov, v.yu. Shevlyakov. -M: Metallurgia, 1992. -144c.

68. Kolmogorov, B.Ji. Pinge. Deformatsioon. Hävitamise tekst. / B.JT. Kolmogorov. M.: Metallurgia, 1970. - 229c.

69. Kolmogorov, B.Ji. Teksti tehnoloogilised ülesanded ja teksti vajutamine: Õpetus / B.ji. Kolmogorov. -Sverdlovsk: UPI, 1976. -Sp.10. -81c.

70. Coppenfels, V. Konformaalsete kaardistamiste praktika tekst. / V. Cop-Penfels, F. Stalman. M.: IL, 1963. - 406c.

71. COFOFF, Z.A. Külma veeremi teksti. / Per. COFOFF, P.M. Solovychik, V.A. Aleshiin jt. Sverdlovsk: Metallurgisat, 1962. - 432C.

72. Gruzman, Yu.g. Ülemaailmse torude tootmise teksti praegune seisund. / Yu.g. KRUKMAN, J1.C. Lyakhovetsky, O.A. Semenov. M.: Metallurgia, 1992. -81c.

73. Levanov, A.N. Kontakt Friction protsessides OMD teksti. La.n. Leva-nov, v.l. Colmagenors, S.L. Burkin et al.: Metallurgia, 1976. - 416c.

74. Levitansky, M.D. Arvutamine tehniliste ja majanduslike standardite tootmiseks torude ja profiilide tootmise alumiiniumisulamid isikliku arvuti teksti. / M.D. Levitansky, E.B. Makovskaya, R.P. Nazarova // värvilised metallid. -19.92. -Leht. -C.10-11.

75. Lyzov, M.n. Osade tootmisprotsesside teooria ja arvutamine on paindlik tekst. / M.n. Lysov m.: Mehhaaniline ehitus, 1966. - 236c.

76. MUSHELISHVILI, N.I. Mõned peamised ülesanded matemaatilise teooria elastsuse teksti. / N.I. Mushelilasvili. M.: Science, 1966. -707c.

77. Osadchy, V.Ya. Uuring elektriparameetrite profiilide ja rull-kalibrid Tekst. / V.ya. Saddy, S.A. Stepants // Terase. -1970. --Andmed8.-S.732.

78. Osadchy, V.Ya. Deformatsiooni omadused ristkülikukujuliste ja muutuvate sektsioonide profiilitorude valmistamisel Tekst. / V.YA. Saddy, S.A. Stepants // Terase. 1970. - №8. - lk.712.

79. Osadchy, V.Ya. Pingete ja pingutuste arvutamine torude teksti tõmbamisel. /

80. V.YA. Sidiable, A.ji. Vorontsov, S.M Karpov // valtsitud toodete tootmine. 2001. - №10. - S.8-12.

81. Osadchy, S.I. Stress-deformo-vannituba tingimus profiilidega - rovaniatext. / V.YA. Saddy, S.A. Getya, S.A. Stepanov // Izvestia ülikoolid. Mustmetallurgia. 1984. -leht. -S.66-69.

82. Parshin, B.C. Toru teksti protsesside süsteemse parandamise põhitõed. / B.C. Parshins. Krasnojarsk: kirjastamise maja Krasnime nimi. Ülikool, 1986. - 192 ° C.

83. Parshin, B.C. Külmatoru joonistustekst. / B.C. Parshins, A.A. Fotov, V.A. Alesin. M.: Metallurgia, 1979. - 240c.

84. Perlin, I.L. Teksti teooria. / I.L. Perlin, M.Z. Yermanok. -M.: Metallurgia, 1971.- 448С.

85. Perlin, P.I. Konteinerid korter valuplokid teksti. / P.I. Perlin, L.F. Towchova // SAT. Tr. VNIMETMASH. ONTI VNIEMETMASH, 1960. - №1. -C.136-154.

86. Perlin, P.I. MEETOD konteinerite arvutamiseks kanga INGOT-teksti vajutamiseks. / P.I. Perlin // mehaanilise ehituse bülletään 1959. - №5. - S.57-58.

87. Popov, E.A. Fundamentals teooria leht templi teksti. / E.a.popov. -M: Mehhaaniline ehitus, 1977. 278С.

88. Potapov, i.n. Torude tootmise teksti teooria. / I.n. Potapov, A.P. Colikov, V.M. Druyan et al. M.: Metallurgia, 1991. - 406c.

89. Ravin, A.N. Tööriista vormide teksti ja joonistamise profiilide teksti. / A.N. Ravin, E.Sh. Sukhodrev, L.R. Dudenetskaya, V.L. Scherbanyuk. - Minsk: teadus ja tehnoloogia, 1988. 232c.

90. Rakhtmayer, R.D. Erinevusmeetodid piirteväärtuse probleemide lahendamiseks Tekst. / R.D. Rakhtmeyer. M.: Mir, 1972. - 418c!

91. Savin, G.A. Joonistamise torud Tekst. / G.A. Savin. M.: Metallurgia, 1993.-336c.

92. Savin, G.n. Pinge jaotus Avade lähedal. / Nov.

93. Savin. Kiev: Nukova Dumka, 1968. - 887c.

94. SegeryLind, Ji. MKE teksti rakendamine. / Ji. SEGERTERYLIND. M.: Mir, 1977. - 349С.

95. Smirnov-Alyaev, G.A. Plastvoolu teooria telgivoolu teooria ülesande tihendamise, torude teksti levitamise ja joonise käigus. / G.a. Smirnov-Alyaev, G.Ya. Gun // Uudised ülikoolide. Mustmetallurgia. 1961. - №1. - Lk 87.

96. Storozhev, M.V. Metalli töötlemise teooria tekst. / M.V. Storozhev, E.A. Popov. M.: Mehhaaniline ehitus, 1977. -432C.

97. Tõmošenko, S.P. Materjali vastupanu tekst. / S.P. Tõmošenko - m.: Science, 1965. T. 1, -480С.

98. Tõmošenko, S.P. Elastse süsteemide teksti stabiilsus / s.p. Tõmošenko. M.: KÕRVALT, 1955. - 568C.

99. Trususov, p.v. Groove torude teksti profiilide koostamise protsessi uurimine / p.v. Trusov, V.Y. Sambad, i.a. Cron // Rõhumetalli töötlemine. -Sverdlovsk, 1981. №8. - lk.69-73.

100. Hucheng, V. Torude valmistamine Lohistamiseks, joonistamismeetodid ja seadmed, mida kasutatakse teksti lohistamisel. / V. Hucheng // Toru tootmine. Düsseldorf, 1975. aastal. sellega. M.: Metallurgizdat, 1980. - 286c.

101. Chevakin, Yu.f. Arvutimasinad torude teksti tootmisel. / Yu.f. Chevakin, A.M. Veljed. M.: Metallurgia, 1972 -240C.

102. Chevakin, Yu.f. Tööriista kalibreerimine ristkülikukujuliste torude teksti joonistamiseks. / YU.F. Shevaakin, N.I. CASATKIN // Värviliste metallide töötlemise protsesside uurimine. -M: Metallurgia, 1971. vol. №34. - lk.140-145.

103. Chevakin, Yu.f. Toru tootmise tekst. / Yu.f. Shevaakin, A.Z. Gle Berg. M.: Metallurgia, 1968. - 440С.

104. Chevakin, Yu.f. Värviliste metalltorude tootmine. / YU.F. Chevakin, A.M. Ryytikov, F.S. Seidalev m.: Metallurgisat, 1963. - 355С.

105. Chevakin, Yu.F., RIRTS A.M. Värviliste metallide teksti torude tootmise tõhususe parandamine. / YU.F. Chevakin, A.M. Veljed. M.: Metallurgia, 1968.-240c.

106. Shokova, E.V. Kalibreerimisvahend ristkülikukujuliste torude teksti joonistamiseks. / E.V. Shokova // XIV tupolevsky näidud: rahvusvaheline noorte teaduslik konverents, Kasani riik. the un-t. Kazan, 2007. - Maht 1. - P. 102103.

107. Kruvid, A.K., Freiberg MA Majanduslike profiilide teksti torude tootmine. / A.K. Schupov, M.A. Freiberg.-Sverdlovsk: Metallurgisat, 1963-296c.

108. Yakovlev, V.V. Ristkülikukujuliste torude ümberpaigutamine suurenenud täpsuse tekst. / V.V. Yakovlev, B.A. Smelnitsky, V.A. Baltyavin jt. // Stal.-1981.-№6-S.58.

109. Yakovlev, V.V. Kontaktpinged ümberasustatud torude korral. Tekst. / V.V. Yakovlev, V.V. Spells // SAT: õmblusteta torude tootmine. -M.: Metallurgia, 1975.-kaupa 3. -C.108-112.

110. Yakovlev, V.V., ristkülikukujuliste torude joonistamine liikuva mandreli tekstis. / V.V. Yakovlev, V.A. Shurinov, V.A. Baljavin; Puhata. Dnepropetrovsk, 1985. - 6c. - DEP. Must deformatsioonis 13.05.1985, nr 2847.

111. Automatche Frandund Vou Profiliohren Becker H., Brockhoff H., "Blech Rohre profiil". 1985.---32. -C.508-509.

Pange tähele, et eespool esitatud teaduslikud tekstid on postitatud tutvumiseks ja saadakse teessi algsete tekstide tunnustamisel. Sellega seoses võivad need sisaldada kajastamisalgoritmide ebatäiusliku vigu. PDF-i väitekirja ja autori abstraktsed, mida me selliseid vigu anname.