Maja, disain, remont, sisekujundus. Õue ja aed. Tee seda ise

Imeline statsionaarne gaasikatelder prothem karu 40 klz mõeldud soojendamiseks soojendamiseks ja ka toiduvalmistamiseks kuum vesi Kodukasutus. See mudel Sellel on üsna suur sisseehitatud boiler, mis võimaldab pidevalt kuuma vett. Gaasi katla protherm karu 40 klz on kaheastmeline määrusSee võimaldab teil valida operatsioonirežiimi sõltuvalt teie vajadustest. Slovakkia firma Protherm on Euroopas hästi tuntud kui kvaliteetne tootja kütteseadmed. Proov Protherm Bear 40 Klz - saad tõesti kvaliteetse toote taskukohase hinna eest.
Toote kirjeldus Protherm Bear 40 KLZ:
Statsionaarne küttegaas boiler koos sisseehitatud üheksakümmend liitri boileriga kuuma vee valmistamiseks.
See on võimalik nii sunnitud kui ka loomulik eemaldamine (turbokonsooli juuresolekul) põlemissaadused.
Kütteperioodi keskmise tõhususe kõrge indikaator on 92%.
Eksisteerib elektrooniline süsteem Leegi ja süttimise olemasolu kontroll.
Soojusvaheti koosneb mitmest malmist sektsioonist.
Moduleeriv põleti reguleerib seadme võimsust (70% -lt 100% -ni).
Paigaldusvõimalused Protherm Bear 40 KLZ:
Kasutatakse kütmiseks ja kuumaveevarustuse (sisseehitatud katla) korterid, majad, kontorid, väikesed kauplused, mis on varustatud sunniviisilise ringluse ja veevarustusega küttesüsteemiga.
Võimaluse kasutada nii looduslikke kui ka veeldatud gaas (sobivate sätetega).
Võimalus kontrollida boileri toimimist välistemperatuuri anduri termostaadist ja (või) (equitermi määrus).
Võime ühendada DHW ringlussevõtu kontuuri.
Erilise kohandamise olemasolu kõrgus, et tagada katla stabiilsus.
Küte gaasikatla süstimispõleti koos ilmastikutõhu temperatuuri temperatuuri sõltuva reguleerimisega temperatuuriga graafika abil.

Varustus Protherm Bear 40 KLZ:
Katla erakorralise parandamise funktsioon (ülekuumenemine).
Kasutades turbokonsooli eemaldamiseks põlemissaadused läbi välisseinte.
Sisseehitatud kuumavee küte taimer katla- ja kütterežiimides.
Hallake masina funktsioone nuppude ja ekraani abil.
Anti-Zamingi ja kaitse püsiv funktsioon pumba võlli blokeerimise vastu.
Sisseehitatud katlapump, suletud laienemine 10-liitrise küttesüsteem ja nelja liitri katlapaak, automaatne õhu absorbeeriv ja kaitseklapp.
Veeõhu rõhumõõtur-ekraani olemasolu küttesüsteemis.
Sisseehitatud elektrooniline katla temperatuuriandur, lubada funktsiooni ringluspump OS, kui seadistatud temperatuur on saavutatud, väljund andur suitsugaasid, süüde ja leegi juhtimissüsteem.
Enesediagnostikafunktsioon - kuvab katla rikkekoodid.
Sisseehitatud üheksakümmend liitrine horisontaalne boiler magneesiumi elektroodi kaitse korrosioonikorpus.

K.t.n. S.B.Gorunovitš, insener, Ust-Ilimskaya CHP, filiaal OJSC Irkutskenergo, Ust-Ilimsk Irkutski piirkonnas.

Küsimuse avaldus

On teada, et paljudes ettevõtetes hiljuti mineviku soojuse ja elektrienergia reservidega, ei makstud selle kahjumile ebapiisavat tähelepanu transpordi ajal. Näiteks paigutati projektis erinevad pumbad, reeglina kompenseeris suure reservi võimsusega, survekaotus torujuhtme suurendamisega. Peamised sammud olid kujundatud džempritega ja pikkade maanteedega, mis võimaldavad ületada auru ülejääk külgnevate turboüksusi. Ülesehituse ja remondi ajal transpordivõrkude, eelistus anti mitmekülgsusele skeemide, mis viis täiendavate lõikurid (liitmikud) ja džemprid, paigaldamise täiendavaid tees ja selle tulemusena täiendava kohaliku kahjustuse kogusurve. Samal ajal on teada, et pikas torujuhtmetes, kus keskmise keskkonnas on olulised keskkonnad, võivad kohalikud kogusurve (kohalikud takistused) kaasa tuua märkimisväärset kulude kadu tarbijatelt.

Praegu on tõhususe, energiasäästu nõuded, tootmise täielik optimeerimine sunnitud võtma värske pilgu torujuhtmete ja aurutorude projekteerimise, rekonstrueerimise ja toimimise projekteerimise, rekonstrueerimise ja käitamise, rekonstrueerimise ja kasutamise küsimuste ja aspektide kohta, nii et kohalike takistuste raamatupidamine tees, arengud ja liitmikud Torujuhtmete hüdraulilistes arvutustes on kiireloomuline ülesanne.

Käesoleva töö eesmärk on kirjeldada kõige sagedamini kasutatavaid ettevõtete energiat ja liitmikke, kogemuste vahetamist kohalike resistentsuse koefitsientide vähendamiseks, selliste sündmuste tõhususe võrdleva hindamise meetodite võrdlemise meetodeid.

Et hinnata kohalikke takistusi kaasaegsetes hüdraulilistes hüdraulilistes arvutustes, on mõõdetu hüdraulilise resistentsuse koefitsient töötatud, väga mugav dünaamiliselt sarnastes ojades, kus täheldatakse krundi geomeetrilist sarnasust ja reynoldsi numbrite võrdsust, sellel on sama väärtus, olenemata vedeliku (gaasi), samuti voolukiiruse ja arvutatud piirkondade ristmiku suurusest.

Hüdraulilise resistentsuse koefitsient on kogu energia koguenergia (võimsus) suhe kineetilisele energiale (võimsus) vastuvõetud sektsioonis või kaotatud surve suhe samasse jaotises dünaamiline rõhk Aktsepteeritud jaotises:

kus  p Kokku - kaotas (selles valdkonnas) täielik surve; P - vedeliku tihedus (gaas); W, - kiirus I-M sektsioonis.

Vastupanu koefitsiendi väärtus sõltub arvutatud kiirusest ja seetõttu, mille ristlõikele on antud.

Heitgaaside ja lõikamise tees

On teada, et kaalukas osa kohalikud kahjud Harjatatud torujuhtmetes tehakse kohaliku resistentsuse tees. Objektina, mis on kohalik vastupanu, iseloomustab Teat filiaali A ja harude ruumi (külg- ja otsese ja otsese) f Q, FH / FQ ja F B / fn suhete nurk. Teises, kulude Q B / Q Q, Q N / Q C ja vastavalt suhe kiiruste suhe W B / W Q, W N / W Q. Tees saab paigaldada nii imemispaikadena (heitgaaside tee) kui ka voolu eraldamisel (joonis fig 1).

Heitgaaside resistentsuse koefitsiendid sõltuvad ülaltoodud parameetritest ja tavapärase kuju sisselaskekoerad - peaaegu ainult filiaali nurga all ja kiiruse suhtarvud w n / w q ja w n / w q.

Koefitsiendid heitgaaside takistuse tavalise kuju (ilma ümardamise ja laiendamiseta või kitsendada külgharu või otsese läbipääsu) saab arvutada vastavalt järgmistele valemitele.

Vastupidavus külghalli (jaos B):

kus Q B \u003d F B W B, Q q \u003d F q W q on vastavalt B ja C-s mahukulud.

Jaoks nagu f n \u003d f c ja üldse ja üldse väärtused on esitatud tabelis. üks.

Kui suhe Q b / q Q on vahemikus 0 kuni 1, varieerub resistentsus koefitsient vahemikus -0,9 kuni 1,1 (F Q \u003d F B, A \u003d 90 O). Negatiivseid väärtusi selgitatakse imemisvõimega maanteel väikestes q b.

Valemi (1) struktuurist järeldub, et resistentsuse koefitsient suureneb kiiresti suletud ristlõike suuruse vähenemisega (suurendades f c / f b). Näiteks Q b / q c \u003d 1, f q / f b \u003d 2, a \u003d 90, koefitsient on 2,75.

Ilmselgelt on vastupidavuse vähendamine võimalik saavutada külgharu nurga vähenemisega (paigaldamine). Näiteks f c \u003d f b, a \u003d 45 °, kui suhe q b / q C suhet vahemikus 0 kuni 1, varieerub koefitsient vahemikus -0,9 kuni 0,322, st. Selle positiivseid väärtusi vähendatakse ligi 3 korda.

Vastupanu otsese läbilaskvuse tuleks määrata valemiga:

Teede tüüp Fn \u003d F C väärtused N on toodud tabelis. 2.

See on lihtne veenduda, et resistentsuse koefitsiendi muutuste hulk sirgelt

kui suhe Q b / q võib muutuda vahemikus 0 kuni 1 on vahemikus 0 kuni 0,6 (F C \u003d F B, α \u003d 90 O).

Külgharu nurga vähendamine (paigaldamine) toob kaasa ka resistentsuse olulise vähenemise. Näiteks F C \u003d F B, α \u003d 45 °, kui suhe q b / q C suhe on vahemikus 0 kuni 1, varieerub koefitsient vahemikus 0 kuni -0,414, st. Ilmub Q B kasv otseses läbisõidul, "imemine" ilmub veelgi vähendatud vastupanu. Tuleb märkida, et sõltuvus (2) on väljendunud maksimaalne, s.o Kindla koefitsiendi kontode maksimaalne väärtus Q B / Q C \u003d 0,41 ja on 0,244 (at C \u003d F B, α \u003d 45 °).

Koefitsiendid resistentsuse varustuse tees normaalse vormi turbulentse voolu võib arvutada valemitega.

Vastupidavus külghalliga:

kus K B on oja kokkusurumise koefitsient.

Teede tüüp Fn \u003d F C väärtused ja 1 on toodud tabelis. 3, k b \u003d 0.

Kui me võtame f c \u003d f b, a \u003d 90 o, siis vahetades suhe Q B / q C vahemikus 0 kuni 1, saame koefitsiendi väärtuse vahemikus 1 kuni 1,2.

Tuleb märkida, et allikas näitab muid andmeid koefitsiendi jaoks A 1. Andmete kohaselt tuleb seda võtta 1 \u003d 1 at w b / w c<0,8 и А 1 =0,9 при w B /w c >0,8. Kui kasutate andmeid, siis vahetamisel suhe Q b / Q vahemikus 0 kuni 1, saame väärtuse koefitsiendi vahemikus 1 kuni 1,8 (F C \u003d F B). Üldiselt saame kõigis bändides vastupanu koefitsientidele veidi kõrgemaid väärtusi.

Otsustav mõju resistentsuse koefitsiendi kasvule, nagu valemis (1), on ristlõige (paigaldamise) - suurendades F G / F B, suureneb resistentsuse koefitsient kiiresti.

Vastupidavus otsese läbipääsu jaoks TESE TÜÜBITE FN \u003d FC

Väärtused t p on toodud tabelis. neli.

Suhe Q B / QC (3 vahemikus 0 kuni 1 (Fc \u003d F B, α \u003d 90 O), saame koefitsiendi väärtuse vahemikus 0 kuni 0,3.

Taimede resistentsuse tavalise kuju võib ka märgatavalt vähendada, kui ümardades istme külje haru koos prektori varrukaga. Samal ajal, heitgaaside puhul, tuleks voolu pöörlemise nurga ümardamine ümardada (R1 joonisel fig 16). Tarnimiseks tees, ümardamine peaks toimuma ka eraldava serva (R2 joonisel. 16); See muudab oja stabiilsemaks ja vähendab selle serva eraldamise võimalust.

Praktiliselt on külgnevate oksade konjugatsiooni ümardamise servad ja peamine torujuhtme piisav R / D-s (3 \u003d 0,2-0,3.

Ülaltoodud valemid drenaažistakistuse koefitsientide arvutamiseks ja vastavate tabelite andmete arvutamiseks viitavad hoolikalt valmistatud (täpsetele) teestele. Tootmise defektid tees, lubati oma tootmise käigus ("dips" külghalli ja "kattuvad" oma ristlõike seina lõikamise sirge jaotises - peamine torujuhtme), muutunud allikas järsult hüdraulilise resistentsuse suurenemise. Praktikas see juhtub halvasti lõikamine peamine torujuhtme paigaldamise, mis toimub üsna sageli, sest "Tehase" tees on suhteliselt maanteel.

Vähendab tõhusalt nii heitgaasi kui ka varustamise tees, järkjärgulist laienemist (difuusori) külghalli haru. Ümardamise, lõikamise servade ja külje haru laienemise kombinatsioon vähendab veelgi tee resistentsust. Parema vormi teeside vastupanu koefitsiente saab määrata allikaga antud valemitest ja diagrammidest. Väikseim resistentsus on ka külgharudega teesid siledate kraanide kujul ja kus see on praktiliselt võimalik, tuleks kasutada madalate harude nurkade teesid (kuni 60 °).

Turbulentse vooluga (RE\u003e 4.10 3) on drainduri resistentsuse koefitsiendid veidi sõltuvad Reynoldsi numbritest. Laminarile liikumisel laminaarile tekib hüpata-sarnane kasv külgharu vastupanuvõime nii heitgaasis kui ka sisendsõlis (umbes 2-3 korda).

Arvutustes on oluline arvestada, millises osas on see keskmise kiirusega. Selle allikale on enne iga valemit linki. Allikates näidatakse üldvalemile, kus vastava indeksi kiirendamise kiirus on näidatud.

Sümmeetriline tee, kui fusioon ja eraldamine

Vastupidavus koefitsient iga haru sümmeetrilise tee jooksul fusiooni ajal (joonis fig 2a) saab arvutada valemiga:

Vahetamisel q b / q c vahemikus 0 kuni 0,5, koefitsient varieerub vahemikus 2 kuni 1,25 ja lisaks suureneb Q B / q C 0,5 kuni 1, koefitsient omandab väärtused 1,25 kuni 2 (jaoks FC \u003d FB puhul). On ilmselge, et sõltuvus (5) on ümberpööratud parabooli vorm minimaalse q b / q c \u003d 0,5 punkti juures.

Sümmeetrilise tee resistentsuse koefitsient (joonis fig 2a), mis asub tühjenduspaikil (eraldamine), saab arvutada ka valemiga:

kus K1 \u003d 0,3 - keevitatud tees.

Kui vahetamisel suhe w b / w c vahemikus 0 kuni 1, koefitsient varieerub vahemikus 1 kuni 1,3 (F C \u003d F B).

Valemite struktuuri analüüsimine (5, 6) (samuti (1) ja (3)) võib veenduda, et külgharude (B) ristlõike (läbimõõdu) vähenemine mõjutab negatiivselt TEE vastupanu .

Voolu vastupanuvõimet saab vähendada tees-forkiveerimise abil 2-3 korda (joonis 26, 2V).

Thee-Forki resistentsuse koefitsient voolu voolu (joonis fig 2b) saab arvutada valemite poolt:

Kui suhe Q 2 / Q1 vahetatakse 0 kuni 1, koefitsient varieerub vahemikus 0,32 kuni 0,6.

Teise arengu koefitsient ühinemise ajal (joonis fig 2b) saab arvutada valemite poolt:

Kui vahetamisel suhe Q 2 / Q 1 0 kuni 1, koefitsient varieerub vahemikus 0,33 kuni -0,4.

Sümmeetrilist tee võib valmistada sujuvaid kaotusi (joonis 2B), seejärel võib selle vastupanu isegi vähendada.

Tootmine. Standardid

Tööstuse energiastandardeid on ette nähtud termilise elektrijaamade torujuhtmetele madal rõhk (töörõhul p-s ori.<22 кгс/см 2 и температуре среды t<425 О С) использовать тройники сварные по ОСТ34-42-762

OST34-42-765-85. Kõrgemate keskmise parameetrite jaoks (lk.<40 кгс/см 2) изготавливают тройники из углеродистых и кремнемарганцовистых сталей: штампованные по ОСТ108.720.01, ОСТ108.720.02-82; сварные по ОСТ108.104.01 - ОСТ108.104.03-82; с обжатием (с вытянутой горловиной) по ОСТ108.104.04, ОСТ108.104.05-82. Из хромомолибденованадиевых сталей изготавливают тройники: штампованные по ОСТ108.720.05, ОСТ108.720.06-82; сварные по ОСТ108.104.10 - ОСТ108.104.12-82; с обжатием (с вытянутой горловиной) по ОСТ108.104.13 - ОСТ108.104.15-82 для паропроводов высокого давления (с параметрами Р раб. до 255 кгс/см 2 и температурой t до 560 О С). Существуют соответствующие нормативы и для штуцеров.

Olemasolevate (eespool) standardite kohaselt toodetud teeside projekteerimine ei ole kaugeltki optimaalne hüdrauliliste kahjumite seisukohast optimaalne. Ainult pikkuse kaelaga tembeldatud tempelde kuju, mis soodustatakse kohaliku vastupanu koefitsiendi vähenemiseni pikliku kaelaga, kus joonistel kujutatud serva raadius on varustatud küljega. 1b ja riis. 3B, samuti otste kokkusurumise korral, kui peamise torujuhtme läbimõõt on mõnevõrra väiksem kui TEE läbimõõt (joonisel fig 3B kujutatud tüübi järgi). Tees-Fork on ilmselgelt teostatud eraldi järjekorras "tehase" standardid. Rd 10-249-98-s eksisteerib lõik, mis on pühendatud tees-kahvlite ja liitmike tugevuse arvutamisele.

Networkside projekteerimisel ja rekonstrueerimisel on oluline võtta arvesse keskkondade liikumise suunda ja võimalike muutuste vahemikke tees. Kui transpordivahendi suund on unikaalselt kindlaks määratud, on soovitatav kasutada kaldu liitmikke (külgmised oksad) ja arendusmeeskonna. Sellegipoolest jääb märkimisväärse hüdraulikakadude probleem universaalse tee korral, mis ühendab pakkumise ja heitgaasi omadused, milles on võimalik nii kaasamine ja voolu voolu töörežiimides, mis on seotud kulude olulise muutusega. Eespool nimetatud omadused on iseloomulikud näiteks söödaveetorude sisselülitamise sõlmede või peamiste auruliinide vahetamise sõlmede puhul "Džampritega".

Tuleb meeles pidada, et auru- ja kuumaveetorude puhul peavad torude keevitatud kolmik keevitatud teeste disain ja geomeetrilised mõõtmed, samuti ühendatud torujuhtmetele mõeldud liitmikud (torud, torud) vastama tööstuse standardite, normaalsete ja Tehnilised tingimused. Teisisõnu, vastutustundlike torujuhtmete jaoks on vaja tellida sertifitseeritud tootjate tehniliste tingimuste kohaselt. Praktikas tänu suhtelise kõrge maksumuse "tehase" tees, sisestamise paigaldamise sageli läbi kohalikud töövõtjad kasutades valdkondlikke või tehase norme.

Üldiselt lõplik otsus sisestamise meetodi kohta on soovitatav vastu võtta pärast võrdlevat tehnilist ja majandusanalüüsi. Kui otsustatakse viia läbi insert "omaette", peab ITRi personal valmistama paigalduse muster, tehke arvutuse tugevuse jaoks (vajadusel), kontrollige sisestamise kvaliteeti (mitte lubage "ebaõnnestumisi "Liitmise ja" kattumise "oma ristlõike seina lõiku sõnasõnaline sektsioonis). Paigaldamise metalli vaheline sisemine raba ja peamine torustik on soovitatav ümardamise teel esineda (joonis 3B).

On mitmeid konstruktiivseid lahendusi, et vähendada hüdraulikavastaseid takistusi standardsetes teesides ja sõlmede vahetamisel. Üks lihtsamaid on suurenenud suurusega tees ise vähendada suhtelise kiirusi nendes (joonis 3a, 3b). Samal ajal peavad teesid täitma üleminekutega, laienemise nurgad (kitsenemine), millest on soovitatav valida ka hüdrauliliselt optimaalse rea rida. Universaalse tee vähendatud hüdraulikakadudega saab kasutada ka tee-kahvli koos hüppajaga (joonis fig 3G). Kasutamine tees-forkiving maanteel lülitus sõlmede ka veidi keerulisemaks sõlme disain, kuid avaldab positiivset mõju hüdraulilistele kahjudele (joonis 3D, 3E).

Oluline on märkida, et eri liiki resistentsuse kohaliku (L \u003d (10-20-20) d suhteliselt lähedane asukoht on kohaliku takistuse sekkumise nähtus. Mõnede teadlaste sõnul on kohalike takistuste maksimaalne lähenemine võimalik vähendada nende summat teatud kaugusel (L \u003d (5-7) d), koguresistentsusel on maksimaalne (üle 3-7% kui Lihtne summa). Vähenemise mõju võib suurte tootjate seas olla ebapiisav, valmis vähendatud kohalike takistustega sõlmitud vahetamissõlmede tegemiseks ja pakkumiseks, kuid hea tulemuse saavutamiseks on vaja rakendatud laboratoorseid uuringuid.

Majanduse põhjendus

Ühe või teise konstruktiivse lahenduse tegemisel on oluline pöörata tähelepanu probleemi majanduslikule poolele. Nagu eespool mainitud, maksab tavalise disaini "tehas" ja mida rohkem saavutatakse spetsiaalse tellimusega (hüdrauliliselt optimaalne), maksab palju kallim kui paigaldamise pitching. Samal ajal on oluline ligikaudu hinnata hüvitisi uue tee hüdraulikakadude vähendamise ja selle tasuvusaja vähendamise korral.

On teada, et survekaod jaamade torujuhtmete tavapäraste kiirustega meedia (RE\u003e 2.10 5) saab hinnata järgmise valemi abil:

kus p - rõhu kadu, KGF / cm2; W on keskmise kiirus, m / s; L on laiendatud torujuhtme pikkus, m; G - vaba languse kiirenemine, m / s 2; D - torujuhtme hinnanguline läbimõõt, m; K - hõõrdekindluse koefitsient; Σἐ m - Kohalike resistentsuse koefitsientide summa; V - konkreetne keskkond, m 3 / kg

Sõltuvus (7) tehakse torujuhtme hüdraulilisteks omadusteks.

Kui me võtame arvesse sõltuvust: W \u003d 10GV / 9ND 2, kus g tarbimine, t / h.

Siis (7) võib esindada järgmiselt:

Kui on võimalik vähendada kohalikku vastupanu (tee, paigaldamise, vahetamise sõlme), siis ilmselgelt, valemiga (9) võib esindada järgmiselt:

Siin σἐ m on vanade ja uute sõlmede kohaliku takistuse koefitsientide erinevus.

Oletame, et hüdraulikasüsteemi "pump - torujuhtme" töötab nominaalse režiimis (või nominaalse lähedase režiimis). Siis:

kus R - nominaalne rõhk (vastavalt pumba / boileri tarbekaupadele), KGF / cm2; G H - Nominaalne voolu (pumba / boileri tarbekaupade puhul), t / h.

Kui eeldame, et pärast vanade takistuste asendamist säilitab pump - torujuhtme süsteem toimivuse (PH), seejärel alates (10), kasutades (12), saate määratleda uue tarbimise (pärast vastupanu vähendamist):

Süsteemi "Pump-torujuhtme" süsteem, selle omaduste muutust võib visuaalselt kujutada joonisel fig. neli.

Ilmselgelt g 1\u003e g m. Kui me räägime peamisest aurujoonest, transporditakse auru boilerist turbiini, seejärel erinevusega kulude vahel LG \u003d G 1-G N, saate määrata soojuse koguse kasumi (turbiini valimisest) ) ja / või selle turbiini režiimi omaduste poolt toodetud elektrienergia koguses.

Uue sõlme ja soojuse (elekter) kulude võrdlemine (elektrienergia) võib ligikaudu hinnata selle paigaldamise kasumlikkust.

Näide arvutamise näide

Näiteks on vaja hinnata peamise aurutorustiku samaväärsuse tee kasumlikkus voogude voolu (joonis fig 2A) tee-kahvli poolt koos hüppajaga joonisel fig. 3G. Tarbija auru-soojusturbiin TMZ Type T-100 / 120-130. Paarid on ühel tüveliinil (läbi tee, B, C).

Meil on järgmised lähteandmed:

■ aurutorustiku d \u003d 0,287 m arvutatud läbimõõt;

■ Nominaalne aurutarbimine G H \u003d Q (3 \u003d Q ^ 420 T / H;

■ boileri nimirõhk p h \u003d 140 kgf / cm2;

■ Seade maht (p B \u003d 140 kgf / cm2, t \u003d 560 o C) n \u003d 0,026 m3 / kg.

Arvutage tavalise tee resistentsuse koefitsient voogude fusionis (joonis fig 2a) valemiga (5) - ^ SB1 \u003d 2.

Tee-Forki vastupanu koefitsiendi arvutamiseks hüppajaga oletame:

■ oksade voogude jaotus toimub Q B / Q C-ga "0,5 osas;

■ Kokku resistentsuse koefitsient on võrdne summa resistentsuse toiteseade (kraani 45 O, vt joonis fig 1a) ja tee-kahvli fusionis (joonis 2B), st Häireid eiramine.

Me kasutame valemid (11, 13) ja saame eeldatava voolukiiruse suurenemise  g \u003d g 1-g H \u003d 0,789 t / h.

T-100 / 120-130 turbiinirežiimide skeemil võib voolukiirus 420 t / h vastata elektrilisele koormusele - 100 MW ja soojuskoormus - 400 Gdge / h. Sõltuvus tarbimise ja elektrilise koormuse vahel on otseselt proportsionaalsed.

Elektri koormuse võimendus võib olla: p e \u003d 100ag / q h \u003d 0,188 MW.

Soojuse koormuse kasum võib olla: T E \u003d 400AG / 4,19q H \u003d 0,179 gcal / h.

Hinnad toodete kromolibdenovanaadium terasest (Tees-Fork 377x50) võivad varieeruda laialt 200-600 tuhat rubla. Seetõttu saab tasuvusaega hinnata alles pärast põhjalikku turu-uuringut otsuse tegemise ajal.

1. Käesolevas artiklis kirjeldatakse mitmesuguseid teesitüüpe ja liitmikke, antakse elektrijaamade torujuhtmetele kasutatavate teeside lühidalt omadused. Hüdrauliliste takistuste koefitsientide kindlaksmääramise valemid on näidatud, radad ja nende languse meetodid on näidatud.

2. Tees-Forkiving'i paljutõotavad disainilahendused, peamiste torujuhtmete ülemineku sõlme vähendatud kohalike takistuste koefitsientidega.

3. Valemid antakse näitena ja näitab tehnilise ja majandusanalüüsi teostatavust, kui valite lülitussõlmede rekonstrueerimisel kas asendades tees.

Kirjandus

1. Idewer I.E. Hüdraulikakindel. M.: Mehhaaniline ehitus, 1992.

2. Nikitina i.k. Termiliste elektrijaamade torujuhtmete kataloog. M.: Energoatomizdat, 1983.

3. Hüdrauliliste ja ventilatsioonisüsteemide arvutamise käsiraamat / Ed. A.S. Yuyeva. S.-PB: ANO NPO "Maailm ja perekond", 2001.

4. Rabinovich E.z. Hüdraulika. M.: Subraser, 1978.

5. BENENSON E.I., Joffe L.S. Soojuse auruturbiinid / Ed. D.p. Vanem. M: Energoisdat, 1986.

Õhukanalite tarne- ja heitgaasisüsteemide arvutamine vähendatakse kanalite põiksaunaosa suuruse määramiseks, nende resistentsusest õhu liikumisele ja rõhu ühendamisele paralleelsetes ühendustes. Rõhukaotuse arvutamine peab toimuma hõõrdumise erilise rõhukaotusega meetodiga.

Arvutusmeetodid:

Ehitatakse ventilatsioonisüsteemi aksonomeetrilist diagrammi, süsteem on jagatud piirkondadeks, mida pikkus ja voolukiirus rakendatakse. Arvutusskeem on esitatud joonisel 1.

Valitakse peamine (peamine) suund, mis on järjestikuste piirkondade kõige pikemaim ahel.

3. Krundi alad on nummerdatud, alustades saidist väikseima vooluga.

4. Määratakse maanteel arvutatud alade õhukanalite ristlõike mõõtmed. Määrake ristlõikepind, m 2:

F p \u003d l p / 3600v p ,

kus L p on kohapeal hinnanguline õhuvool, m 3 / h;

F P] leitud väärtuste kohaselt võetakse õhukanalite mõõtmed, st. F.

5. Tegelik kiirus V F, m / s määratakse kindlaks:

V F \u003d l p / f f,

kus L p on kohapeal hinnanguline õhuvool, m 3 / h;

F rv - õhukanali tegelik ristlõikepind, m 2.

Määrake samaväärne läbimõõt valemiga:

d eq \u003d 2 · α · b / (α + b),

kui α ja B on õhukanali ristsuunalised mõõtmed, m.

6. Määratakse DEV / EQ ja V F väärtustega, määratakse kindlaks erilise rõhu kadumise väärtused hõõrdumiseks R..

Rõhukaotus hõõrdumise kohta arvelduspiirkonnas on

P t \u003d r · l · β sh

kus R on hõõrdumise erirõhukaotus, PA / M;

l on kanalisatsiooni pikkuse pikkus, m;

β W - karedust koefitsient.

7. Kohalike takistuste koefitsiendid määratakse kindlaks ja maatükil arvutatakse kohalike takistuste rõhukahjum:

z \u003d σζ · p d

kus p d - dünaamiline rõhk:

Pd \u003d ρv f 2/2,

kus ρ on õhu tihedus, kg / m 3;

V F - tegelik õhukiirus kohapeal, m / s;

Σζ - Summa CCM saidil,

8. Arvutatakse täielikud kahjumid:

Δp \u003d r · l · β sh + z,

l on saidi pikkus, m;

z - Rõhukaotus kohalikes vastupanu krundil, PA.

9. Määratletud rõhulangus süsteemis:

Δp n \u003d σ (r · l · β sh + z),

kus R on hõõrdumise erirõhukaotus, PA / M;

l on saidi pikkus, m;

β W - kareduse koefitsient;

z-rõhkude kadu kohapeal asuvas kohalikes takistusi, PA.

10. Otsingute sidumise teostatakse. Seoses tehakse, alustades kõige laiematest harudest. See on sarnane põhisuundi arvutamisega. Vastupidavus kõigi paralleelsete saitide suhtes peaks olema võrdne: mitte-rohkem kui 10% puudumine:

kui Δp 1 ja ΔP 2 on suurte ja väiksema rõhu kadumise harude kahjumid, Pa. Kui ülevaate ületab määratud väärtuse, on drosselklapp seatud.

Joonis 1 - toitesüsteemi P1 arvutatud diagramm.

Varustussüsteemi arvutamise järjestus P1

Krundi 1-2, 12-13, 14-15.2-2 ', 3-3', 4-4 ', 5-5', 6-6 ', 13-13', 15-15 ', 16- kuusteist " :

Krundi 2. -3, 7-13, 15-16:

Krundi 3-4, 8-16:

Krundi 4-5:

Krundi 5-6:

Krundi 6-7:

Krundi 7-8:

Krundi 8-9:

Kohalik vastupanu

Krundi 1-2:

a) saamiseks: ξ \u003d 1.4

b) Puudutage 90 °: ξ \u003d 0,17

c) tee otsesel küljel:

Krundi 2-2:

a) filiaali tee

Krundi 2-3:

a) rehvi 90 °: ξ \u003d 0,17

b) Tee otseses läbipääsu:

ξ = 0,25

Krundi 3-3 ':

a) filiaali tee

Krundi 3-4:

a) rehvi 90 °: ξ \u003d 0,17

b) Tee otseses läbipääsu:

Krundi 4-4 ':

a) filiaali tee

Krundi 4-5:

a) Tee sirge passiga:

Krundi 5-5 ':

a) filiaali tee

Krundi 5-6:

a) rehvi 90 °: ξ \u003d 0,17

b) Tee otseses läbipääsu:

Krundi 6-6 ':

a) filiaali tee

Krundi 6-7:

a) Tee sirge passiga:

ξ = 0,15

Krundi 7-8:

a) Tee sirge passiga:

ξ = 0,25

Krundi 8-9:

a) 2 eemaldamine 90 °: ξ \u003d 0,17

b) Tee otseses läbipääsu:

Krundi 10-11:

a) rehvi 90 °: ξ \u003d 0,17

b) saada: ξ \u003d 1,4

Krundi 12-13:

a) saamiseks: ξ \u003d 1.4

b) Puudutage 90 °: ξ \u003d 0,17

c) tee otsesel küljel:

Krundi 13-13 '

a) filiaali tee

Krundi 7-13:

a) rehvi 90 °: ξ \u003d 0,17

b) Tee otseses läbipääsu:

ξ = 0,25

c) filiaali tee:

ξ = 0,8

Krundi 14-15:

a) saamiseks: ξ \u003d 1.4

b) Puudutage 90 °: ξ \u003d 0,17

c) tee otsesel küljel:

Krundi 15-15 ':

a) filiaali tee

Krundi 15-16:

a) 2 eemaldamine 90 °: ξ \u003d 0,17

b) Tee otseses läbipääsu:

ξ = 0,25

Krundi 16-16 ':

a) filiaali tee

Krundi 8-16:

a) Tee sirge passiga:

ξ = 0,25

b) filiaali tee:

Toitesüsteemi aerodünaamiline arvutamine P1

Tehke toitesüsteemi P1 elulugu, mis ei tohiks olla üle 10%.

Kuna inspeseagentuur ületab lubatud 10%, on vaja panna diafragma.

Määrasin diafragma jaotises 7-13, V \u003d 8,1 m / s, p c \u003d 20,58

Sellest tulenevalt seadistan 450 läbimõõduga õhukanusega diafragma läbimõõduga 309.

Programmid võivad olla kasulikud disaineritele, juhtidele, inseneridele. Põhimõtteliselt on Microsoft Excel programmide kasutamiseks piisavalt. Paljud programmi autorid ei ole teada. Tahaksin märkida nende inimeste tööd, kes Exceli põhjal suutis valmistada ette selliseid kasulikke lahendusi. Hinnanguline ventilatsiooni- ja kliimaseadmete programmid on allalaadimiseks tasuta. Aga ärge unustage! Programmi ei ole võimalik uskuda, kontrollida selle andmeid.

Lugupidamisega, saidi haldamine