1. Specifikacije
Kuglični vijci, kao što je NBS, karakteriziraju stroga kontrola kvalitete provedena tijekom svakog proizvodnog procesa.
Visoke performanse vijaka omogućuje smanjenje okretnog momenta do 70% u odnosu na tradicionalne trapezoidne vijke, kako u primjenama opće namjene (transformacija kretanja rotacije u translacijsko kretanje) iu posebnim primjenama (transformacija transport u rotacijskom pokretu).
1.1 Kontaktna geometrija
Gotički luk stvara značajnu snagu vijka, a istovremeno osigurava točnost i niske vrijednosti okretnog momenta.
2. Parametri za odabir kugličnih vijaka (s cirkulacijom kugle) NBS
2.1 klasa točnosti
Na skladištu su kuglični vijci (s cirkulacijom lopte) nbs sa sljedećim klasama točnosti:
Co. C1. C2. C3. C5. C7. C10
Svaka klasa točnosti je posljedica sljedećih parametara:
E. E. Ezoo. E2π.
Grafikon ispod daje opis njihovih vrijednosti.
| Termin | Veza | Definicija |
| Kompenzacija kretanja | T. | Naknada duljine kretanja je između teorijske i nominalne duljine; Blazna vrijednost kompenzacije (ako se podudara s nominalnim potezom) često Potrebno je nadoknaditi produljenje uzrokovano povećanjem temperature ili vanjskog opterećenja. Ako ova naknada nije potrebna - teoretski potez je jednak nominalnom. |
| Stvarna duljina putovanja | - | Stvarna duljina moždanog udara je aksijalni offset između vijka i matice. |
| Sredina | - | Prosječna duljina moždanog udara je ravna crta koja je najveća približavanju stvarne duljine moždanog udara; Prosječna duljina moždanog udara je nagib stvarne duljine moždanog udara. |
| Odstupanje prosječnog udara | E. | Odstupanje prosječnog udara - je razlika između Srednje i teorijske duljine moždanog udara. |
| Promjena putovanja | E. Ozoo E2p |
Promjene u tečaju zove bend s dvije paralelne linije prosječnog moždanog udara. Maksimalni raspon promjena na duljini moždanog udara. Raspon promjena izmjerenih na duljini uobičajenog dijela tečaja jednake 300mm. Pogreška baterije, promijenite raspon na jednom okretu (2 radijana). |
| Klasa točnosti | C0. | C1 | C2. | C3. | C5. | C7. | C10 | |||||||
| Dužina Udarati [mm] |
iz: | prije: | ± E. | e. | ± E. | e. | ± E. | e. | ± E. | e. | ± E. | e. | e. | e. |
| 100 | 3 | 3 | 3.5 | 5 | 5 | 7 | 8 | 8 | 18 | 18 | ± 50 / 300mm. |
± 210 / 300mm. |
||
| 100 | 200 | 3.5 | 3 | 4.5 | 5 | 7 | 7 | 10 | 8 | 20 | 18 | |||
| 200 | 315 | 4 | 3.5 | 6 | 5 | 8 | 7 | 12 | 8 | 23 | 18 | |||
| 315 | 400 | 5 | 3.5 | 7 | 5 | 9 | 7 | 13 | 10 | 25 | 20 | |||
| 400 | 500 | 6 | 4 | 8 | 5 | 10 | 7 | 15 | 10 | 27 | 20 | |||
| 500 | 630 | 6 | 4 | 9 | 6 | 11 | 8 | 16 | 12 | 30 | 23 | |||
| 630 | 800 | 7 | 5 | 10 | 7 | 13 | 9 | 18 | 13 | 35 | 25 | |||
| 800 | 1000 | 8 | 6 | 11 | 8 | 15 | 10 | 21 | 15 | 40 | 27 | |||
| 1000 | 1250 | 9 | 6 | 13 | 9 | 18 | 11 | 24 | 16 | 46 | 30 | |||
| 1250 | 1600 | 11 | 7 | 15 | 10 | 21 | 13 | 29 | 18 | 54 | 35 | |||
| 1600 | 2000 | 18 | 11 | 25 | 15 | 35 | 21 | 65 | 40 | |||||
| 2000 | 2500 | 22 | 13 | 30 | 18 | 41 | 24 | 77 | 46 | |||||
| 2500 | 3150 | 26 | 15 | 36 | 21 | 50 | 29 | 93 | 54 | |||||
| 3150 | 4000 | 30 | 18 | 44 | 25 | 60 | 35 | 115 | 65 | |||||
| 4000 | 5000 | 52 | 30 | 72 | 41 | 140 | 77 | |||||||
| 5000 | 6300 | 65 | 36 | 90 | 50 | 170 | 93 | |||||||
| 6300 | 8000 | 110 | 60 | 210 | 115 | |||||||||
| 8000 | 10000 | 260 | 140 | |||||||||||
| 10000 | 12500 | 320 | 170 | |||||||||||
| Klasa točnosti | C0. | C1 | C2. | Sz | C5. | C7. | C10 |
| e zoološki vrt | 3.5 | 5 | 7 | 8 | 18 | 50 | 210 |
| e 2π. | 2.5 | 4 | 5 | 6 | 8 |
2.2 Predoločnik i aksijalni jaz
Preload i aksijalno odobrenje vijaka NBS-a prikazani su u donjoj tablici.
| Razred predopčavanja | P0. | P1 | P2. | Rz | R. |
| Aksijalni jaz | Da | Ne | Ne | Ne | Ne |
| Predopčavanje | Ne | Ne | Lako | Sredina | Snažan |
Tablice u nastavku popisuju glavne upute pri odabiru klase točnosti, predopterećenja i aksijalnog jaza od kugličnih vijaka (s cirkulacijom lopte) nbs.
| Klasa točnosti | Preload i aksijalni razmak | Vrsta matice | Vrsta vijka za trčanje |
| Od 10 | Ro (s aksijalnim jazom) | Singl | Kotrljanje |
| Sa 7. | P1 ili ro. | Na zahtjev | Valjanje ili ispravljeno |
| S 5. | Na zahtjev; Standard 0TNBS-P2 |
Na zahtjev | Shag pogreške |
| S 3. | Na zahtjev; Standard 0TNBS-P2 |
Na zahtjev | Ispravljen s potvrdom o kontroli Shag pogreške |
| Model | Jedan orah | Dvostruka matica |
| 1605 | 1 ± 3 n | 3 ± 6 n |
| 2005 | 1 ± 3 n | 3 ± 6n. |
| 2505 | 2 ± 5 n | 3 ± 6n. |
| 3205 | 2 ± 5 n | 5 ± 8n. |
| 4005 | 2 ± 5 n | 5 ± 8n. |
| 2510 | 2 ± 5 n | 5 ± 8n. |
| 3210 | 3 ± 6 n | 5 ± 8n. |
| 4010 | 3 ± 6 n | 5 ± 8n. |
| 5010 | 3 ± 6 n | 8 ± 12 n |
| 6310 | 6 ± 10 n | 8 ± 12 n |
| 8010 | 6 ± 10 n | 8 ± 12 n |
2.3 niti
Izbor koraka vijka ovisi o sljedećoj formuli:
gdje:
Pp \u003d koračni vijak [mm]
Vmax \u003d maksimalna brzina pokretnog sustava [m / min]
n mach \u003d maksimalni način vrtnje vijke [min 1]
U slučaju da rezultat jednadžbe nije cijeli rezultat, trebate odabrati vrijednost zaokruženu na veliku stranu, odabirom između dostupnih koraka.
S obzirom na moguću varijabilnost aksijalnih opterećenja uzrokovanih, na primjer, prisutnost sila inercije, označena je vrijednost opterećenja, kao "prosječni dinamički opterećenje PM", koji definira iste varijabilne koeficijente opterećenja.
2.4.1 Srednje dinamičko opterećenje
Da biste izračunali kuglični vijak, izloženi promjenjivim radnim uvjetima, koriste se prosječne vrijednosti PM i N M:
P m \u003d prosječno dinamičko aksijalno opterećenje [n]
n m \u003d prosječna brzina [min -1]
Pod kontinuiranim opterećenjem i promjenjivim uvjetima brzine, možete doći do sljedećih vrijednosti:
Pod uvjetima promjenjivog opterećenja i kontinuirane brzine, možete doći do sljedećih vrijednosti:
Pod uvjetima promjenjivog opterećenja i promjenjive brzine, možete doći do sljedećih vrijednosti:
Odabir vijka ovisno o utjecaju i (ili) potisak na zahtjev je zbog sljedećih vrijednosti:
SOA vrijednosti su dane u dimenzionalnim tablicama.
2.5.1 Statički dio zaliha A S Koeficijent statičke statičke rezerve A S (ili faktor statičke čvrstoće) određuje se sljedećom jednadžbom:
2.5.2 Fitness tvrtka F H
Koeficijent tvrdoće uzima u obzir tragove površine tvrdoće:
gdje:
hSV10 Tvrdnja za praćenje \u003d stvarna tvrdoća valjanja, izražena u jedinicama Vickers s ispitivanim opterećenjem jednakim 98.07 n
700HV10 \u003d tvrdoća jednaka 700 Vickers jedinica na ispitnom opterećenju jednakom 98.07 (700HV10 ≈ 60 HRC)
2.5.3 Precizna kreativnost F AC
Omjer točnosti uzima u obzir toleranciju obrade vijaka, a time i klasa točnosti koja odgovara standardu.
Tablica prikazuje neke primjere.
Potreba za statičkim pričuvama snage A S\u003e 1 je omogućena prisutnošću utjecaja i (ili) vibracija, početnih i zaustavljanja nekoliko trenutaka, slučajnih opterećenja koje mogu dovesti do kvara sustava.
Tablica u nastavku prikazuje vrijednosti statičke čvrstoće snage uzimajući u obzir vrstu primjene.
Vrijednosti s A dane su u dimenzionalnim tablicama.
2.7 Nominalni resurs l
Nominalni resurs L (ova teoretska kilometraža, napravljena je na najmanje 90% indikativnog broja identičnih vijaka kuglice (s cirkulacijom kuglica), izložena istom stanju opterećenja, bez prikaza znakova materijalnog umora) određuje se sljedećim Uvjeti:
2.7.1 Matica bez predopčavanja
Za kuglične vijke (s cirkulacijom kuglica) s maticom bez predopterećenja, izračun nominalnog resursa, izražen među revolucijama, određuje se sljedećom formulom:
gdje:
P m \u003d prosječno korišteno dinamičko aksijalno opterećenje [n]
gdje:
faktor pouzdanosti 1 \u003d
2.7.2 Koeficijent A 1
Koeficijent A 1 uzima u obzir mogućnost ne-rotacije C%.
| C% | 80 | 85 | 90 | 92 | 95 | 96 | 97 | 98 | 99 |
| a 1. | 1.96 | 1.48 | 1.00 | 0.81 | 0.62 | 0.53 | 0.44 | 0.33 | 0.21 |
Treba napomenuti da za C% \u003d 90 A 1 \u003d 1.00
2.7.3 Nut s pretenzijom
Stvarnost kasnijih formula je zbog održavanja stalnog predopterećenja; Inače, trebate uzeti u obzir slučaj s maticom bez predopterećenja.
Za kuglične vijke (s cirkulacijom lopte) s penzijom maticom, izračun nominalnog resursa, izražen među revolucijama, određuje se sljedećom formulom:
gdje:
L 10 \u003d Nominalni resurs [skretanja]
L 10 b - (s A / PM 2) x 10 6
L 10a i l1 0b nominalne resurse za dvije polovice oraha.
U slučaju da radni uvjeti ne odgovaraju navedenim uvjetima, treba koristiti sljedeću formulu:
gdje:
L 10 \u003d Nominalni resurs [skretanja]
L 10 A \u003d (C a / p m1) 3 x 10 6
L 10 b - (s A / PM 2) x 10 6
1 \u003d koeficijent pouzdanosti;
f ho \u003d koeficijent tvrdoće (vidi statički statički rezervi A S)
f ac \u003d koeficijent točnosti (vidi statičku zaliha statičkog zaliha
P m1 i P m2 - srednje aksijalno dinamičko opterećenje za dvije polovice oraha;
P r \u003d sila pretenzija [n]
2.7.4 Nominalni servisni vijek trajanja sati LH
Imati l 10 (nominiraniears, izražene među revolucijama), može se izračunati nominalni resurs u sati rada LH;
gdje:
L m \u003d trajanje [sat]
n m \u003d prosječna brzina [min -1]
m i \u003d brzina [min -1]
qi \u003d postotak distribucije [%]
2.7.5 Nominalni servisni život u KM Lkm
Imati L 10 (nominalni resurs, izražen među revolucijama), možete izračunati nominalni resurs udaljenosti koja je putovala u KM L.
gdje:
L km \u003d nominalni resurs [km]
P h \u003d koračni vijak [mm]
Sljedeća tablica prikazuje upute tipične kuglične vijčane resurse za aplikacije za opću uporabu.
2.8 Metoda pričvršćivanja
U pravilu postoje sljedeće vrste pričvršćivanja kugličnog vijka:
Primijenjena metoda pričvršćivanja je funkcija uvjeta primjene, što osigurava rigidnost i potrebnu točnost.
2.9 Kritična brzina rotacije
Maksimalna brzina rotacije kugličnog vijka ne smije prelaziti 80% kritične brzine.
Kritična brzina rotacije je točka u kojoj vijak počinje vibrirati, proizvodeći rezonantni učinak uzrokovan slučajnost frekvencije vibracija s prirodnom učestalošću vijka.
Vrijednost kritične brzine ovisi o unutarnjem promjeru pokretnog vijka, metode pričvršćivanja rubova i duljine slobodne veličine progiba.
Kritična brzina mjeri se sljedećom formulom:
gdje:
n CR \u003d kritična brzina [min -1]
f KN \u003d Koeficijent metode pričvršćivanja
d 2 \u003d unutarnji promjer tekućeg vijka [mm]
l n \u003d slobodna vrijednost otklona [mm]
Ovisno o vrsti pričvršćivanja, vrijednosti F KN se isporučuju:
gdje:
Do \u003d nominalni promjer [m m]
Da \u003d promjer loptice [mm]
A \u003d kontaktni kut (\u003d 45)
Određuje se duljina slobodne veličine deflektora L N, ovisno o:
-Gike bez prethodnog učitavanja
l N \u003d Udaljenost između priključaka [mm] (u slučaju pričvršćivanja "u point-free", udaljenost između slobodnog ruba vijka i gnijezda treba uzeti u obzir)
-Orah s prejoagomom
l N \u003d Maksimalna udaljenost između pola matice i montaže [mm] (u slučaju "bez ljubavi" vezanja, treba uzeti u obzir maksimalnu udaljenost između pola matice i slobodnog ruba vijka)
n mach \u003d maksimalna brzina vrtnje vrtnje [skretanja / min]
Kritično opterećenje je maksimalno aksijalno opterećenje koje vijak može biti podložan bez ometanja stabilnosti sustava; U slučaju da trenutno maksimalno aksijalno opterećenje dosegne ili premašuje vrijednost kritičnog opterećenja, nastaje. novi oblik Utjecaj na vijak, koji se naziva "vršno opterećenje", uzrokujući dodatno otklon uz jednostavnu kompresiju.
Ovaj fenomen povezan s elastičnim svojstvima komponente postaje sve osjetljiviji kada će visoka duljina zakretanja vijka vijka imati pristojnu pozornost na vrijednost u odnosu na rez. Vrijednost kritičnog opterećenja određuje se sljedećom formulom:
gdje:
P CR \u003d kritično opterećenje [n]
f Kp \u003d koeficijent metode pričvršćivanja
d 2 \u003d unutarnji promjer vijka za vožnju [mm] (vidi kritičnu brzinu)
l CR \u003d duljina slobodne vrijednosti otklona [mm]
Ovisno o vrsti pričvršćivanja, opskrbljuju se vrijednosti FKP-a:
| Niskoalni - delinski | f KR \u003d 40.6 | |
| Lokalna - podrška | f Kp \u003d 20,4 | |
| Podrška - podrška | f KP \u003d 10.2 | |
| Lokalno - besplatno | f Kp \u003d 2.6 | |
Da biste izračunali kritično opterećenje, vrijednost LA se određuje maksimalnom udaljenosti između pola matice i pričvršćivanja.
Za veću sigurnost, maksimalno dopušteno aksijalno opterećenje treba smatrati jednako polovici kritičnog opterećenja:
P max \u003d maksimalno dopušteno aksijalno opterećenje [n]
2.11 ukočenost
Aksijalna krutost sustava za pomicanje opremljenog s kuglicama određuje se sljedećom formulom:
gdje:
K \u003d aksijalni sustav rigidnosti
P \u003d aksijalno opterećenje [n]
e \u003d aksijalna deformacija sustava [μm]
Aksijalna krutost sustava K je funkcija aksijalne krutosti pojedinih komponenti, što ga čini: vijak s podvozjem, maticom, nosače, povezivanjem nosača i matice.
gdje:
K s \u003d aksijalna krutost vijka za trčanje
K n \u003d matica aksijalne krutosti
K \u003d aksijalna rigidnost
K h \u003d aksijalna krutost koja povezuje potporne elemente i matice
2.11.1 KS-aksijalna krutost vijka za trčanje
KS krutost vrijednost je funkcije sustava za pričvršćivanje.
Metoda pričvršćivanja: niska svrha - lokalna
gdje:
d 2 \u003d unutarnji promjer (vidi kritičnu brzinu rotacije)
l s \u003d udaljenost između srednje osi dvaju nosača
Metoda pričvršćivanja: Lokalna - podrška
gdje:
d 2 \u003d unutarnji promjer [mm] (vidi kritičnu brzinu)
l s \u003d maksimalna udaljenost između prosječnih osi pričvršćenja i matice [mm].
2.11.2 K n - aksijalna krutost matice
Dvostruka matica s unaprijed učitavanjem
gdje:
K \u003d tablična krutost
F \u003d sila unaprijed učitavanja [n]
Jednostavna matica bez predopčavanja
Vrijednost K N se određuje slijedećom formulom:
gdje:
P \u003d aksijalno opterećenje [n]
C a \u003d opterećenje dinamičke sposobnosti [n]
2.11.3 kV - aksijalna žitarica
Aksijalna rigidnost potpore vijaka uzrokuje krutost ležajeva.
U slučaju krutih radijalnih ležajeva s kutnim kontaktom, koriste se sljedeće formule:
gdje:
bV \u003d aksijalni ležaj
Q \u003d opterećenje na svaku kuglicu [n]
β \u003d kontaktni kut (45 °)
d \u003d promjer loptice [mm]
N \u003d broj lopti
Utvrđivanje elemenata za spajanje nosača i matice je karakteristika stroja i stoga ne ovisi o vijčanom sustavu, maticama, nosačima.
2.12 Radna temperatura
U slučaju pričvršćivanja tipa "je in-točka-trajno", moguće toplinsko proširenje, uzrokovano povećanjem temperature vijaka tijekom rada, takav produžetak, ako je navedeno u skladu s odgovarajućim putem, ima dodatno aksijalno opterećenje na sustavu , što može uzrokovati rješavanje sustava. Za rješavanje problema potrebno je izvršiti dovoljan vijak predopterećenja.
gdje:
Al \u003d promjena duljine [mm] a \u003d koeficijent toplinskog širenja
(11,7 x 10 -6 [° S -1])
L \u003d duljina vijka [mm]
Na \u003d promjene temperature [° C]
2.13 Podmazivanje
Za podmazivanje kugličnih vijaka, NBS treba uzeti u obzir sljedeće upute.
2.13.1smazing s tekućim mazivom
Ova vrsta podmazivanja treba biti poželjna ako radi na velikim brzinama rotacije. Podmazivanje tekućih tvari koje se mogu primijeniti su obdarene s istim karakteristikama kao i tvari koje se koriste za podmazivanje kotrljanja ležajeva (od VG 68 do VG 460). Odabir viskoznosti je funkcija operativnih karakteristika i radne okoline: temperatura, brzina rotacije, postojeća opterećenja; Samo za vijke s niskim načinom rotacije preporučuju se visoke klase viskoznosti (o VG 400).
U tom slučaju nije potrebno posvetiti posebnu pozornost na održavanje s izuzetkom stalne sigurnosti u sustavu za podmazivanje ulja (intervali za ponovno podmazivanje su kraće nego u postrojenjima pomoću podmazanja podmazivanje).
U svakom slučaju treba slijediti upute proizvođača tekućeg ulja.
2.13.2 Sudsponista mast
Podmazivanje s mašću namijenjena je niskim brzinama rotacije.
Prilikom odabira masti, treba uzeti u obzir recepte koji se primjenjuju na podmazivanje kotrljanja ležajeva; Stoga se preporučuje da koristi litijev dosljedan lubrikant na temelju sapuna, a ne maziva s krutim aditivima (kao, na primjer, MOS2 ili grafitnim mazivima), s izuzetkom vrlo niskih načina rotacije; Međutim, preporuča se pridržavati uputa proizvođača masti dosljednosti.
3. Moment i ocijenjena snaga
Kako biste približili izračun moment i vrijednosti motora za transformaciju rotacijskog pokreta u ravno kretanje, morate koristiti ove formule:
gdje:
PMAX \u003d maksimalno aktivno opterećenje [H]
Pp \u003d korak niza [mm]
ɳ v \u003d mehanička cpd vijka (ok 0,9)
t t \u003d mehanička učinkovitost prijenosa motora - vijak
(prijenosi s mjenjačima) ɳ t \u003d 0,95 + 0,98);
z \u003d motor omjera zupčanika - vijak
U slučaju izravne veze motora - vijak, z \u003d 1 i ɳ 2 \u003d 1.
gdje:
Nm \u003d Nazivna snaga motora [kW]
Mm \u003d nominalni moment [nm]
PMACH \u003d Maksimalni način vrtnje vijke [min]
z \u003d zupčanik Broj motora - vijak (PTC X Z \u003d N motor)
U slučaju transformacije ravne linije u rotacijskom pokretu, postoji:
M r \u003d trenutak opterećenja [nm]
P max \u003d maksimalno aktivno opterećenje [h]
P h \u003d navoj navoj [mm]
ɳ r \u003d mehanička učinkovitost (cca. 0,8
4. PRIMJERI MONTAJA
| Tip kod matica | Smjer Vijak |
Nominalni promjer Vijak [mm] |
Korak [mm] | Vrsta prirubnice | Koda za obradu | Klasa Točnost |
Općenito dužina Vijak [mm] |
Kod predopčavanje |
||
| Pojedinačno ili Dvostruko |
Prirubnica ili Ne flense |
Tip | ||||||||
| V \u003d single W \u003d dvostruko |
F \u003d prirubnica C \u003d prirubnica |
U. I. E. DO M. |
R \u003d desno L \u003d lijevo |
_ | - | N \u003d bez rezanja S \u003d jedan komad D \u003d dvostruko kriška |
C \u003d ispravljen F \u003d valjano |
S 0. S 1. S 2 S 3. S 5. Sa 7. Od 10 |
- | P0. P1 P2. Rz P4 |
6. Program izračuna NBS za kuglične vijke (s cirkulacijom lopte)
U našoj online trgovini možete kupiti sebe
Ili, kontaktiranjem naših stručnjaka za besplatni telefonski broj 8 800 700 72 07
Kao i slanje zahtjeva e-mail [Zaštićeno e-poštom]web stranica
Herosorski parovi
U ovom članku želim reći o načelu rada vijčanih (ili gerotrijaous) pumpe. Crpke ovog tipa su rasprostranjene u industriji, a opis njihovog rada je daleko od svugdje.
Uz isti izgled, ove crpke mogu imati potpuno različite operativne parametre.
Pokušajmo shvatiti što je razlika.
Slika prikazuje tipičnu vijsku pumpu u kontekstu:
Gdje: 1. Node, 2. brtva vratila, 3. šarke, 4. ograda, 5. vijak (rotor), 6. Oboem (stator).
Herotorski par (radno tijelo pumpa za vijku), Nazovite par statora rotora (ili vijčani isječak). Kada rotirate rotor u statoru, tekućina se pomiče duž spiralnog statorskog kanala. Dakle, postoji crpljenje tekućine.
Stator je unutarnja n + 1-ljepša spiralna spiralna, u pravilu, od elastomera (gume), nerazdvojna (ili odvojeno) spojena na metalni uže (rukavac).
Rotor je vanjska N-N-naohysty, koja je proizvedena, u pravilu, od čelika, nakon čega slijedi ili bez premaza.
Važno je pokazati da su najčešći agregati s 2-ljepšem starom i 1-vrućim rotorom, takva shema je klasična za gotovo sve proizvođače vijčane opreme.
Važna točka je da su centri rotacije spirala, i stator i rotor pomaknuti količinom ekscentričnosti, koja vam omogućuje da stvorite par trenja u kojem se kreće rotoriranje rotora unutar statora stvorena zatvorena hermetička šupljina duž cijele osi rotacije. U ovom slučaju, broj takvih zatvorenih šupljina po jedinici duljine vijka određuje konačni tlak jedinice, a volumen svake šupljine je njegova učinkovitost.
Razlika jedni od drugih je upravo uporaba različitih geometrija tornja.
Postoje četiri glavne vrste tornja pare, koje se uzimaju kako bi ukazali na slova latinskog alfaata: s, L, D, P.
U našoj zemlji i susjednim zemljama do sada se crpke proizvode samo s parovima s i L. više složeniji par i P su izrađeni samo u inozemstvu, na primjer u Njemačkoj.
Vrste hetero parova:
1. Geometrija "S":
Okret: 1/2
Izvedba: 100%
Razlikuju se. Tlak: 12 bar
Prednosti geometrije S:
Vrlo glatka hrana
Kompaktne dimenzije unatoč velikom broju koraka
veliki kvadrat Ulazni presjeci
Niska brzina protoka / visoka sposobnost usisavanja
Moguće komprimirane čestice
Pumpanje velikih čestica
Treba napomenuti da će isječak s geometrijom "s" biti "zaključavanje", tj. Kroz nju, s zaustavljenom pumpom, tekućina neće teći.
2. Geometrija "L":
Okret: 1/2
Produktivnost: 200%
Razlikuju se. Tlak: 6 bar
Prednosti geometrije L:
Dobre volumetrijske karakteristike s dugom internim razdobljem zbog dugog kontaktnog linije između rotora i statora
Kompaktne dimenzije na visokim performansama
Manje brzine trenja
Isječak ovog tipa je "neoznačen". Kada je crpka zaustavljena, tekućina može teći kroz para mjerni par. 
3. Geometrija "D":
Okret: 2/3
Izvedba: 150%
Razlikuju se. Tlak: 12 bar
Prednosti geometrije D:
vrlo male dimenzije s visokotlačni i produktivnost
Gotovo prazan put
Visoka točnost isporuke
4. Geometrija "P":
Okret: 2/3
Produktivnost: 300%
Razlikuju se. Tlak: 6 bar
Prednosti geometrije p:
Kompaktne veličine s vrlo visokim performansama
Gotovo bez mreškanja
Visoka točnost isporuke
Dobri volumetrijske pokazatelje, dugotrajno razdoblje zbog dugog kontaktnog linije između rotora i statora
Vodili smo primjere geometrije parova tornja iste duljine. S crteža se može vidjeti da je broj okretaja parova "S" je dvostruko više od "l" par s jednom dužinom. To utječe na maksimalni tlak para trootora. Nego se okreće bol, veći je maksimalni tlak.
Kao što možete vidjeti, svaki parafilni par daje određeni maksimalni tlak (ako razmislite o parovima iste duljine).
Pitanje se pojavljuje: što učiniti ako izlazni tlak treba više (ili manje) od jednog ili drugog problema.
U ovom slučaju, oni se povećavaju (smanjuju) duljinu geerotskog para. Na primjer, povećanje duljine para "s" je dva puta, dovodi do povećanja macimulnog tlaka pumpe za 2 puta, tj. Tlak će se povećati na 12 atmosfera.
Pumpe za vijke također se mogu proizvesti u različite verzije Raditi u različitim uvjetima.
Opcije rasporeda crpke:
1. Klasični horizontalni raspored s ležajevima 
2. Horizontalni raspored bez ležaja 
3. Dodatni vijakb vijak 
4. Ulagač bunkera i puža 
5. Dodatni nastavnik (helikopter) 
Video rad pumpe za bačve
Vijčani par je dva dijela (vijak i matica) spojene preko površine vijka. Vijčani par se koristi za pretvaranje rotacijskog pokreta u translacijski ili obrnuto.
Vijčani parovi su s trokutastim, pravokutnim i okrugli profilom vijčane površine.
U tehnici se površina vijaka često naziva rezbarije. Teme s trokutastim profilom podijeljene su na metrički, inča, trapezoidni i tvrdoglavi.
Glavni geometrijski parametri metričke niti prema GOST 9150-81 (sl. 5.3):
N. - visina profila izvora (jednakostraničan trokut);
d., d. 2 , d. 1 - promjeri vanjskog, srednjeg i unutarnjeg;
Sl. 5.5.Vijčani parovi s pravokutnim i trokutastim rezbarijama:
u - vijak, g - orah, Ri d. Promjer 2 - korak i srednji promjer niti
korak R - udaljenost između najbližih sličnih točaka konture duž linije paralelno s osi niti;
kut profila \u003d 60;
kut podizanja linije vijka (sl. 5.4).
P
Sl. 5.6.Vijčani par: vlan t. i vlan a. - distrikt i trajnost oraha; d. R - vanjski promjer oraha; - kut podizanja vijka
ili 
Ovdje t. - razdoblje rotacijskog pokreta.
Rotacijska matica
gdje I. n. - U kutku brzine i brzina oraha.
Brzina progresivnog nokta
Razmislite o vijčani par s pravokutnim profilom niti (sl. 5.7). Pretpostavljamo da je aksijalno opterećenje F. ali vijak se usredotočuje na jedan okret i da se reakcija matica nanosi u sredini niti, tj. d. 2 .
Sl. 5.7.Na definiciju frikcijskih sila u vijčanom par s pravokutnim profilom niti
Kretanje vijka preko vijka može se smatrati kretanjem klizača duž nagnute ravnine s kutom nagiba (slika 5.8).
S jedinstvenim kretanjem klizača, slijedeća ravnotežna jednadžba vrijedi:
gdje F. t. = M./r. 2 - horizontalna sila koja djeluje na klizač (orah), M. - par momenta sila pričvršćenih na maticu na daljinu r. 2 od osi vijka u ravnini okomitoj na os (u horizontalnoj ravnini).
Iz plana (sl. 5.9) može se vidjeti da je pokretačka snaga F. t. neophodno za jedinstveno kretanje klizača prema gore na nagnutom ravnini povezana je s veličinom aksijalne sile F. ali Po odnosu
F. t. = F. ali Tg ( + ),
i okretni moment M. Parovi vezani za maticu bit će
M. = F. t. r. 2 = F. ali Tg ( + ) r. 2 .
Iz pravnog zakona Kulon Amonta slijedi
F. T \u003d. f. N. = N. Tg .
Iz plana snaga definiramo moć trenja koja djeluje u vijku:
Dijeljenje brojčanika i nazivnika ovog izraza na cos i s obzirom na to f. \u003d Tg , dobiti
U vijčanom paru s trokutastim nitima normalna snaga N. > F. ali (Sl. 5.10), stoga sila trenja F. T je veći nego u vijčanom paru s gore opisanim s pravokutnim profilom niti. Odnosno
Sl. 5.10, Rations između normalnih s aksijalnim silama u vijčanim parovima s trikularnim i pravokutnim profilima navoja
kut trenja i koeficijent trenja f. w. vijak s trokutastim niti bit će veći nego u vijčanom paru s pravokutnim profilom niti.
U vijčanom paru s trokutastim komom, koeficijent i kut trenja bit će
i 
.
Primljeni za vijak s trokutnim koeficijentom profila navoja f. I kut trenje se naziva rezultirajući koeficijent i kut trenja.
Da biste stvorili softver s softverskom numeričkom kontrolom, potrebno je koristiti parove kuglastih vijaka. Oni se ne razlikuju ne samo vanjske vrsteali i dizajn. Da biste odabrali određeni model, trebali biste se upoznati sa strukturom i komponentama SCVP-a.
Sve vrste CNC strojeva za CNC strojeve dizajnirane su za pretvaranje rotacijskog pokreta na translacijsku. Konstruktivno se sastoji od kućišta i vijka. Razlikuju se od drugih s dimenzijama i tehničkim karakteristikama.
Glavni uvjet je smanjiti trenje tijekom rada. Za to, površina komponenti podvrgava temeljitom procesu brušenja. Kao rezultat toga, tijekom kretanja vijka za trčanje, ne postoji oštri skok svog položaja u odnosu na trup s ležajevima.
Osim toga, kako bi se postigao glatki moždani udar, ne primjenjuje se trenje u odnosu na PIN i slučaj, ali izgaranje. Da bi se postigao taj učinak, primjenjuje se načelo kugličnih ležajeva. Takva shema povećava karakteristike preopterećenja SVP za CNC strojeve, značajno povećava učinkovitost.
Osnovne komponente prijenosa kuglastih vijaka:
Unatoč svim prednostima ovog dizajna, prijenose kuglanja za CNC koriste se samo za srednje i male strojeve. To je povezano s mogućnošću progiba vijka kada je kućište lokalno u srednjem dijelu. Trenutno je maksimalna dopuštena duljina 1,5 m.
Slična svojstva imaju prijenos vijake. Međutim, ova shema karakterizira brzo trošenje komponenti zbog njihovog stalnog trenja.
Relativna lakoća dizajna i mogućnost izrade prijenosa kuglastih vijaka razne karakteristike Proširuje područje korištenja. Trenutno su parovi kuglastih vijaka bitne komponente domaćih glodalica s numeričkim kontrolom softvera. Pa, na ovom području primjene nije ograničeno.
Zbog svoje univerzalnosti, SVP se može instalirati ne samo u CNC strojevima. Glatki moždani udar i praktično nulti trenje čine ih neophodnim komponentama u točnim mjernim instrumentima, medicinskim instalacijama, u strojarstvu. Često, za konfiguraciju domaće opreme uzima rezervne dijelove s ovih uređaja.
To je postalo moguće zbog sljedećih svojstava:
Međutim, treba uzeti u obzir i nedostatke CNC opreme. Prije svega, uključuje složeni dizajn slučaja. Čak i s beznačajnim oštećenjem jedne od komponenti, prijenos kuglastih vijaka neće moći obavljati svoje funkcije. Ograničenja na rotacijskoj brzini vijka također su serijske. Višak ovog parametra može dovesti do vibracija.
Da bi se smanjila aksijalna klirens, sklop se izvodi s napetošću. Da biste to učinili, loptice povećanog promjera ili dvije matice s aksijalnom pomakom mogu se instalirati.
Da biste odabrali optimalni model prijenosa vijaka za alate za stroja s numeričkim softverom, trebali biste se upoznati s tehničkim karakteristikama. U budućnosti će utjecati na operativne kvalitete opreme i vrijeme njezine žestoke operacije.
Glavni parametar SVP za CNC strojeve je klasa točnosti. Određuje stupanj pogreške položaja pokretnog sustava prema izračunatim karakteristikama. Klasa točnosti može biti od C0 do C10. Pogreška pokreta treba dati proizvođač, naznačen u tehničkoj putovnici proizvoda.
| Klasa točnosti | C0. | C1 | C2. | C3. | C5. | C7. | C10 |
| 300 μm pogreške | 3,5 | 5 | 7 | 8 | 18 | 50 | 120 |
| Jedna pogreška u prometu | 2,5 | 4 | 5 | 6 | 8 |
Osim toga, prilikom odabira, morate razmotriti sljedeće parametre:
Ti podaci moraju biti unaprijed određeni. Treba pamtiti da se stvarne karakteristike SVP-a za CNC opremu ne mogu razlikovati od izračunatog. U suprotnom, to će dovesti do pogrešnog rada stroja.
Broj okretaja lopti za jedan krug će odrediti stupanj prijenosa okretnog momenta iz osovine kućišta. Ovaj parametar ovisi o promjeru lopti, njihove količine i dijelove osovine.
Nakon odabira optimalnog modela morate misliti kroz SVP instalacijsku shemu na CNC stroju. Za to je crtež dizajn unaprijed izvučen, druge komponente se kupuju ili proizvode.
Tijekom rada ne treba samo uzeti u obzir samo. tehnički podaci Prijenos kuglastih vijaka. Njegova glavna svrha je kretanje elemenata stroja na određenoj osi. Stoga je potrebno unaprijed razmišljati o montaži procesne jedinice na CPU stroj na CNC strojeve. Potrebno je provjeriti veličinu rupa za sjedenje, njihov položaj na kućištu. Treba imati na umu da bilo koja mehanička obrada prijenosa kuglastih vijaka može podrazumijevati negativne promjene svojih karakteristika.
Instalacija instalacije u kućište CNC stroja.
Nakon toga možete izvoditi prvo probno lansiranje opreme. U procesu rada ne bi trebalo biti oscilacija i vibracija. Ako se čini da obavljaju dodatnu kalibraciju komponenti.
Kada se SVP kvarovi tijekom rada CNC stroja, prijenos se može izraditi neovisno. Da biste to učinili, možete naručiti poseban komplet. Uz osobitosti restauratorskog rada, možete se upoznati u video materijalu:
Većina proizvođača kompresora izjavljuje jamstvo remont Kompresor do 40.000 sati. Za idealni uvjetikoji nisu u stvarnom eksploataciji.
Životni vijek modernih nosivih ležajeva vijčanog para još nije dostigao razinu kada intervencija i njihova zamjena nisu potrebna u to vrijeme. U prosjeku i pošteno, ležajevi rade od 10.000 do 20.000 sati, ovisno o kvaliteti ležajeva instaliranih u vijskoj jedinici u tvornici i pravilnosti održavanje Na vlasniku kompresora. Nakon operacije tog vremena postoji buka pod opterećenjem u vijčanom paru, povećavajući se kao trošenje povećava još 5000-15000 tisuća sati. Kao rezultat toga, kompresor počinje pregrijavati i klinike vijaka zbog promjenjivih praznina u vijčanom paru. U slučaju ozbiljnog pregrijavanja, krajevi vijčanog para su "zavareni" na tijelo, koji dramatično povećava troškove rada za popravak vijčanog bloka. Ili ležajevi se raspadaju, ostavljajući im nepredvidive štete - od lokalnog pregrijavanja vijčanog para, do jakne i hladnijih vijaka.
U bilo kojem od ovih slučajeva obavit ćemo sljedeće radove:
Zamjena ležajeva potpore vijčanog para.
- Zamjena žlijezda vijaka.
- Postavljanje radnih praznina vijčanog bloka.
- vraćanje radnih krajeva vijaka.
- vraćanje profila vijaka.
- Vraćanje drške vijčanog vratila.
- Obnova kućišta vijčanog bloka.
Radovi se provode jednako uspješno, bez obzira na proizvođač vijčanog bloka, bilo: Ceccato, Aercener, GHH-Rand, RotorComp, Fini, Enduro, Tamrotor, Termomeccanica, VMC, domaći arsenal ili bilo koji drugi proizvođač.
Primjer posla kliknite na naslov za prikaz:
Dvostruki blok vijaka s izravnim prijenosom kroz mjenjač. Jedinica je redovito radila za 5 godina, nakon čega se, nakon čega se povećava povećana buka i vibracije tijekom rada vijčanog bloka. Težina od 1100 kg i veličina jedinice inspirira poštovanje svakome tko stoji pokraj ovog rada inženjerske misli.
Nakon koordinacije volumena rada s klijentom, vijčani blok je mršav s potpunim rastavljanjem:
Obdukcija je pokazala kompletno trošenje nosivih ležajeva oba vijka, jedan komad je nešto veći, drugi je nešto manji i mali lokalni krediti na jednom od vijčanih blokova. Očigledno, obilna snaga ove jedinice vidio i pojeo je vrlo tvrdo smeće:
Nošenje ležaja približavao se kritičnom da pored mrusoka, također je utjecalo na krajeve vijčanih rotora:
U radilicama i zatvorenim šupljinama prisutan je metalni čip, koji je govorio o graničnom trošenju ležajeva i nadolazeće pregrijavanje i ometanje. Ako to nije za točnost i pažnju služenja osoblja kompresora, onda se malo više i volumen popravka bi se riješilo u vrijeme:
Nakon rezultata oštećenja, naručili su nove ležajeve za vijke, učinili su ih zamijeniti, kao i zamjenu ležajeva mjenjača. Prikupili su cijele metalne čipove, kućište radilice je ispran, uklonio sve petlje na rotorima i poklopci. Pažljivo prikupljeni i najtočniji i pažljivo konfigurirani oba vijka kako bi se izbjeglo opterećenje za doslo.
Sada sljedećih 4-5 godina, kupac se ne odnosi na ono što je zabrinuti, osim pravovremene zamjene nafte i filtera na ovoj jedinici.
Vijčani blok s. nazubljeni prijenos, Problem se ušulja iz Siemensovog električnog motora, koji je slomio svoje ležajeve i, prema tome, mjenjač zupčanika, koji je doveo do zaglavljivanja. Mačevi na zupčanim zupčanicima nisu izrezali i dogodili se da se to treba dogoditi - podijeljenom malom zupčaniku i drhtu vodećeg rotora.
Analiza materijala vijčanog para pokazala je da je to uobičajeno lijevano željezo. Učinkovit sa stajališta trenja, ali slabo popravljena. Također objašnjava zašto se čelični ključ ne izrezuje i čini popravak samo zanimljivijim.
Ubijena oprema:
Oštećenje vodenog vratila:
S obzirom na činjenicu da je cijena novog vijčanog bloka 4-5 puta skuplji za popravak, odluka od strane klijenta je odmah napravljen.
Obnovljena drška i tipkovnice. Još jednom skrećemo pozornost na materijal vijaka - lijevanog željeza:
Naručio i instalirao novu opremu:
Naravno, ležajevi za podršku su promijenjene, istovremeno poboljšavajući dizajn - umjesto jednog tvrdoglavog radijalnog ležaja instaliran dva, koja je učvršćena radno odobrenje u vijčanom paru i učinio je još pouzdanijim nego kada je objavljen iz tvornice:
RotorComp vijčana jedinica iz kompresora Renner-Kompresseren stigla je na bazu za popravak u robusnom stanju, iskreno proveo 5 godina od 2007. godine:
Bez obzira na redovita služba Vrijeme kompresora uzelo je svoje, trošenje nosivih ležajeva dosegla kritične tolerancije, ulje više nije pomoglo hlađenje vijčanog para, a vijčani rotori su preklopili u radnu površinu, zavarenu na njega. Ova vrsta popravka je uvijek nepredvidiva volumen rada i primanjem praznog blanche kartice počela je rastaviti vijčani blok. Odlučeno je da se polako i nježno rastavljaju kako bi se smanjila oštećenja s priključkom zavarenih dijelova. Nakon upornog borbe za sigurnost, vijak se predao minimalnim gubicima za kupca novčanik:
Štete na poklopcu vijčanog bloka je također minimizirana:
Obnovljene radne površine krajeva vijaka i ravninu poklopca uz pomoć zavarivanja, okretanja i glodanja strojeva, kao i neprocjenjivo znanje i iskustvo naše mehanike. Zamijenili su ležajeve potpore vijčanog para. Prikupljeni i konfigurirani blok vijka. Vratili su se kupcu s komentarima kojima će se kontaktirati i što učiniti, kada nakon 4-5 godina krutog rada kompresora, radnu temperaturu ulja ponovno će početi rasti.
