Üliõpilased, magistrandid, noored teadlased, kes kasutavad teadmistebaasi oma õpingutes ja töös, on teile väga tänulikud.
postitatud http://www.allbest.ru/
Energiatarbimine Venemaal ja ka kogu maailmas kasvab pidevalt ja ennekõike soojuse tagamiseks insenerisüsteemid hooned ja rajatised. Teadaolevalt kulutatakse enam kui kolmandik kogu meie riigis toodetud fossiilkütusest tsiviil- ja tööstushoonete soojusvarustuseks.
Peamine soojuse tarbimine majapidamisvajadusteks hoonetes (küte, ventilatsioon, konditsioneer, sooja veevarustus) on küttekulu. See on tingitud hoonete töötingimustest kütteperioodil enamikul Venemaa territooriumist. Sel ajal ületab soojuskadu väliste piiravate konstruktsioonide kaudu oluliselt sisemise soojuseralduse (inimestelt, valgustitelt, seadmetelt). Seetõttu on elu- ja avalikes hoonetes normaalse mikrokliima ja temperatuuri säilitamiseks vaja need varustada küttepaigaldised ja süsteemid.
Seega nimetatakse kütmist kunstlikuks, spetsiaalse paigaldise või süsteemi abil soojendades hoone ruume, et kompenseerida soojuskadusid ja hoida nendes temperatuuriparameetreid tasemel, mille määravad ruumis viibivate inimeste soojusmugavuse tingimused.
V eelmisel kümnendil samuti on pidev kallinemine kõikidele kütuseliikidele. See on seotud nagu tingimustele üleminekuga turumajandus ja kütuse kaevandamise komplikatsiooniga süvamaardlate väljatöötamisel Venemaa teatud piirkondades. Sellega seoses muutub üha kiireloomulisemaks energiasäästu probleemide lahendamine, suurendades hoone väliste väliskonstruktsioonide soojapidavust ning säästes soojusenergia tarbimist erinevatel ajavahemikel ja kellaajal. erinevad tingimused keskkonda reguleerides automaatsete seadmetega.
Tähtis sisse kaasaegsed tingimused on tegelikult tarbitud soojusenergia mõõtmise probleem. See küsimus on energiat tarniva organisatsiooni ja tarbija vahelistes suhetes põhiline. Ja mida efektiivsemalt see hoone eraldiseisva soojusvarustussüsteemi raames lahendatakse, seda otstarbekam ja märgatavam on energiasäästumeetmete rakendamise tulemuslikkus.
Ülaltoodut kokku võttes võib öelda, et kaasaegne süsteem hoone soojusvarustus, eriti avalik või haldus, peab vastama järgmistele nõuetele:
Nõutavate soojustingimuste tagamine ruumis. Lisaks on oluline, et ruumis ei oleks alajahtumist ega õhutemperatuuri ületamist, kuna mõlemad asjaolud põhjustavad mugavuse puudumist. See võib omakorda kaasa tuua tööviljakuse languse ja ruumidesse saabuvate inimeste tervise halvenemise;
Võimalus reguleerida soojusvarustussüsteemi parameetreid ja sellest tulenevalt ka ruumide sisetemperatuuri parameetreid, sõltuvalt tarbijate soovidest, töö ajast ja omadustest administratiivhoone ja välisõhu temperatuur;
Maksimaalne sõltumatus jahutusvedeliku parameetritest kaugküttevõrkudes ja kaugkütterežiimides;
Reaalselt tarbitud soojuse täpne arvestus soojusvarustuse, ventilatsiooni ja sooja veevarustuse vajadusteks.
Käesoleva diplomitöö eesmärgiks on küttesüsteemi projekteerimine koolimajale, mis asub aadressil: Vologda oblast, s. Koskovo, Kichmengsko-Gorodetski rajoon.
Koolimaja on kahekorruseline telgmõõtudega 49,5x42,0, põranda kõrgus 3,6 m.
Hoone esimesel korrusel asuvad klassiruumid, sanitaarruumid, elektriruum, söökla, võimla, õe kabinet, direktori kabinet, töökoda, garderoob, esik ja koridorid.
Teisel korrusel on aktuste saal, õpetajate tuba, raamatukogu, tüdrukute klassiruumid, klassiruumid, väärikus. sõlmed, labor, vaba aeg.
Hoone konstruktsiooniskeem - kandevõime metallist karkass sammastest ja fermidest katmine vooderdusega seina sandwich-paneelidega Petropanel 120 mm paksune ja tsingitud leht mööda metallorme.
Tsentraliseeritud soojusvarustus katlaruumist. Liitumiskoht: ühetoru maapealne küttevõrk. Küttesüsteemi ühendamine toimub vastavalt sõltuvale skeemile. Küttekandja temperatuur süsteemis on 95-70 0 С. Küttesüsteemi vee temperatuur on 80-60 0 С.
1. ARHITEKTUURI JA DISAINI OSA
Projekteeritav koolimaja asub Vologda oblastis Kichmengsko-Gorodetski rajoonis Koskovo külas. Hoone fassaadi arhitektuurse lahenduse dikteerib olemasolev arendus, arvestades uusi tehnoloogiaid, kasutades kaasaegset viimistlusmaterjalid... Hoone planeeringulahendus tehti lähtudes projekteerimisülesandest ja normatiivdokumentide nõuetest.
Esimesel korrusel asuvad: saal, garderoob, direktori kabinet, õe kabinet, 1. klassi õppeklassid, kombineeritud töötuba, tualetid meestele ja naistele, samuti eraldi liikumispuudega inimestele, puhke- söögituba, jõusaal, riietus- ja duširuumid, elektriruum.
Esimesele korrusele pääsemiseks on ette nähtud kaldtee.
Teisel korrusel asuvad: laborantide, gümnasistide kabinetid, puhke-, raamatukogu, õpetajate tuba, aula koos dekoratsioonide ruumidega, tualetid meestele ja naistele, samuti eraldi ruumid piiratud liikumisvõimega rühmadele.
Õpilaste arv - 150 inimest, sh:
Algkool - 40 inimest;
Keskkool - 110 inimest.
Õpetajaid on 18.
Söökla töötajad - 6 inimest.
Administratsioon - 3 inimest.
Teised spetsialistid - 3 inimest.
Teeninduspersonal - 3 inimest.
Ehituspiirkond - Koskovo küla, Kichmengsko-Gorodetsky rajoon, Vologda piirkond. Kliimaomadused võtame vastavalt lähimale asulale - Nikolski linnale.
Kapitaalehituseks ette nähtud krunt asub meteoroloogilistes ja klimaatilistes tingimustes:
Kõige külmema viiepäevase perioodi välisõhu temperatuur turvalisusega 0,92 - t n = -34 0 С
Kõige külmema päeva temperatuur turvalisusega 0,92
Perioodi keskmine temperatuur ööpäeva keskmise õhutemperatuuriga<8 0 C (средняя температура отопительного периода) t от = - 4,9 0 С .
Perioodi kestus ööpäeva keskmise välistemperatuuriga<8 0 С (продолжительность отопительного периода) z от = 236 сут.
Normatiivne kiire tuule rõhk - 23kgf / m2
Siseõhu projekteerimistemperatuur võetakse sõltuvalt hoone iga ruumi funktsionaalsest otstarbest vastavalt nõuetele.
Piiravate konstruktsioonide töötingimuste määramisega sõltuvalt ruumide ja niiskustsoonide niiskustingimustest. Sellest lähtuvalt aktsepteerime väliste piirdekonstruktsioonide töötingimusi kui "B".
Koolimaja on kahekorruseline telgmõõtudega 42,0x49,5, korruse kõrgus 3,6m.
Keldris on küttesõlm.
Hoone esimesel korrusel asuvad klassiruumid, söökla, spordisaal, koridorid ja puhkeruum, õe kabinet, tualetid.
Teisel korrusel asuvad klassiruumid, laboriruumid, raamatukogu, õpetajate tuba, aktuste saal.
Ruumiplaneerimise lahendused on toodud tabelis 1.1.
Tabel 1.1
Hoone ruumiplaneeringulised lahendused
|
Näitajate nimetus |
mõõtühik |
Näitajad |
||
|
Korruste arv |
||||
|
Keldri kõrgus |
||||
|
1 korruse kõrgus |
||||
|
2 korruse kõrgus |
||||
|
Hoone üldpind, sealhulgas: |
||||
|
Hoone maht sh |
||||
|
Maa-alune osa Maapealne osa |
||||
|
Hoonestatud ala |
Hoone konstruktsiooniskeem: tugisammastest metallkarkass ja katusefermid.
Vundamendid: projektiga võeti hoone sammaste jaoks kasutusele monoliitsed raudbetoonist sammasvundamendid. Vundamendid on betoonklassist. B15, W4, F75. Vundamentide all betooni ettevalmistus t = 100 mm betoonist, klass В15 teostatud tihendatud liiva ettevalmistamisel t = 100 mm jämedast liivast.
Söögitoaga seotud ruumide kaunistamisel kasutatakse järgmist:
Seinad: vuukimine ja krohv, seinte põhi ja pealt värvitud vesidispersioonniiskuskindla värviga, keraamilised plaadid;
Põrandad: portselanist kiviplaadid.
Spordisaaliga seotud ruumide kaunistamisel kasutatakse järgmist:
Seinad: vuukimine;
Laed: 2 kihti vesialuselise värviga värvitud kipsplaati;
Põrand: laudpõrand, portselan kiviplaadid, linoleum.
Õe kabineti, vannitubade ja duširuumide kaunistamisel kasutatakse:
Seinad: keraamilised plaadid;
Laed: 2 kihti vesialuselise värviga värvitud kipsplaati;
Põrand: linoleum.
Töökojas, saalis, puhkeruumis, garderoobis kasutatakse:
Laed: 2 kihti vesialuselise värviga värvitud kipsplaati;
Põrand: linoleum.
Aktuaali, büroode, koridoride, raamatukogudega seotud ruumide kaunistamisel kasutatakse laborante:
Seinad: vuukimine, krohv, pestav akrüülvärv sisetöödeks VD-AK-1180;
Laed: 2 kihti vesialuselise värviga värvitud kipsplaati;
Põrand: linoleum.
Direktori kabineti, õpetajatoa kaunistamisel kasutatakse:
Seinad: vuukimine, värvimine vesialuselise värviga, tapeet värvimiseks;
Laed: 2 kihti vesialuselise värviga värvitud kipsplaati;
Põrand: laminaat.
Raamatuhoidla, inventari panipaiga, majapidamisruumi kaunistamisel kasutatakse neid
Seinad: vuukimine, krohvimine, õlimaal.
Laed: 2 kihti vesialuselise värviga värvitud kipsplaati.
Põrand: linoleum.
Hoone katus on 15° kaldega viilkatus, mis on kaetud tsingitud terasega metallribadel.
Hoones on vaheseinad punn-soonplaatidest ning seinavooder kipsplaatidest.
Ehituskonstruktsioonide hävitamise eest kaitsmiseks on võetud järgmised meetmed:
- metallkonstruktsioonide korrosioonivastane kaitse on ette nähtud vastavalt .
Alajaama ruumiplaneering ja projektlahendused peavad vastama nõuetele.
Ehituskonstruktsioonide kaitsmiseks korrosiooni eest tuleb vastavalt nõuetele kasutada korrosioonivastaseid materjale. Küttepunktide piirdeaedade viimistlus on valmistatud vastupidavatest niiskuskindlatest materjalidest, mida saab kergesti puhastada, tehes samal ajal järgmist:
Telliseinte maapealse osa krohvimine,
lagede valgendamine,
Betoon või plaatpõrand.
Alajaama seinad on kaetud plaatidega või värvitud 1,5 m kõrgusele põrandast õli- või muu värviga, üle 1,5 m põrandast - liimi või muu sarnase värviga.
Põrandad vee ärajuhtimiseks on tehtud 0,01 kaldega redeli või valgala poole.
Individuaalsed küttepunktid tuleks ehitada hoonetesse, mida nad teenindavad, ja asuma eraldi ruumides esimesel korrusel hoone välisseinte lähedal, mitte kaugemal kui 12 m hoone sissepääsust. IHP on lubatud paigutada hoonete või rajatiste tehnilisse maa-alusesse või keldrisse.
Alajaama uksed peavad avanema sinust eemal asuva alajaama ruumidest. Alajaama loomuliku valgustuse jaoks ei ole vaja avasid luua.
Minimaalne vaba kaugus ehituskonstruktsioonidest torustike, liitmike, seadmete, külgnevate torustike soopindade vahel, samuti ehituskonstruktsioonide ja seadmete vahelise läbipääsu laius (valguses) võetakse vastavalt u. 1 . Vahemaa torustiku spinnast hoone ehituskonstruktsioonide või mõne muu torustiku spinnani peab olema vähemalt 30 mm vaba.
Kütteprojekt töötati välja vastavalt tellija poolt väljastatud lähteülesandele ja vastavalt nõuetele. Soojuskandja parameetrid küttesüsteemis T 1 -80; T 2 -60 °C.
Küttesüsteemi küttekandjaks on vesi parameetritega 80-60 ° С.
Ventilatsioonisüsteemi soojuskandjaks on vesi parameetritega 90-70 ° С.
Küttesüsteemi ühendamine küttevõrguga toimub küttepunktis vastavalt sõltuvale skeemile.
Küttesüsteem on ühetoru vertikaalne, kiirteede jaotus esimese korruse korrusel.
Kütteseadmetena kasutatakse sisseehitatud termostaatidega bimetallradiaatoreid "Rifar Base".
Õhu eemaldamine küttesüsteemist toimub seadmete sisseehitatud pistikute, Mayevsky tüüpi kraanide kaudu.
Küttesüsteemi tühjendamiseks on süsteemi madalaimates kohtades ette nähtud äravoolukraanid. Torustiku kalle on 0,003 soojussõlme poole.
Küttesüsteemid on hoone lahutamatu osa. Seetõttu peavad need vastama järgmistele nõuetele:
Kütteseadmed peavad tagama normidega kehtestatud temperatuuri, sõltumata välistemperatuurist ja ruumis viibivate inimeste arvust;
Ruumi temperatuur peab olema ühtlane nii horisontaalselt kui ka vertikaalselt.
Keskkütte puhul ei tohiks ööpäevased temperatuurikõikumised ületada 2-3 °C.
Piirdekonstruktsioonide (seinad, laed, põrandad) sisepindade temperatuur peaks lähenema ruumide õhutemperatuurile, temperatuuride erinevus ei tohiks ületada 4-5 ° С;
Ruumide kütmine peaks kütteperioodil olema pidev ja tagama soojusülekande kvalitatiivse ja kvantitatiivse reguleerimise;
Kütteseadmete keskmine temperatuur ei tohiks ületada 80 ° C (kõrgemad temperatuurid põhjustavad liigset soojuskiirgust, põlemist ja tolmu sublimatsiooni);
Tehniline ja majanduslik (tähendab, et küttesüsteemi ehitamise ja käitamise kulud on minimaalsed);
arhitektuurne ja ehituslik (nägema ette kõigi küttesüsteemi elementide vastastikune kooskõlastamine ruumide ehituslike arhitektuursete ja planeeringuliste lahendustega, tagades ehituskonstruktsioonide ohutuse kogu hoone eluea jooksul);
paigaldus ja töökorras (küttesüsteem peab vastama hangete paigaldustööde mehhaniseerimise ja industrialiseerimise kaasaegsele tasemele, tagama töökindluse kogu nende tööperioodi jooksul, olema üsna kergesti hooldatav).
Küttesüsteem sisaldab kolme põhielementi: soojusallikas, soojustorud ja kütteseadmed. See klassifitseeritakse kasutatava soojuskandja tüübi ja soojusallika asukoha järgi.
Küttesüsteemi projekteerimine on projekteerimisprotsessi oluline osa. Lõpuprojektis on projekteeritud järgmine küttesüsteem:
jahutusvedeliku tüübi järgi - vesi;
jahutusvedeliku liigutamise meetodil - sunnitud induktsiooniga;
soojusallika asukohas - tsentraalne (maakatlamaja);
soojustarbijate asukoha järgi - vertikaalne;
tõusutorude kütteseadmete ühendamise tüübi järgi - ühetoru;
vee liikumise suunas maanteedel - tupiktee.
Tänapäeval on ühe toruga küttesüsteem üks levinumaid süsteeme.
Sellise süsteemi suureks plussiks on loomulikult materjalide kokkuhoid. Torude, tagasivoolu püstikute, silluste ja sisselaskeavade ühendamine kütteradiaatoritega - kõik see kokku annab piisava pikkusega torustiku, mis maksab palju raha. Ühetoruküttesüsteem võimaldab vältida tarbetute torude paigaldamist, säästes oluliselt raha. Teiseks näeb see palju esteetilisem välja.
Samuti on palju tehnoloogilisi lahendusi, mis kõrvaldavad probleemid, mis selliste süsteemide puhul esinesid sõna otseses mõttes kümme aastat tagasi. Kaasaegsed ühetorulised küttesüsteemid on varustatud termostaatventiilide, radiaatoriregulaatorite, spetsiaalsete õhuavade, tasakaalustusklappide, mugavate kuulventiilidega. Kaasaegsetes küttesüsteemides, mis kasutavad jahutusvedeliku järjestikust tarnimist, on juba võimalik saavutada temperatuuri langus eelmises radiaatoris ilma seda järgmistes alandamata.
Soojusvõrgu torustiku hüdraulilise arvutuse ülesanne on valida optimaalsed torulõigud etteantud koguse vee läbimiseks üksikutes sektsioonides. Samal ajal ei tohiks ületada vee liikumise energiatarbimise kehtestatud tehnilist ja majanduslikku taset, hüdraulilise müra taseme sanitaar- ja hügieeninõuet ega ületada kavandatava küttesüsteemi nõutavat metallikulu. Lisaks tagab hästi arvutatud ja hüdrauliliselt ühendatud torujuhtmevõrk töökindlama ja termilise stabiilsuse küttesüsteemi projekteerimisvälisel tööl kütteperioodi erinevatel perioodidel. Arvutus tehakse pärast hoone ruumi soojuskao määramist. Kuid kõigepealt tehakse nõutavate väärtuste saamiseks välisaedade soojustehniline arvutus.
Küttesüsteemi projekteerimise esialgne etapp on väliste piirdekonstruktsioonide soojustehniline arvutus. Piirdekonstruktsioonide hulka kuuluvad välisseinad, aknad, rõduuksed, vitraažaknad, välisuksed, väravad jne. Arvutuse eesmärk on määrata soojustehnilised näitajad, millest peamised on välispiirete vähendatud soojusülekandetakistuste väärtused. Tänu neile arvutavad nad hoone kõigi ruumide arvestusliku soojuskao ja koostavad soojusenergia passi.
Välimeteoroloogilised parameetrid:
linn - Nikolsk. Kliimapiirkond -;
kõige külmema viiepäevase nädala temperatuur (turvalisusega) -34;
kõige külmema päeva temperatuur (turvalisusega) -;
kütteperioodi keskmine temperatuur -;
kütteperiood -.
Projekteeritava hoone piirdekonstruktsioonide arhitektuursed ja ehituslikud lahendused peaksid olema sellised, et nende konstruktsioonide soojusülekande summaarne soojustakistus oleks võrdne majanduslikult otstarbeka soojusülekandetakistusega, mis määratakse kindlaks madalaimate kulude tagamise tingimustest, samuti mitte vähem kui nõutav vastupidavus soojusülekandele, vastavalt sanitaar- ja hügieenitingimustele.
Piirdekonstruktsioonide, välja arvatud valgusavad (aknad, rõduuksed ja laternad), vajaliku soojusülekandetakistuse arvutamiseks kasutage valemit (2.1):
kus on koefitsient, mis võtab arvesse ümbritsevate konstruktsioonide asendit välisõhu suhtes;
Siseõhu temperatuur, elamule,;
Hinnanguline talvine välistemperatuur, väärtus ülaltoodud;
Standardne temperatuuride erinevus siseõhu temperatuuri ja ümbritseva konstruktsiooni sisepinna temperatuuri vahel;
Ümbritseva konstruktsiooni sisepinna soojusülekandetegur:
kus: t vn on siseõhu arvestuslik temperatuur, C, võetud vastavalt;
t o.p. , n о. p on keskmine temperatuur, C, ja kestus, päevad, perioodi, mil keskmine ööpäevane õhutemperatuur on alla 8C või sellega võrdne, vastavalt.
Vastavalt õhutemperatuurile õues sportimiseks mõeldud ruumides ja ruumides, kus inimesed on poolalasti (riietusruumid, ravikabinetid, arstide kabinetid) peaks külmal aastaajal jääma 17-19 C vahele.
Soojusülekande takistus R o homogeense ühekihilise või mitmekihilise homogeensete kihtidega ümbritseva konstruktsiooni korral tuleks määrata valemiga (2.3)
R 0 = 1 / a n + d 1 / l 1 - + --...-- + - d n / l n + 1 / a in, m 2 * 0 С / W (2,3)
A in - võetakse vastavalt tabelile 7 a in = 8,7 W / m 2 * 0 С
A n - võetud vastavalt tabelile 8 - a n = 23 W / m 2 * 0 С
Välissein koosneb Petropaneli sandwich-paneelidest paksusega d = 0,12 m;
Asendame kõik valemis (2.3) olevad andmed.
Vastavalt energiasäästu tingimustele määratakse tabeli järgi vajalik soojusülekandetakistus sõltuvalt kütteperioodi kraad-päevast (GSOP).
GSNP määratakse järgmise valemiga:
kus: t in - siseõhu hinnanguline temperatuur, C, võetud vastavalt;
t alates.trans. , z alates. per. - selle perioodi keskmine temperatuur, C ja kestus, päevad, kui keskmine ööpäevane õhutemperatuur on alla 8C või sellega võrdne.
Kraadipäev määratakse iga ruumitüübi jaoks eraldi, kuna sisetemperatuur jääb vahemikku 16-25C.
Vastavalt andmetele s. Koskovo:
t alates.trans. = -4,9 °C;
z alates. per. = 236 päeva
Väärtuste asendamine valemis.
Soojusülekande takistus R o homogeense ühekihilise või mitmekihilise homogeensete kihtidega ümbritseva konstruktsiooni jaoks tuleks määrata järgmise valemiga:
R 0 = 1 / a n + d 1 / l 1 - + --...-- + - d n / l n + 1 / a in, m 2 * 0 С / W (2,5)
kus: d ----- isolatsioonikihi paksus, m.
l ----- soojusjuhtivuse koefitsient, W / m * 0 С
a n, a in --- seinte välis- ja sisepindade soojusülekandetegurid, W / m 2 * 0 С
a b - võetud vastavalt tabelile 7 a b = 8,7 W / m 2 * 0 С
a n - võetud vastavalt tabelile 8 a n = 23 W / m 2 * 0 С
Katusematerjaliks tsingitud plekk metallsõrmedel.
Sel juhul on katusealune põrand isoleeritud.
Soojustatud põrandate puhul arvutame soojusülekandetakistuse väärtuse järgmise valemi abil:
R c.p. = R n.p. +? - d korter / - l st. (2.6)
kus: R n.p. - soojusülekande takistus isoleerimata põranda iga tsooni kohta, m 2о С / W
D ut.sl - isolatsioonikihi paksus, mm
L ut.sl. - isolatsioonikihi soojusjuhtivuse koefitsient, W / m * 0 С
Esimese korruse põrandakonstruktsioon koosneb järgmistest kihtidest:
1. kiht PVC-linoleum soojusisolatsioonil GOST 18108-80 * liimmastiksil d - = 0,005 m ja soojusjuhtivuse koefitsient l - = 0,33 W / m * 0 С.
2. kihi tasanduskiht tsemendi-liivmördist М150 d - = 0,035 m ja soojusjuhtivuse koefitsient l - = 0,93 W / m * 0 С.
3. kihi linokroom TPP d - = 0,0027 m
4. kiht, aluskiht betoonist B7,5 d = 0,08 m ja soojusjuhtivuse koefitsient l - = 0,7 W / m * 0 С.
Tavalisest klaasist eraldi köites kolmekordsete akende puhul eeldatakse soojusülekande takistust
R ok = 0,61 m 2o C / W.
Ruumi õhuparameetrite tagamiseks lubatud piirides on küttesüsteemi soojusvõimsuse arvutamisel vaja arvestada:
soojuskadu hoonete ja ruumide piirdekonstruktsioonide kaudu;
soojuskulu ruumi imbuva välisõhu soojendamiseks;
küttematerjalide ja ruumi sisenevate sõidukite soojustarbimine;
elektriseadmetest, valgustitest, tehnoloogilistest seadmetest ja muudest allikatest regulaarselt ruumidesse tarnitav soojusvoog.
Hinnanguline soojuskadu ruumides arvutatakse võrrandiga:
kus: - ruumi piirdeaedade põhisoojuskadu,;
Parandustegur, mis võtab arvesse välimiste piirete orientatsiooni piki horisondi sektoreid, näiteks põhja ja lõuna jaoks -;
Hinnanguline soojuskadu ventilatsiooniõhu soojendamiseks ja soojuskadu välisõhu imbumisel -,;
Majapidamissoojuse ülejäägid toas,.
Ruumiaedade peamised soojuskaod arvutatakse soojusülekande võrrandi järgi:
kus: - välispiirete soojusülekandetegur,;
Aia pindala,. Ruumide mõõtmise reeglid on võetud alates.
Loodusliku väljatõmbeventilatsiooniga elamute ja ühiskondlike hoonete ruumidest eemaldatava õhu soojendamiseks kuluv soojuskulu, mida soojendatav sissepuhkeõhk ei kompenseeri, määratakse valemiga:
kus: - minimaalne standardne õhuvahetus, mis elamu jaoks on eluruumis;
Õhu tihedus,;
k on koefitsient, mis võtab arvesse vastusoojuse voolu, poolitatud rõduuste ja akende puhul võetakse 0,8, ühe- ja kahekordsete akende puhul - 1,0.
Normaalsetes tingimustes määratakse õhu tihedus järgmise valemiga:
kus on õhutemperatuur,.
Soojustarbimine õhu soojendamiseks, mis siseneb ruumi erinevate kaitsekonstruktsioonide (piirete) lekete kaudu tuule ja soojussurve tagajärjel, määratakse järgmise valemi järgi:
kus k on koefitsient, võttes arvesse vastusoojuse voogu, 0,8 võetakse poolraamatuga rõduuste ja akende puhul ning 1,0 ühe- ja kahekordsete akende puhul;
G i - kaitsekonstruktsioonide (piiravate konstruktsioonide) kaudu tungiva (infiltreeruva) õhu voolukiirus, kg / h;
Õhu erimassi soojusmahtuvus;
Suurim neist võetakse arvutustes.
Kodumajapidamise soojuse ülejäägid määratakse ligikaudse valemiga:
Hoone soojuskadude arvestus viidi läbi programmis VALTEC. Arvutuse tulemus on lisades 1 ja 2.
Paigaldamiseks võtame vastu Rifari radiaatoreid.
Venemaa ettevõte RIFAR on kodumaine kvaliteetsete bimetallist ja alumiiniumist sektsioonradiaatorite uusima seeria tootja.
Ettevõte RIFAR toodab radiaatoreid, mis on ette nähtud töötamiseks küttesüsteemides, mille jahutusvedeliku maksimaalne temperatuur on kuni 135 ° C, töörõhk kuni 2,1 MPa (20 atm); ja neid testitakse maksimaalsel rõhul 3,1 MPa (30 atm).
Ettevõte RIFAR kasutab radiaatorite värvimiseks ja testimiseks kõige kaasaegsemaid tehnoloogiaid. RIFAR-radiaatorite kõrge soojusülekanne ja madal inerts saavutatakse tänu tõhusale etteandele ja jahutusvedeliku mahu reguleerimisele ning spetsiaalsete lamekarkassiliste alumiiniumribide kasutamisele, millel on kõrge soojusjuhtivus ja soojusülekanne kiirgavalt pinnalt. See tagab kiire ja kvaliteetse õhukütte, efektiivse temperatuuri reguleerimise ja mugavad temperatuuritingimused ruumis.
RIFAR bimetallradiaatorid on muutunud väga populaarseks paigaldamiseks keskküttesüsteemidesse kogu Venemaal. Nad võtavad arvesse Venemaa küttesüsteemide toimimise omadusi ja nõudeid. Muude bimetallradiaatoritele omaste disainieeliste hulgas tuleb märkida ristmikuühenduse tihendamise meetodit, mis suurendab oluliselt kütteseadme sõlme töökindlust.
Selle seade põhineb ühendatud sektsioonide osade erikujundusel ja silikoontihendi parameetritel.
RIFAR Base radiaatorid on saadaval kolmes mudelis, mille keskpunktide vahekaugus on 500, 350 ja 200 mm.
RIFAR Base 500 mudel 500 mm tsentrikaugusega on üks võimsamaid bimetallradiaatoreid, mistõttu on see suurte ja madala temperatuuriga ruumide kütmiseks mõeldud radiaatorite valikul prioriteediks. RIFAR radiaatorisektsioon koosneb kõrgsurve all valatud terastorust, millel on kõrge tugevus ja suurepärased valuomadused. Saadud monoliitne õhukese ribiga toode tagab tõhusa soojuse hajumise maksimaalse ohutusvaruga.
Base 500/350/200 mudelite soojuskandjana tohib kasutada ainult spetsiaalselt ettevalmistatud vett, vastavalt punktile 4.8. SO 153-34.20.501-2003 "Vene Föderatsiooni elektrijaamade ja võrkude tehnilise käitamise eeskirjad".
Kütteseadmete eelvalik toimub vastavalt kütteseadmete kataloogile "Rifar", mis on toodud lisas 11.
Küttesüsteem koosneb neljast põhikomponendist: torustikud, kütteseadmed, soojusgeneraator, juht- ja sulgeventiilid. Kõigil süsteemi elementidel on oma hüdraulilise takistuse omadused ja neid tuleb arvutamisel arvesse võtta. Samal ajal, nagu eespool mainitud, ei ole hüdraulilised omadused püsivad. Kütteseadmete ja -materjalide tootjad esitavad tavaliselt andmeid nende toodetavate materjalide või seadmete hüdrauliliste omaduste (erirõhukadu) kohta.
Hüdraulilise arvutuse ülesanne on valida ökonoomsed torude läbimõõdud, võttes arvesse aktsepteeritud rõhulangusi ja jahutusvedeliku voolukiirusi. Samal ajal peab olema tagatud selle tarnimine küttesüsteemi kõikidesse osadesse, et tagada kütteseadmete arvestuslikud soojuskoormused. Torude läbimõõtude õige valik toob kaasa ka metalli kokkuhoiu.
Hüdraulilised arvutused tehakse järgmises järjekorras:
1) Määratakse küttesüsteemi üksikute püstikute soojuskoormused.
2) Valitakse peamine tsirkulatsioonirõngas. Ühetorulistes küttesüsteemides valitakse see rõngas läbi enim koormatud ja küttepunktist kaugemal asuva tõusutoru vee tupikliikumisega või kõige koormatud tõusutoruga, keskmistest püstikutest aga vee möödavooluga vooluvõrgus. . Kahetorusüsteemis valitakse see rõngas läbi alumise küttekeha samamoodi nagu valitud tõusutorud.
3) Valitud tsirkulatsioonirõngas jagatakse jahutusvedeliku liikumissuunas osadeks, alustades küttepunktist.
Arvutatud lõiguks võetakse torujuhtme lõik, mille jahutusvedeliku voolukiirus on konstantne. Iga arvutatud lõigu kohta on vaja märkida seerianumber, pikkus L, soojuskoormus Q uch ja läbimõõt d.
Kütteaine tarbimine
Soojuskandja vooluhulk sõltub otseselt soojuskoormusest, mille soojuskandja peab liikuma soojusgeneraatorist kütteseadmesse.
Täpsemalt, hüdraulilise arvutuse jaoks on vaja kindlaks määrata jahutusvedeliku voolukiirus antud projekteerimissektsioonis. Mis on asustusala. Torujuhtme arvutatud osa on konstantse läbimõõduga jahutusvedeliku konstantse voolukiirusega lõik. Näiteks kui haru sisaldab kümmet radiaatorit (tavaliselt iga seade võimsusega 1 kW) ja jahutusvedeliku koguvoolukiirus on ette nähtud 10 kW soojusenergia ülekandmiseks jahutusvedeliku poolt. Siis on esimene sektsioon soojusgeneraatorist radiaatori haru esimeseni (eeldusel, et kogu sektsioonis on konstantne läbimõõt), mille jahutusvedeliku voolukiirus on 10 kW. Teine sektsioon hakkab paiknema esimese ja teise radiaatori vahel soojusenergia ülekandekiirusega 9 kW ja nii edasi kuni viimase radiaatorini. Arvutatakse nii toitetorustiku kui ka tagasivoolutorustiku hüdrauliline takistus.
Saidi jahutusvedeliku tarbimine (kg / h) arvutatakse järgmise valemi abil:
G uch = (3,6 * Q uch) / (s * (t g - t o)), (2,13)
kus: Q uch - sektsiooni W soojuskoormus, näiteks ülaltoodud näite puhul on esimese sektsiooni soojuskoormus 10 kW või 1000 W.
s = 4,2 kJ / (kg ° C) - vee erisoojusvõimsus;
t g - küttesüsteemi kuuma jahutusvedeliku arvutuslik temperatuur, ° С;
t о - jahutatud soojuskandja arvestuslik temperatuur küttesüsteemis, ° С.
Jahutusvedeliku voolukiirus
Jahutusvedeliku kiiruse minimaalne lävi on soovitatav võtta vahemikus 0,2–0,25 m / s. Madalamatel kiirustel algab jahutusvedelikus sisalduva liigse õhu vabanemise protsess, mis võib põhjustada õhuummistusi ja selle tulemusena küttesüsteemi täielikku või osalist riket. Jahutusvedeliku kiiruse ülemine lävi on vahemikus 0,6-1,5 m / s. Ülemise kiiruse läve järgimine väldib hüdraulilise müra tekkimist torustikes. Praktikas määrati optimaalne kiirusvahemik 0,3-0,7 m / s.
Jahutusvedeliku soovitatava kiiruse täpsem vahemik sõltub küttesüsteemis kasutatavate torustike materjalist ja täpsemalt torustike sisepinna kareduskoefitsiendist. Näiteks terastorustike puhul on parem kinni pidada jahutusvedeliku kiirusest 0,25–0,5 m/s, vase ja polümeeri (polüpropüleen, polüetüleen, metall-plasttorustikud) puhul 0,25–0,7 m/s või kasutada tootja soovitusi. kui saadaval...
Täielik hüdrauliline takistus või rõhukadu objektil.
Täielik hüdrauliline takistus või rõhukadu sektsioonis on hüdraulilisest hõõrdumisest tingitud rõhukadude ja kohalike takistuste rõhukadude summa:
DP uch = R * l + ((s * n2) / 2) * Uzh, Pa (2,14)
kus: n on jahutusvedeliku kiirus, m / s;
с - transporditava jahutusvedeliku tihedus, kg / m3;
R on torujuhtme erirõhukadu, Pa / m;
l on torujuhtme pikkus süsteemi arvutatud lõigul, m;
Juba - sulgemis- ja juhtventiilide ning seadmete kohale paigaldatud kohalike takistuste koefitsientide summa.
Küttesüsteemi arvutatud haru hüdrauliline kogutakistus on sektsioonide hüdraulilise takistuse summa.
Küttesüsteemi peamise projekteerimisrõnga (haru) valik.
Süsteemides, kus jahutusvedelik liigub torustikes:
ühe toruga küttesüsteemide jaoks - rõngas läbi kõige koormatud tõusutoru.
Süsteemides, kus jahutusvedeliku ummikliikumine toimub:
ühetoru küttesüsteemide jaoks - rõngas läbi kõige koormatud kõige kaugemate tõusutorude;
Koormus viitab soojuskoormusele.
Veeküttesüsteemi hüdrauliline arvutus viidi läbi programmis Valtec. Arvutuse tulemus on lisades 3 ja 4.
Eesmärk ja ulatus: programm VALTEC.PRG.3.1.3. on mõeldud termohüdrauliliste ja hüdrauliliste arvutuste tegemiseks. Programm on üldkasutatav ja võimaldab arvutada vesiradiaator-, põranda- ja seinakütet, määrata ruumide soojusvajadust, külma ja sooja vee vajalikku tarbimist, kanalisatsiooni mahtu, saada sisesoojuse hüdraulilisi arvutusi. ja rajatise veevarustusvõrgud. Lisaks on kasutajale kättesaadav kasutajasõbralik teatmematerjalide kogu. Tänu intuitiivsele liidesele saate programmi hallata ilma projekteerimisinseneri kvalifikatsioonita.
Kõik programmis tehtud arvutused saab väljastada MS Excelis ja pdf formaadis.
Programm sisaldab igat tüüpi seadmeid, sulge- ja juhtventiile, VALTEC-i pakutavaid liitmikke
Lisafunktsioonid
Programm suudab arvutada:
a) soojad põrandad;
b) soojad seinad;
c) küttekohad;
d) Küte:
e) Veevarustus ja kanalisatsioon;
f) Korstnate aerodünaamiline arvutus.
Töötage programmis:
Küttesüsteemi arvutamist alustame teabega kavandatava rajatise kohta. Ehituspiirkond, hoone tüüp. Seejärel pöördume soojuskao arvutamise juurde. Selleks peate määrama siseõhu temperatuuri ja ümbritsevate konstruktsioonide soojustakistuse. Konstruktsioonide soojusülekandetegurite määramiseks lisame programmi väliste piiravate tarindite koostise. Pärast seda liigume iga ruumi soojuskao määramise juurde.
Pärast soojuskao arvutamist jätkame kütteseadmete arvutamist. See arvutus võimaldab teil määrata iga tõusutoru koormuse ja arvutada vajaliku arvu radiaatori sektsioone.
Järgmine samm on küttesüsteemi hüdrauliline arvutus. Valime süsteemi tüübi: kütte- või veevarustus, küttevõrguga ühendamise tüübi: sõltuv, sõltumatu ja transporditava keskkonna tüübi: vesi või glükoolilahus. Seejärel jätkame harude arvutamist. Jagame iga haru osadeks ja arvutame iga sektsiooni torujuhtme. CMC määramiseks saidil sisaldab programm kõiki vajalikke liitmikke, liitmikke, seadmeid ja sõlmede tüüpe püstikute ühendamiseks.
Probleemi lahendamiseks vajalik viide ja tehniline teave sisaldab torusid, klimatoloogia teatmeid, km ja palju muud.
Programmis on ka kalkulaator, konverter jne.
Väljund:
Kõik süsteemi disainiomadused on vormistatud tabelina MS Exceli tarkvarakeskkonnas ja pdf /
Soojuspunktid on hoonete soojusvarustusrajatised, mis on ette nähtud ühendamiseks tööstus- ja põllumajandusettevõtete, elamute ja ühiskondlike hoonete kütte-, ventilatsiooni-, kliimaseadmete, sooja veevarustuse ja tehnoloogiliste soojust kasutavate paigaldistega.
Soojuspunktide tehnoloogilised skeemid erinevad sõltuvalt:
nendega korraga ühendatud soojustarbijate liik ja arv - küttesüsteemid, sooja veevarustus (edaspidi STV), ventilatsioon ja kliimaseade (edaspidi ventilatsioon);
kuumaveevarustussüsteemi küttevõrguga ühendamise meetod - avatud või suletud soojusvarustussüsteem;
suletud soojusvarustussüsteemiga kuuma veevarustuse vee soojendamise põhimõte - ühe- või kaheetapiline skeem;
kütte- ja ventilatsioonisüsteemide küttevõrguga ühendamise meetod - sõltuvalt jahutusvedeliku tarnimisest soojustarbimissüsteemi otse soojusvõrkudest või sõltumatult - veesoojendite kaudu;
jahutusvedeliku temperatuurid küttevõrgus ja soojustarbimissüsteemides (küte ja ventilatsioon) - samad või erinevad (näiteks või);
soojusvarustussüsteemi piezomeetriline graafik ja selle seos hoone kõrguse ja kõrgusega;
nõuded automatiseerituse tasemele;
soojusvarustusorganisatsiooni erajuhised ja kliendi lisanõuded.
Vastavalt funktsionaalsele otstarbele saab soojuspunkti jagada eraldi sõlmedeks, mis on omavahel torujuhtmetega ühendatud ja millel on eraldi või mõnel juhul üldised automaatjuhtimisvahendid:
soojusvõrgu sisendplokk (terasest sulgeäärik või keevitatud liitmikud hoone sisse- ja väljapääsul, kurnad, mudakollektorid);
soojustarbimise mõõteseade (kulutatud soojusenergia arvutamiseks mõeldud soojusarvesti);
rõhu sobitusseade küttevõrgus ja soojustarbimissüsteemides (rõhuregulaator, mis on ette nähtud soojuspunkti kõigi elementide, soojustarbimissüsteemide, aga ka soojusvõrkude töö tagamiseks stabiilses ja tõrgeteta hüdrorežiimis);
ventilatsioonisüsteemi ühendussõlm;
sooja veevarustussüsteemi ühendusüksus;
küttesüsteemi ühendussõlm;
meigiüksus (kütte- ja soojaveevarustussüsteemide soojuskandja kadude kompenseerimiseks).
Termopunktid pakuvad seadmete, liitmike, juhtimis-, juhtimis- ja automaatikaseadmete paigutamist, mille kaudu teostatakse järgmist:
jahutusvedeliku tüübi ja selle parameetrite muutmine;
jahutusvedeliku parameetrite kontroll;
soojuskandja voolukiiruse reguleerimine ja jaotus soojuse tarbimissüsteemide vahel;
soojustarbimise süsteemide sulgemine;
kohalike süsteemide kaitse jahutusvedeliku parameetrite hädaolukorra suurenemise eest;
soojustarbimissüsteemide täitmine ja täiendamine;
soojusvoogude ning jahutusvedeliku ja kondensaadi kulu arvestus;
kondensaadi kogumine, jahutamine, tagastamine ja selle kvaliteedi kontroll;
soojuse kogunemine;
kuumaveesüsteemide veetöötlus.
Soojuspunktis saab olenevalt selle eesmärgist ja konkreetsetest tarbijate ühendamise tingimustest täita kõiki loetletud funktsioone või ainult osa neist.
Alajaama seadmete spetsifikatsioon on toodud lisas 13.
Hoone nimi on avalik kahekorruseline hoone.
Soojuskandja temperatuur küttevõrgus -.
Soojuskandja temperatuur küttesüsteemis -.
Küttesüsteemide küttevõrguga ühendamise skeem on sõltuv.
Termojuhtimisseade - automatiseeritud.
3.4 Soojusvahetusseadmete valik
Soojusvaheti optimaalse konstruktsiooni valik on ülesanne, mida saab lahendada mitme standardsuuruse seadmete tehnilise ja majandusliku võrdlusega antud tingimuste suhtes või optimeerimiskriteeriumi alusel.
Soojuse alataastus mõjutab soojusvahetuspinda ja selle osa kapitalikuludes, samuti tegevuskulusid. Mida väiksem on soojuse alatagastus, s.o. mida väiksem on temperatuuride vahe küttekandja vahel sisselaskeavas ja soojendatava jahutusvedeliku vahel vastuvooluga väljalaskeavas, seda suurem on soojusvahetuspind, seda suurem on aparaadi maksumus, kuid väiksemad kasutuskulud.
Samuti on teada, et kimbus olevate torude arvu ja pikkuse suurenemisega ning torude läbimõõdu vähenemisega väheneb kest-toru soojusvaheti pinna ühe ruutmeetri suhteline maksumus, kuna see vähendab seadme metalli kogukulu soojusvahetuspinna ühiku kohta.
Soojusvaheti tüübi valimisel võite juhinduda järgmistest soovitustest.
1. Kahe vedeliku või kahe gaasi soojusvahetusel on soovitav valida sektsioon(element)soojusvahetid; Kui soojusvaheti suure pinna tõttu osutub konstruktsioon tülikaks, võib paigaldamiseks kasutusele võtta mitmekäigulise kesta ja toruga soojusvaheti.
3. Keemiliselt agressiivsete ainete ja madala soojusmahtuvuse korral on mantel-, niisutus- ja sukelsoojusvahetid majanduslikult otstarbekad.
4. Kui soojusülekande tingimused mõlemal pool soojusülekandepinda on järsult erinevad (gaas ja vedelik), tuleks soovitada torukujulisi ribilisi või ribilisi soojusvahetiid.
5. Mobiilsete ja transporditavate soojusseadmete, lennukimootorite ja krüogeensete süsteemide jaoks, kus protsessi kõrge efektiivsus nõuab kompaktsust ja väikest kaalu, kasutatakse laialdaselt plaatribidega ja stantsitud soojusvahetiid.
Diplomitöös valiti välja plaatsoojusvaheti FP P-012-10-43. 12. lisa.
Küttesüsteemi torustikud rajatakse lahtiselt, erandiks on sooja vee küttetorustik, mille kütteelemendid ja püstikud on ehitatud hoonete konstruktsiooni. Torustiku varjatud paigaldamine on lubatud, kui on põhjendatud tehnoloogilised, hügieenilised, ehituslikud või arhitektuursed nõuded. Torujuhtmete varjatud paigaldamise korral kokkupandavate ühenduste ja liitmike kohtades tuleks varustada luugid.
Peamised vee-, auru- ja kondensaaditorustikud paigaldatakse vähemalt 0,002 kaldega ja aurutorud - auru liikumise vastu, kui kalle on vähemalt 0,006.
Kütteseadmete juhtmed tehakse kaldega jahutusvedeliku liikumissuunas. Kalle võetakse kogu voodri pikkuses 5–10 mm. Kuni 500 mm voodri pikkusega paigaldatakse see ilma kaldeta.
Korrustevahelised tõusutorud ühendatakse kokkupressimise ja keevitamise teel. Kaabitsad paigaldatakse toitetorust 300 mm kõrgusele. Pärast tõusutoru ja ühenduste kokkupanemist tuleb hoolikalt kontrollida püstikute vertikaalsust, radiaatorite ühenduste õigeid kaldeid, torude ja radiaatorite kinnituste tugevust, montaaži täpsust - eemaldamise põhjalikkust. lina keermestatud ühenduste juures, torude õige kinnitamine, tsemendimördi puhastamine seinte pinnale klambrite juures.
Torud klambrites, lagedes ja seintes tuleb paigaldada nii, et neid saaks vabalt liigutada. See saavutatakse tänu sellele, et klambrid on valmistatud torudest veidi suurema läbimõõduga.
Seintesse ja lagedesse on paigaldatud torumuhvid. Torulõikudest või katuseterasest valmistatud varrukad peaksid olema toru läbimõõdust veidi suuremad, mis tagab torude vaba pikendamise temperatuuritingimuste muutumisel. Lisaks peaksid varrukad põrandast välja ulatuma 20-30 mm. Jahutusvedeliku temperatuuril üle 100 ° C tuleb torud lisaks mähkida asbestiga. Isolatsiooni puudumisel peab toru kaugus puidust ja muudest põlevkonstruktsioonidest olema vähemalt 100 mm. Jahutusvedeliku temperatuuril alla 100 ° C võivad varrukad olla valmistatud asbestist või papist. Torusid on võimatu katusetõrvaga mähkida, kuna toru läbimise kohta tekivad lakke laigud.
Seadmete paigaldamisel nišši ja püstikute avatud paigaldamisel tehakse ühendused otse. Seadmete paigaldamisel sügavatesse niššidesse ja torujuhtmete varjatud paigaldamisel, samuti seadmete paigaldamisel niššideta seinte lähedale ja püstikute avatud paigaldamisel asetatakse vooderdised pardidega. Kui kahetoruliste küttesüsteemide torustikud on avatud, painutatakse torudest möödasõidul olevad kronsteinid tõusutorudele ja painutus peaks olema suunatud ruumi poole. Kahe toruga küttesüsteemide torustike varjatud paigaldamisega ei tehta sulgusid ja torude ristumiskohas nihkuvad püstikud vaos mõnevõrra.
Liitmike ja liitmike paigaldamisel, et anda neile õige asend, ärge keerake keerme vastassuunas lahti (keerake lahti); vastasel juhul võib tekkida leke. Silindrilise keermega keerake liitmikud või liitmikud lahti, kerige lina ja keerake see tagasi.
Vooderdistele paigaldatakse kinnitus ainult siis, kui nende pikkus on üle 1,5 m.
Keldris ja pööningul asuvad magistraaltorustikud monteeritakse keermetele ja keevitatakse järgmises järjestuses: esiteks paigaldatakse need tagasivoolutoru paigaldatud tugedele, üks pool põhiliinist reguleeritakse piki etteantud kallet ja torujuhe on ühendatud keerme või keevitusega. Seejärel ühendatakse kaabitsate abil tõusutorud põhiliiniga, esmalt kuiv ja seejärel lina ja punane plii ning torujuhe tugevdatakse tugedel.
Põhitorustike paigaldamisel pööningule tuleb esmalt märkida ehituskonstruktsioonide pinnale pealiini teljed ja paigaldada piki ettenähtud telgesid vedrustused või seinatoed. Pärast seda monteeritakse põhitorustik kokku ja kinnitatakse riidepuudele või tugedele, liinid kontrollitakse ja torujuhe ühendatakse keerme või keevitamise teel; siis on püstikud ühendatud põhiliiniga.
Magistraaltorustike paigaldamisel tuleb jälgida projekteeritud kaldeid, torustike sirgust, paigaldada õhukollektorid ja laskumised projektis näidatud kohtadesse. Kui projekt ei sisalda juhiseid torude kalde kohta, siis võetakse see vähemalt 0,002 tõusuga õhukollektorite poole. Torustiku kalle pööningutel, kanalites ja keldrites on tähistatud siini, loodi ja nööriga. Paigalduskohas määratakse vastavalt projektile torujuhtme telje mis tahes punkti asukoht. Sellest punktist asetatakse horisontaaljoon ja mööda seda tõmmatakse nöör. Seejärel leitakse piki etteantud kallet teatud kaugusel esimesest punktist torujuhtme telje teine punkt. Mööda kahte leitud punkti tõmmatakse nöör, mis määrab torujuhtme telje. Seinte ja lagede paksusega torusid ei tohi ühendada, kuna neid ei saa kontrollida ega parandada.
Hoone välispiirde soojustehniline arvutus. Vastuvõetud kütte- ja veevarustussüsteemi kirjeldus. Veearvesti valik ja selles peakao määramine. Ehitus- ja paigaldustööde lokaalse kalkulatsiooni, tehniliste ja majanduslike näitajate koostamine.
lõputöö, lisatud 02.07.2016
Hoone mitmekihilise välisseina soojusarvutus. Soojuskulu arvutamine läbi tõkete imbuva õhu soojendamiseks. Hoone soojuslike eriomaduste määramine. Hoone küttesüsteemi radiaatorite arvestus ja valik.
lõputöö, lisatud 15.02.2017
Välisseina piirdeaia soojustehniline arvestus, keldripealsed ja maa-alused põrandakonstruktsioonid, katuseaknad, välisuksed. Küttesüsteemi projekteerimine ja valik. Elamu individuaalküttepunkti seadmete valik.
kursusetöö, lisatud 12.02.2010
Välispiirdekonstruktsioonide soojustehniline arvestus, hoone soojuskadu, kütteseadmed. Hoone küttesüsteemi hüdrauliline arvutus. Elamu soojuskoormuste arvutamine. Nõuded küttesüsteemidele ja nende toimimisele.
praktika aruanne, lisatud 26.04.2014
Nõuded autonoomsele küttesüsteemile. Välispiirdekonstruktsioonide soojustehniline arvutus. Küttesüsteemi hüdrauliline arvutus, selle seadmed. Organisatsioon ja ohutud töötingimused töökohal. Küttesüsteemi kulud.
lõputöö, lisatud 17.03.2012
Hoone ehituslikud iseärasused. Piirdekonstruktsioonide ja soojuskadude arvutamine. Arenenud ohtude omadused. Õhuvahetuse arvestus kolmeks perioodiks aastas, mehaaniline ventilatsioonisüsteem. Soojusbilansi koostamine ja küttesüsteemi valimine.
Kursitöö lisatud 06.02.2013
Väliste piirdekonstruktsioonide soojusülekandetakistuse määramine. Hoone välispiirete soojuskadude arvutamine. Küttesüsteemi hüdrauliline arvutus. Kütteseadmete arvutamine. Individuaalse küttepunkti automatiseerimine.
lõputöö, lisatud 20.03.2017
Hoone välisseina, põranda ja põranda soojusülekande, küttesüsteemi soojusvõimsuse, soojuskao ja soojuseralduse arvestus. Küttesüsteemi kütteseadmete, soojuspunkti seadmete valik ja arvestus. Hüdraulilised arvutusmeetodid.
kursusetöö, lisatud 03.08.2011
Välispiirete soojusarvutus. Hoone soojustõhususe määramine. Kohalik eelarve koostamine. Ehitus- ja paigaldustööde peamised tehnilised ja majanduslikud näitajad. Töötingimuste analüüs santehniliste tööde tegemisel.
lõputöö, lisatud 11.07.2014
Välispiirete soojusarvutus: projekteerimisparameetrite valik, soojusülekande takistuse määramine. Soojusvõimsus ja kaod, küttesüsteemi projekteerimine. Küttesüsteemi hüdrauliline arvutus. Kütteseadmete arvutamine.
Haridusasutustes piirkondades, kus välisõhu hinnanguline temperatuur on –40 ° C ja alla selle, on lubatud kasutada vett külmumist takistavate lisanditega (lisaainetena, 1. ja 2. ohuklassi kahjulikud ained vastavalt GOST 12.1. 005 ei tohi kasutada) ning koolieelsete lasteasutuste hoonetes ei ole lubatud kasutada 1. kuni 4. ohuklassi ohtlike ainete lisanditega jahutusvedelikku.
Linnades asuvate koolide, lasteaedade ja teiste laste- ja õppeasutuste (ülikoolid, kutsekoolid, kõrgkoolid) küttesüsteem on ühendatud keskkütte- ja soojasüsteemiga, mille toiteallikaks on linna koostootmine või oma katlamaja. Maapiirkondades kasutavad nad autonoomset skeemi, paigutades oma katlaruumi spetsiaalsesse ruumi. Gaasistatud ala puhul töötab katel maagaasil, väikestes koolides ja koolieelsetes lasteasutustes kasutatakse väikese võimsusega katlaid, mis töötavad tahke- või vedelkütusel või elektrienergial.
Siseküttesüsteemi projekteerimisel on vaja arvestada klassiruumide, klassiruumide, sööklate, spordisaalide, basseinide ja muude ruumide õhutemperatuuri mikrokliima normidega. Tehniliselt erinevate hoonete tsoonidel peavad olema oma küttevõrgud koos vee- ja soojuse mõõteseadmetega.
Spordisaalide kütmiseks kasutatakse koos veesüsteemiga õhkküttesüsteemi, mis on kombineeritud sundventilatsiooniga ja töötab samast katlaruumist. Vesipõrandakütte seade võib võimaluse korral olla riietusruumides, vannitubades, duširuumides, basseinides ja muudes ruumides. Suurtes õppeasutustes paigaldatakse sissepääsurühmadele termokardinad.
Lasteaedade, trepikodade ja fuajeede kütteseadmete ja torustike jaoks on vaja ette näha kaitsepiirded ja torustike soojusisolatsioon.
Sissejuhatus
ühine osa
Objekti omadused
Soojustarbijate arvu määramine. Aastane soojustarbimise graafik
Soojusvarustussüsteem ja skemaatiline diagramm
Katlaruumi kütteskeemi arvutamine
Katlaruumi seadmete valik
Põhi- ja abiseadmete valik ja paigutus
Katlaüksuse soojusarvutus
Soojuspuhumistee aerodünaamiline arvutus
Eriüksus.
2. Plokkküttesüsteemi väljatöötamine.
2.1 Veevarustuse lähteandmed
2.2 Vee valmistamise skeemi valimine
2.3 Veeküttepaigaldise seadmete arvutamine
2.4 Võrgupaigalduse arvutamine
3. Tehniline ja majanduslik osa
3.1 Algandmed
3.2 Ehitus- ja paigaldustööde lepingulise maksumuse arvestus
3.3 Aastate tegevuskulude määramine
3.4 Iga-aastase majandusliku efekti määramine
Sektsioonveeboilerite paigaldus
5. Automatiseerimine
Katlasõlme KE-25-14s automaatreguleerimine ja soojustehniline juhtimine
6. Töökaitse ehituses
6.1 Töökaitse katlaruumi jõu- ja tehnoloogiliste seadmete paigaldamisel
6.2 Võimalike ohtude analüüs ja ennetamine
6.3 Troppide arvutamine
7. Organisatsioon, planeerimine ja ehitusjuhtimine
7.1 Katla paigaldus
7.2 Tingimused tööle asumiseks
7.3 Tööjõu ja töötasu tootmiskulu arvestus
7.4 Graafiku parameetrite arvutamine
7.5 Ehitusplaani korraldus
7.6 Tehniliste ja majanduslike näitajate arvutamine
8. Töökorraldus ja energiasääst
Kasutatud kirjanduse loetelu
Sissejuhatus.
Meie raskel ajal, haiglase kriisimajandusega, on uute tööstusrajatiste ehitamine suurte raskustega, kui ehitamine üldse võimalik on. Kuid igal ajal, igas majandusolukorras on hulk tööstusharusid, mille arendamiseta on võimatu rahvamajanduse normaalne toimimine, on võimatu tagada elanikkonnale vajalikke sanitaar- ja hügieenitingimusi. Sellisteks tööstusharudeks on energeetika, mis tagab elanikele mugavad elamistingimused nii igapäevaelus kui ka tööl.
Hiljutised uuringud on näidanud majanduslikku otstarbekust säilitada oluline osa suurte küttekatlajaamade osalusest soojusenergia kogutarbimise katmisel.
Koos suurte tootmis-, tootmis- ja küttekatlamajadega, mille võimsus on sadu tonne auru tunnis või sadu MW soojuskoormust, on paigaldatud suur hulk kuni 1 MW katlaagregaate, mis töötavad peaaegu kõikidel kütuseliikidel. .
Kõige suurem probleem on aga kütusega. Vedel- ja gaaskütuste puhul ei ole tarbijatel sageli piisavalt raha maksmiseks. Seetõttu on vaja kasutada kohalikke ressursse.
Käesolevas diplomitöös arendatakse RSC Energia tootmis- ja küttekatlajaama rekonstrueerimist, mis kasutab kütusena kohalikku kaevandatud kivisütt. Tulevikus on kavas viia katlaüksused üle gaasipõletamisele degaseerimisegaaside heitkogustest kaevandusest, mis asub töötlemistehase territooriumil. Olemasolevas katlamajas on kaks aurukatelt KE-25-14, mida kasutati RSC Energia jaama auruga varustamiseks ning soojaveeboilerid TVG-8 (2 boilerit) administratiivhoonete kütmiseks, ventilatsiooniks ja soojaveevarustuseks ning a. elamuküla.
Seoses söetootmise vähenemisega vähenes söekaevandusettevõtte tootmisvõimsus, mis tõi kaasa nõudluse auru vähenemise. See tingis katlamaja rekonstrueerimise, mis seisneb aurukatelde KE-25 kasutamises mitte ainult tootmise eesmärgil, vaid ka sooja vee tootmiseks kütteks, ventilatsiooniks ja sooja veevarustuseks spetsiaalsetes soojusvahetites.
1. ÜLDOSA
1.1. OBJEKTI OMADUSED
Projekteeritav katlamaja asub RSC Energia tehase territooriumil
Hoonete ja rajatiste planeerimine, paigutamine töötlemistehase tööstusalal toimub vastavalt SNiP nõuetele.
Tööstusala territooriumi suurus piirdeaedade piires on 12,66 hektarit, hoonestusala 52194 m 2.
Ehituspiirkonna transpordivõrku esindavad avalikud raudteed ja kohalikud maanteed.
Maastik on tasane, kerge tõusuga, pinnases domineerib liivsavi.
Veevarustuse allikaks on filtreerimisjaam ja Seversky Donets-Donbassi kanal. Pakutakse veetoru dubleerimist.
1.3. Tarbitud soojushulga määramine. Aastane soojustarbimise graafik.
Tööstusettevõtete hinnanguline soojustarbimine määratakse soojuse eritarbimise määrade järgi väljundühiku või ühe töötava soojuskandja kohta m tüübi järgi (vesi, aur). Soojuse tarbimine kütteks, ventilatsiooniks ja tehnoloogilisteks vajadusteks on toodud tabelis 1.2. termilised koormused.
Aastane soojustarbimise graafik koostatakse sõltuvalt välistemperatuuride püsimise kestusest, mis on kajastatud tabelis 1.2. sellest lõputööst.
Aastase soojustarbimise graafiku maksimaalne ordinaat vastab soojuse tarbimisele välisõhu temperatuuril –23 С.
Kõvera ja ordinaattelgedega piiratud ala annab kütteperioodi kogu soojuse tarbimise ning graafiku paremal küljel olev ristkülik - soojuse tarbimise sooja veevarustuseks suvel.
Tabeli 1.2 andmete põhjal. arvutame soojuse tarbimise tarbijate lõikes 4 režiimi kohta: maksimaalne talv (t p. o. = -23C;); kütteperioodi keskmisel välistemperatuuril; välisõhu temperatuuril + 8C; suvel.
Arvutamine toimub tabelis 1.3. valemite järgi:
Soojuskoormus kütteks ja ventilatsiooniks, MW
Q ОВ = Q Р ОВ * (t int -t n) / (t int -t r.o.)
Soojuskoormus sooja veevarustuseks suvel, MW
Q Л ГВ = Q Р ГВ * (t г -t хл) / (t г -t хз) *
kus: Q Р ОВ - projekteeritud talvine soojuskoormus kütmiseks ja ventilatsiooniks projekteeritud välisõhu temperatuuril küttesüsteemi projekteerimiseks. Võtame vastu vastavalt tabelile. 1.2.
t VN - siseõhu temperatuur köetavas ruumis, t VN = 18С
Q Р ГВ - arvestuslik talvine soojuskoormus sooja veevarustusele (tabel 1.2);
t n - praegune välisõhu temperatuur, ° С;
t p.o. - välisõhu eeldatav küttetemperatuur,
t g - kuuma vee temperatuur kuuma veevarustussüsteemis, t g = 65 ° C
t chl, t xs - külma vee temperatuur suvel ja talvel, t chl = 15 ° С, t хз = 5 ° С;
- suveperioodi parandustegur, = 0,85
Tabel 1.2
Termilised koormused
|
Termiline tüüp |
Soojuskoormuse tarbimine, MW |
Iseloomulik |
|
|
Koormused |
Soojuskandja |
||
|
1. Küte ja ventilatsioon |
Vesi 150/70 С Aur P = 1,4 MPa |
||
|
2.Kuuma veevarustus |
Arvutuse järgi | ||
|
3.Tehnoloogilised vajadused |
Aur P = 1,44 MPa |
||
Tabel 1.3.
Aastaste soojuskoormuste arvutamine
|
Koormuse tüüp |
Määramine |
Soojuskoormuse väärtus temperatuuril MW |
||||
|
t p.o = -23 С |
t c.p. = -1,8С | |||||
|
Küte ja ventilatsioon | ||||||
|
Kuuma veevarustus | ||||||
|
Tehnoloogia | ||||||
Tabeli järgi. 1.1. ja 1.3. koostame aastaste soojuskoormuse kulude graafiku, mis on toodud joonisel 1.1.
1.4. SOOJUSEVARUSTUSE SÜSTEEM JA SKEEM
Soojavarustuse allikaks on kaevanduse rekonstrueeritud katlamaja. Soojuskandjaks on aur ja ülekuumendatud vesi. Joogivett kasutatakse ainult soojaveesüsteemide jaoks. Tehnoloogiliste vajaduste jaoks kasutatakse auru P = 0,6 MPa. Ülekuumendatud vee valmistamiseks temperatuuriga 150-70С on ette nähtud võrgupaigaldis, vee valmistamiseks t = 65 ° С - kuumaveevarustus.
Soojussüsteem on suletud. Otsese veevõtu puudumise ja jahutusvedeliku ebaolulise lekke tõttu torude ja seadmete ühenduste lekete kaudu eristuvad suletud süsteemid selles ringleva võrguvee koguse ja kvaliteedi kõrge püsivuse poolest.
Suletud vesisoojussüsteemides kasutatakse küttevõrkudest vett ainult küttekandjana kraanivee soojendamiseks pindtüüpi kütteseadmetes, mis seejärel siseneb kohalikku soojaveevarustussüsteemi. Avatud vee soojusvarustussüsteemides tarnitakse sooja vett lokaalse soojaveevarustussüsteemi vett kokkupandavatele seadmetele otse soojusvõrkudest.
Tööstusobjektil paigaldatakse soojusvarustustorustikud mööda sildu ja galeriisid ning osaliselt läbimatutesse Cl-tüüpi süvenditesse. Torustik paigaldatakse trassi pöördenurkade ja U-kujuliste paisumisvuukide tõttu kompensatsiooniseadmega.
Torustik on valmistatud elektriliselt keevitatud terastorudest, millel on soojusisolatsiooniseade.
Diplomitöö graafilise osa lehel 1 on näidatud tööstusobjekti üldplaan koos soojusvõrkude jaotusega tarbeobjektidele.
1.5. KATLARUUMI KÜTTESKEEMI ARVUTUS
Põhisoojusdiagramm kirjeldab energia muundamise peamise tehnoloogilise protsessi olemust ja töövedeliku soojuse kasutamist paigaldises. See on põhi- ja abiseadmete tingimuslik graafiline kujutis, mida ühendavad töövedeliku torujuhtmed vastavalt selle liikumise järjestusele paigalduses.
Katlaruumi kütteskeemi arvutamise põhieesmärk on:
Summaarsete soojuskoormuste, mis koosnevad väliskoormustest ja soojustarbimisest abivajadusteks, määramine ning nende koormuste jaotus katlamaja soojavee- ja auruosa vahel põhiseadmete valiku põhjendamiseks;
Kõigi abiseadmete valikuks vajalike soojus- ja massivoogude määramine ning torustike ja liitmike läbimõõtude määramine;
Algandmete määramine edasisteks tehnilisteks ja majanduslikeks arvutusteks (aastane soojustoodang, aastane kütusekulu jne).
Soojusahela arvutamine võimaldab määrata katlajaama kogusoojusvõimsuse selle mitmes töörežiimis.
Katlaruumi soojusskeem on näidatud diplomitöö graafilise osa lehel 2.
Katlamaja kütteskeemi arvutamise lähteandmed on toodud tabelis 1.4 ja kütteskeemi enda arvutus on toodud tabelis 1.5.
Tabel 1.4
Algandmed suletud soojusvarustussüsteemi aurukateldega KE-25-14s kütte- ja tööstuskatlamaja soojusdiagrammi arvutamiseks.
|
Nimi |
Disainirežiimid |
Märge |
||||||
|
pos. Exodus. andmeid |
Maksimaalne talv |
Välistemperatuuril temperatuurigraafiku murdepunktis | ||||||
|
Välistemperatuur | ||||||||
|
Õhutemperatuur köetavates hoonetes | ||||||||
|
Otsevarustuse vee maksimaalne temperatuur | ||||||||
|
Otsevarustusvee minimaalne temperatuur temperatuurigraafiku murdepunktis | ||||||||
|
Maksimaalne tagasivooluvee temperatuur | ||||||||
|
Deaereeritud vee temperatuur pärast deaeraatorit | ||||||||
|
Õhuvaba vee entalpia |
Küllastunud auru ja vee tabelitest rõhul 1,2 MPa |
|||||||
|
Toorvee temperatuur katlaruumi sisselaskeava juures | ||||||||
|
Toorvee temperatuur enne keemilist veetöötlust | ||||||||
|
Vee erimaht soojusveevarustussüsteemis, sealhulgas 1 MW kogu soojusvarustus kütteks, ventilatsiooniks ja sooja veevarustuseks |
Tööstusettevõtetele |
|||||||
|
Katelde tekitatud auru parameetrid (enne redutseerimisseadet) | ||||||||
|
Surve |
Küllastustabelitest |
|||||||
|
Temperatuur |
kutsikapaar ja |
|||||||
|
Entalpia |
vesi rõhul 1,4 MPa |
|||||||
|
Auru parameetrid pärast redutseerimisüksust: | ||||||||
|
Surve |
Küllastustabelitest |
|||||||
|
Temperatuur |
kutsikapaar ja |
|||||||
|
Entalpia |
vesi rõhul 0,7 MPa |
|||||||
|
Pidevas tooteseparaatoris tekkiva auru parameetrid: | ||||||||
|
Surve |
Küllastustabelitest |
|||||||
|
Temperatuur |
kutsikapaar ja |
|||||||
|
Entalpia |
vesi rõhul 0,17 MPa |
|||||||
|
Deaeraatorist aurujahutisse siseneva auru parameetrid: | ||||||||
|
Surve |
Küllastustabelitest |
|||||||
|
Temperatuur |
kutsikapaar ja |
|||||||
|
Entalpia |
vesi rõhul 0,12 MPa |
|||||||
|
Kondensaatori parameetrid pärast aurujahutit: | ||||||||
|
Surve |
Küllastustabelitest |
|||||||
|
Temperatuur |
kutsikapaar ja |
|||||||
|
Entalpia |
vesi rõhul 0,12 MPa |
|||||||
|
Läbipuhumisvee parameetrid pideva läbipuhumisseparaatori sisselaskeava juures: | ||||||||
|
Surve |
Küllastustabelitest |
|||||||
|
Temperatuur |
kutsikapaar ja |
|||||||
|
Entalpia |
vesi rõhul 1,4 MPa |
|||||||
|
Läbipuhumisvee parameetrid pideva läbipuhumisseparaatori väljalaskeava juures: | ||||||||
|
Surve |
Küllastustabelitest |
|||||||
|
Temperatuur |
kutsikapaar ja |
|||||||
|
Entalpia |
vesi rõhul 0,17 MPa |
|||||||
|
Puhastusvee temperatuur pärast puhastusvee jahutamist | ||||||||
|
Kondensaadi temperatuur võrgu veesoojendi seadmest |
On vastu võetud |
|||||||
|
Kondensaadi temperatuur pärast toorvee auru-veesoojendit |
On vastu võetud |
|||||||
|
Kondensaadi entalpia pärast toorvee auru-veesoojendit |
Küllastunud auru ja vee tabelitest rõhul 0,7 MPa |
|||||||
|
Tootmisest tagastatud kondensaadi temperatuur | ||||||||
|
Pidev puhumiskiirus |
Võetud keemilise veetöötluse alusel |
|||||||
|
Auru ja auru erikaod toitevee deaeraatorist tonnides 1 tonni õhustatud vee kohta | ||||||||
|
Keemilise veetöötluse sisevajaduste koefitsient | ||||||||
|
Katlasisene aurukao koefitsient |
On vastu võetud |
|||||||
|
Kütteks ja ventilatsiooniks arvestuslik soojavarustus katlaruumist | ||||||||
|
Eeldatav soojaveevarustus sooja veevarustuse jaoks suurima veetarbimise päeva kohta | ||||||||
|
Tööstustarbijate soojusvarustus auru kujul | ||||||||
|
Kondensaadi tagastus tööstustarbijatelt (80%) | ||||||||
Tabel 1.5
Aurukatel KE-25-14s suletud soojusvarustussüsteemi kütte- ja tööstuskatlaruumi soojusdiagrammi arvutamine.
|
Nimi |
Hinnanguline |
Disainirežiimid |
||||||
|
pos. Exodus. andmeid |
Maksimaalne talv |
Kõige külmema perioodi keskmisel temperatuuril |
Välisõhu temperatuuril toitevee temperatuurigraafiku murdepunktis. | |||||
|
Välisõhu temperatuur võrgu veetemperatuuri graafiku katkestuspunktis |
t int -0,354 (t int - t r.o.) |
18-0,354* *(18+24)= =3,486 | ||||||
|
Kütte ja ventilatsiooni soojustarbimise vähenemise koefitsient olenevalt välistemperatuurist |
(t int - t "n) / (t int - t p.o) |
(18-(-10))/(18-(-23))=0,67 |
(18-0,486)/ /(18-(-24))= =0,354 | |||||
|
Arvestuslik soojusvarustus kütteks ja ventilatsiooniks |
Q max s * K s |
15,86*0,67= 10,62 | ||||||
|
Koefitsiendi K ov väärtus astmeni 0,8 | ||||||||
|
Katlaruumi väljalaskeava otsevarustusvee temperatuur |
18 + 64,5 * * K 0,8 s + 64,5 * K s |
18+64,5*0,73+67,5*0,67= 110,3 | ||||||
|
Tagastatava vee temperatuur | ||||||||
|
Talvistel režiimidel kütte, ventilatsiooni ja sooja veevarustuse summaarne soojusvarustus |
Q ov + Q avg gv | |||||||
|
Võrguvee hinnanguline vooluhulk talverežiimidel |
Q ov + gv * 10 3 / (t 1 - t 2) * C | |||||||
|
Soojuse vabastamine sooja veevarustuseks suverežiimil | ||||||||
|
Võrguvee hinnanguline vooluhulk suverežiimil |
Q l gv * 10 3 / (t 1 - t 2) * C | |||||||
|
Võrguvee maht veevarustussüsteemis |
q sys * Q d max | |||||||
|
Täiendusveekulu küttevõrgu lekete täiendamiseks |
0,005 * G süsteem * 1 / 3,60 | |||||||
|
Tagastatav veekogus |
G võrk. |
G komplekt - G ut | ||||||
|
Tagasivooluvee temperatuur võrgupumpade ees |
t 2 * G set.obr + T * G ut / G set | |||||||
|
Aurukulu veesoojendite kütmiseks |
G komplekt * (t 1 - t 3) / (i 2 / 4,19-t kb) * 0,98 | |||||||
|
Kütteveeboilerite kondensaadi kogus | ||||||||
|
Katlaruumi aurukoormus miinus aurukulu õhu eemaldamiseks ja katelde toitmiseks pehmendatud toorvee soojendamiseks, samuti ilma katlasiseseid kadusid arvesse võtmata |
D potr + D b + D maz |
4,98+7,14= 12,12 |
4,98+9,13= 14,11 |
4,98+2,93= 7,91 |
0,53+0,43= 0,96 |
|||
|
Kütteveeboileritest ja tootmisest tekkiva kondensaadi kogus |
G b + G miinused |
7,19+3,98= 11,12 |
9,13+3,98= 13,11 |
2,93+3,98= 6,91 |
0,43+0,42= 0,85 |
|||
|
0,148*0,6= 0,089 |
0,148*0,70= 0,104 |
0,148*0,39= 0,060 |
0,148*0,05= 0,007 |
|||||
|
Puhastusvee kogus pideva puhastusseparaatori väljalaskeava juures |
G "pr - D pr |
0,6-0,089= 0,511 |
0,70-0,104= 0,596 |
0,32-0,060= 0,33 |
0,05-0,007= 0,043 |
|||
|
Kehasisesed aurukadud |
0,02*1212* 0,24 |
0,02*14,11= 0,28 |
0,02*7,91= 0,16 |
0,02*0,96= 0,02 |
||||
|
D + G pr + P ut | ||||||||
|
Aurustumine deaeraatorist |
0,002*13,44= 0,027 |
0,002*15,53= 0,03 |
0,002*9,02= 0,018 |
0,002*2,07= 0,004 |
||||
|
Deaeraatorisse siseneva pehmenenud vee kogus |
(D pot -G pot) + + G "pr + D pot + D välja + G ut | |||||||
|
K s.n. nõelad * G nõelad | ||||||||
|
Gw * (T 3 - T 1) * C / (i 2 - i 6) * 0,98 | ||||||||
|
Deaeraatorisse siseneva toorveeboilerite kondensaadi kogus | ||||||||
|
Deaeraatorisse sisenevate voogude kogumass (v.a kütteaur) |
G kuni + G xvo + G s + D pr -D probleem | |||||||
|
Kütteveeboileritest ja tootmisest tekkiva kondensaadi osakaal deaeraatorisse sisenevate voogude kogumassist | ||||||||
|
Aurukulu toitevee deaeraatoril ja toorvee soojendamisel |
0,75+0,13= 0,88 |
0,82+0,13= 0,95 |
0,56+0,12= 0,88 |
0,15+0,024= 0,179 |
||||
|
D + (D g + D s) |
12,12+0,88= 13,00 |
14,11+0,9= 15,06 |
7,91+0,68= 8,59 |
0,96+0,179= 1,13 |
||||
|
Kehasisesed aurukadud |
D "* (K pott / (1-K pot)) | |||||||
|
Pideva puhastusseparaatorisse siseneva puhastusvee kogus | ||||||||
|
Auru kogus pideva läbipuhumisseparaatori väljalaskeava juures |
G pr * (i 7 * 0,98-i 8) / (i 3 - i 8) | |||||||
|
Puhastusvee kogus pideva puhastusseparaatori väljalaskeava juures | ||||||||
|
Vee kogus katelde toitmiseks |
D summa + G pr | |||||||
|
Vee kogus õhutusseadme väljalaskeava juures |
G pit + G ut | |||||||
|
Aurustumine deaeraatorist | ||||||||
|
Deaeraatorisse siseneva pehmenenud vee kogus |
(D pot -G potr) -G "pr + D higi + D välja + G ut | |||||||
|
Keemilisele veetöötlusele tarnitud toorvee kogus |
K s.n. nõelad * G nõelad | |||||||
|
Aurukulu toorvee soojendamiseks |
G c. v. * (T 3 - T 1) * C / (i 2 - i 8) * 0,98 | |||||||
|
Toorveeboileritest deaeraatorisse siseneva kondensaadi kogus | ||||||||
|
Deaeraatorisse sisenevate voolude kogumass (va kütteaur) |
G k + G xvo + G c + D pr -D vyp | |||||||
|
Kütteseadmete kondensaadi fraktsioon |
11,12/13,90= 0,797 |
13,11/16,04= 0,82 | ||||||
|
Spetsiifiline aurukulu deaeraatorile | ||||||||
|
Deaeraatori absoluutne aurukulu | ||||||||
|
Aurukulu toitevee õhutustamiseks ja toorvee soojendamiseks | ||||||||
|
Katlaruumi aurukoormus ilma katlasiseseid kadusid arvestamata |
12,12+0,87= 12,9 |
14,11+0,87= 15,07 |
7,91+0,67= 8,58 |
0,96+0,17= 1,13 |
||||
|
Aurukulu protsent katlaruumi abivajadusteks (toorevee õhutustamine) |
(D g + D s) / D summa * 100 | |||||||
|
Töötavate katelde arv |
D summa / D kuni nim | |||||||
|
Töötavate aurukatelde laadimisprotsent |
D summa / D kuni nom * N kr. * *100% | |||||||
|
Lisaks küttesüsteemi veesoojenditele (läbi toite- ja tagasivoolutorustiku vahelise hüppaja) läbitud vee kogus |
G komplekt * (t max 1 -t 1) / / (t max 1 -t 3) | |||||||
|
Küttesüsteemi veesoojendid läbinud vee kogus |
G komplekt - G komplekt. |
94,13-40,22= 53,91 |
66,56-49,52= 17,04 |
9,20-7,03= 2,17 |
||||
|
Toitevee temperatuur auru-veesoojendite sisselaskeava juures |
/ (i 2 - t c. b. s.) | |||||||
|
Pehmendatud vee temperatuur puhastusvee jahuti väljalaskeava juures |
T 3 + G "pr / G xvo * (i 8 / s -- t pr) | |||||||
|
Aurujahutist deaeraatorisse siseneva pehmenenud vee temperatuur |
T 4 + D välja / G xvo * (i 4 -i 5) / s | |||||||
Põhiline termodiagramm näitab põhiseadmeid (katlad, pumbad, õhutustajad, küttekehad) ja peamist torustikku.
Küllastunud aur kateldest töörõhuga P = 0,8 MPa siseneb katlamaja üldaurutorusse, millest osa auru viiakse katlaruumi paigaldatud seadmetesse, nimelt: kütteveeboilerisse; kuumaveeboiler; õhutaja. Teine osa aurust suunatakse ettevõtte tootmisvajadustele.
Tööstustarbija kondensaat suunatakse raskusjõu toimel 30% ulatuses temperatuuril 80 ° C tagasi kondensaadikollektorisse ja seejärel suunatakse kondensaadipumba abil kuumaveepaaki.
Küttevee soojendamine, aga ka sooja vee soojendamine toimub auruga kahes järjestikku ühendatud küttekehas, kusjuures küttekehad töötavad ilma kondensaadipüüdjateta, kulunud kondensaat suunatakse õhutusseadmesse.
Deaeraator saab ka veepuhastusjaamast keemiliselt puhastatud vett, mis täiendab kondensaadikadusid.
Toorveepump saadab linna veevärgist vee veepuhastusjaama ja soojaveepaaki.
Deaereeritud vesi, mille temperatuur on umbes 104 ° C, pumbatakse toitepumba abil ökonomaiseritesse ja siseneb seejärel kateldesse.
Küttesüsteemi lisavee võtab lisapump kuumaveepaagist.
Termoahela arvutamise peamine eesmärk on:
summaarsete soojuskoormuste määramine, mis koosneb välistest koormustest ja aurukulust abivajadusteks,
kõigi seadmete valikuks vajalike soojus- ja massivoogude määramine,
algandmete määramine edasisteks tehnilisteks ja majanduslikeks arvutusteks (aastane soojus, kütus jne).
Soojuskontuuri arvutamine võimaldab teil määrata katlajaama kogu auruvõimsuse selle mitmes töörežiimis. Arvutused tehakse kolme tüüpilise režiimi jaoks:
maksimaalne talv,
kõige külmem kuu
|
Füüsiline kogus |
Määramine |
Põhjendus |
Koguse väärtus katlaruumi tüüpilistel töörežiimidel. |
||||
|
Maksimaalne - talv |
Kõige külmem kuu |
suvi |
|||||
|
Soojuse tarbimine tootmisvajaduste jaoks, Gcal / h. | |||||||
|
Soojustarbimine kütmiseks ja ventilatsiooniks, Gcal / h. | |||||||
|
Veetarbimine sooja veevarustuseks, t / h. | |||||||
|
Kuuma vee temperatuur, о С |
SNiP 2.04.07-86. | ||||||
|
Eeldatav välisõhu temperatuur Jakutskis, о С: | |||||||
|
- küttesüsteemi arvutamisel: | |||||||
|
- ventilatsioonisüsteemi arvutamisel: | |||||||
|
Kondensaadi tagastamine tööstustarbijale,% | |||||||
|
Küllastunud auru entalpia rõhuga 0,8 MPa, Gcal / t. |
Veeauru laud | ||||||
|
Katla vee entalpia, Gcal / t. | |||||||
|
Toitevee entalpia, Gcal / t. | |||||||
|
Kondensaadi entalpia t = 80 о С, Gcal / t. | |||||||
|
Läbilaskva auruga kondensaadi entalpia, Gcal / t. | |||||||
|
Tootmisest tagastatud kondensaadi temperatuur, о С | |||||||
|
Toorvee temperatuur, о С | |||||||
|
Perioodiline puhumine,% | |||||||
|
Veekadu suletud soojusvarustussüsteemis,% | |||||||
|
Aurukulu katlamaja abivajadusteks,% | |||||||
|
Aurukaod katlaruumis ja tarbija juures,% | |||||||
|
Toorvee kulukoefitsient veepuhastusjaama abivajadusteks. | |||||||
Aastase soojuse ja kütusevajaduse ARVUTAMINE Keskliidu ringkonna 800 õpilasega keskkooli katlamaja näitel.
Ettevõtete (ühenduste) ja kütust tarbivate käitiste kütuseliigi kehtestamise taotlusega koos esitatavate andmete LOETELU.
1.Üldised küsimused
| Küsimused | Vastused |
| Ministeerium (osakond) | MO |
| Ettevõte ja selle asukoht (vabariik, piirkond, asula) | Keskföderaalringkond |
| Objekti kaugus: A) raudteejaam B) gaasijuhe (selle nimi) C) naftasaaduste baas D) lähim soojusvarustuse allikas (CHP katlamaja), märkides ära selle võimsuse, töömahu ja kuuluvuse | B) 0,850 km |
| Ettevõtte valmisolek kütuse- ja energiaressursside kasutamiseks (töötav, rekonstrueeritav, ehitatav, kavandatav), märkides selle kategooria | Näitlemine |
| Dokumendid, kinnitused (kuupäev, number, organisatsiooni nimi) A) maagaasi, kivisöe ja muude kütuseliikide kasutamise kohta B) üksikelamu ehitamisel või olemasoleva katlamaja (CHP) laiendamisel Millise dokumendi alusel ettevõtet projekteeritakse, ehitatakse, laiendatakse, rekonstrueeritakse. | MO ülesanne |
| Hetkel kasutatava kütuse liik ja kogus (tuhat, toe) ning millise dokumendi (kuupäev, number) alusel tarbimine tuvastatakse, (tahkekütusel märkida selle tagatisraha ja mark) Kütuse tüüp, aastane kogukulu (tuhat, toe) ja tarbimise alguse aasta Ettevõtte projekteerimisvõimsuse saavutamise aasta, aastane kogutarbimine (tuhat, toe) sel aastal | Maagaas; 0,536; 2012. aasta 2012; 0,536 |
2. Katlajaamad ja CHP
A) Nõudlus soojusenergia järele
| Mis vajab | Lisatud maksiim. soojuskoormus (Gcal / h) | Töötundide arv aastas | Aastane soojusvajadus (tuhat Gcal) | Soojusvajaduse katmine, tuhat Gcal / aastas | ||||
| Exs. | NS. sh olevik | Exs. | NS. sh olevik | Katlaruum (CHP) | Teisene energiaressursse | Peod | ||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |
Küte | 1,210 | 5160 | 2,895 | 2,895 | ||||
Ventilatsioon | 0,000 | 0,000 | 0,000 | 0,000 | ||||
| 0,172 | 2800 | 0,483 | 0,483 | |||||
Tehnoloogilised vajadused | 0,000 | 0,000 | 0,000 | |||||
Katlamaja omavajadused (CHP) | 0,000 | 0,000 | 0,000 | |||||
Kaod soojusvõrkudes | 0,000 | 0,000 | 0,000 | |||||
| 1,382 | 3,378 | 3,378 | ||||||
B) Katlaseadmete koostis ja omadused, tüüp ja aastane kütusekulu
| Katla tüüp rühmade kaupa | Kogus | Koguvõimsus Gcal / h | Kasutatud kütus | Küsitav kütus | ||||
| Peamine (varu)tüüp | Erikulu, kg.c.t./Gcal | Aastane kulu, tuhat tonni kütuseekvivalenti | Peamine (varu)tüüp | Erikulu, kg.c.t./Gcal | Aastane kulu, tuhat tonni kütuseekvivalenti | |||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |
| Operatsioon | ||||||||
| Lahtivõetav | ||||||||
Paigaldatud boilerid Buderus Logano SK745-820 VAHI (820kW) | 2 | 1,410 | Maagaas (puudub) | 158.667 | 0,536 | |||
| Reserv | ||||||||
Märge:
1. Määrake aastane kütusekulu kogu katlarühmade kaupa.
2. Täpsustage kütuse erikulu, arvestades katlamaja (CHP) omavajadusi
3. Veergudes 4 ja 7 märkida kütuse põletamise meetod (kihiline, kamber, keevkihis).
4. CHPP puhul märkida turbiiniagregaatide tüüp ja mark, nende elektrivõimsus tuhandetes kW, aastane elektritootmine ja -varustus tuhandetes kWh,
aastane soojusvarustus Gcal, kütuse erikulu elektri ja soojuse varustamiseks (kg / Gcal), aastane kütusekulu, elektri ja soojuse tootmine koostootmisjaama kui terviku jaoks.
5. Tavakütuse kuluga üle 100 tuhande tonni aastas tuleb esitada ettevõtte (ühingu) kütuse- ja energiabilanss.
2.1 Üldine
Keskkooli moodulkatlaruumi (küte ja soe küte) aastase kütusevajaduse arvestus viidi läbi MO korraldusel. Talvine maksimaalne soojakulu tunnis hoone kütmiseks määratakse koondnäitajatega. Soojuse tarbimine sooja veevarustuseks määratakse vastavalt punkti 3.13 SNiP 2.04.01-85 "Ehitiste sisemine veevarustus ja kanalisatsioon" juhistele. Klimatoloogilised andmed võeti vastu vastavalt SNiP 23-01-99 "Ehitusklimatoloogia ja geofüüsika". Arvestuslikud keskmised siseõhu temperatuurid on võetud "Kütuse, elektri ja vee tarbimise määramise juhendist soojuse tootmiseks soojuse ja elektri kommunaalettevõtete katlamajade kütmisel". Moskva 1994
2.2 Soojusallikas
Kooli soojusvarustuseks (küte, soojaveevarustus) on kavas paigaldada spetsiaalselt varustatud katlaruumi kaks Buderus Logano SK745 (Saksamaa) boilerit võimsusega 820 kW kumbki. Paigaldatud seadmete koguvõimsus on 1,410 Gcal / h. Põhikütuseks taotletakse maagaasi. Varundamist pole vaja.
2.3 Algandmed ja arvutus
| P/p nr. | Näitajad | Valem ja arvutus |
| 1 | 2 | 3 |
| 1 | Eeldatav välistemperatuur kütte projekteerimiseks | T (P.O) = -26 |
| 2 | Hinnanguline välistemperatuur ventilatsiooni projekteerimiseks | T (R.V) = -26 |
| 3 | Kütteperioodi keskmine välistemperatuur | T (CP.O) = -2,4 |
| 4 | Köetavate hoonete siseõhu hinnanguline keskmine temperatuur | T (BH) = 20,0 |
| 5 | Kütteperioodi kestus | P (O) = 215 päeva. |
| 6 | Küttesüsteemide töötundide arv aastas | Z (O) = 5160 h |
| 7 | Ventilatsioonisüsteemide töötundide arv aastas | Z (B) = 0 h |
| 8 | Kuuma veevarustussüsteemide töötundide arv aastas | Z (G.V) = 2800 h |
| 9 | Tehnoloogiliste seadmete töötundide arv aastas | Z (B) = 0 h |
| 10 | Koefitsient. toime ja kasutamise samaaegsus. Maksim. tehniline koormus | K (T) = 0,0 h |
| 11 | Koefitsient. tööpäevad | KRD = 5,0 |
| 12 | Tunni keskmine soojuskulu kütteks | Q (OCP) = Q (O) * [T (BH) -T (CP.O)] / [T (BH) -T (PO)) = 1,210 * [(18,0) - ( -2,4)] / [ (18,0) - (-26,0)] = 0,561 Gcal / h |
| 13 | Tunni keskmine soojuskulu ventilatsiooniks | Q (B.CP) = Q (B) * [T (BH) -T (CP.O)] / [T (BH) -T (P.B)) = 0,000 * [(18,0) - (-2,4)] / [(18,0) - (- 26,0)] = 0,000 Gcal / h |
| 14 | Tunni keskmine soojuskulu sooja veevarustuseks kütteks. periood | Q (G.V. SR) = Q (G.V.) / 2,2 = 0,172 / 2,2 = 0,078 Gcal / h |
| 15 | Tunni keskmine soojuskulu sooja veevarustuseks suvel | Q (G.V.SR.L) = (G.V.SR) * [(55-1 5) / (55-5)] * 0,8 = 0,078 * [(55-15) / (55-5) ] * 0,8 = 0,0499 Gcal / h |
| 16 | Keskmine soojuse tarbimine tunnis tehnoloogia kohta aastas | Q (TECH.SR) = Q (T) * K (T) = 0,000 * 0,0 = 0,000 Gcal / h |
| 17 | Aastane soojavajadus kütteks | Q (O.YOD) = 24 * P (O) * Q (O. SR) = 24 * 215 * 0,561 = 2894,76 Gcal |
| 18 | Aastane soojusvajadus ventilatsiooniks | Q (V.YEAR) = Z (B) * Q (V.SR) = 0,0 * 0,0 = 0,00 Gcal |
| 19 | Aastane soojavajadus veevarustuseks | Q (G.V. YEAR) (24 * P (O) * Q (G.V. SR) + 24 * Q (G.V. SR.L) *) * КRD = (24 * 215 * 0,078 +24 * 0,0499 * (350-215)) * 6/7 = 483,57 Gcal |
| 20 | Tehnika aastane soojusvajadus | Q (T. YEAR) = Q (TECH.CP) * Z (T) = 0,000 * 0 = 0,000 Gcal |
| 21 | Aastane soojuse koguvajadus | Q (YEAR) = Q (O. YEAR) + Q (V. YEAR) + Q (G. V. YEAR) + Q (T. YEAR) = 2894,76 + 0,000 + 483,57 + 0,000 = 3378,33 Gcal |
| Olemasolevate hoonete KOKKU: | ||
| Aastane soojavajadus eest Küte Ventilatsioon Kuuma veevarustus Tehnoloogia Kaod t/s Katlaruumi omavajadused | Q (O. JUMAL) = 2894,76 Gcal Q (V. AASTA) = 0,000 Gcal Q (G.V. AASTA) = 483,57 Gcal Q (T. YEAR) = 0,000 Gcal ROTER = 0,000 Gcal SОВS = 0000 Gcal |
|
| KOKKU: | Q (YEAR) = 3378,33 Gcal | |
| Samaväärse kütuse erikulu | B = 142,8 * 100/90 = 158,667 KG.U.T. / Gcal | |
| Samaväärse kütuse aastane kulu olemasolevate hoonete soojusvarustuseks | B = 536,029 T.U.T | |
Ettevõtte aastase soojus- ja kütusevajaduse arvestuse tellimiseks täitke
Üliõpilased, magistrandid, noored teadlased, kes kasutavad teadmistebaasi oma õpingutes ja töös, on teile väga tänulikud.
Postitatud aadressil http://allbest.ru/
KOOSkinnisidee
Sissejuhatus
1. 90 õpilase kooli kütte-, ventilatsiooni- ja soojaveearvestus
1.1 Kooli lühikirjeldus
1.2 Soojuskadude määramine läbi garaaži välispiirete
1.3 Küttepinna arvutamine ja kütteseadmete valik keskküttesüsteemidele
1.4 Kooli õhuvahetuse arvestus
1.5 Kütteseadmete valik
1.6 Soojusekulu arvestus kooli soojaveevarustuseks
2. Muude objektide kütte ja ventilatsiooni arvestus vastavalt antud skeemile nr 1 tsentraliseeritud ja lokaalse soojusvarustusega
2.1 Kütte ja ventilatsiooni soojustarbimise arvutamine vastavalt elamute ja avalike rajatiste laiendatud standarditele
2.2 Soojustarbimise arvutamine elamute ja ühiskondlike hoonete sooja veevarustuseks
3. Aastase soojuskoormuse graafiku koostamine ja katelde valik
3.1 Aastase soojuskoormuse ajakava koostamine
3.2 Küttekandja valik
3.3 Katelde valik
3.4 Soojuskatlamaja varustamise reguleerimise aastagraafiku koostamine
Bibliograafia
Sissejuhatus
Agrotööstuskompleks on rahvamajanduse energiamahukas haru. Suur hulk energiat kulub tööstus-, elu- ja ühiskondlike hoonete kütmisele, loomakasvatushoonetes kunstliku mikrokliima loomisele ja maapinna kaitserajatistes, põllumajandussaaduste kuivatamisele, toodete valmistamisele, kunstkülma hankimisele ja mitmeks muuks otstarbeks. Seetõttu hõlmab agrotööstuskompleksi ettevõtete elektrivarustus laia valikut soojus- ja elektrienergia tootmise, edastamise ja kasutamisega seotud ülesandeid, kasutades traditsioonilisi ja mittetraditsioonilisi energiaallikaid.
Selles kursuse projektis pakutakse välja võimalus asula integreeritud toiteallikaks:
· Agrotööstuskompleksi objektide etteantud skeemi jaoks viiakse läbi soojusenergia, elektri, gaasi ja külma vee vajaduse analüüs;
· Kütte-, ventilatsiooni- ja soojaveevarustuse koormuste arvutamine;
· Määratakse katlamaja vajalik võimsus, mis võiks rahuldada soojuse majanduse vajadusi;
· Teostatakse katelde valik.
gaasitarbimise arvutamine,
1. 90 õpilase kooli kütte-, ventilatsiooni- ja soojaveearvestus
1 . 1 Lühike hakooli tunnused
Mõõdud 43.350x12x2.7.
Ruumi maht V = 1709,34 m 3.
Välisseinad on kandvad, valmistatud vooderdisest ja viimistlusest, paksendatud tellistest kaubamärgiga KP-U100 / 25 vastavalt standardile GOST 530-95 tsement-liivmördil paksusega M 50, 250 ja 120 mm ning paksusega 140 mm. isolatsioon - vahtpolüstüreen nende vahel.
Siseseinad on valmistatud õõnestest, paksendatud keraamilistest tellistest kaubamärgiga KP-U100 / 15 vastavalt standardile GOST 530-95, mördiga M50.
Vaheseinad on valmistatud KP-U75 / 15 tellistest vastavalt standardile GOST 530-95, mördiga M 50.
Katus - katusematerjal (3 kihti), tsement-liiv tasanduskiht 20mm, vahtpolüstüreen 40mm, katusematerjal 1 kihis, tsement-liiv tasanduskiht 20mm ja raudbetoonplaat;
Põrandad - betoon М300 ja killustikuga tihendatud pinnas.
Kahekordsed puitaknad, akna mõõdud 2940x3000 (22 tk) ja 1800x1760 (4 tk).
Ühekordsed puidust välisuksed 1770х2300 (6 tk)
Välisõhu projekteerimisparameetrid tн = - 25 0 С.
Välisõhu arvestuslik talvine ventilatsiooni temperatuur tн.в. = - 16 0 С.
Siseõhu arvestuslik temperatuur on tв = 16 0 С.
Piirkonna niiskustsoon on tavaline kuiv.
Õhurõhk 99,3 kPa.
1.2 Õhuvahetuse arvutuskool
Õppeprotsess toimub koolis. Seda iseloomustab suure hulga õpilaste pikaajaline viibimine. Puuduvad kahjulikud heitmed. Kooli õhuvahetuse koefitsient saab olema 0,95 ... 2.
kus Q on õhuvahetus, m3 / h; Vp - ruumi maht, m?; K - võetakse õhuvahetuse sagedus = 1.
Joonis 1. Ruumi mõõtmed.
Ruumi maht:
V = 1709,34 m 3.
Q = 1 1709,34 = 1709,34 m 3 / h.
Korraldame ruumis üldventilatsiooni, kombineeritud küttega. Loomuliku väljatõmbeventilatsiooni korraldame väljatõmbevõllide kujul, väljalaskevõllide ristlõikepindala F leitakse valemiga: F = Q / (3600? N.vn). , olles eelnevalt määranud õhu kiiruse väljalaskevõllis kõrgusega h = 2,7 m
n c.vn. = = 1,23 m/s
F = 1709,34 / (3600 1,23) = 0,38 m?
Väljalaskevõllide arv
n lw = F / 0,04 = 0,38 / 0,04 = 9,5? kümme
Aktsepteerime 10 väljatõmbevõlli kõrgusega 2 m ja vaba ristlõikega 0,04 m? (mõõtmetega 200 x 200 mm).
1.3 Soojuskadude määramine läbi ruumi väliskestade
Me ei võta arvesse ruumi sisemiste piirete kaudu tekkivat soojuskadu, sest ühiskasutatavate ruumide temperatuuride erinevus ei ületa 5 0 C. Määrata piirdekonstruktsioonide soojusülekandetakistus. Välisseina soojusülekande takistus (joonis 1) leitakse valemiga, kasutades tabelis toodud andmeid. 1, teades, et aia sisepinna soojustakistus soojuse neeldumisel Rw = 0,115 m 2 0 С / W
kus Rв - aia sisepinna soojustakistus soojuse neeldumisel, m · · С / W; - üksikute kihtide soojusjuhtivuse soojustakistuste summa t - kihtpiirded paksusega di (m), valmistatud materjalidest soojusjuhtivusega li, W / (m Rн - soojustakistus aia välispinna soojusülekandele Rн = 0,043 m 2 0 С / W (välisseinte ja pööningupõrandate jaoks).
Joonis 1 Seinamaterjalide struktuur.
Tabel 1 Seinamaterjalide soojusjuhtivus ja laius.
Välisseina soojusülekande takistus:
R 01 = m? ·? С / W.
2) Akende soojusülekande vastupidavus Ro.ok = 0,34 m 2 0 С / W (leitud tabelist lk 8)
Välisuste ja väravate soojusülekande takistus 0,215 m 2 0 С / W (leitud tabelist lk 8)
3) Pööningukorruse lae soojusülekande vastupidavus (Rw = 0,115 m 2 0 C / W, Rn = 0,043 m 2 0 C / W).
Soojuskadude arvutamine läbi põrandate:
Joonis 2 laekonstruktsioon.
Tabel 2 Põrandamaterjalide soojusjuhtivus ja laius
Lae soojusülekande takistus
m 2 0 С / W.
4) Soojuskaod läbi põrandate on arvutatud tsoonides - 2 m laiused ribad paralleelselt välisseintega (joon. 3).
Põrandatsoonide pindala miinus keldripind:
F1 = 43 2 + 28 2 = 142 m 2
F1 = 12 2 + 12 2 = 48 m 2,
F2 = 43 2 + 28 2 = 148 m 2
F2 = 12 2 + 12 2 = 48 m 2,
F3 = 43 2 + 28 2 = 142 m 2
F3 = 6 0,5 + 12 2 = 27 m 2
Keldrikorruse pinnad:
F1 = 15 2 + 15 2 = 60 m 2
F1 = 6 2 + 6 2 = 24 m 2,
F2 = 15 2 + 15 2 = 60 m 2
F2 = 6 2 = 12 m 2
F1 = 15 2 + 15 2 = 60 m 2
Otse maapinnal asuvad põrandad loetakse isoleerimata, kui need koosnevad mitmest materjalikihist, millest igaühe soojusjuhtivus on l? 1,16 W / (m 2 0 С). Soojustatuks loetakse põrandad, mille soojustuskihis on l<1,16 Вт/м 2 0 С.
Soojusülekande takistus (m 2 0 С / W) iga tsooni jaoks määratakse nagu isoleerimata põrandate puhul, kuna iga kihi soojusjuhtivus l? 1,16 W / m 2 0 С. Niisiis, soojusülekande takistus Rо = Rn.p. esimese tsooni jaoks on see 2,15, teise jaoks - 4,3, kolmanda jaoks - 8,6, ülejäänud - 14,2 m 2 0 С / W.
5) Aknaavade kogupindala:
Fok = 2,94 3 22 + 1,8 1,76 6 = 213 m 2.
Väliste ukseavade kogupindala:
Fdv = 1,77 2,3 6 = 34,43 m 2.
Välisseina pindala miinus akna- ja ukseavad:
Fn.s. = 42,85 2,7 + 29,5 2,7 + 11,5 2,7 + 14,5 2,7 + 3 2,7 + 8,5 2,7 - 213 - 34,43 = 62 m 2 ...
Keldri seina pindala:
Fn.s.p = 14,5 2,7 + 5,5 2,7-4,1 = 50
6) Lae pindala:
Fpot = 42,85 12 + 3 8,5 = 539,7 m 2,
kus F on tara pindala (m?), mis on arvutatud 0,1 m täpsusega? (piiravate konstruktsioonide joonmõõtmed määratakse mõõtereegleid järgides 0,1 m täpsusega); tв ja tн - sise- ja välisõhu arvestuslikud temperatuurid,?С (u. 1 ... 3); R 0 - kogu vastupidavus soojusülekandele, m 2 0 С / W; n on koefitsient, mis sõltub aia välispinna asendist välisõhu suhtes, võtame koefitsiendi väärtused n = 1 (välisseinte, pööninguväliste kattekihtide, terasest pööningupõrandate jaoks, plaaditud või eterniitkatus hõredal latil, põrandad maas)
Soojuskaod läbi välisseinte:
Fns = 601,1 W.
Soojuskaod läbi keldri välisseinte:
Fn.s.p = 130,1 W.
F n.s. = F n.s. + F n.s.p. = 601,1 + 130,1 = 731,2 W.
Soojuskaod läbi akende:
Fock = 25685 W.
Soojuskaod läbi ukseava:
Fdv = 6565,72 W.
Soojuskadu läbi lae:
FPot = = 13093,3 W.
Soojuskadu läbi põranda:
Fpol = 6240,5 W.
Soojuskaod läbi keldrikorruse:
Fpol.p = 100 W.
F korrus = F korrus. + F pol.p. = 6240,5 + 100 = 6340,5 W.
Täiendavad soojuskaod väliste vertikaalsete ja kaldseinte, uste ja akende kaudu sõltuvad erinevatest teguritest. Fdob väärtused arvutatakse protsendina peamistest soojuskadudest. Täiendavad soojakaod läbi välisseina ja põhja-, ida-, loode- ja kirdepoolsete akende on 10%, kagu ja lääne suunas - 5%.
Täiendavad kaod tööstushoonete välisõhu imbumisel võetakse 30% ulatuses kõigi tarade kaudu peamistest kadudest:
Finf = 0,3 7 vatti
Seega määratakse kogu soojuskadu järgmise valemiga:
Fogr = 78698,3 W.
1.4 Küttepinna arvutamine ja valikkeskküttesüsteemide kütteseadmed
Levinumad ja universaalsemad kasutusel olevad kütteseadmed on malmradiaatorid. Neid paigaldatakse elamutesse, avalikesse ja erinevatesse tööstushoonetesse. Tootmisruumides kasutame kütteseadmetena terastorusid.
Esmalt määrame kindlaks soojusvoo küttesüsteemi torustikest. Avatult paigaldatud isoleerimata torustike poolt ruumi antav soojusvoog määratakse valemiga 3:
Ftr = Ftr ktr
kus Ftr = p? d · l - toru välispinna pindala, m2; d ja l - torujuhtme välisläbimõõt ja pikkus, m (magistraaltorustike läbimõõdud on tavaliselt 25 ... 50 mm, püstikud 20 ... 32 mm, ühendused kütteseadmetega 15 ... 20 mm); ktr - toru soojusülekandetegur W / (m 2 0 С) määratakse vastavalt tabelile 4, sõltuvalt temperatuuride erinevusest ja torujuhtme jahutusvedeliku tüübist,? С; h - koefitsient, mis on võrdne lae all asuva toitetoruga, 0,25, vertikaalsete püstikute puhul - 0,5, põranda kohal asuva tagasivoolutoru jaoks - 0,75, kütteseadmega ühenduste jaoks - 1,0
Tarnetorustik:
Läbimõõt - 50 mm:
F1 50 mm = 3,14 73,4 0,05 = 11,52 m?;
Läbimõõt 32mm:
F1 32mm = 3,14 35,4 0,032 = 3,56 m?;
Läbimõõt - 25 mm:
F1 25mm = 3,14 14,45 0,025 = 1,45 m?;
Läbimõõt-20:
F1 20 mm = 3,14 32,1 0,02 = 2,02 m?;
Tagasivoolutorustik:
Läbimõõt - 25 mm:
F2 25mm = 3,14 73,4 0,025 = 5,76 m?;
Läbimõõt - 40 mm:
F2 40mm = 3,14 35,4 0,04 = 4,45 m?;
Läbimõõt - 50 mm:
F2 50 mm = 3,14 46,55 0,05 = 7,31 m?;
Torude soojusülekandetegur seadmes oleva vee temperatuuri ja ruumi õhutemperatuuri (95 + 70) / 2–15 = 67,5 ° C keskmise erinevuse jaoks on 9,2 W / (m? C). ). vastavalt tabelis 4 toodud andmetele.
Otsene soojustoru:
Ф п1,50 mm = 11,52 9,2 · (95 - 16) 1 = 8478,72 W;
Ф п1,32 mm = 3,56 9,2 · (95 - 16) 1 = 2620,16 W;
Ф п1,25 mm = 1,45 9,2 · (95 - 16) 1 = 1067,2 W;
Ф п1,20 mm = 2,02 9,2 · (95 - 16) 1 = 1486,72 W;
Tagasivoolu soojustoru:
Ф п2,25 mm = 5,76 9,2 · (70 - 16) 1 = 2914,56 W;
Ф п2,40 mm = 4,45 9,2 · (70 - 16) 1 = 2251,7 W;
Ф п2,50 mm = 7,31 9,2 · (70 - 16) 1 = 3698,86 W;
Kõigi torustike kogusoojusvoog:
Ф tr = 8478,72 + 2620,16 + 1067,16 + 1486,72 + 2914,56 + 2251,17 + 3698,86 = 22517,65 W
Seadmete nõutav küttepind (m2) määratakse ligikaudu valemiga 4:
kus Fogr-Ftr on kütteseadmete soojusülekanne, W; Ftr - soojusülekanne avatud torustikest, mis asuvad samas ruumis kütteseadmetega, W;
kпр - seadme soojusülekandetegur, W / (m 2 0 С). vee soojendamiseks tпр = (tг + tо) / 2; tg ja tо - seadme kuuma ja jahutatud vee arvestuslik temperatuur; madalrõhu auruküttel, tпр = 100? С, kõrgsurvesüsteemides võrdub tпр auru temperatuuriga seadme ees selle vastava rõhu juures; tв - ruumi õhu projekteeritud temperatuur,? С; в 1 - parandustegur, mis võtab arvesse kütteseadme paigaldusmeetodit. Tasuta paigaldamiseks vastu seina või 130 mm sügavusse nišši 1 = 1; muudel juhtudel võetakse punktis 1 olevad väärtused järgmiste andmete alusel: a) seade on paigaldatud vastu seina ilma nišita ja kaetud riiuli kujul oleva lauaga, mille vahemaa on plaadi vahel. ja küttekeha 40 ... 100 mm, koefitsient 1 = 1,05 ... 1,02; b) seade on paigaldatud seinanišši, mille sügavus on üle 130 mm ja mille plaadi ja kütteseadme vaheline kaugus on 40 ... 100 mm, koefitsient 1 = 1,11 ... 1,06; c) seade on paigaldatud ilma nišita seina sisse ja on suletud puitkapiga, mille ülaplaadis ja esiseinas on põranda lähedal olevad pilud, mille vahekaugus plaadi ja kerise vahel on 150, 180, 220 ja 260 mm, koefitsient 1 on vastavalt 1,25; 1,19; 1,13 ja 1,12; in 1 - parandustegur in 2 - parandustegur, võttes arvesse torustike vee jahtumist. Kuuma vee küttetorustike avatud paigaldamisel ja auruküttel on 2 = 1. varjatud paigaldustorustiku puhul pumpamise tsirkulatsiooniga 2 = 1,04 (ühetorusüsteemid) ja 2 = 1,05 (kahetorusüsteemid ülemise juhtmestikuga); loodusliku tsirkulatsiooni korral torujuhtmete vesijahutuse suurenemise tõttu tuleks väärtused 2 korrutada koefitsiendiga 1,04.
Arvutatud ruumi jaoks vajalik malmradiaatorite sektsioonide arv määratakse järgmise valemiga:
n = Fpr / fsek,
kus fsec on ühe sektsiooni küttepinna pindala, m? (Tabel 2).
n = 96 / 0,31 = 309.
Saadud väärtus n on ligikaudne. Vajadusel jagatakse see mitmeks seadmeks ja parandusteguri 3 kasutuselevõtuga, võttes arvesse seadme keskmise soojusülekandeteguri muutust, olenevalt selles olevate sektsioonide arvust, aktsepteeritud sektsioonide arvu. paigaldus igas kütteseadmes on leitud:
nset = n · in 3;
nset = 309 1,05 = 325.
Paigaldame 27 radiaatorit 12 sektsioonis.
kütteveevarustus kooli ventilatsioon
1.5 Kütteseadmete valik
Õhusoojendeid kasutatakse kütteseadmetena ruumi tarnitava õhu temperatuuri tõstmiseks.
Küttekehade valik määratakse järgmises järjekorras:
1. Määrake õhu soojendamiseks vajalik soojusvoog (W):
Fv = 0,278 Q? koos? c (tв - tн), (10)
kus Q on mahuline õhuvoolukiirus, m3 / h; с - õhu tihedus temperatuuril tк, kg / m?; cf = 1 kJ / (kg? С) - õhu spetsiifiline isobaarne soojusmahtuvus; tк - õhutemperatuur pärast küttekeha,? С; tн - kütteseadmesse siseneva õhu algtemperatuur,? С
Õhu tihedus:
c = 346 / (273 + 18) 99,3 / 99,3 = 1,19;
Fv = 0,278 1709,34 1,19 1 (16- (-16)) = 18095,48 W.
Hinnanguline õhumassi kiirus on 4-12 kg / s m ?.
3. Seejärel valime vastavalt tabelile 7 välja arvutatule lähedase vaba ristlõikepindalaga küttekeha mudeli ja numbri. Mitme küttekeha paralleelse (õhusuunalise) paigaldamise korral võetakse arvesse nende vaba ristlõike kogupindala. Valime 1 K4PP nr 2 vaba õhupinnaga 0,115 m? ja küttepinna pindala 12,7 m?
4. Arvutage valitud õhuküttekeha jaoks tegelik õhumassi kiirus
5. Pärast seda leiame kütteseadme vastuvõetud mudeli graafiku (joonis 10) järgi soojusülekandeteguri k sõltuvalt jahutusvedeliku tüübist, selle kiirusest ja ns väärtusest. Graafiku järgi soojusülekandetegur k = 16 W / (m 2 0 С)
6. Määrake tegelik soojusvoog (W), mille kütteseade edastab soojendatavale õhule:
Фк = k F (t? Cf - tcr),
kus k on soojusülekandetegur, W / (m 2 0 С); F on õhusoojendi küttepinna pindala, m2; t?av on soojuskandja keskmine temperatuur,?С, soojuskandja - aur - t?av = 95? С; tav - kuumutatud õhu keskmine temperatuur t av = (tc + tn) / 2
Фк = 16 12,7 (95 - (16-16) / 2) = 46451 2 = 92902 W.
2 plaatkütteseadet KZPP nr 7 annavad soojusvoogu 92902 W ja vajalik on 83789,85 W. Seetõttu on soojusülekanne täielikult tagatud.
Soojusülekande marginaal on = 6%.
1.6 Soojusekulu arvestus kooli soojaveevarustuseks
Sanitaarvajadusteks on koolis vaja sooja vett. 90 istekohaga kool päevas tarbib 5 liitrit sooja vett. Kokku: 50 liitrit. Seetõttu asetame 2 tõusutoru veevoolukiirusega 60 l / h (see tähendab kokku 120 l / h). Arvestades, et keskmiselt kasutatakse sooja vett sanitaarvajadusteks umbes 7 tundi ööpäevas, leiame sooja vee koguseks - 840 l / päevas. Koolis kulub tunnis 0,35 m3/h
Siis on veevarustuse soojusvoog
Fgv. = 0,278 0,35 983 4,19 (55–5) = 20038 W
Kooli duširuumide arv on 2. Kuuma vee tunnikulu ühes kajutis on Q = 250 l / h, eeldame, et keskmiselt töötab dušš 2 tundi päevas.
Siis sooja vee kogutarbimine: Q = 3 2 250 10 -3 = 1 m 3
Fgv. = 0,278 1 983 4,19 (55–5) = 57250 W.
F G.V. = 20038 + 57250 = 77288 W.
2. Kaugkütte soojuskoormuse arvutamine
2.1 RKütte ja ventilatsiooni soojustarbimise arvutamine pooltkonsolideeritud standardid
Kaugküttesüsteemi kuuluvate küla elamute ja ühiskondlike hoonete kütmiseks tarbitava maksimaalse soojusvoo (W) saab määrata elamispinnast olenevate koondnäitajate abil järgmiste valemite abil:
Photo.zh. = c? F,
Photo.j. = 0,25 Photo.j., (19)
kus c on 1 m kütmiseks kuluva maksimaalse erisoojusvoo suurendatud indikaator? elamispind, W / m2. q väärtused määratakse sõltuvalt välisõhu hinnangulisest talvisest temperatuurist vastavalt ajakavale (joonis 62); F - elamispind, m2.
1. Kolmeteistkümne 16 korteriga maja kohta pindalaga 720 m 2 saame:
Photo.zh. = 13 170 720 = 1591200 W.
2. Üheteistkümnele 8 korteriga majale pindalaga 360 m 2 saame:
Photo.zh. = 8 170 360 = 489 600 W.
3. Mee jaoks. eseme mõõtmetega 6x6x2,4 saame:
Foto kokku = 0,25 170 6 6 = 1530 W;
4. Kontori mõõtmetega 6x12 m:
Fotosid kokku = 0,25 170 6 12 = 3060 W,
Üksikute elamute, avalike ja tööstushoonete puhul määratakse sissepuhkeventilatsioonisüsteemi kütmiseks ja õhu soojendamiseks tarbitavad maksimaalsed soojusvood (W) ligikaudu valemitega:
Foto = qot Vn (tv - tn) a,
Фв = qв · Vн · (tv - tn.в.),
kus q from ja q in - hoone kütte- ja ventilatsiooniomadused, W / (m 3 · 0 С), võetud vastavalt tabelile 20; V n - hoone ruumala välismõõtmisel ilma keldrita, m 3, võetakse tüüpprojektide järgi või määratakse selle pikkuse korrutamisel laiuse ja kõrgusega maapinna planeerimismärgist karniisi tipuni. ; t in = hoone enamiku ruumide jaoks tüüpiline keskmine arvutuslik õhutemperatuur, 0 С; t n = talvine välisõhu arvestuslik temperatuur, - 25 0 С; t n.v. - välisõhu talvine ventilatsiooni temperatuur, - 16 0 С; a - parandustegur, mis võtab arvesse kohalike kliimatingimuste mõju konkreetsetele soojusomadustele temperatuuril tn = 25 0 С а = 1,05
Foto = 0,7 18 36 4,2 (10 - (- 25)) 1,05 = 5000,91 W,
Fv.summa = 0,4 5000,91 = 2000 W.
Brigaadi maja:
Foto = 0,5 1944 (18– (– 25)) 1,05 = 5511,2 W,
Kooli töötuba:
Foto = 0,6 1814,4 (15 - (- 25)) 1,05 = 47981,8 W,
Fv = 0,2 1814,4 (15 - (- 16)) = 11249,28 W,
2.2 RSoojustarbimise arvutamine sooja veevarustuse jaokselamud ja ühiskondlikud hooned
Hoonete soojaveevarustuseks kütteperioodil kulutatud keskmine soojusvoog (W) leitakse järgmise valemiga:
F G.V. = q alates N w,
Sõltuvalt veetarbimise määrast temperatuuril 55 0 С on ühe inimese kuuma veevarustuseks kulutatud keskmise soojusvoo (W) suurendatud indikaator: on 407 vatti.
16 korterelamul, kus elab 60 elanikku, on sooja veevarustuse soojusvoog: = 407 60 = 24 420 W,
kolmeteistkümnele sellisele majale - F. = 2442013 = 317460 W.
Suvel 60 elanikuga kaheksa 16-korterilise maja soojavee tarbimine soojaveevarustuseks
F g.v.l. = 0,65 F g. = 0,65 317460 = 206349 W
8 30 elanikuga korterelamu puhul on sooja veevarustuse soojusvoog:
F G.V. = 407 30 = 12210 W,
üheteistkümne sellise maja jaoks - F. = 1221011 = 97680 W.
Üheteistkümne 30 elanikuga 8-korterilise maja soojavee tarbimine suvel sooja veevarustuseks
F g.v.l. = 0,65 F g. = 0,65 97680 = 63492 W.
Siis on kontori veevarustuse soojusvoog:
Fgv. = 0,278 0,833 983 4,19 (55–5) = 47690 W
Soojuskulu kontori soojaveevarustuseks suvel:
F g.v.l. = 0,65 F g.c. = 0,65 47690 = 31000 W
Soojusvool mee veevarustuseks. kaup saab olema:
Fgv. = 0,278 0,23 983 4,19 (55–5) = 13167 W
Soojuse tarbimine mee sooja vee tarnimiseks. kaup suvel:
F g.v.l. = 0,65 F g.c. = 0,65 13167 = 8559 W
Sanitaarvajadusteks on töökodades vaja ka sooja vett.
Töökojas on 2 tõusutoru veevoolukiirusega 30 l / h (see tähendab kokku 60 l / h). Arvestades, et keskmiselt kasutatakse sooja vett sanitaarvajadusteks umbes 3 tundi päevas, leiame sooja vee koguseks - 180 l / päevas
Fgv. = 0,278 0,68 983 4,19 (55–5) = 38930 W
Suvel sooja veevarustuseks kulunud soojuse vool kooli töökotta:
Fgv.l = 38930 0,65 = 25304,5 W
Soojusvoo koondtabel
|
Arvutatud soojusvood, W |
|||||||
|
Nimi |
Küte |
Ventilatsioon |
Tehnilised vajadused |
||||
|
Kool 90 õpilasele |
|||||||
|
16 ruutmeetrit maja |
|||||||
|
Kallis. lõik |
|||||||
|
8 korterelamu |
|||||||
|
Kooli töötuba |
|||||||
F kokku = F alates + F kuni + F g.v. = 2147318 + 13243 + 737078 = 2897638 W.
3. Nende aastase ajakava koostaminekandevõime ja katelde valik
3.1 Aastase soojuskoormuse ajakava koostamine
Aastatarbimist kõigi soojustarbimise liikide puhul saab arvutada analüütiliste valemite abil, kuid mugavam on see määrata graafiliselt aasta soojuskoormuse graafikust, mis on vajalik ka katlamaja aastaringsete töörežiimide kehtestamiseks. Selline ajakava joonistatakse sõltuvalt toime kestusest erineva temperatuuriga piirkonnas, mis määratakse kindlaks vastavalt 3. lisale.
Joonisel fig. 3 on küla elamurajooni teenindava katlamaja ja tööstushoonete rühma aastane koormusgraafik. Graafik on üles ehitatud järgmiselt. Paremal küljel piki abstsissi on katlaruumi töö kestus tundides, vasakul küljel - välisõhu temperatuur; ordinaat on soojuse tarbimine.
Esmalt joonistatakse graafik elamute ja ühiskondlike hoonete kütmisel soojuse tarbimise muutusest sõltuvalt välistemperatuurist. Selleks joonistatakse nende hoonete kütmiseks kulutatud maksimaalne soojusvoog ordinaatteljele ja leitud punkt ühendatakse sirgjoonega välisõhutemperatuurile vastava punktiga, mis on võrdne elamu keskmise projekteerimistemperatuuriga. ühed; ühiskondlikud ja tööstushooned tв = 18 ° С. Kuna kütteperioodi algus on võetud temperatuuril 8 ° C, on graafiku rida 1 kuni selle temperatuurini näidatud punktiirjoonega.
Soojustarbimine ühiskondlike hoonete kütmiseks ja ventilatsiooniks funktsioonis tn on kaldjoon 3 alates tв = 18 ° С kuni arvutatud ventilatsioonitemperatuurini tn.v. antud kliimapiirkonna jaoks. Madalamatel temperatuuridel lisatakse toaõhku toaõhku. toimub retsirkulatsioon ja soojuse tarbimine jääb muutumatuks (graafik on paralleelne abstsissteljega). Sarnaselt joonistatakse erinevate tööstushoonete kütmiseks ja ventilatsiooniks soojuse tarbimise graafikud. Tööstushoonete keskmine temperatuur on tв = 16 ° С. Joonisel on näidatud selle objektirühma kütmiseks ja ventilatsiooniks kogu soojustarbimine (read 2 ja 4 alates temperatuurist 16 ° C). Soojuse tarbimine sooja veevarustuseks ja tehnoloogilisteks vajadusteks ei sõltu tn. Nende soojuskadude üldgraafik on näidatud sirgjoonega 5.
Soojuse tarbimise summaarne graafik sõltuvalt välisõhu temperatuurist on näidatud katkendjoonega 6 (murdepunkt vastab tn.v.), lõigates ordinaatteljel lõigu, mis on võrdne kõigi tarbimistüüpide maksimaalse tarbitava soojusvooga. (? Fot +? Fw +? Fg. v. +? Ft) arvestuslikul välistemperatuuril tн.
Koormused kokku liites sain 2,9W.
Abstsissteljest paremal pool iga välistemperatuuri kohta kütteperioodi tundide arv (kumulatiivne summa), mille jooksul temperatuur hoiti konstruktsiooni tegemisel võrdne või madalam (lisa 3) , on joonistatud. Ja läbi nende punktide tõmmatakse vertikaalsed jooned. Lisaks projitseeritakse nendele joontele soojuse kogutarbimise graafikult ordinaadid, mis vastavad maksimaalsele soojustarbimisele samadel välistemperatuuridel. Saadud punktid ühendab sujuv kõver 7, mis on kütteperioodi soojuskoormuse graafik.
Koordinaatide telgede, kõvera 7 ja horisontaaljoonega 8 piiratud ala, mis näitab suve kogukoormust, väljendab aastast soojustarbimist (GJ / aastas):
Qaasta = 3,6 10 -6 F m Q m n,
kus F on aastase soojuskoormuse graafiku pindala, mm?; m Q ja m n on katlamaja soojustarbimise ja tööaja skaala, vastavalt W / mm ja h / mm.
Qaasta = 3,6 10 -6 9871,74 23548 47,8 = 40001,67 J / aastas
Sellest kütteperiood moodustab 31 681,32 J / aastas, mis on 79,2%, suvel 6589,72 J / aastas, mis on 20,8%.
3.2 Jahutusvedeliku valik
Soojuskandjana kasutame vett. Kuna termiline projektkoormus Фр on? 2,9 MW, mis on seisukorrast väiksem (Fr? 5,8 MW), on toitetorus lubatud kasutada vett temperatuuriga 105 ° C ja vee temperatuuriks tagasivoolutorustikus võetakse 70 ° C. Samas arvestame, et temperatuurilangus tarbija võrgus võib ulatuda 10%-ni.
Ülekuumendatud vee kasutamine soojuskandjana annab suure kokkuhoiu torude metallist, vähendades nende läbimõõtu, vähendab võrgupumpade energiatarbimist, kuna väheneb süsteemis ringleva vee koguhulk.
Kuna osa tarbijaid vajab auru tehnilistel eesmärkidel, tuleb tarbijate juurde paigaldada täiendavad soojusvahetid.
3.3 Katelde valik
Kütte- ja tööstuskatlad võivad olenevalt neisse paigaldatud katelde tüübist olla soojavee-, auru- või kombineeritud - auru- ja soojaveeboileriga.
Madala temperatuuriga jahutusvedelikuga tavapäraste malmist katelde valik lihtsustab ja vähendab kohaliku energiavarustuse kulusid. Soojusvarustuseks võtame vastu kolm malmist veeboilerit "Tula-3", mille soojusvõimsus on 779 kW, igaüks gaasikütusega, millel on järgmised omadused:
Eeldatav võimsus Fr = 2128 kW
Paigaldatud võimsus Fu = 2337 kW
Küttepinda - 40,6 m2
Sektsioonide arv - 26
Mõõdud 2249 x 2300 x 2361 mm
Maksimaalne vee soojendamise temperatuur - 115? С
Tõhusus gaasiga töötamisel z k.a. = 0,8
Aururežiimil töötades auru ülerõhk - 68,7 kPa
Aururežiimis töötades väheneb võimsus 4–7%
3.4 Soojuskatlamaja varustamise reguleerimise aastagraafiku koostamine
Tulenevalt asjaolust, et tarbijate soojuskoormus varieerub sõltuvalt välisõhu temperatuurist, ventilatsiooni- ja kliimaseadme töörežiimist, sooja veevarustuse veekulust ja tehnoloogilistest vajadustest, katlamajas soojuse tootmise säästlikest režiimidest tuleks tagada soojusvarustuse tsentraalse reguleerimisega.
Veeküttevõrkudes kasutatakse soojusvarustuse kvaliteetset reguleerimist, muutes jahutusvedeliku temperatuuri konstantsel voolukiirusel.
Küttevõrgu vee temperatuuride graafikud on tp = f (tn,? C), tо = f (tn,? C). Olles koostanud graafiku töös antud metoodika järgi tн = 95? С; tо = 70? С kütmiseks (arvestatakse, et jahutusvedeliku temperatuur sooja veevarustusvõrgus ei tohiks langeda alla 70? С), tpv = 90? С; tоv = 55? С - ventilatsiooni jaoks määrame jahutusvedeliku temperatuurimuutuste vahemikud kütte- ja ventilatsioonivõrkudes. Abstsiss on välistemperatuur, ordinaat on võrgu vee temperatuur. Koordinaatide alguspunkt langeb kokku elamute ja avalike hoonete arvutatud sisetemperatuuriga (18 ° C) ja jahutusvedeliku temperatuuriga, samuti 18 ° C. Koordinaatide telgedele taastatud ristide ristumiskohas punktides, mis vastavad temperatuuridele tp = 95 ° C, tn = -25 ° C, leitakse punkt A ja tõmmates tagasivooluvee temperatuurist 70 ° C horisontaalse joone. , punkt B. Punktide A ja ühendamine Koordinaatide alguspunktiga saame graafiku küttevõrgu otse- ja tagasivooluvee temperatuurimuutusest sõltuvalt välisõhu temperatuurist. Kuuma veevarustuse koormuse korral ei tohiks jahutusvedeliku temperatuur avatud tüüpi võrgu toitetorus langeda alla 70 ° C, seetõttu on toitevee temperatuurigraafikul katkestuspunkt C kuni millest vasakul φ p = konst. Soojuse tarnimist konstantsel temperatuuril kütmiseks reguleeritakse soojuskandja voolukiiruse muutmisega. Minimaalne tagasivooluvee temperatuur määratakse vertikaalse joone tõmbamisega läbi punkti C kuni ristumiskohani tagasivoolu kõveraga. Punkti D projektsioon ordinaatteljele näitab väikseimat pho väärtust. Arvutatud välistemperatuurile (-16 ° C) vastavast punktist taastatud risti lõikub joontega AC ja BD punktides E ja F, näidates ventilatsioonisüsteemide otse- ja tagasivooluvee maksimaalseid temperatuure. See tähendab, et temperatuurid on vastavalt 91 ° C ja 47 ° C, mis jäävad muutumatuks vahemikus tn.w ja tn (jooned EK ja FL). Selles välisõhu temperatuurivahemikus töötavad ventilatsiooniseadmed retsirkulatsiooniga, mille aste on reguleeritud nii, et küttekehadesse siseneva õhu temperatuur püsib konstantsena.
Küttevõrgu vee temperatuuride graafik on näidatud joonisel 4.
Joonis 4. Vee temperatuuride ajakava küttevõrgus.
Bibliograafia
1. Efendiev A.M. Toiteallika projekteerimine agrotööstuskompleksi ettevõtetele. Tööriistakomplekt. Saratov 2009.
2. Zahharov A.A. Soojuse kasutamise töötuba põllumajanduses. Teine trükk, muudetud ja suurendatud. Moskva Agropromizdat 1985.
3. Zahharov A.A. Soojuse kasutamine põllumajanduses. Moskva Kolos 1980.
4. Kirjušatov A.I. Soojuselektrijaamad põllumajanduslikuks tootmiseks. Saratov 1989.
5. SNiP 2.10.02-84 Põllumajandussaaduste ladustamiseks ja töötlemiseks mõeldud hooned ja ruumid.
Postitatud saidile Allbest.ru
Gaasivarustussüsteemide töö. Kütte- ja soojaveevarustuse seadme tehnilised omadused AOGV-10V. Seadme paigutus ja paigaldamine. Maagaasi tunni- ja aastakulu määramine kütte- ja soojaveevarustusseadmete poolt.
lõputöö, lisatud 01.09.2009
Välispiirete soojusvarjestusomaduste kontrollimine. Kontrollige niiskuse kondenseerumist. Küttesüsteemi soojusvõimsuse arvutamine. Kütteseadmete pindala ja arvu määramine. Ventilatsioonisüsteemi kanalite aerodünaamiline arvutus.
kursusetöö, lisatud 28.12.2017
Keskküttesüsteemide tüübid ja nende tööpõhimõtted. TC1 tüüpi hüdrodünaamilise soojuspumba ja klassikalise soojuspumba kaasaegsete soojusvarustussüsteemide võrdlus. Kaasaegsed kütte- ja soojaveevarustussüsteemid Venemaal.
abstraktne, lisatud 30.03.2011
Väliste piirdekonstruktsioonide soojusarvutus. Soojakulu ventilatsiooniõhu soojendamiseks. Küttesüsteemi ja kütteseadmete tüübi valik, hüdrauliline arvutus. Ventilatsioonisüsteemide tuleohutusnõuded.
Kursitöö lisatud 15.10.2013
Ühetoru veeküttesüsteemi projekteerimine ja arvutamine. Kütteseadmete kütteaine arvutusliku soojusvoo ja vooluhulga määramine. Ruumide ja hoonete soojuskao hüdrauliline arvestus, temperatuur kütmata keldris.
Kursitöö lisatud 05.06.2015
Välis- ja siseõhu parameetrid külmaks ja soojaks aastaajaks. Piirdekonstruktsioonide soojustehniline arvutus. Hoone soojuskao arvutamine. Soojusbilansi koostamine ja küttesüsteemi valimine. Kütteseadmete pinnad.
kursusetöö, lisatud 20.12.2015
Kütte, ventilatsiooni ja sooja veevarustuse soojuskoormuste arvutamine. Hooajaline soojuskoormus. Aastaringse koormuse arvutamine. Võrguvee temperatuuride arvutamine. Võrgu veetarbimise arvutamine. Katlaruumi kütteskeemi arvutamine. Katlaruumi kütteskeemi väljaehitamine.
lõputöö, lisatud 03.10.2008
Katlaruum, põhivarustus, tööpõhimõte. Küttevõrkude hüdrauliline arvutus. Soojusenergia tarbimise määramine. Soojusvarustuse reguleerimise suurendatud ajakava väljaehitamine. Söödavee pehmendamise, kobestamise ja regenereerimise protsess.
lõputöö, lisatud 15.02.2017
Projekteeritava kompleksi omadused ja tootmisprotsesside tehnoloogia valik. Loomade veevarustuse ja jootmise mehhaniseerimine. Tehnoloogiline arvutus ja seadmete valik. Ventilatsiooni- ja õhkküttesüsteemid. Õhuvahetuse ja valgustuse arvutamine.
kursusetöö, lisatud 12.01.2008
Kiirguskütte kasutamine. Gaasi- ja elektriliste infrapunakiirgurite töötingimused. Küttesüsteemide projekteerimine küttekehadega ITF "Elmash-micro". Angaari temperatuuri reguleerimise süsteem ja 2TPM1 kahe kanaliga kontrolleri eesmärk.
