Ilyashenko A.V. - docent katedry strukturální mechaniky
Moskevská státní univerzita stavebnictví,
kandidát technických věd
Studium únosnosti stlačených elastických tenkostěnných prutů s počátečním průhybem a lokální ztrátou stability je spojeno s určením zmenšeného průřezu tyče. Hlavní ustanovení přijatá pro studium stavu napjatosti v superkritickém stadiu stlačených nedokonalých tenkostěnných tyčí jsou uvedena v pracích. Tento článek pojednává o superkritickém chování tyčí, které jsou reprezentovány jako sada společně pracujících prvků - desky s počátečním průhybem, napodobující provoz rohových polic, odpaliště a křížové profily... Jedná se o takzvané policové desky s jedním pružně sevřeným okrajem a druhým volným (viz obrázek). V pracích taková deska patří k typu II.
Bylo zjištěno, že mezní zatížení, které charakterizuje únosnost tyče, výrazně převyšuje zatížení P cr (m), při kterém dochází k lokální ztrátě stability nedokonalého profilu. Z grafů uvedených v je vidět, že deformace podélných vláken podél obvodu příčného řezu v nadkritickém stupni se stávají extrémně nerovnými. U vláken vzdálených od žeber se kompresní deformace snižují se zvyšujícím se zatížením a při zatíženích blízkých mezním v důsledku prudkého ohybu těchto vláken v důsledku počátečních průhybů a stále rostoucích šipek vytvořených podélných polovičních vln po místním vybočení se objevují deformace a intenzivně se táhnou.
Úseky příčného řezu se zakřivenými podélnými vlákny uvolňují napětí, jako by byly vypnuty z provozu tyče, což oslabuje účinný úsek a snižuje jeho tuhost. Únosnost tenkostěnného profilu tedy není omezena na lokální ztrátu stability. Celkové zatížení vnímané tuhšími (méně zakřivenými) průřezy může výrazně překročit hodnotu P cr (m).
Získáme efektivní zmenšenou sekci s vyloučením nepracovních částí profilu. K tomu použijeme výraz pro napěťovou funkci Ф k (x, y), která popisuje napěťový stav k-té desky typu II (viz).
Vraťme se k nadkritickým napětím σ kх (ve směru vnější tlakové síly), určených v nejnepříznivějším úseku tyče (x = 0). Pojďme je zapsat obecný pohled:
σ kx = ∂ 2 Ф k (A km, y, f kj, f koj, β c, d, β c, d, j, ℓ, s) ∕ ∂ y 2, (1)
kde integrační konstanty A km (m = 1,2,…, 6) a šipky složek získaných průhybů f kj (j = 1,2) jsou určeny z řešení systému řešení rovnic. Tento systém rovnic obsahuje nelineární variační rovnice a okrajové podmínky popisující společnou operaci nedokonalých profilových desek. Šipky f koj (j = 1,2, ..., 5) složek počáteční výchylky k-té desky jsou určeny experimentálně pro každý typ profilu;
ℓ je délka půlvlny vytvořené při lokální ztrátě stability;
s je šířka desky;
β c, d = cs 2 + dℓ 2;
β c, d, j = cs 4 + dℓ 2 s 2 + gℓ 4;
c, d, j - kladná celá čísla.
Zmenšená nebo účinná šířka zmenšeného úseku police talíře (typ II) je označena s p. Abychom to určili, zapíšeme podmínky pro přechod ze skutečného průřezu tyče na zmenšený:
1. Napětí v podélných vláknech na počátečním povrchu desky (při y = 0) přiléhající k okraji (viz obrázek) zůstávají stejná jako napětí získaná nelineární teorií (1):
kde F 2 kr = f 2 kr + 2f k0r f kr.
Pro stanovení napětí σ k2 = σ k max je nutné v (1) dosadit souřadnici nejvíce zatíženého podélného vlákna, která se zjistí z podmínky: ∂σ kx / ∂y = 0.
2. Součet vnitřních sil v desce při přechodu na zmenšený úsek ve směru tlakové síly se nemění:
3. Moment vnitřních sil vzhledem k ose procházející počáteční fasetou (y = 0) kolmou k rovině desky zůstává stejný:
Z obrázku je zřejmé, že
σ ′ k2 = σ k1 + y п (σ k2 -σ k1) / (y п + s п). (5)
Zapišme si systém rovnic pro určení zmenšené šířky desky s p. K tomu dosadíme (1) a (5) do (3) a (4):
kde α = πs / ℓ; F kr, ξ = f kr f koξ + f kr f kξ + f kor f kξ;
r, ξ jsou kladná celá čísla.
Výsledný systém rovnic (6) a (7) umožňuje určit zmenšenou šířku s p každé z deskových polic, které tvoří stlačenou tenkostěnnou tyč, která prošla lokální ztrátou stability. Skutečný průřez profilu byl tedy nahrazen zmenšeným.
Navrhovaná technika se zdá být teoreticky i prakticky užitečná při výpočtu únosnosti stlačených předem zakřivených tenkostěnných tyčí, u nichž je podle provozních požadavků přípustná místní tvorba vln.
kde p je číslo aktuální iterace; vt je celková klouzavá rychlost kovu po povrchu nástroje; vn je normální rychlost pohybu kovu; wn je normální rychlost nástroje; st je třecí napětí;
- Mez kluzu v závislosti na parametrech deformovaného kovu v daném bodě; - střední napětí; - Intenzita rychlosti deformace; x0 - rychlost deformace rovnoměrné komprese; Kt - součinitel rychlosti pohybu kovu po nástroji (specifikovaný iterační metodou); Kn - součinitel penalizace za proniknutí kovu do nástroje; m - podmíněná viskozita kovu, rafinovaná metodou hydrodynamických aproximací; - Napínací napětí nebo záloha během válcování; Fn je plocha průřezu konce trubky, na kterou působí napětí nebo podpora.
Výpočet režimu rychlosti deformace zahrnuje rozložení stavu deformací podél průměru ve stojanech, požadovanou hodnotu součinitele plastického napětí stavem Ztotal, výpočet součinitelů kapot, průměrů válců válce a rychlost otáčení hlavních hnacích motorů s přihlédnutím ke zvláštnostem jeho konstrukce.
U prvních stojanů mlýna, včetně prvního stojanu, který se valí, a u posledních umístěných za posledním stojanem, válců, jsou koeficienty plastického napětí v nich Zav.i menší než požadovaný Ztotal. Díky takovému rozdělení koeficientů plastického napětí na všechny stojany mlýna je vypočtená tloušťka stěny na výstupu z ní větší, než je nutné podél redukční trasy. Aby se kompenzovala nedostatečná tažná síla válců stojanů umístěných v prvním a po posledních válcovaných porostech, je nutné pomocí iteračního výpočtu najít takovou hodnotu Ztot, aby vypočtená a uvedená tloušťka stěny při výstupu ze stavu je stejná. Čím větší je hodnota požadovaného celkového součinitele plastického napětí stavem Ztot, tím větší je chyba při jeho stanovení bez iteračního výpočtu.
Poté, co iterační výpočty vypočítaly koeficienty předního a zadního plastického napětí, tloušťku stěny potrubí na vstupu a výstupu deformačních buněk podél stojanů redukčního mlýna, nakonec určíme polohu prvního a posledního válcovaného stojanu .
Průměr válcování je samozřejmě určen prostřednictvím středového úhlu qc.p. mezi svislou osou souměrnosti válcovací drážky a čárou vedenou ze středu drážky se shoduje s osou válcování do bodu na povrchu drážky drážky, kde je neutrální čára deformační zóny umístěna na její povrch, konvenčně umístěný rovnoběžně s osou válcování. Hodnota úhlu qc.p. v první řadě závisí na hodnotě zadního součinitele Zset. a přední Zper. napětí, stejně jako koeficient
kapuce.
Stanovení valivého průměru úhlem qc.p. obvykle prováděné pro kalibr, má tvar kruhu se středem v ose otáčení a průměrem rovným průměrnému průměru kalibru Dav.
Největší chyby při určování hodnoty valivého průměru bez zohlednění skutečných geometrických rozměrů kalibru budou v případě, kdy podmínky odvalování určují jeho polohu buď dole, nebo na přírubě kalibru. Čím více se skutečný tvar kalibru liší od kruhu přijatého ve výpočtech, tím významnější bude tato chyba.
Maximální možný rozsah variací skutečné hodnoty průměru válce válce je řez drážkou válce. Čím větší počet válců tvoří drážku, tím větší je relativní chyba při určování průměru válcování bez zohlednění skutečných geometrických rozměrů drážky.
S nárůstem částečného zmenšení průměru potrubí v ráži roste rozdíl v jeho tvaru od kulatého. Takže s nárůstem zmenšení průměru trubky z 1 na 10% se relativní chyba při určování hodnoty valivého průměru bez zohlednění skutečných geometrických rozměrů kalibru zvyšuje z 0,7 na 6,3% u dvouválců, 7,1% pro tři válce a 7,4% - pro chotirohwalkovy „válcovací“ stojany, když se podle kinematických podmínek válcování průměr válcování nachází podél spodní části kalibru.
Současné zvýšení stejné
3.2 Výpočet rolovacího stolu
Základním principem konstrukce technologického postupu v moderních instalacích je přijímání trubek stejného konstantního průměru na kontinuálním mlýnu, což umožňuje použití obrobku a objímky konstantního průměru. Získání trubek požadovaného průměru je zajištěno redukcí. Takový systém práce výrazně usnadňuje a zjednodušuje nastavení mlýnů, zmenšuje park nástrojů a hlavně vám umožňuje udržovat vysokou produktivitu celé jednotky i při válcování trubek minimálního (po zmenšení) průměru.
Válcovací stůl vypočteme proti průběhu válcování podle metody popsané v čl. Vnější průměr trubky po zmenšení je určen rozměry posledního páru válců.
D p 3 = (1,010..1,015) * D o = 1,01 * 33,7 = 34 mm
kde D p je průměr hotové trubky po redukčním mlýnu.
Protože po souvislém mlýnu vychází trubka stejného průměru, vezmeme D n = 94 mm. V kontinuálních mlýnech zajišťuje kalibrace válců, že v posledních párech válců je vnitřní průměr trubky o 1-2 mm větší než průměr trnu, takže průměr trnu bude roven:
H = d n -(1..2) = D n -2S n -2 = 94-2 * 3,2-2 = 85,6 mm.
Přijímáme průměr trnů rovný 85 mm.
Vnitřní průměr pouzdra by měl umožňovat volné zasunutí trnu a je odebrán o 5-10 mm větší než průměr trnu
d g = n + (5..10) = 85 + 10 = 95 mm.
Přijímáme stěnu vložky:
S g = S n + (11..14) = 3,2 + 11,8 = 15 mm.
Vnější průměr pouzder je určen na základě velikosti vnitřního průměru a tloušťky stěny:
D g = d g + 2S g = 95 + 2 * 15 = 125 mm.
Průměr použitého obrobku D z = 120 mm.
Průměr trnu propichovací frézy se volí s přihlédnutím k množství válcování, tj. vzestup vnitřního průměru pouzdra, který tvoří 3% až 7% vnitřního průměru:
P = (0,92 ... 0,97) d g = 0,93 * 95 = 88 mm.
Koeficienty prodloužení pro propichovací, kontinuální a redukční mlýny jsou určeny vzorci:
,
Celkový poměr natažení je:
Obdobně se vypočítá rolovací stůl pro trubky o rozměrech 48,3 × 4,0 mm a 60,3 × 5,0 mm.
Rolovací stůl je uveden v tabulce. 3.1.
|
Velikost hotových trubek, mm |
Průměr obrobku, mm |
Piercingový mlýn |
Souvislý mlýn |
Redukční mlýn |
Celkový poměr natažení |
||||||||||
|
Vnější průměr |
tloušťka stěny |
Velikost rukávu, mm |
Průměr trnu, mm |
Poměr losování |
Rozměry potrubí, mm |
Průměr trnu, mm |
Poměr losování |
Velikost potrubí, mm |
Počet stojanů |
Poměr losování |
|||||
|
tloušťka stěny |
tloušťka stěny |
tloušťka stěny |
|||||||||||||
3.3 Výpočet kalibrace válců redukčního mlýna
Kalibrace role je důležitá část výpočet provozního režimu mlýna. Z velké části určuje kvalitu trubek, životnost nástrojů, rozložení zatížení v pracovních stojanech a pohon.
Výpočet velikosti role zahrnuje:
rozložení dílčích deformací v mlýnských porostech a výpočet průměrných průměrů ráží;
stanovení velikostí válcových drážek.
3.3.1 Rozložení dílčích deformací
Podle povahy změny dílčích deformací lze porosty redukčního mlýna rozdělit do tří skupin: hlavní na začátku mlýna, ve kterých se redukce v průběhu válcování intenzivně zvyšují; kalibrace (na konci mlýna), při které se deformace zmenší na minimální hodnota, a mezi nimi skupina stojanů (uprostřed), ve kterých jsou dílčí deformace maximální nebo jsou jim blízké.
Při válcování trubek s napětím se hodnoty dílčích deformací berou na základě podmínky stability profilu trubky při hodnotě tahu plastu, který zajišťuje výrobu trubky dané velikosti.
Součinitel celkového plastického napětí lze určit podle vzorce:
,
kde 
- axiální a tangenciální deformace v logaritmické formě; T je hodnota stanovená v případě tříválcového kalibru podle vzorce
kde (S / D) cp je průměrný poměr tloušťky stěny k průměru za dobu deformace potrubí v mlýně; koeficient k zohledňující změnu stupně tloušťky potrubí.
,
,
kde m je hodnota celkové deformace potrubí podél průměru.
.
Hodnota kritické částečné redukce s takovým součinitelem plastického napětí podle může dosáhnout 6% ve druhém stojanu, 7,5% ve třetím stojanu a 10% ve čtvrtém stojanu. V prvním stání se doporučuje odebrat v rozmezí 2,5–3%. Aby byl zajištěn stabilní úchop, je množství redukce obvykle sníženo.
V před dokončovacích a dokončovacích stojanech mlýna je redukce také snížena, ale za účelem snížení zatížení válců a zvýšení přesnosti hotových trubek. V posledním stání kalibrační skupiny se redukce bere rovna nule, v předposledním stoji až 0,2 snížení v posledním stoji střední skupiny.
PROTI střední skupina porostů cvičí rovnoměrné a nerovnoměrné rozložení dílčích deformací. Při rovnoměrném rozdělení redukce ve všech porostech této skupiny se předpokládá, že jsou konstantní. Nerovnoměrné rozdělení dílčích deformací může mít několik variant a je charakterizováno následujícími zákonitostmi:
redukce ve střední skupině je úměrně redukována z prvních porostů do posledního - klesajícího režimu;
v prvních několika porostech střední skupiny jsou částečné deformace sníženy a zbytek zůstává konstantní;
komprese ve střední skupině se nejprve zvýší a poté sníží;
v prvních porostech střední skupiny zůstávají dílčí deformace konstantní a ve zbytku jsou redukovány.
S klesajícími režimy deformace ve střední skupině stojanů jsou rozdíly v hodnotě valivého výkonu a zatížení pohonu způsobené zvýšením deformačního odporu kovu při válcování v důsledku snížení jeho teploty a zvýšení rychlosti deformace, snížení. Předpokládá se, že snížení úbytků ke konci mlýna také zlepšuje kvalitu vnějšího povrchu trubek a snižuje tloušťku příčné stěny.
Při výpočtu kalibrace válců uvažujeme rovnoměrné rozložení redukcí.
Hodnoty dílčích deformací podél mlýnských porostů jsou uvedeny na obr. 3.1.
Distribuce komprese
Na základě přijatých hodnot dílčích deformací lze vypočítat průměrné průměry kalibrů pomocí výrobního vzorce potrubí, a přímo ... selhání) během Výroba pěnobeton. Na Výroba pěnobetonu používají různí ... pracovníci přímo příbuzní Výroba pěnobeton, speciální oblečení, ...
Pronájem Výroba potrubí metodou odstředivého válcování. Železobeton potrubí vyrobeno ... odstředivou metodou Výroba potrubí... Nakládka betonových odstředivek ... umožňuje odizolování formy. Výroba potrubí radiálním lisováním. Tento...
ÚVOD
1 STAV ČÍSLA TEORIÍ A TECHNOLOGIÍ PROFILOVÁNÍ POLYFACEOVÝCH POTRUBÍ DOPLNĚNÍM VÝKRESU (RECENZE LITERATURY).
1.1 Sortiment tvarovaných trubek s plochými hranami a jejich využití v technologii.
1.2 Hlavní metody výroby tvarovaných trubek s plochými hranami.
1.4 Kreslicí nástroj ve tvaru.
1.5 Kresba mnohostranných šroubovicově stočených trubek.
1.6 Závěry. Účel a cíle výzkumu.
2 VÝVOJ MATEMATICKÉHO MODELU PROFILOVÁNÍ POTRUBÍ VÝKRESEM.
2.1 Základní ustanovení a předpoklady.
2.2 Popis geometrie deformační zóny.
2.3 Popis výkonových parametrů procesu profilování.
2.4 Vyhodnocení vyplnění tažných úhlů a utažení hran profilů.
2.5 Popis algoritmu pro výpočet parametrů profilování.
2.6 Počítačová analýza silových podmínek profilování čtvercové trubky bez přetahování.
2.7 Závěry.
3 VÝPOČET NÁSTROJE PRO SÍLU PRO JÍZDNÍ PROFILOVÉ POTRUBÍ.
3.1 Prohlášení o problému.
3.2 Stanovení napěťového stavu výkresu.
3.3 Konstrukce mapovacích funkcí.
3.3.1 Čtvercový otvor.
3.3.2 Obdélníkový otvor.
3.3.3 Plochý oválný otvor.
3.4 Příklad výpočtu napjatého stavu matrice se čtvercovým otvorem.
3.5 Příklad výpočtu napjatého stavu matrice s kulatým otvorem.
3.6 Analýza získaných výsledků.
3.7 Závěry.
4 EXPERIMENTÁLNÍ STUDIE O PROFILOVACÍCH ČTVERCOVÝCH A PRAVOMĚRNÝCH POTRUBÍCH VÝKRESEM.
4.1 Technika experimentu.
4.2 Profilování čtvercové trubky nakreslením jedním průchodem do jednoho výkresu.
4.3 Tvarování čtvercové trubky tažením v jednom průchodu s protitahem.
4.4 Třífaktorová lineární matematický model profilování čtvercových trubek.
4.5 Stanovení vyplnění úhlů výkresu a utažení hran.
4.6 Vylepšení kalibrace tažných kanálů pro obdélníkové trubky.
4.7 Závěry.
5 VÝKRES PROFILOVÝCH ŠROUBŮ VE ŠROUBU.
5.1 Volba technologických parametrů kresby s kroucením.
5.2 Stanovení točivého momentu.
5.3 Stanovení tažné síly.
5.4 Experimentální studie.
5.5 Závěry.
Relevance tématu. Aktivní rozvoj výrobního sektoru ekonomiky, přísné požadavky na účinnost a spolehlivost produktů a také na účinnost výroby vyžadují použití typů zařízení a technologií šetřících zdroje. Pro mnoho odvětví stavebního průmyslu, strojírenství, výroby přístrojů, radiotechniky je jedním z řešení použití potrubí ekonomické typy(výměníky tepla a radiátorové potrubí, vlnovody atd.), který umožňuje: zvýšit výkon instalací, pevnost a trvanlivost konstrukcí, snížit jejich spotřebu kovů, šetřit materiály, zlepšovat vzhled... Široký sortiment a značný objem spotřeby tvarovaných trubek si vyžádal rozvoj jejich výroby v Rusku. V současné době se většina tvarovaných trubek vyrábí v obchodech pro tažení trubek, protože operace válcování za studena a tažení jsou v domácím průmyslu poměrně rozvinuté. V tomto ohledu je obzvláště důležité zlepšení stávající výroby: vývoj a výroba nástrojů, zavádění nových technologií a metod.
Nejběžnějšími typy tvarovaných trubek jsou vícefasetové (čtvercové, obdélníkové, šestihranné atd.) Trubky s vysokou přesností, získané přetažením v jednom průchodu.
Relevance tématu disertační práce je dána potřebou zlepšit kvalitu polyedrických trubek zlepšením procesu jejich profilování bez trnu.
Cílem práce je zlepšit proces profilování mnohostranných trubek nekorigovaným kreslením vývojem metod pro výpočet technologických parametrů a geometrie nástroje.
K dosažení tohoto cíle je nutné vyřešit následující úkoly:
1. Vytvořit matematický model profilování polyhedrálních trubek neohraničeným výkresem pro posouzení silových podmínek s přihlédnutím k nelineárnímu zákonu tvrdnutí, anizotropii vlastností a složité geometrii kanálu matrice.
2. Určete silové podmínky v závislosti na fyzikálních, technologických a strukturálních parametrech profilování v případě neomezeného tažení.
3. Vypracovat metodiku pro posouzení vyplnění úhlů tažení a utažení hran při kreslení polyedrických trubek.
4. Vypracovat metodu pro výpočet pevnosti tvarovaných zápustek pro určení geometrických parametrů nástroje.
5. Vypracovat metodiku pro výpočet technologických parametrů se současným profilováním a kroucením.
6. Proveďte experimentální studie technologických parametrů procesu, zajistěte vysokou rozměrovou přesnost polyedrických trubek a ověřte přiměřenost výpočtu technologických parametrů profilování pomocí matematického modelu.
Metody výzkumu. Teoretické studie vycházely ze základních ustanovení a předpokladů teorie kresby, teorie pružnosti, metody konformního mapování a výpočetní matematiky.
Experimentální studie byly provedeny v laboratorní podmínky pomocí metod matematického plánování experimentu na univerzálním testovacím stroji TsDMU-30.
Autor obhajuje výsledky výpočtu technologických a strukturálních parametrů profilování polyhedrálních trubek výkresem bez lemování: metoda výpočtu pevnosti tvarované matrice s přihlédnutím k normálnímu zatížení v kanálu; metodika výpočtu technologických parametrů procesu profilování vícevrstvých trubek nekorigovaným kreslením; metodika výpočtu technologických parametrů se současným profilováním a kroucením při neomezeném tažení šroubových tenkostěnných polyedrických trubek; výsledky experimentálních studií.
Vědecká novinka. Pravidelnost změny silových podmínek při profilování polyedrických trubek nekorigovaným kreslením je stanovena s přihlédnutím k nelineárnímu zákonu tvrdnutí, anizotropii vlastností a složité geometrii kanálu matrice. Problém určování napěťového stavu tvarované matrice, která je v kanálu ovlivněna normálním zatížením, byl vyřešen. Úplný záznam rovnic stavu napětí-deformace je uveden pro současné profilování a kroucení polyedrické trubky.
Spolehlivost výsledků výzkumu potvrzuje důsledná matematická formulace problémů, využití analytických metod pro řešení problémů, moderní metody provádění experimentů a zpracování experimentálních dat, reprodukovatelnost experimentálních výsledků, uspokojivá konvergence vypočítaných, experimentálních dat a výsledků z praxe , soulad výsledků simulace s výrobní technologií a charakteristikami hotových polyedrických trubek.
Praktická hodnota práce je následující:
1. Navrhované režimy získávání čtvercových trubek 10x10x1mm ze slitiny D1 s vysokou přesností, čímž se zvýší výnos o 5%.
2. Byly stanoveny rozměry tvarovaných zápustek, které zajišťují jejich výkon.
3. Kombinace operací profilování a kroucení snižuje technologický cyklus výroby šroubovicových vícevrstvých trubek.
4. Byla vylepšena kalibrace kanálu tvarované matrice pro profilování obdélníkových trubek 32x18x2mm.
Schvalování práce. Hlavní ustanovení disertační práce byla uvedena a prodiskutována na mezinárodní vědecké a technické konferenci věnované 40. výročí hutního závodu Samara „Nové směry rozvoje výroby a spotřeby hliníku a jeho slitin“ (Samara: SSAU, 2000) ; 11. meziuniverzitní konference „Matematické modelování a problémy hraničních hodnot“ (Samara: SSTU, 2001); druhá mezinárodní vědecká a technická konference „Fyzika kovů, mechanika materiálů a deformační procesy“ (Samara: SSAU, 2004); XIV Hloupé čtení: mezinárodní vědecká konference pro mládež (Kazaň: KSTU, 2006); IX Royal Readings: International Youth Scientific Conference (Samara: SSAU, 2007).
Publikace Materiály odrážející hlavní obsah práce byly publikovány v 11 pracích, mimo jiné v předních recenzovaných vědeckých časopisech, určených komisí pro vyšší atestaci - 4.
Struktura a rozsah práce. Práce obsahuje základní symboly, úvod, pět kapitol, bibliografii a přílohu. Práce je prezentována na 155 stranách psaného textu, včetně 74 obrázků, 14 tabulek, bibliografie 114 titulů a přílohy.
Autor vyjadřuje svou vděčnost týmu odboru tváření kovů tlakem za jejich pomoc a také vědecký poradce, profesor katedry, doktor technických věd V.R. Karginovi za cenné komentáře a praktickou pomoc při práci.
HLAVNÍ VÝSLEDKY A ZÁVĚRY O PRÁCI
1. Z rozboru vědecké a technické literatury vyplývá, že jedním z racionálních a produktivních postupů výroby tenkostěnných polyedrických trubek (čtvercových, obdélníkových, šestihranných, osmihranných) je proces bez lemování.
2. Pro proces profilování polyedrických trubek nekorigovaným kreslením byl vyvinut matematický model, který umožňuje stanovit silové podmínky s přihlédnutím k nelineárnímu zákonu tvrdnutí, anizotropii vlastností materiálu potrubí a složité geometrii průvlakový kanál. Model je implementován v programovacím prostředí Delphi 7.0.
3. Pomocí matematického modelu byl stanoven kvantitativní vliv fyzikálních, technologických a strukturálních faktorů na výkonové parametry procesu profilování mnohostranných trubek nekorigovaným kreslením.
4. Byly vyvinuty metody pro posouzení vyplnění úhlů tažení a utažení okrajů v případě nekorigovaného kreslení polyedrických trubek.
5. Byla vyvinuta metoda pro výpočet pevnosti tvarovaných zápustek s přihlédnutím k normálnímu zatížení v kanálu na základě funkce vzdušného napětí, metody konformního mapování a třetí teorie pevnosti.
6. Experimentálně postaven třífaktorový matematický model profilování čtvercových trubek, který umožňuje vybrat technologické parametry zajišťující přesnost geometrie výsledných trubek.
7. Vyvinula a přivedla na inženýrskou úroveň metodiku pro výpočet technologických parametrů se současným profilováním a kroucením mnohostranných trubek nekorigovaným kreslením.
8. Experimentální studie procesu profilování polyedrických trubek nekorigovanou kresbou prokázaly uspokojivou konvergenci výsledků teoretická analýza s experimentálními daty.
1. AC 1045977 SSSR, MKI3 V21SZ / 02. Nástroj pro kreslení tenkostěnných tvarovaných trubek Text. / V.N. Ermakov, G.P. Moiseev, A.B. Suntsov a další (SSSR). Č. 3413820; prohlásil 31/3/82; publ. 07.10.83, Bul. Č. 37. - Zs.
2. AC 1132997 SSSR, MKI3 V21SZ / 00. Kompozitní raznice pro kreslení polyhedrálních profilů se sudým počtem hran Text. / IN A. Rebrin, A.A. Pavlov, E.V. Nikulin (SSSR). -Č. 3643364 / 22-02; aplikace. 16. 09. 83; publ. 7. 7. 85, Bul. # 1. -4 s.
3. AC 1197756 SSSR, MKI4V21S37 / 25. Způsob výroby obdélníkových trubek Text. / P.N. Kalinushkin, V.B. Furmanov a další (SSSR). Č. 3783222; přihláška 08.24.84; publ. 15.12.185, Bul. Č. 46. - 6 s.
4. AC 130481 SSSR, MKI 7s5. Zařízení pro kroucení nekruhových profilů kreslením textu. / V.L. Kolmogorov, G.M. Moiseev, Yu.N. Shakmaev a další (SSSR). Č. 640189; prohlásil 10/02/59; publ. 1960, Bul. Č. 15. -2 s.
5. AC 1417952 SSSR, MKI4V21S37 / 15. Způsob výroby profilových polyedrických trubek Text. / A.B. Yukov, A.A. Shkurenko a další (SSSR). Č. 4209832; aplikace. 09/09/87; publ. 23. 8. 88, Bul. Č. 31. - 5 s.
6. AC 1438875 SSSR, MKI3 V21S37 / 15. Způsob výroby obdélníkových trubek Text. / A.G. Mikhailov, L.B. Maslan, V.P. Buzin a další (SSSR). Č. 4252699 / 27-27; prohlásil 28.05.187; publ. 23.11.88, Bul. Č. 43. -4 s.
7. AC 1438876 SSSR, MKI3 V21S37 / 15. Zařízení pro převod kulatých trubek na obdélníkové. Text. / A.G. Mikhailov, L.B. Maslan, V.P. Buzin a další (SSSR). Č. 4258624 / 27-27; prohlásil 9. 6. 87; publ. 23.11.88, Bul. Č. 43. -Zs.
8. AC 145522 SSSR MKI 7b410. Matrice pro tažení trubek Text. / E.V.
9. Kushch, B.K. Ivanov (SSSR).- č. 741262/22; aplikace. 08/10/61; publ. 1962, Bulletin č. 6. -Zs.
10. AC 1463367 SSSR, MKI4 V21S37 / 15. Způsob výroby polyedrických trubek Text. / V.V. Jakovlev, V.A. Shurinov, A. I. Pavlov a V. A. Belyavin (SSSR). Č. 4250068 / 23-02; prohlásil 13. 4. 87; publ. 7. 3. 89, Bul. Č. 9. -2 s.
11. AC 590029 SSSR, MKI2V21SZ / 00. Nástroje pro kreslení tenkostěnných polyhedrálních profilů Text. / B.JI. Dyldin, V.A. Aleshin, G.P. Moiseev a další (SSSR). Č. 2317518 / 22-02; aplikace. 30. 1. 76; publ. 30. 1. 78, Bul. Č. 4. -Zs.
12. AC 604603 SSSR, MKI2 V21SZ / 00. Matrice pro kreslení obdélníkového drátu Text. / JI.C. Vatrushin, I. Sh. Berin, A.JI. Čečurin (SSSR). -Č. 2379495 / 22-02; prohlásil 07/05/76; publ. 30.04.78, Bulletin č. 16, 2 s.
13. AC 621418 SSSR, MKI2 V21SZ / 00. Nástroj pro kreslení polyhedrálních trubek se sudým počtem ploch Text. / G.A. Savin a V.I. Panchenko, V.K. Sidorenko, L.M. Schlosberg (SSSR). Č. 2468244 / 22-02; aplikace. 29.03.07; publ. 30. 8. 78, Bul. Č. 32. -2 s.
14. AC 667266 SSSR, MKI2 V21SZ / 02. Přetahování textu. / A.A. Fotov, V.N. Duev, G.P. Moiseev, V.M. Ermakov, Yu.G. Dobrý (SSSR). Č. 2575030 / 22-02; aplikace. 1. 2. 78; publ. 15.06.1979, Bul. Č. 22, -4s.
15. AC 827208 SSSR, MKI3 V21SZ / 08. Zařízení na výrobu tvarovaných trubek Text. / IA. Lyashenko, G.P. Motseev, S.M. Podoskin a další (SSSR). Č. 2789420 / 22-02; přihláška 29.06.79; publ. 7. 5. 81, Bul. Č. 17. - Zs.
16. AC 854488 SSSR, MKI3 V21SZ / 02. Nástroj pro kreslení Text. /
17. S.P. Panasenko (SSSR). Č. 2841702 / 22-02; prohlásil 23/11/79; publ. 15. 08. 81, Bul. Č. 30. -2 s.
18. AC 856605 SSSR, MKI3 V21SZ / 02. Tahy pro kreslení profilů Text. / Yu.S. Zykov, A.G. Vasiliev, A.A. Kochetkov (SSSR). Č. 2798564 / 22-02; prohlásil 19. 7. 79; publ. 23. 8. 1981, Bul. Č. 31. -Zs.
19. AC 940965 SSSR, MKI3 V21SZ / 02. Nástroj pro výrobu profilovaných povrchů Text. / IA. Saveliev, Yu.S. Voskresensky, A.D. Osmanis (SSSR).- č. 3002612; aplikace. 06,11,80; publ. 07.07.82, Bul. Č. 25. Zs.
20. Adler, Yu.P. Plánování experimentu s vyhledáváním optimální podmínky Text. / Yu.P. Adler, E.V. Markova, Yu.V. Granovsky M.: Nauka, 1971. - 283 s.
21. Alynevsky, JI.E. Tažné síly při tažení trubek za studena Text. / JI.E. Alševskij. M.: Metallurgizdat, 1952.-124s.
22. Amenzade, Yu.A. The theory of elasticity Text. / Yu.A. Amenzadeh. M.: absolventská škola, 1971.-288s.
23. Argunov, V.N. Kalibrace tvarovaných profilů Text. / V.N. Argunov, M.Z. Yermanok. M.: Metalurgie, 1989.-206s.
24. Aryshensky, Yu.M. Získání racionální anizotropie v listech Text. / Yu.M. Aryshensky, F.V. Grechnikov, V.Yu. Aryshensky. M.: Metalurgie, 1987-141.
25. Aryshensky, Yu.M. Teorie a výpočty plastické deformace anizotropních materiálů Text. / Yu.M. Aryshensky, F.V. Grechnikov.- M.: Metalurgie, 1990.-304s.
26. Bisk, M.B. Racionální technologie pro výrobu nástrojů pro tažení potrubí Text. / M.B. Bisk-M.: Metalurgie, 1968.-141 s.
27. Vdovin, S.I. Metody pro výpočet a navrhování procesů lisování archů a tvarovaných polotovarů na počítači Text. / S.I. Vdovin - M.: Strojírenství, 1988. -160s.
28. Vorobiev, D.N. Kalibrace nástroje pro kreslení textu obdélníkových trubek. / D.N. Vorobiev D.N., V.R. Kargin, I.I. Kuznetsova // Technologie lehkých slitin. -1989. -Č. -S.36-39.
29. Vydrin, V.N. Výroba vysoce přesných tvarovaných profilů Text. / V.N. Vydrin a kol. -M.: Metallurgy, 1977. -184s.
30. Gromov, N. P. Teorie tváření kovů tlakem Text. / N.P. Gromov -M.: Metalurgie, 1967. -340s.
31. Gubkin, S. I. Kritika stávajících metod pro výpočet pracovních napětí na OMD / S.I. Gubkin // Technické výpočetní metody technologické postupy OMD. -M.: Mašgiz, 1957 S. 34-46.
32. Gulyaev, G.I. Stabilita průřezu potrubí při redukci Text. / G.I. Gulyaev, P.N. Ivshin, V.K. Yanovich // Teorie a praxe redukce potrubí. S. 103-109.
33. Gulyaev, Yu.G. Matematické modelování procesů OMD Text. / Yu.G. Gulyaev, S.A. Chukmasov, A.B. Gubinský. Kyjev: Nauk. Dumka, 1986, 240s.
34. Gulyaev, Yu.G. Zlepšení přesnosti a kvality potrubí Text. / Yu.G. Gulyaev, M.Z. Volodarsky, O. I. Lev a další - M.: Metalurgie, 1992. -238s.
35. Gun, G.Ya. Teoretický základ tváření kovů tlakem Text. / G.Ya. Gong. M.: Metalurgie, 1980- 456 s.
36. Gun, G.Ya. Plastické tváření kovů Text. / G.Ya. Gong, P.I. Polukhin, B.A. Prudkovský. M.: Metalurgie, 1968.-416s.
37. Danchenko, V.N. Výroba tvarovaných trubek Text. / V.N. Danchenko,
38. V.A. Sergeev, E.V. Nikulin. M.: Intermet Engineering, 2003.224s.
39. Dnestrovsky, N.Z. Kresba barevných kovů Text. / N.Z. Dnestrovský. M.: Stát. vědecké a technické vyd. lit. podle hodiny a barvy. metalurgie, 1954- 270s.
40. Dorokhov, A.I. Změna obvodu při kreslení tvarovaných trubek Text. / A.I. Dorokhov // Bul. vědecké a technické. informace VNITI. Moskva: Metallurg Publishing, 1959. - č. 6-7. - S. 89-94.
41. Dorokhov, A.I. Stanovení průměru počátečního bloku pro bezpečné tažení a válcování obdélníkových, trojúhelníkových a šestihranných trubek Text. / A.I. Dorokhov, V.I. Shafir // Výroba potrubí / VNITI. M., 1969.-číslo 21. - S. 61-63.
42. Dorokhov, A.I. Axiální napětí při kreslení tvarovaných trubek bez trnu Text. / A.I. Dorokhov // Tr. UkrNITI. Moskva: Metallugizdat, 1959. - 1. vydání. - S.156-161.
43. Dorokhov, A.I. Vyhlídky na výrobu za studena tvarovaných trubek a základny moderní technologie jejich výroba Text. / A.I. Dorokhov, V.I. Rebrin, A.P. Usenko // Potrubí ekonomických typů: M.: Metalurgie, 1982. -S. 31-36.
44. Dorokhov, A.I. Racionální kalibrace válců vícestojanových mlýnů na výrobu textu obdélníkových trubek. / A.I. Dorokhov, P.V. Sav-kin, A.B. Kolpakovsky // Technický pokrok ve výrobě trubek. Moskva: Metalurgie, 1965.-S. 186-195.
45. Emelianenko, P.T. Výroba válcování trubek a tváření trubek Text. / P.T. Emelianenko, A.A. Shevchenko, S.I. Borisov. M.: Metallurgizdat, 1954.-496s.
46. Ermanok, M.Z. Vytlačování panelů ze slitiny hliníku. M.: Metalurgie. - 1974,232 s.
47. Ermanok, M.Z. Využití neopravené kresby při výrobě 1 "dýmek Text. / M.Z. Ermanok. M.: Tsvetmetinformatsiya, 1965. - 101s.
48. Ermanok, M.Z. Vývoj teorie kreslení Text. / M.Z. Ermanok // Neželezné kovy. -1986. Č. 9.- S. 81-83.
49. Ermanok, M.Z. Racionální, technologie pro výrobu obdélníkových trubek z hliníku Text. / M.Z. Ermanok M.Z., V.F. Kleymenov. // Neželezné kovy. 1957. - č. 5. - S. 85-90.
50. Zykov, Yu.S. Optimální poměr deformací při kreslení obdélníkových profilů Text. / Yu.S. Zykov, A.G. Vasiliev, A.A. Kochetkov // Neželezné kovy. 1981. - č. 11. -S.46-47.
51. Zykov, Yu.S. Vliv profilu tažného kanálu na tažnou sílu Text. / Yu.S. Zykov // Izvestiya vuzov. Železná metalurgie. 1993. -č. 2. - S.27-29.
52. Zykov, Yu.S. Kombinovaná forma studia podélný profil pracovní oblasti kresby kresby Text. / Yu.S. Zykov // Metalurgie a koksová chemie: Tlakové zpracování kovů. - Kyjev: Technics, 1982. - vydání 78. S. 107-115.
53. Zykov, Yu.S. Optimální parametry kreslení obdélníkových profilů Text. / Yu.S. Zykov // Barevné megality. 1994. - č. 5. - Str.47-49. ...
54. Zykov, Yu.S. Optimální parametry procesu kreslení obdélníkového profilu Text. / Yu.S. Zykov // Neželezné kovy. 1986. - č. 2. - S. 71-74.
55. Zykov, Yu.S. Optimální úhly kresba kalícího kovu Text. / Yu.S. Zykov. // Sborník univerzit. 4 mil. 1990. - č. 4. - S.27-29.
56. Ilyushin, A.A. Plastický. První část. Elasticko-plastické deformace Text. / A.A. Iljušin. -M.: Moskevská státní univerzita, 2004.-376 s.
57. Kargin, V. R. Analýza neomezené kresby tenkostěnné trubky s protitahem Text. / V.R. Kargin, E.V. Shokova, B.V. Kargin // Bulletin SSAU. Samara: SSAU, 2003. - č. 1. - S.82-85.
58. Kargin, V. R. Úvod do speciálního tváření kovů
59. Text.: tutorial/ V.R. Kargin, E.V. Shokova. Samara: SSAU, 2003- 170 s.
60. Kargin, V. R. Výkres šroubových trubek Text. / V.R. Kargin // Neželezné kovy. -1989. Č. 2. - S.102-105.
61. Kargin, V. R. Základy inženýrského experimentu Text.: Studijní příručka / V.R. Kargin, V.M. Zaitsev. Samara: SSAU, 2001.- 86 s.
62. Kargin, V. R. Výpočet nástrojů pro kreslení čtvercových profilů a trubek Text. / V.R. Kargin, M. V. Fedorov, E. V. Shokova // Izvestiya Samarskogo vědecké centrum RAS. 2001. - č. 2. - T.Z. - P.23 8-240.
63. Kargin, V. R. Výpočet zesílení stěny potrubí v případě nekorozivní kresby Text. / V.R. Kargin, B.V. Kargin, E.V. Shokova // Prázdná výroba ve strojírenství. 2004. -č.1. -S.44-46.
64. Kasatkin, N.I. Vyšetřování procesu profilování obdélníkových trubek Text. / N.I. Kasatkin, T.N. Khonina, I.V. Komkova, M.P. Panova / Vyšetřování procesů zpracování barevných kovů tlakem. - M.: Metalurgie, 1974. Problém. 44 .-- S. 107-111.
65. Kirichenko, A.N. Analýza nákladové efektivity různé způsoby výroba tvarovaných trubek s konstantní tloušťkou stěny po obvodu Text. / A.N. Kirichenko, A.I. Gubin, G.I. Denisova, N.K. Khudyakova // Trubky ekonomických typů. -M., 1982. -S. 31-36.
66. Kleimenov, V.F. Výběr obrobku a výpočet nástroje pro kreslení obdélníkových trubek ze slitin hliníku Text. / V.F. Kleimenov, R.I. Muratov a M.I. Ehrlich // Technologie lehkých slitin. -1979- č. 6.- P.41-44.
67. Kolmogorov, V.L. Nástroj pro kreslení Text. / V.L. Kolmogorov, S.I. Orlov, V.Yu. Ševlyakov. -M.: Metalurgie, 1992.-144.
68. Kolmogorov, B.JI. Napětí. Deformace. Text destrukce. / B.JT. Kolmogorov. M.: Metalurgie, 1970- 229s.
69. Kolmogorov, B.JI. Technologické problémy kresby a lisování Text.: Studijní příručka / B.JI. Kolmogorov. - Sverdlovsk: UPI, 1976. - 10. vydání. -81 s.
70. Coppenfels, V. Procvičování konformních map Text. / V. Koppenfels, F. Stahlmann. M.: IL, 1963- 406 s.
71. Koff, Z.A. Válcování trubek za studena Text. / ZA Koff, P.M. Soloveichik, V.A. Aleshin a další. Sverdlovsk: Metallurgizdat, 1962. - 432 s.
72. Krupman, Yu.G. Aktuální stav světové produkce dýmek Text. / Yu.G. Krupman, J1.C. Lyakhovetsky, O.A. Semenov. M.: Metalurgie, 1992.-81s.
73. Levanov, A.N. Kontaktní tření v procesech OMD Text. L.A.N. Leva-nov, V.L. Kolmagorov, S.L. Burkin et al. M.: Metallurgy, 1976. - 416 s.
74. Levitansky, M.D. Výpočet technických a ekonomických norem pro výrobu trubek a profilů ze slitin hliníku na osobních počítačích Text. / M.D. Levitansky, E.B. Makovskaya, R.P. Nazarova // Neželezné kovy. -19,92. -Č.2. -S.10-11.
75. Lysov, M.N. Teorie a výpočet procesů výroby dílů ohýbacími metodami Text. / M.N. Lysov M.: Mashinostroenie, 1966- 236 s.
76. Muskhelishvili, N.I. Některé základní problémy matematické teorie pružnosti Text. / N.I. Muskhelishvili. M.: Nauka, 1966.-707.
77. Osadchy, V.Ya. Zkoumání výkonových parametrů profilování potrubí u vlečných a válečkových kalibrů Text. / V.Ya. Osadchiy, S.A. Stepantsov // ocel. -1970. -№8.-С.732.
78. Osadchy, V.Ya. Vlastnosti deformace při výrobě tvarovaných trubek obdélníkových a proměnných průřezů Text. / V.Ya. Osadchiy, S.A. Stepantsov // ocel. 1970. - č. 8. - S.712.
79. Osadchy, V.Ya. Výpočet napětí a sil při kreslení trubek Text./
80. V. Ya. Osadchy, A.JI. Vorontsov, S.M.Karpov // Výroba válcovaných výrobků. 2001.- č. 10.- S.8-12.
81. Osadchy, S.I. Stres-deformační stav během profilování Text. / V.Ya. Osadchiy, S.A. Getia, S.A. Stepantsov // Izvestiya vuzov. Železná metalurgie. 1984. -č. 9. -S.66-69.
82. Parshin, B.C. Základy systémového zlepšování procesů a tažíren studeného potrubí Text. / B.C. Parshin. Krasnojarsk: Krasnojarské nakladatelství. Univerzita, 1986- 192 s.
83. Parshin, B.C. Tažení trubek za studena Text. / B.C. Parshin, A.A. Fotov, V.A. Alešin. M.: Metalurgie, 1979- 240 s.
84. Perlin, I.L. Teorie kresby Text. / I.L. Perlin, M.Z. Yermanok. -M.: Metalurgie, 1971.- 448 s.
85. Perlin, P.I. Kontejnery na ploché ingoty Text. / P.I. Perlin, L.F. Tolchenov // so. tr. VNIImetmash. ONTI VNIImetmash, 1960. - №1. -S.136-154.
86. Perlin, P.I. Metoda výpočtu kontejnerů pro lisování z plochého ingotu Text. / P.I. Perlin // Bulletin strojírenství 1959. - №5. - S.57-58.
87. Popov, E.A. Základy teorie lisování archů Text. / E.A. Popov. -M.: Strojírenství, 1977.278 s.
88. Potapov, I.N. Teorie výroby dýmek Text. / I.N. Potapov, A.P. Kolikov, V.M. Druyan a kol. M.: Metallurgy, 1991. - 406 s.
89. Ravin, A.N. Tvářecí nástroj pro vytlačování a kreslení profilů Text. / A.N. Ravin, E.Sh. Sukhodrev, L.R. Dudetskaya, V.L. Shcherbanyuk.- Minsk: Věda a technologie, 1988.232s.
90. Rakhtmayer, R.D. Diferenční metody řešení okrajových úloh Text. / R.D. Rachtmayer. M.: Mir, 1972- 418 s!
91. Savin, G.A. Text kresby potrubí. / G.A. Savin. M.: Metalurgie, 1993.-336s.
92. Savin, G. N. Rozložení napětí kolem otvorů Text. / G.N.
93. Savin. Kyjev: Naukova Dumka, 1968- 887s.
94. Segerlind, JI. Aplikace textu FEM. / JI. Segerlind. M.: Mir, 1977- 349 s.
95. Smirnov-Alyaev, G.A. Axisymetrický problém teorie toku plastu při stlačování, roztažení a tažení trubek Text. / G.А. Smirnov-Alyaev, G. Ya. Gun // Izvestiya vuzov. Železná metalurgie. 1961. - č. 1. - S. 87.
96. Storozhev, M.V. Teorie tváření kovů tlakem Text. / M.V. Storozhev, E.A. Popov. M.: Strojírenství, 1977. -432s.
97. Tymošenková, S. P. Pevnost materiálů Text. / S.P. Timoshenko - M.: Nauka, 1965.T. 1,2. -480s.
98. Tymošenková, S. P. Stabilita elastických systémů Text. / S.P. Tymošenková. M.: GITTL, 1955- 568 s.
99. Trusov, P.V. Vyšetřování procesu profilování drážkovaných trubek Text. / P.V. Trusov, V.Yu. Stolbov, I.A. Krone // Zpracování kovů tlakem. -Sverdlovsk, 1981. č. 8. - S.69-73.
100. Hoeken, V. Příprava trubek pro kreslení, metody kreslení a zařízení používané při kreslení Text. / V. Hoeken // Výroba trubek. Dusseldorf, 1975. Transl. s ním. M.: Metallurgizdat, 1980- 286 s.
101. Shevakin, Yu.F. Výpočetní stroje ve výrobě potrubí Text. / Yu.F. Shevakin, A.M. Rytikov. M.: Metalurgie, 1972.240s.
102. Shevakin, Yu.F. Kalibrace nástroje pro kreslení textu obdélníkových potrubí. / Yu.F. Shevakin, N.I. Kasatkin // Výzkum procesů úpravy tlaku neželezných kovů. -M.: Metalurgie, 1971. Problém. Č. 34. - S. 140-145.
103. Shevakin, Yu.F. Výroba potrubí Text. / Yu.F. Shevakin, A.Z. Gley Berg. M.: Metalurgie, 1968- 440 s.
104. Shevakin, Yu.F. Výroba trubek z barevných kovů Text. / Yu.F. Shevakin, A.M. Rytikov, F.S. Seidaliev M.: Metallurgizdat, 1963- 355 s.
105. Shevakin, Yu.F., Rytikov A.M. Zvýšení efektivity výroby trubek z barevných kovů Text. / Yu.F. Shevakin, A.M. Rytikov. M.: Metalurgie, 1968.-240s.
106. Shokova, E.V. Kalibrace nástroje pro kreslení textu obdélníkových trubek. / E.V. Shokova // XIV Tupolev Readings: International Youth Scientific Conference, Kazan State. tech. un-t. Kazaň, 2007. - Svazek 1. - S. 102103.
107. Shurupov, A.K., Freiberg M.A. Výroba trubek ekonomických profilů Text. / A.K. Shurupov, M.A. Freiberg.-Sverdlovsk: Metallurgizdat, 1963-296s.
108. Jakovlev, V.V. Kreslení obdélníkových trubek zvýšená přesnost Text. / V.V. Jakovlev, B.A. Smelnitsky, V.A. Balyavin a kol. // Ocel.-1981.-№6-С.58.
109. Jakovlev, V.V. Kontaktní napětí při bezdušové kresbě. Text. / V.V. Jakovlev, V.V. Ostryakov // Kolekce: Výroba bezešvých trubek. -M.: Metalurgie, 1975. -č. 3. -S.108-112.
110. Yakovlev, V.V., Kresba obdélníkových trubek na pohyblivém trnu Text. / V.V. Jakovlev, V.A. Shurinov, V.A. Balyavin; VNITI. Dnepropetrovsk, 1985- 6 s. - Dep. v Chermetinformation 13/13/1985, č. 2847.
111. Automatické odesílání profilů Becker H., Brockhoff H., „Profil Blech Rohre“. 1985. -č. 32. -C.508-509.
Vezměte prosím na vědomí, že výše uvedené vědecké texty jsou zasílány ke kontrole a získávány na základě uznání původních textů disertačních prací (OCR). V této souvislosti mohou obsahovat chyby související s nedokonalostí rozpoznávacích algoritmů. V souborech diplomových a abstraktních souborů PDF, které dodáváme, nejsou žádné takové chyby.
