Termofiz xüsusiyyətləri Bu qaz mühitinin temperaturundan müxtəlif parametrlərin asılılığını hesablamaq üçün lazım olan qazlı yanma məhsulları cədvəldə verilən dəyərlərə əsasən təyin edilə bilər. Xüsusilə, istilik tutumu üçün göstərilən asılılıqlar şəklində əldə edilmişdir:
C psm \u003d a -1/ D.,
harada a. = 1,3615803; b. = 7,0065648; c. = 0,0053034712; d. = 20,761095;
C psm \u003d a + bt sm. + ct. 2 Sm.,
harada a. = 0,94426057; b. = 0,00035133267; c. = -0,0000000539.
İlk asılılıq yaxınlaşmağın düzgünlüyünə üstünlük verilir, daha az dəqiqliyi hesablamaq üçün ikinci asılılığı qəbul etmək olar.
Fiziki parametrlər qaz qazları
(üçün P \u003d. 0.0981 MPa; r CO2 \u003d 0.13; p. H2O \u003d 0.11; r N2 \u003d 0.76)
| t., ° S. | γ, n · m -3 | ilə R., W (m 2 ° С) -1 | λ · 10 2, w (m · k) -1 | amma · 10 6, m 2 · S -1 | μ · 10 6, pa · s | v. · 10 6, m 2 · S -1 | Pr. |
| 12,704 | 1,04 | 2,28 | 16,89 | 15,78 | 12,20 | 0,72 | |
| 9,320 | 1,07 | 3,13 | 30,83 | 20,39 | 21,54 | 0,69 | |
| 7,338 | 1,10 | 4,01 | 48,89 | 24,50 | 32,80 | 0,67 | |
| 6,053 | 1,12 | 4,84 | 69,89 | 28,23 | 45,81 | 0,65 | |
| 5,150 | 1,15 | 5,70 | 94,28 | 31,69 | 60,38 | 0,64 | |
| 4,483 | 1,18 | 6,56 | 121,14 | 34,85 | 76,30 | 0,63 | |
| 3,973 | 1,21 | 7,42 | 150,89 | 37,87 | 93,61 | 0,62 | |
| 3,561 | 1,24 | 8,27 | 183,81 | 40,69 | 112,10 | 0,61 | |
| 3,237 | 1,26 | 9,15 | 219,69 | 43,38 | 131,80 | 0,60 | |
| 2,953 | 1,29 | 10,01 | 257,97 | 45,91 | 152,50 | 0,59 | |
| 2,698 | 1,31 | 10,90 | 303,36 | 48,36 | 174,30 | 0,58 | |
| 2,521 | 1,32 | 11,75 | 345,47 | 40,90 | 197,10 | 0,57 | |
| 2,354 | 1,34 | 12,62 | 392,42 | 52,99 | 221,00 | 0,56 |
Əlavə 3.
(İstinad)
Hava kanallarının və klapanların hava və tüstü keçiriciliyi
1. Havanın sızmalarını və ya yuxusunu müəyyən etmək üçün, cədvəl məlumatlarının yaxınlaşması ilə əldə edilən aşağıdakı düsturlar hadisə yer sistemlərinin havalandırma kanallarına nisbətdə istifadə edilə bilər:
h hava kanalları üçün (təzyiq çeşidində 0,2 - 1.4 kPA): Δl. = amma(R - b.) dənharada Δl. - havanın (sızması), m 3 / m 2 · H; R - Təzyiq, KPA; amma = 10,752331; b. = 0,0069397038; dən = 0,66419906;
aIR kanalları üçün P (Təzyiq çeşidində 0.2 - 5.0 KPA): Harada a \u003d. 0,00913545; b \u003d. -3,1647682 · 10 8; c \u003d. -1.2724412 · 10 9; d \u003d 0,68424233.
2. Yanğına qarşı mübarizə üçün normal qapalı klapanlar üçün, qazın temperaturundan asılı olaraq siqaret çəkmə üçün müqavimətinin sayı, eksperimental bazada müxtəlif məhsulların daimi atəş testləri zamanı alınan məlumatlara uyğundur vniipo:
| 1. Ümumi müddəalar. 2 2. Mənbə məlumatları. 3 3. Havalandırma əleyhinə işləyin. 4 3.1. Yanan məhsulları birbaşa yanan otaqdan çıxarmaq. 4 3.2. Qarşısı isti otaqlardan yanma məhsullarının çıxarılması. 7 4. Hava havalandırma təmin edin. 9 4.1. Pilləkənlərə hava təchizatı. 9 4.2. Lift vallarına hava təchizatı .. 14 4.3. Tambour şlüzlərinə hava təchizatı .. 16 4.4. Hava təchizatı kompensasiya. 17 5. Xüsusiyyətlər Avadanlıq. 17 5.1. Egzoz havalandırma sistemlərinin avadanlığı. 17 5.2. Təyyarə havalandırma təchizatı sistemlərinin avadanlıqları. 21 6. Yanğınsöndürmə rejimləri. 21 İstinadlar .. 22 Əlavə 1. Binanın yanğın yükünün əsas parametrlərinin təyini. 22 Əlavə 2. Baca qazlarının termofiziki xüsusiyyətləri. 24 Əlavə 3. Hava kanallarının və klapanların hava və tüstü cavabı. 25. |
Dövlət təhsil müəssisəsi Ali peşə təhsili
"Samara dövləti Texniki Universitet»
"Kimya texnologiyası və sənaye ekologiyası" şöbəsi
Kurs işi
İntizam altında "Texniki Termodinamika və istilik mühəndisliyi"
Mövzu: Texnoloji sobanın tullantı qazlarının istiliyinin quraşdırılmasının hesablanması
Tamamlandı: Tələbə Ryabinin E.A.
ZF Kursu III GROUP 19
Yoxlanıldı: məsləhətçi Churkina A.Yu.
Samara 2010
Giriş
Əksər kimyəvi müəssisələr orta enerji ehtiyatları (WEP) kimi istifadə edilə bilən yüksək və aşağı temperaturlu istilik tullantıları yaratdı. Bunlara müxtəlif qazanlar və texnoloji sobaların, soyudulmuş axınlar, soyuducu su və buxar sərf olunan qazlar daxildir.
Termal Wer, əsasən fərdi sənaye sahələrinin istiliyinə ehtiyacı əhatə edir. Beləliklə, azot sənayesində, WEP-nin hesabına, Bole, Soda sənayesində 26% istilik ehtiyacı ilə razıdır - 11% -dən çoxdur.
İstifadə olunan wer miqdarı üç amildən asılıdır: WEP temperaturu, istilik gücü və davamlı olması.
Hal-hazırda egzoz istehsal qazlarının istilik sökülməsi, demək olar ki, bütün yanğınsöndürmə proseslərinin yüksək temperatur potensialı olan və əksər sənayelərdə davamlı istifadə edilə bilən ən böyük paylama olmuşdur. Egzoz qazlarının istiliyi əsas əsas enerji balansıdır. Əsasən texnoloji və bəzi hallarda - həm enerji məqsədləri üçün istifadə olunur (qazanlar - istifadəsi - istifadəsi).
Bununla birlikdə, yüksək temperaturlu termal wer-nin geniş yayılması istifadəsi, isti isti şlaklar, məhsullar və s., O cümlədən işlənmiş qazların istilik atılmasının yeni üsulları, eləcə də mövcud olan dizaynların təkmilləşdirilməsi ilə əlaqələndirilir istifadə avadanlıqları.
1. Texnoloji sxemin təsviri
Konveksiya kameraları olmayan və ya parlaq konveksiya tipli sobalarda olmayan, lakin qızdırılan məhsulun nisbətən yüksək bir temperaturu olan, egzoz qazlarının temperaturu nisbətən yüksək ola bilər, bu da artan istilik itkisinin azalmasına səbəb olan nisbətən yüksək ola bilər sobanın səmərəliliyi və daha böyük yanacaq istehlakı. Buna görə egzoz qazlarının istiliyindən istifadə etmək lazımdır. Buna ya hava qızdırıcısı, yanacaq yanma yanması sobasına daxil olan istilik havası və ya texnoloji ehtiyaclar üçün zəruri olan su buxarı almağa imkan verən tullantı-recyskllərin quraşdırılması ilə nail olmaq olar.
Bununla birlikdə, havanın qızdırıcısının, üfleyicinin vəfet mühərriki tərəfindən istehlak edilən əlavə bir elektrik istehlakının əlavə xərcləri hava istiliyi aparmaq üçün tələb olunur.
Hava qızdırıcısının normal işləməsini təmin etmək üçün onun səthinin parçalanma qabiliyyətinin yararlı qazlarının baha tərəfdən korroziyasının qarşısını almaq vacibdir. İstilik mübadiləsi səthinin temperaturu şeh nöqtəsinin temperaturunun altındadırsa bu fenomen mümkündür; Bu vəziyyətdə, hava qızdırıcısının səthi ilə birbaşa təmasda olan baca qazlarının bir hissəsi, onlarda olan su buxarı qismən qatılaşdırılmış və qazlardan kükürd dioksidini qazanın, aqressiv zəif turşu təşkil edir.
Şeh nöqtəsi, doymuş buxar suyunun təzyiqinin təvazökarlığa uyğundur, bu, bulu qazlarında olan su buxarının qismən təzyiqinə bərabərdir.
Ən etibarlı korroziyadan qorunma metodlarından biri, hər hansı bir şəkildə (məsələn, su və ya buxar kanalında) şeh nöqtəsindən yuxarı bir temperatura qədər havanın birləşməsidir. Bu cür korroziya konjeksiya borularının səthində baş verə bilər, əgər sobaya daxil olan xammalın temperaturu şeh nöqtəsindən daha aşağı olarsa.
İstilik mənbəyi, doymuş bir buxarın temperaturunu artırmaq üçün ilkin yanacağın oksidləşmə reaksiyası (yanması). Yanma zamanı meydana gələn tüstü qazları, istiliyini radiasiya və sonra xam axını (su cütlüyü) olan konveksiya otaqları. Superheated su buxarı istehlakçıya girir və yanma məhsulları sobanı tərk edib təkrar işğalını daxil edin. Ku çıxışında, doymuş su buxarı sobada buxarda həddindən artıq istiləşmə və qida sularının hava qızdırıcısına daxil olan buxar qazlarının tədarükünə qayıdır. Hava ilə işləyən qızdırıcıdan, baca qazları çadırın yanına gedir, burada bobin üzərində suyun qızı qızdırılıb istehlakçıya birbaşa və atmosferə axın edir.
2. Ocağın hesablanması
2.1 Yanma prosesinin hesablanması
Yanacağın aşağı istilik yanmasını təyin edirik Q. R N. . Yanacaq fərdi karbohidrogendirsə, yanma yanma Q. R N. Yanma məhsullarında suyun buxarlanmasının istiliyini mənfi cəhətdən inşaatın standart istiliyinə bərabərdir. Gess Qanununun əsasında mənbə və son məhsulların formalaşmasının standart istilik effektlərinə uyğun olaraq da hesablana bilər.
Karbohidrogen qarışığından ibarət olan yanacaq üçün yanma istismarı müəyyən edilir, lakin əlavə qaydası:
harada Q pi N. - yanma istiliyi i. -Hər yanacaq komponenti;
y. - Konsentrasiya i. Fraksiyalarda yanacağın komponenti, sonra:
Q. R N. santimetr = 35.84 ∙ 0.987 + 63.80 ∙ 0.00333+ 91.32 + 0.0012+ 118.73 ∙ 0.0004 + 146.10 ∙ 0.0004 \u003d 35.75 MJ / M 3.
Yanacağın molar kütləsi:
M M. = Σ M I. ∙ y. ,
harada M I. - molar kütləsi i. -Hər yanacaq komponenti, buradan:
M m \u003d. 16,042 ∙ 0,987 + 0,0033 + 44.033 + 44.033 + 44.0944 ∙ 0.0012 + 58,120 ∙ 0.0004 + 72.15 ∙ 0.0001 + 44.010 ∙ 0.001 + 28.01 ∙ 0.001 + 28.01 ∙ 0.001 + 28.01 ∙ 0.001 + 28.01 ∙ 0.007 \u003d 16.25 kq / mol.
kg / m 3,
sonra Q. R N. santimetr , MJ / KG-də ifadə olunan, bərabərdir:
Mj / kq.
Hesablamanın nəticələri cədvəldə azalır. Biri:
Yanacağın tərkibi Cədvəl 1
Yanacağın ibtidai quruluşunu müəyyənləşdiririk,% (Kütləvi):
,
harada n i c. , nIH Agentliyi. , n i n. , n i o. - yanacağa daxil olan fərdi komponentlərin molekullarında karbon, hidrogen atomu, azot və oksigen sayı;
Yanacağın, kütlələrin hər bir hissəsinin məzmunu. %;
x I. - Hər bir yanacaq komponentinin məzmunu, deyirlər. %;
M I. - yanacaqın fərdi komponentlərinin molar kütləsi;
M M. - molar yanacaq kütləsi.
Tərkibi yoxlamaq :
C + h + o + n \u003d 74.0 + 24,6 + 0,2 + 1.2 \u003d 100% (kütlə.).
1 kq yanacağın yandırılması üçün tələb olunan nəzəri miqdarda havanı müəyyənləşdiririk, yanma reaksiyasının stoiometrik tənliyinin və atmosfer havasında oksigen tərkibində müəyyən edilir. Yanacağın ibtidai quruluşu, nəzəri miqdarda hava məlumdursa L 0. , KG / KG, düstur tərəfindən hesablanır:
Təcrübədə, sobada yanacağın yanacağının tamlığını təmin etmək üçün həddindən artıq miqdarda hava tətbiq olunur, α \u003d 1.25-də etibarlı bir hava axını tapacağıq:
L. = αl 0 ,
harada L. - etibarlı hava axını;
α - Həddindən artıq hava əmsalı,
L. = 1.25 ∙ 17.0 \u003d 21.25 kq / kq.
1 kq yanacaq yandırmaq üçün xüsusi hava həcmi (n. Y.):
harada ρ B. \u003d 1,293 - normal şəraitdə hava sıxlığı,
m 3 / kq.
1 kq yanacaq yanarkən meydana gələn yanma məhsullarının sayını tapırıq:
yanacağın ibtidai quruluşu məlum olubsa, onda bütün 1 kq yanacaqdakı blue qazlarının kütləvi tərkibi aşağıdakı tənliklər əsasında müəyyən edilə bilər:
harada m co2. , m h2o. , m n2. , m o2. - Müvafiq qazların kütləsi, kq.
Ümumi yanma məhsulları:
m. s. = m co2 + m h2o + m n2 + m o2
m. s. \u003d 2.71 + 2.21 + 16.33 + 1.00 \u003d 22.25 kq / kq.
Əldə olan dəyəri yoxlayın:
harada W F. - xüsusi istehlak Maye yanacağını yandırarkən nozzle buxarı, kq / kq (qaz yanacağı üçün) W F. = 0),
Yanacaq qaz olduğundan, havadakı nəmin tərkibi laqeyd qalır və su buxarı miqdarı nəzərə alınmır.
1 kq yanacaq yanması zamanı yaranan normal şəraitdə yanma məhsullarının həcmini tapın:
harada m I. - 1 kq yanacaq yanması zamanı yaranan müvafiq qazın kütləsi;
ρ I. - Normal şəraitdə bu qazın sıxlığı, kq / m 3;
M I. - Bu qazın molar kütləsi, kq / kmol;
22.4 - molar həcmi, m 3 / kmol,
m 3 / kq; 
m 3 / kq;
m 3 / kq; 
m 3 / kq.
Yanma məhsullarının ümumi həcmi (n. Y. Y.) əsl havanın axınında:
V \u003d v2 + v H2o + v N2 + v o2 ,
V. = 1.38 + 2.75+ 13.06 + 0.70 \u003d 17.89 m 3 / kq.
Yanma məhsullarının sıxlığı (n. Y.):
kg / m 3.
Data cədvəlindən istifadə edərək 100 ° C-dən (373 k) temperatur aralığında 1 kq yanacaqın istilik tutumu və enthalpi tapacağıq. 2.
P, KJ / (kq ∙ k) olan qazların orta xüsusi istilik tutumu Cədvəl 2
| t. , ° S. |
|||||
1 kq yanacaq yanma zamanı yaranan qaz qazlarının enthalpy:
harada ilə CO2. , h2O ilə. , İlə N2 ilə. , o2 ilə. - Temperaturda müvafiq çəmənliyin daimi təzyiqində orta xüsusi istilik qabiliyyəti t. , Kj / (kq · k);
t ilə - Temperaturda 1 kq yanacaq yanması zamanı yaranan baca qazlarının orta istilik tutumu t. , kj / (kq k);
100 ° C-də: KJ / (kq ∙ k);
200 ° C-də: KJ / (kq ∙ k);
300 ° C-də: KJ / (kq ∙ k);
400 ° C-də: KJ / (kq ∙ k);
500 ° C-də: KJ / (kq ∙ k);
600 ° C-də: KJ / (kq ∙ k);
700 ° C-də: KJ / (kq ∙ k);
800 ° C-də: KJ / (kq ∙ k);
1000 ° C-də: kj / (kq ∙ k);
1500 ° C-də: KJ / (kq ∙ k);
Hesablamaların nəticələri cədvəldə azalır. 3.
Enghaulpia yanma məhsulları Cədvəl 3.
Masaya görə. 3 Asılılıq cədvəli qurun H T. = f. ( t. ) (Şəkil 1) Əlavəyə baxın .
2.2 hesablama İstilik balansı Ocaqlar, səmərəlilik sobaları və yanacaq istehlakı
Ocağındakı su buxarı ilə qəbul edilən istilik axını (faydalı istilik yükü):
harada G. - Vahid, kq / s hər birində həddindən artıq qızğın su buxarının miqdarı;
H v1. və N vp2.
320 ° C (593 k) -ə bərabər olan axan baca qazlarının temperaturunu götürün. Ətraf mühitə radiasiya ilə istilik itkisi 10% olacaq və onlardan 9% -i parlaq kamerada və konveksiya 1% -i itirilir. Sobanın səmərəliliyi η t \u003d 0.95.
Kimyəvi nostanın istilik itkisi, eləcə də gələn yanacaq və hava laqeydliyi istiliyinin sayı.
KPD sobasını müəyyənləşdirin:
harada Necə - sobanı tərk edən bacalar qazlarının temperaturunda yanma məhsulları, t uk Açıqlayır; Gedən yararlı qazların temperaturu, ümumiyyətlə, sobanın girişindəki xammalın ilkin temperaturundan 100 ilə 150 \u200b\u200b° C-dən yuxarı alınır; q qazan - Ətraf mühitə radiasiya,% və ya səhmlərə istilik itkisi Q mərtəbə ;
Yanacaq istehlakı, kq / s:
kq / s.
2.3 Radiant kamera və konveksiya kamerasının hesablanması
Keçiddə Baca qaz istiliyini müəyyənləşdiririk: t. P \u003d 750 - 850 ° С, qəbul edin
t. P \u003d 800 ° С (1073 k). Keçiddəki bir temperaturda Enghaulpia yanma məhsulları
H. P \u003d 21171.8 kj / kq.
Parlaq borularda su buxarı tərəfindən qəbul edilən termal axını:
harada N. P - Bilki qazlarının temperaturu pa perevali, kj / kq;
η t - sobanın səmərəliliyi; 0.95 - 0.98-ə bərabər olmaq tövsiyə olunur;
Konveksiya borularında su buxarı tərəfindən qəbul edilən termal axını:
Parlaq hissənin girişində su buxarının enthalpyi:
KJ / KG.
Konveksiya kamerasında təzyiq itkisinin böyüklüyünü qəbul edirik ∆ P. üçün \u003d 0.1 MPa, sonra:
P. üçün = P. - P. üçün ,
P. üçün \u003d 1.2 - 0.1 \u003d 1.1 mpa.
Parlaq hissədə su buxarı giriş temperaturu t. üçün \u003d 294 ° C, sonra parlaq boruların xarici səthinin orta temperaturu:
harada Δt. - Parlaq boruların xarici səthinin temperaturu arasındakı fərq, borularda qızdırılan su buxarının (xammal) temperaturu arasındakı fərq; Δt. \u003d 20 - 60 ° C;
Üçün.
Maksimum hesablanmış yanma temperaturu:
harada t O. - yanacaq və hava qarışığının azaldılmış temperaturu; Yanma üçün verilən havanın temperaturuna bərabərdir;
tƏŞƏKKÜR. - Temperaturda yanma məhsullarının xüsusi istilik tutumu t. P;
° F.
Üçün t max = 1772.8 ° C və t. P \u003d 800 ° C tamamilə qara səthin istilik mövqeyi q S. üçün müxtəlif temperatur Parlaq boruların xarici səthi aşağıdakı dəyərlərə malikdir:
Θ, ° C 200 400 600
q S. , W / m 2 1.50 × 10 5 1.30 ∙ 10 5 5 5 5 5 5 5
Köməkçi qrafik qururuq (Şəkil 2) Əlavəyə baxın İstilik-star, θ \u003d 527 ° C-də harada tapdığımız yer: q S. \u003d 0.95 × 10 5 w / m 2.
Ocağa təqdim olunan tam istilik axını hesablayırıq:
Ekvivalentin ekvivalentinin ekvivalentinin ilkin dəyəri:
m 2.
Masonry ψ \u003d 0.45 və α \u003d 1,25 üçün bu \u003d 1,25-in dərisini qəbul edirik
H S. /H. L. = 0,73.
Ekvivalent düz səthin dəyəri:
m 2.
Tək sıra boru yerləşdirməsini və aralarında addımları qəbul edirik:
S. = 2d. N. \u003d 2 ∙ 0.152 \u003d 0.304 m. Bu dəyərlər üçün faktor forması üçün Üçün = 0,87.
Örtülü hörgü səthinin miqyası:
m 2.
İstilik parlaq boruların səthi:
m 2.
BB2 sobasını, onun parametrlərini seçin:
radiasiya kamerası səthi, m 2 180
konveksiya kamerası səthi, m 2 180
İşləyən uzunluq sobası, m 9
radiasiya kamerası genişliyi, m 1,2
b. İcra
yanacaq yanma metodu alovu
boru diametrinin diametri, mm 152 × 6
konveksiya kamerasının borularının diametri, mm 114 × 6
Radiasiya kamerasındakı boruların sayı:
harada d. H radiasiya kamerasında, m-nin xarici diametridir;
l. Paul - Fzu qazları, m, yuyulmuş parlaq boruların faydalı uzunluğu
l. Gender \u003d 9 - 0.42 \u003d 8.2 m,
.
Parlaq boruların səthinin istilik dəyişməsi:
W / m 2.
Konveksiya Palatasının borularının sayını müəyyənləşdiririk:
Onları bir üfüqi bir sıra 3-də bir yoxlama sifarişində var. Borular arasında addım \u003d 1.7 d. H \u003d 0.19 m.
Orta temperatur fərqi düsturu ilə müəyyən edilir:
° F.
Konveksiya kamerasında istilik köçürülməsi əmsalı:
W / (m 2 ∙ k).
Konveksiya borularının səthinin istilik dəyişməsi düsturu ilə müəyyən edilir:
W / m 2.
2.4 Soba bobininin hidravlik hesablanması
Ocaqlı rulonun hidravlik hesablanması, parlaq və konveksiya borularında su buxar təzyiqinin itirilməsini müəyyən etməkdir.
harada G.
ρ V.P-ə - Parlaq kamerada, kq / m 3-də orta temperatur və təzyiqdə su buxarının sıxlığı;
d. K - konveksiya borularının daxili diametri, m;
z. K - konveksiya kamerasında axınların sayı,
xanım.
ν K \u003d 3.311 ∙ 10 -6 m 2 / s.
Reynolds meyarının dəyəri:
m.
Sürtünmə üçün təzyiq itkisi:
PA \u003d 14.4 KPA.
PA \u003d 20.2 KPA.
burada σ. ζ K.
- növbələrin sayı.
Ümumi təzyiq itkisi:
2.5 radiasiya kamerasında su buxarının təzyiq itkisinin hesablanması
Orta su buxarı sürəti:
harada G. - Su buxarı, kq / s ocağında həddindən artıq qızdırılan istehlak;
ρ R.P. - Parlaq kamerada, kq / m 3-də orta temperatur və təzyiqdə su buxarının sıxlığı;
d. P - Konveksiya borularının, mtrunny diametri;
z. P hüceyrə kamerasında axınların sayıdır,
xanım.
Konveksiya kamerasında orta temperatur və təzyiqdə su buxarının kinematik özlülüyü ν P \u003d 8.59 ∙ 10 -6 m 2 / s.
Reynolds meyarının dəyəri:
Düz ərazidə boruların ümumi uzunluğu:
m.
Hidravlik sürtünmə əmsalı:
Sürtünmə üçün təzyiq itkisi:
PA \u003d 15,1 KPA.
Təzyiq itkisi yerli müqavimətlər:
Pa \u003d 11.3 kpa,
burada σ. ζ R. \u003d 0.35 - 180 ºС fırlanma zamanı müqavimət əmsalı,
- növbələrin sayı.
Ümumi təzyiq itkisi:
Hesablamalar, seçilmiş sobanın su buxarını müəyyən bir rejimdə həddindən artıq istiləşmə prosesini təmin edəcəyini göstərdi.
3. Qazan-utilizerin hesablanması
Baca qazlarının orta temperaturunu tapırıq:
harada t. 1 - Girişdəki baca qazlarının temperaturu,
t. 2 - Çıxışdakı bulu qazlarının temperaturu, ° C;
° С (538 k).
Baca qazlarının kütləvi axını:
yanacaq istehlakı, kq / s;
Fish qazları üçün xüsusi Enthalpy məlumat cədvəlinə əsaslanaraq müəyyənləşdirir. 3 və Şek. 1 formula ilə:
Entalpy istilik daşıyıcıları Cədvəl 4.
Tüstü qazları ilə ötürülən istilik axını:
harada N. 1 I. H. 2 - 1 kq yanacaq yanacaq, KJ / kq yanacaq, KU-dan giriş və çıxışın temperaturunda yararlı qazların enthalpi;
B - yanacaq istehlakı, kq / s;
h. 1 I. h. 2 - Flue qazlarının xüsusi taxta, kj / kq,
İstilik axını, su ilə qəbul edilən, w:
harada η ku - ku-da istilik istifadəsi əmsalı; η ku \u003d 0.97;
G. n - buxar çıxışı, kq / s;
h. VP - Çıxış temperaturunda doymuş su buxarının entalporu, kj / kq;
h. N in - entalugaya qida suyu, kj / kq,
Ku-da əldə edilən su buxarının miqdarı, düsturu müəyyənləşdiririk:
kq / s.
İstilik zonasında su ilə qəbul edilən istilik axını:
harada h. buxarlanma temperaturunda suyun xüsusi entalpy, KJ / kq;
İstilik zonasında su qazı ilə edilən termal axını (faydalı istilik):
harada h. X - Temperaturda Baca qazlarının xüsusi tualeti t. X, deməli:
kJ / KG.
1 kq yanacağın yanmasının dəyəri:
Şəkildə. 1 Dəyərinə uyğun tüstü temperaturu H. X \u003d 5700.45 KJ / KG:
t. X \u003d 270 ° C.
İstilik zonasında orta temperatur fərqi:
° F.
270 Flue Qazları 210, əks-sönük indeksini nəzərə alaraq:
harada Üçün F - istilik ötürmə əmsalı;
m 2.
Buxarlanma zonasında orta temperatur fərqi:
° F.
320 Flue Qazları 270, əks-hesabatın indeksini nəzərə alaraq:
187 Su buxarı 187
İstilik zonasında istilik mübadiləsinin səthi sahəsi:
harada Üçün F - T6 əmsalı;
m 2.
İstilik mübadiləsi səthinin ümumi sahəsi:
F. = F. N +. F. u,
F. \u003d 22.6 + 80 \u003d 102.6 m 2.
GOST 14248-79-a uyğun olaraq, aşağıdakı xüsusiyyətləri olan buxar sahəsi olan standart bir buxarlandırıcı seçirik:
casing diametri, mm 1600
boru şüalarının sayı 1
bir dəstə 362 boruların sayı
səthi istilik mübadiləsi, m 2 170
singing singing oxumaq
borular tərəfindən, m 2 0,055
4. İstilik balansı hava qızdırıcısı
Temperaturu olan atmosfer havası x-də t ° İstiliyin istiliyinə qədər olan cihaza girir t x-də Flue qazlarının istiliyinə görə.
Hava axını, kq / s, lazımi miqdarda yanacaq əsasında müəyyən edilir:
harada İçində - Yanacaq istehlakı, kq / s;
L. - 1 kq yanacaq, kq / kq, yandırmaq üçün etibarlı hava axını
Fue qazları, istiliyini verərək, soyudulur t dhg. = t dg2. əvvəlki t dg4. .
=
harada H 3. və H 4. - Temperaturda Baca qazlarının entalpi t dg3 və t dg4. Buna görə, kj / kq,
Hava ilə qəbul edilən termal axın, w:
harada in-x ilə - orta xüsusi istilik tutumu, kj / (kq to);
0.97 - hava qızdırıcısının səmərəliliyi,
Son hava istiliyi ( t x-də) İstilik balansının tənliyindən müəyyən edilmişdir:
Üçün.
5. KTANA Termal Balansı
Hava qızdırıcısından sonra, baca qazları təmas aparatını aktiv bir nozzle (ton) ilə daxil edir, burada temperaturu azalır t dg5 = t dg4. temperatur üçün t dg6. \u003d 60 ° C.
Baca qazlarının istiliyi iki ayrı su axını ilə çıxarılır. Bir axın, baca qazları ilə birbaşa təmas halına gəlir, digəri isə onlarla birlikdə bobin divarından istilik alır.
Tüstü qazları tərəfindən verilən istilik axını, w:
harada H 5. və H 6. - Temperaturda Baca qazlarının entalpi t dg5 və t dg6. Buna görə, kj / kq,
Soyutma suyunun (cəmi), kq / s miqdarı istilik balansının tənliyindən müəyyən edilir:
burada η - KPD KTAN, η \u003d 0.9,
kg / s.
Soyutma suyu ilə qəbul edilən termal axını, w:
harada Gulat - Soyuducu su istehlakı, kq / s:
su ilə su ilə - XÜSUSİ su istiliyi gücü, 4.19 kj / (kq to);
t n su və t suya - KTANA-nın giriş və çıxışında su temperaturu, müvafiq olaraq,
6. İsti çıxarılması quraşdırma işinin səmərəliliyinin hesablanması
Sintez edilmiş sistemin səmərəliliyini müəyyənləşdirərkən ( η Tu) ənənəvi yanaşma istifadə olunur.
Elektrik quraşdırma səmərəliliyinin hesablanması düsturu tərəfindən həyata keçirilir:
7. Sistem sisteminin exergetik qiymətləndirilməsi - Koile-Utilistor sistemi
Enerji texnoloji sistemlərinin təhlili üçün ekstaketik metod, termodinamikanın ilk qanunundan istifadə edərək adi qiymətləndirmə ilə heç bir şəkildə aşkarlanmayan enerji itkisini ən obyektlə müəyyənləşdirməyə imkan verir. Baxılan vəziyyətdə qiymətləndirmələr üçün bir meyar olaraq, sistemdəki siyahıda göstərilən ekzerjinin ekranının ekranslaşdırılması ilə əlaqədar olaraq təyin olunan ekstaketik bir səmərəlilik istifadə olunur:
harada E holland - Yanacağın ekskurti, MJ / kq;
E hər hansı bir - Ocağın və qazanxanada su buxarının axını ilə qəbul edilən müdaxilə.
Qazlı yanacaq vəziyyətində xarici xarici xarici görünüşü çıxan yanacaqdan çıxarılır ( E dt1) və ekskserving hava ( E play2.):
harada N N. və YOX. - Ocaq sobasında giriş temperaturunda hava enthalpy və müvafiq olaraq, KJ / kq;
T O. - 298 k (25 ° C);
Δs. - Hava entropiyasının dəyişdirilməsi, kj / (kq k).
Əksər hallarda, effektiv havanın miqdarı laqeyd qala bilər, yəni:
Sistemdə saxlanılan sistem üçün qorunan ekskurent eksponatasiya, Ocağındakı su bərə ilə qəbul edilən Exsertiga-dan hazırlanmışdır ( E ANS1) və Ku-də su bərə ilə qəbul edilən Exxiga ( E avd2.).
Ocağın içində qızdırılan su buxarının axını üçün:
harada G. - Ocaqda buxar istehlakı, kq / s;
N vp1 və N vp2. - Ocağın girişində və çıxışında su buxarının enthalpy, müvafiq olaraq, kj / kq;
Δs vp - Su buxarının entropiyasının dəyişdirilməsi, kj / (kq k).
Ku-da əldə edilən su buxarı axını üçün:
harada G N. - Ku, kq / s-də buxar istehlakı;
h vp-ə - Ku, kj / kq çıxışında doymuş su buxarının enthalpiyası;
h n B. - Ku, KJ / KG girişindəki qidalı suyun enthalpiyası.
E hər hansı bir = E dv1 + e ans2 ,
E hər hansı bir \u003d 1965.8 + 296.3 \u003d 2262.1 J / KG.
Rəy
Təklif olunan quraşdırma (texnoloji sobanın egzoz qazlarının istisində istismarı) hesablamasının aparılması, yanacağın bu tərkibi, sobanın suyunun performansı, digər göstəricilərin - miqyasda olduğu qənaətinə gəlmək olar Sintez edilmiş sistemin səmərəliliyi yüksəkdir, buna görə quraşdırma təsirli olur; Bu, həmçinin "soba qazan-qazan" sisteminin ekstaketik qiymətləndirilməsini də göstərdi, lakin enerji xərclərində quraşdırma çox şey istənir və zəriflik tələb edir.
İstifadə olunan ədəbiyyatın siyahısı
1. Xaraz D. . Və . Kimya sənayesində ikinci dərəcəli ehtiyatlardan istifadə qaydaları / D. I. Xaraz, B. I. Psakhis. - m.: Kimya, 1984. - 224 səh.
2. Skoblo A. . Və . Neft emalı və neft-kimya sənayesinin və qurğularının prosesləri və cihazları / A. I. Skoblo, I. A. Tregubova, Yu. K., Molokanov. - 2-ci ed., Pererab. və əlavə et. - m .: Kimya, 1982. - 584 səh.
3. Pavlov K. . F. . Kimyəvi texnologiyaların prosesləri və cihazları nisbətində nümunələr və tapşırıqlar: Tədqiqatlar. Universitetlər üçün müavinət / K. F. Pavlov, P. G. Romankov, A. A. Soskov; Ed. P. G. Romakova. - 10-cu Ed., Pererab. və əlavə et. - l .: Kimya, 1987. - 576 səh.
tətbiqi
Havada yanacaq karbonunun yanması, hər hansı bir yanma məhsullarında C02-də (21C + 2102 + 79n2 + 79n2) tənliyi (21C + 2102 + 79n2) 79: 21 \u003d 3.76 N2-ni təşkil edir.
Antrasit, cılız kömür və digər yanacaq növləri yüksək karbon tərkibli olan digər yanacaq, yanma məhsulları karbon yanma məhsullarının tərkibinə yaxındır. Tənliyə görə hidrogenin yanması zamanı
42h2 + 2102 + 79n2 \u003d 42h20 + 79n2
Hər cilddə H20, 79:42 \u003d 1.88 azotun həcmi.
Təbii, mayeləşdirilmiş və koks qazlarının, maye yanacaq, odun, torf, qəhvəyi kömür, uzun alov və qaz kömürü və yanan bir kütlədə əhəmiyyətli bir miqdarda yanacaq kömürləri və digər yanacaq növləri, çox miqdarda su buxarı formalaşır, bəzən c02 həcmindən çoxdur. Yuxarıdakı nəmin olması
|
Cədvəl 36. İstilik qabiliyyəti, KCAL / (MW. ° C) |
Canlı, təbii, yanma məhsullarında su buxarının tərkibini artırır.
Steam Chiometric həcmindəki əsas yanacaqların tam yanma məhsullarının tərkibi cədvəldə verilmişdir. 34. Bu cədvəldən bu cədvəldən bu, hər cür yanacaqın yanması məhsullarında N2 məzmunu C02-F-H20-nin ümumi məzmununu xeyli üstələyir və karbon yanma məhsullarında 79% -dir.
Hidrogenin yanma məhsulları 65% N2, təbii və mayeləşdirilmiş qazların, benzin, yanacaq yağı və digər karbohidrogen yanacağının yanma məhsullarında onun tərkibi 70-74% -dir.
Əndazəli 5. Həcmli istilik tutumu
Məhsulların yanması
4 - karbon yanma məhsulları
5 - Hidrogen yanması məhsulları
Oksigen olmayan tam yanma məhsullarının orta istilik tutumu düstur tərəfindən hesablana bilər
C \u003d 0.01 (CC02C02 + CSO2S02 + C "20H20 + CN2N2) KCAL / (M3- ° C), (VI. 1)
CC0G, CSO2, Sina0, CNA, karbon qazı, kükürd qazı, su buxarı və nitrogen və c02, S02, H20 və N2-nin həcmli istilik tutumu, C02, S02, H20 və N2, yanma məhsullarında müvafiq komponentlərin məzmunu,% (həcm).
Buna uyğun olaraq, düstur (vi. 1) aşağıdakı formaya sahibdir:
C \u003d 0.01. (CC02 /? 02 + chj0h20-bcni! N2) KCAL / (m3 "° С). (Vi.2)
Temperaturda orta həcmli istilik tutumu C02, H20 və N2, 0 ilə 2500 ° C-dən 2500 ° C arasında verilir. 36. Bu qazların orta həcmli istilik tutumundakı dəyişikliyi xarakterizə edən əyrilər Şəkildə göstərilmişdir. beş.
Cədvəldə göstərilənlərdən. Şəkildə 16 məlumat və əyrilər təsvir edilmişdir. 5, aşağıdakıları görə bilərsiniz:
1. C02-nin toplu istilik tutumu, istilik tutumu H20-dən çoxdur, bu da öz növbəsində, istilik tutumunu 0 ilə 2000 ° C-dən çox olan N2-dən çoxdur.
2. C02-in istilik tutumu, istilik tutumu H20-dən daha sürətli artan temperaturdan daha sürətli artır və H20, istilik tutumu N2-dən daha sürətli olur. Ancaq buna baxmayaraq, karbon və hidrogen yanmasına maneənin yarısının ağırlığında hava həcminin stoiometrik həcmində ağırlığında olan orta həcmli istilik qabiliyyəti azdır.
İlk baxışdan bir qədər gözlənilməz olan mövqe, ən yüksək həcmli istilik tutumu olan C02-nin hər kub metri üçün havada karbonun tam yanma məhsullarının tam yanma məhsullarında minimal həcmli 3,76 m3 N2 üçün hesablar alır
|
Təzimə olunan zəruri miqdarda karbon və hidrogen yanma məhsullarının orta həcmli istilik tutumu, KCAL / (m3- ° C)
|
İstilik qabiliyyəti və hər kubmetr su buxarı üçün hidrogen yanması məhsullarında, həcmli istilik tutumu, hamısından daha az olan, lakin N2-dən çox az miqdarda azot (1.88 m3) var.
Nəticədə, məlumat süfrəsindən göründüyü kimi, havada karbon və hidrogen yanma məhsullarının orta həcmli istilik tutumu həsəd aparır. 37 və 4 və 5-də qıvrımların müqayisəsi. 5. Havada karbon və hidrogenin yanında orta çəkili istilik təchizatı məhsullarının fərqi 2% -dən çox deyil. Təbii ki, əsasən karbon və hidrogendən ibarət olan yanacaq yanma məhsullarının istilik tutumu, havanın stoiometrik həcmində, 4 və 5 əyrilər arasındakı dar bir sahədədir (Şəkil 5-də kölgə).
Müxtəlif növlərin tam yanma məhsulları; Temperaturda olan stoiometrik havada yanacaq 0 ilə 2100 ° C arasındakı məsafədə aşağıdakı istilik tutumu, KCAL / (M3\u003e ° C):
Yanma məhsullarında istilik qabiliyyətindəki sileceklər fərqli növlər Yanacaq nisbətən kiçikdir. W. bərk yanacaq Yüksək nəm məzmunu ilə (odun, torf, qəhvəyi kömürlər və s.) Yanma məhsullarının istilik qabiliyyətinin eyni temperatur aralığında, aşağı nəmlik, daş kömürü, yanacaq yağı, təbii qaz və s. ). Bu, yanacaqın yanması məhsullarında yüksək nəm tərkibli yanacağın yanması, su buxarının tərkibi dioksid qazı - azotla müqayisədə daha yüksək istilik tutumuna malikdir.
Nişanda. 38, müxtəlif temperatur aralığında hava ilə seyreltməyən tam yanma məhsullarının orta həcmli istilik qabiliyyətini göstərir.
Cədvəl 38.
|
Hava yanması və hava yanması ilə seyreltilməyən orta istilik, 0 ilə t ° C arasında temperatur aralığının dəyəri
|
Yanacaqdakı nəm məzmununun artması, yanacaq buxarının tərkibindəki, daha aşağı nəmlik və eyni zamanda yanacaq yanması məhsullarının istilik tutumu ilə müqayisədə su buxarının miqdarı artması səbəbindən yanma məhsullarının istilik qabiliyyətini artırır Su cütlüyü səbəbiylə yanma məhsullarının həcminin artması səbəbindən yanacağın yanma istiliyi.
Yanacağın nəmliyinin miqdarı artması ilə, bir temperatur aralığında yanma məhsullarının toplu istilik tutumu artır və eyni zamanda, dəyəri azalma səbəbiylə 0 ilə £ Takh temperaturu azalır<тах. ПОСКОЛЬКУ ТЄПЛОЄМКОСТЬ ГЭЗОВ уМвНЬ — шается с понижением температуры, теплоемкость продуктов сгорания топлива с различной влажностью в интервале температур от нуля до <тах для данного топлива претерпевает незначительные колебания (табл. 39). В соответствии с этим можно принять теплоемкость продуктов сгорания всех видов твердого топлива от 0 до tmax равной 0,405, жидкого топлива 0,401, природного, доменного и генераторного газов 0,400 ккал/(м3-°С).
Bu, kalorimetrik və hesablanmış yanma temperaturunun müəyyənləşdirilməsini əhəmiyyətli dərəcədə asanlaşdırmağa imkan verir (ch. VII-də qurulmuş prosedura görə). Səhvin düzgünlüyü ümumiyyətlə 1%, və ya 20 ° -dən çox deyil.
4 və 5-də əyrilərin nəzərinə qədər. 5 İstilik nisbətinin, havanın stoiometrik havanın temperaturun temperaturundakı temperaturun tam yanma konteynerinə 0-dan t-dən t-dən t-dən t-ə qədər olan konteynerlər
|
0-dən 40% -ə qədər nəmli yanacaqdan 0-dan 40% -ə qədər olan bərk yanacaqların 0-dan 4-ə qədər olan yanma məhsullarının istilik tutumu, stoiometrik hava həcmində
|
200 və 0 ilə 2100 ° C-dən etibarən, eyni temperaturda hidrogenin yanması məhsullarının istismarı nisbətinə bərabərdir. İsti tutumunun göstərilən nisbəti C 'demək olar ki, sabit və müxtəlif növ yanacaqın tam yanma məhsulu üçün havanın həcmində.
Nişanda. 40, qazın kiçik bir məzmunu ilə yanacağın tam yanacağının istilik tutma məhsulları, qazlı yanma məhsulları (antrasit, koks, daş kömürləri, maye yanacaq, təbii, təbii, koks qazları və s.) 0 ilə t ° C-dən və temperaturda 0 ilə 2100 ° C arasında dəyişir. Bu yanacaqların istilik istehsalı 2100 ° C-ə yaxındır, istilik qabiliyyətinin göstərilən nisbəti "0-dan t-ə qədər istilik tutumuna bərabərdir və 0-dan TM-ə qədərdir və x-
Nişanda. 40, qazın yanacağına yanacaq yandırarkən hərəkət edən, qazı, yəni qatı, azot və karbon dioksiddə yanacaq, yəni nəmlik, azotlu yanacağın yüksək tərkibli olan yanacağın yanacağının məhsulu üçün hesablanmış məhsulların dəyərləri də verilir . Göstərilən yanacaqların istilik məhsuldarlığı (odun, torf, qəhvəyi kömürlər, qarışıq generator, hava və domen qazları) 1600-1700 ° C-ə bərabərdir.
Cədvəl 40.
|
Yanma məhsullarının istilik qabiliyyətinin 'və hava k ilə bir temperaturda 0-dan bir temperaturda 0-dan to t ° C-dən 0-a qədər olan yanma məhsullarının istilik qabiliyyətinə qədər (sch)
|
Masadan göründüyü kimi. 40, 'və daha az ballast və istilik ilə müxtəlif məzmunlu yanacaq yanma məhsulları üçün də dəyərləri ilə fərqlənir.
Yaş hava quru hava və su buxarının qarışığıdır. Doymamış havada nəmlik həddindən artıq qızdırılan buxar vəziyyətindədir və buna görə də yaş havanın xüsusiyyətləri ideal qazların qanunları ilə təsvir edilə bilər.
Yaş havanın əsas xüsusiyyətləri bunlardır:
1. Mütləq rütubət g.1 m 3 yaş havada olan su buxarının miqdarını müəyyənləşdirmək. Su buxarı qarışığın bütün həcmini tutur, buna görə havanın mütləq rütubəti kütləvi 1 m 3 su buxarının və ya buxarın sıxlığına bərabərdir, kq / m 3
2. Havanın nisbi rütubəti, havanın mütləq rütubətinin mütləq rütubətinin eyni təzyiq və temperaturda mümkün olan maksimum nəmlik nisbəti və ya 1 m 3 yaş havada bağlanmış su buxarının kütləsinin nisbəti ilə ifadə olunur , eyni təzyiq və temperatur altında 1 m 3 yaş havanın ümumi doyması üçün tələb olunan su buxarının kütləsinə.
Nisbi rütubət nəmdə hava doymasının dərəcəsini müəyyənləşdirir:
, (1.2)
harada - PA-nın sıxlığına uyğun su buxarının qismən təzyiqi; - Eyni temperaturda doymuş bir cütün təzyiqi, pa; - 1 m 3 doymuş nəm havada, kq / m 3-də maksimum mümkün olan maksimum miqdarı; - qismən təzyiq və rütubətli hava istiliyi zamanı bir sıxlıq, kq / m 3.
Nisbi (1.2) yalnız maye cütlərinin doyma vəziyyətinə qədər mükəmməl qaz olduğunu qəbul edə biləcəyi zaman etibarlıdır.
Yaş havanın sıxlığı su buxarının və quru havanın 1 m 3-də yaş havasında qismən təzyiqlərin həcmidir T.Üçün:
(1.3)
yaş havanın 1 m 3-də qismən təzyiqi zamanı quru havanın sıxlığı harada, kq / m 3; - Quru havanın qismən təzyiqi, pa; - Quru havanın, j / (kq × k) qaz sabitliyi.
Həm hava, həm də su buxarı üçün vəziyyət üçün tənliyi ifadə etmək, alırıq
, (1.5)
hava və su buxarı, kq / s kütləvi axını haradadır.
Bu bərabərliklər eyni həcm üçün etibarlıdır V. Yaş hava və eyni temperatur. Birincisində ikinci bərabərliyi bölüşmək, nəm məzmunu üçün başqa bir ifadə alırıq
. (1.6)
Air J / (kq × k) və su buxarı və (kq × k) üçün qaz sabitliyinin dəyərlərini əvəz etməklə, 1 kq quru havada su buxarı kiloqramında ifadə olunan nəmlik məzmununun dəyərini alırıq
. (1.7)
Əvvəlkindən və harada olan bal gücünün qismən hava təzyiqini əvəz etmək İçində - eyni vahidlərdə barometrik hava təzyiqi r, Barometrik təzyiq altında yaş hava üçün alıram
. (1.8)
Beləliklə, müəyyən bir barometrik təzyiqdə havanın nəm tərkibi yalnız su buxarının qismən təzyiqindən asılıdır. Havada mümkün olan maksimum nəm məzmunu, haradan
. (1.9)
Doyma təzyiqi bir temperaturla böyüyür, sonra havada olan maksimum mümkün olan nəm, temperaturdan asılıdır, temperatur daha yüksəkdir. (1.7) və (1.8) tənliklər (1.8) nisbətən həll olunarsa və sonra alırıq
(1.10)
. (1.11)
1 kq quru havada kubmetrdəki nəm havanın həcmi düstur tərəfindən hesablanır
(1.12)
Yaş havanın xüsusi həcmi v., M 3 / KK, nəm havanın həcmini 1 kq quru havada bir qarışıq kütləsinə bölməklə müəyyən edilir:
Bir soyuducu kimi nəm hava enthalpy (1 kq quru hava başına kilodzhoulsda), quru hava enthalp və su buxarının miqdarına bənzəyir
(1.14)
quru havanın xüsusi istilik tutumu haradadır, kj / (kq × k); t. - Hava istiliyi, ° C; i. - Superheated Steam, KJ / KG-nin Enthalpy.
Enthalpy 4 kq quru doymuş su buxarı aşağı təzyiqlərdə empirik formula, kj / kq ilə müəyyən edilir:
harada - daimi bir əmsal, təxminən 0 ° C-də cütün enthalpy-ə bərabərdir; \u003d 1.97 kj / (kq × k) - xüsusi buxar istilik tutumu.
Əvəzedici mənaları i. İfadədə (1.14) və quru havanın konkret istilik tutumunu və 1.0036 kj / (kq × k) -ə bərabər olan (kq havanın 1 kq quru havada olan nəm havanın tacini tapacağıq:
Yuxarıda müzakirə olunan tənliyə bənzər nəm qazın parametrlərini təyin etmək üçün istifadə olunur.
, (1.17)
tədqiq olunan qaz üçün qaz daimdir; R - Qaz təzyiqi.
Entalpy Gas, KJ / KG,
qazın xüsusi istilik tutumu haradadır, kj / (kq × k).
Qazın mütləq nəm miqdarı:
. (1.19)
Air suyunun soyuducuları üçün əlaqə istilik dəyişdiricilərini hesablayarkən, məlumat cədvəlindən istifadə edə bilərsiniz. 1,1-1.2 və ya havanın fizikiokimyəvi parametrlərini (1.24-1.34) və suyun (1.35) təyin etmək üçün hesablanmış asılılığı. Baca qazları üçün məlumat cədvəli istifadə edilə bilər. 1.3.
Tullantı qazının sıxlığı, kq / m 3:
, (1.20)
harada - quru qazın sıxlığı 0 ° C, kq / m 3; MG, M P qaz və buxarın molekulyar çəkiləridir.
Yaş qazın dinamik özlülük əmsalı, pa × C:
, (1.21)
su buxarının dinamik özlülük əmsalı, pa × c; - Quru qazın dinamik özlülüyü əmsalı, pa × c; 
- Buxarın kütləvi konsentrasiyası, kq / kq.
Yaş qazın xüsusi istilik tutumu, kj / (kq × k):
Yaş qazın istilik keçiriciliyinin əmsalı, w / (m × k):
, (1.23)
harada k. - Göstərici Adiabat; İçində - əmsal (monatomik qazlar üçün) İçində \u003d 2.5; Diatom qazları üçün İçində \u003d 1.9; Trochatomik qazlar üçün İçində = 1,72).
Cədvəl 1.1. Quru havanın fiziki xüsusiyyətləri ( r \u003d 0,101 mpa)
| t., ° C. | , kq / m 3 | , kj / (kq × k) | , W / (m × k) | , Pa × c | , m 2 / s | Pr. |
| -20 | 1,395 | 1,009 | 2,28 | 16,2 | 12,79 | 0,716 |
| -10 | 1,342 | 1,009 | 2,36 | 16,7 | 12,43 | 0,712 |
| 1,293 | 1,005 | 2,44 | 17,2 | 13,28 | 0,707 | |
| 1,247 | 1,005 | 2,51 | 17,6 | 14,16 | 0,705 | |
| 1,205 | 1,005 | 2,59 | 18,1 | 15,06 | 0,703 | |
| 1,165 | 1,005 | 2,67 | 18,6 | 16,00 | 0,701 | |
| 1,128 | 1,005 | 2,76 | 19,1 | 16,96 | 0,699 | |
| 1,093 | 1,005 | 2,83 | 19,6 | 17,95 | 0,698 | |
| 1,060 | 1,005 | 2,90 | 20,1 | 18,97 | 0,696 | |
| 1,029 | 1,009 | 2,96 | 20,6 | 20,02 | 0,694 | |
| 1,000 | 1,009 | 3,05 | 21,1 | 21,09 | 0,692 | |
| 0,972 | 1,009 | 3,13 | 21,5 | 22,10 | 0,690 | |
| 0,946 | 1,009 | 3,21 | 21,9 | 23,13 | 0,688 | |
| 0,898 | 1,009 | 3,34 | 22,8 | 25,45 | 0,686 | |
| 0,854 | 1,013 | 3,49 | 23,7 | 27,80 | 0,684 | |
| 0,815 | 1,017 | 3,64 | 24,5 | 30,09 | 0,682 | |
| 0,779 | 1,022 | 3,78 | 25,3 | 32,49 | 0,681 | |
| 0,746 | 1,026 | 3,93 | 26,0 | 34,85 | 0,680 | |
| 0,674 | 1,038 | 4,27 | 27,4 | 40,61 | 0,677 | |
| 0,615 | 1,047 | 4,60 | 29,7 | 48,33 | 0,674 | |
| 0,566 | 1,059 | 4,91 | 31,4 | 55,46 | 0,676 | |
| 0,524 | 1,068 | 5,21 | 33,6 | 63,09 | 0,678 | |
| 0,456 | 1,093 | 5,74 | 36,2 | 79,38 | 0,687 | |
| 0,404 | 1,114 | 6,22 | 39,1 | 96,89 | 0,699 | |
| 0,362 | 1,135 | 6,71 | 41,8 | 115,4 | 0,706 | |
| 0,329 | 1,156 | 7,18 | 44,3 | 134,8 | 0,713 | |
| 0,301 | 1,172 | 7,63 | 46,7 | 155,1 | 0,717 | |
| 0,277 | 1,185 | 8,07 | 49,0 | 177,1 | 0,719 | |
| 0,257 | 1,197 | 8,50 | 51,2 | 199,3 | 0,722 | |
| 0,239 | 1,210 | 9,15 | 53,5 | 233,7 | 0,724 |
Quru havanın termofizik xüsusiyyətləri aşağıdakı tənliklər tərəfindən yaxınlaşa bilər.
Quru havanın kinematik özlülüyü -20 ilə +140 ° C, m 2 / s-dən bir temperaturda.
Pa; (1.24)
və 140 ilə 400 ° C, m 2 / s-dən:
. (1.25)
Cədvəl 1.2. Doyma vəziyyətində suyun fiziki xüsusiyyətləri
| t., ° C. | , kq / m 3 | , kj / (kq × k) | , W / (m × k) | , m 2 / s | , N / m | Pr. | |
| 999,9 | 4,212 | 55,1 | 1,789 | -0,63 | 756,4 | 13,67 | |
| 999,7 | 4,191 | 57,4 | 1,306 | 0,7 | 741,6 | 9,52 | |
| 998,2 | 4,183 | 59,9 | 1,006 | 1,82 | 726,9 | 7,02 | |
| 995,7 | 4,174 | 61,8 | 0,805 | 3,21 | 712,2 | 5,42 | |
| 992,2 | 4,174 | 63,5 | 0,659 | 3,87 | 696,5 | 4,31 | |
| 988,1 | 4,174 | 64,8 | 0,556 | 4,49 | 676,9 | 3,54 | |
| 983,2 | 4,179 | 65,9 | 0,478 | 5,11 | 662,2 | 2,98 | |
| 977,8 | 4,187 | 66,8 | 0,415 | 5,70 | 643,5 | 2,55 | |
| 971,8 | 4,195 | 67,4 | 0,365 | 6,32 | 625,9 | 2,21 | |
| 965,3 | 4,208 | 68,0 | 0,326 | 6,95 | 607,2 | 1,95 | |
| 958,4 | 4,220 | 68,3 | 0,295 | 7,52 | 588,6 | 1,75 | |
| 951,0 | 4,233 | 68,5 | 0,272 | 8,08 | 569,0 | 1,60 | |
| 943,1 | 4,250 | 68,6 | 0,252 | 8,64 | 548,4 | 1,47 | |
| 934,8 | 4,266 | 68,6 | 0,233 | 9,19 | 528,8 | 1,36 | |
| 926,1 | 4,287 | 68,5 | 0,217 | 9,72 | 507,2 | 1,26 | |
| 917,0 | 4,313 | 68,4 | 0,203 | 10,3 | 486,6 | 1,17 | |
| 907,4 | 4,346 | 68,3 | 0,191 | 10,7 | 466,0 | 1,10 | |
| 897,3 | 4,380 | 67,9 | 0,181 | 11,3 | 443,4 | 1,05 | |
| 886,9 | 4,417 | 67,4 | 0,173 | 11,9 | 422,8 | 1,00 | |
| 876,0 | 4,459 | 67,0 | 0,165 | 12,6 | 400,2 | 0,96 | |
| 863,0 | 4,505 | 66,3 | 0,158 | 13,3 | 376,7 | 0,93 |
Yaş qazın sıxlığı, kq / m 3.
