Ev, dizayn, təmir, dekorasiya. Həyət və bağ. Öz əlinizlə

Mükəmməl stasionar qaz qazanı Protherm Bear 40 KLZ, istiləşmə və bişirmə üçün suyun istiləşməsi üçün hazırlanmışdır. isti su ev istifadəsi. Bu model daimi isti suyun olmasını mümkün edən kifayət qədər böyük bir qazana malikdir. Qaz qazan Protherm Bear 40 KLZ var iki mərhələli tənzimləmə, bu sizin ehtiyaclarınıza uyğun iş rejimini seçməyinizə imkan verəcəkdir. Slovakiyanın "Protherm" şirkəti Avropada keyfiyyətli istehsalçı kimi tanınır istilik avadanlığı... Protherm Bear 40 KLZ seçimi - əlverişli bir qiymətə həqiqətən yüksək keyfiyyətli məhsul əldə edirsiniz.
Protherm Bear 40 KLZ təsviri:
İsti su hazırlamaq üçün quraşdırılmış 90 litrlik qazan ilə stasionar istilik qazlı qazan.
Yanma məhsullarının həm məcburi, həm də təbii şəkildə çıxarılması mümkündür (turbo əlavəsi olduqda).
İstilik mövsümü üçün yüksək orta səmərəlilik% 92-yə bərabərdir.
Mövcuddur elektron sistem alov və alovlanma mövcudluğuna nəzarət.
İstilik dəyişdiricisi bir neçə çuqun hissəsindən ibarətdir.
Modulyasiya edən brülör cihazın gücünü tənzimləyir (70% -dən 100% -ə qədər).
Protherm Bear 40 KLZ-nin quraşdırılması imkanları:
Mənzillərin, evlərin, ofislərin, məcburi dövriyyəli istilik sistemi və axan su ilə təchiz olunmuş kiçik emalatxanaların istilik və isti su təchizatı (daxili qazan) üçün istifadə olunur.
Həm təbii, həm də istifadə etmək bacarığı maye qaz(müvafiq parametrlərlə).
Bir termostatdan və (və ya) xaricindəki bir temperatur sensöründən qazan işinin idarə edilməsi imkanı (ekatermal tənzimləmə).
DHW resirkulyasiya dövrəsini birləşdirmə imkanı.
Qazanın sabitliyini təmin etmək üçün xüsusi bir hündürlük tənzimləməsinin olması.
İstilik cədvəlinə uyğun olaraq hava ilə kompensasiya edilmiş istilik temperatur nəzarətinə malik enjeksiyon brülörlü qaz qazanı.

Avadanlıq Protherm Bear 40 KLZ:
Qazanın təcili istiliyinin artması (həddindən artıq istiləşmə) funksiyası.
Xarici divarlar vasitəsilə yanma məhsullarının çıxarılması üçün bir turbo əlavənin istifadəsi.
Qazanda və istilik rejimlərində isti suyun istiləşməsi üçün quraşdırılmış zamanlayıcı.
Düymələri və ekranı istifadə edərək cihazın funksiyalarına nəzarət.
Pompa milinin fasiləsiz donma və blokaj funksiyası.
Yerləşdirilmiş qazan nasosu, qapalı 10 litrlik istilik sisteminin genişləndirmə anbarı və 4 litrlik qazan anbarı, avtomatik hava axını və təhlükəsizlik klapanı.
Isıtma sistemindəki su təzyiqini göstərən bir təzyiq göstəricisinin olması.
Daxili elektron istilik sensoru, açma funksiyası dövriyyə nasosu RH təyin olunmuş temperatura çatdıqda, çıxış sensoru baca qazı, alovlanma və alov nəzarət sistemi.
Özünü tanılama funksiyası - qazan problemlərini göstərir.
Bədəni korroziyadan qoruyan maqnezium elektrodlu 90 litrlik üfüqi qazan.

Fəlsəfə doktoru SB Gorunoviç, PTO mühəndisi, "Irkutskenergo" ASC-nin "Ust-Ilimskaya CHPP" filialı, İrkutsk vilayəti, Ust-İlimsk.

Bir sualın ifadəsi

Məlumdur ki, yaxın keçmişdə istilik və elektrik enerjisi ehtiyatları olan bir çox müəssisədə nəqliyyat zamanı onun itkisinə kifayət qədər diqqət yetirilməmişdir. Məsələn, bir qayda olaraq, böyük bir enerji ehtiyatı olan müxtəlif nasoslar layihəyə qoyuldu; boru kəmərlərindəki təzyiq itkiləri axının artması ilə kompensasiya edildi. Əsas buxar xətləri jumpers və uzun xətlərlə dizayn edilmişdir ki, bu da lazım olduqda artıq buxarın qonşu turbin aqreqatlarına ötürülməsini təmin edirdi. Nəqliyyat şəbəkələrinin yenidən qurulması və təmiri zamanı sxemlərin çox yönlü olmasına üstünlük verildi, bu da əlavə bağlayıcılara (armaturlara) və tullananlara, əlavə tee quraşdırılmasına və nəticədə əlavə yerli ümumi təzyiq itkilərinə səbəb oldu. Eyni zamanda, orta əhəmiyyətli sürətdə olan uzun boru kəmərlərində ümumi təzyiqin yerli itkiləri (yerli müqavimətlər) istehlakçılar üçün əhəmiyyətli dərəcədə xərc itkilərinə səbəb ola biləcəyi məlumdur.

Hal-hazırda səmərəlilik, enerji qənaəti, istehsalın ümumi optimallaşdırılması tələbləri boru kəmərlərinin və buxar boru kəmərlərinin dizaynı, yenidən qurulması və istismarı ilə bağlı bir çox məsələlərə və aspektlərə yeni nəzər salmağa məcbur edir, buna görə də tee, çəngəllərdə yerli müqavimət nəzərə alınmaqla. və boru kəmərlərinin hidravlik hesablamalarındakı nozzlelar təcili bir vəzifəyə çevrilir.

Bu işin məqsədi enerji müəssisələrində ən çox istifadə olunan tee və armaturları təsvir etmək, yerli müqavimət əmsallarının azaldılması yolları, bu cür tədbirlərin effektivliyinin müqayisəli qiymətləndirilməsi metodları sahəsində təcrübə mübadiləsi aparmaqdır.

Müasir hidravlik hesablamalardakı yerli müqavimətləri qiymətləndirmək üçün, ölçülərin hidravlik müqavimət əmsalı ilə işləyirlər, çünki bu, kəsişmələrin həndəsi oxşarlığının və Reynolds ədədlərinin bərabərliyinin müşahidə olunduğu dinamik oxşar axınlarda çox eynidir. maye (qaz) növündən, həmçinin hesablanmış hissələrin axın sürətindən və eninə ölçülərindən asılı olmayaraq dəyər.

Hidravlik müqavimət əmsalı, müəyyən bir hissədə itirilən ümumi enerjinin (gücün) qəbul edilmiş hissədəki kinetik enerjiyə (gücə) nisbətidir və ya eyni hissədə itirilən ümumi təzyiqin nisbətidir. dinamik təzyiq qəbul edilmiş hissədə:

burada total p cəmi itirilmiş ümumi təzyiqdir (bu sahədə); p mayenin (qazın) sıxlığıdır; w, i-ci hissədəki sürətdir.

Sürükləmə əmsalının dəyəri hansı dizayn sürətindən və bu səbəbdən hansı hissəyə endirildiyindən asılıdır.

Egzoz və tədarük dişləri

Əhəmiyyətli bir hissəsi olduğu bilinir yerli itkilər budaqlı boru kəmərlərində dişlərdə yerli müqavimət var. Yerli müqaviməti təmsil edən bir obyekt olaraq tee budaq bucağı və budaqların kəsişmə sahələrinin nisbətləri (yan və düz) F b / F q, Fh / Fq və F B / Fn ilə xarakterizə olunur. Tee-də axın nisbəti Q b / Q q, Q n / Q c və buna görə sürət nisbəti w B / w Q, w n / w Q dəyişə bilər. Çaylar həm emiş hissələrində (egzoz tee), həm də axını ayırarkən boşaltma hissələrində (giriş tee) quraşdırıla bilər (şəkil 1).

Egzoz tee-lərinin müqavimət əmsalı yuxarıda sadalanan parametrlərdən və adi forma təchizatı tees üçün praktik olaraq yalnız dal bucağından və sürətlərin nisbətinə görə w n / w Q və w n / w Q-dan asılıdır.

Normal formalı egzoz tee müqavimət əmsalı (yuvarlaqlaşdırma və genişləndirmə və ya daralma daralmadan və ya düz keçid olmadan) aşağıdakı formullardan istifadə etməklə hesablana bilər.

Yanal filialdakı müqavimət (B hissəsində):

burada Q B = F B w B, Q q = F q w q - müvafiq olaraq B və C hissələrində həcm axın sürəti.

F n = F c tipli tees və bütün a üçün A dəyərləri cədvəldə verilmişdir. bir.

Q b / Q q nisbəti 0-dan 1-ə dəyişəndə ​​müqavimət əmsalı -0.9 ilə 1.1 arasında dəyişir (F q = F b, a = 90 O). Mənfi dəyərlər kiçik B B-dəki sətirdə əmmə təsiri ilə izah olunur.

Formulun (1) quruluşundan, boğulmanın en kəsiyi sahəsindəki azalma ilə (F c / F b artımla) müqavimət əmsalı sürətlə artacaqdır. Məsələn, Q b / Q c = 1, F q / F b = 2 və = 90 O olduqda, əmsal 2.75-dir.

Aydındır ki, yanal filialın (boğulma) açısının azaldılması ilə müqavimətdə bir azalma əldə edilə bilər. Məsələn, F c = F b, α = 45 O olduqda, Q b / Q c nisbəti 0 ilə 1 arasında dəyişəndə ​​əmsal -0.9 ilə 0.322 arasında dəyişir, yəni. onun müsbət dəyərləri demək olar ki, 3 dəfə azalır.

Düz keçiddəki müqavimət aşağıdakı düsturla müəyyən edilməlidir:

Fn = F c tipli tees üçün K P dəyərləri cədvəldə verilmişdir. 2.

Birbaşa keçiddə sürükləmə əmsalının dəyişmə aralığını təsdiqləmək asandır

de Q b / Q c nisbətini 0-dan 1-ə dəyişdirərkən 0 ilə 0.6 arasındadır (F c = F b, α = 90 O).

Yan dalın açısının azaldılması (boğulma) da müqavimətdə əhəmiyyətli bir azalmaya səbəb olur. Məsələn, F c = F b, α = 45 O olduqda, Q b / Q c nisbəti 0 ilə 1 arasında dəyişdikdə, əmsal 0 ilə -0.414 arasında dəyişir, yəni. Q B artımı ilə birbaşa keçiddə müqaviməti daha da azaldan "emiş" görünür. Asılılığın (2) bariz bir maksimuma sahib olduğunu qeyd etmək lazımdır, yəni. müqavimət əmsalının maksimum dəyəri Q b / Q c = 0.41 dəyərinə düşür və 0.244-ə bərabərdir (F c = F b, α = 45 O ilə).

Turbulent axında normal formalı tədarük teeslərinin müqavimət əmsalları düsturlar istifadə edərək hesablana bilər.

Yan filial müqaviməti:

burada K B axın sıxılma nisbətidir.

Fn = F c tipli tees üçün A 1 dəyərləri cədvəldə verilmişdir. 3, K B = 0.

F c = F b, a = 90 O götürsək, Q b / Q c nisbəti 0-dan 1-ə dəyişəndə ​​əmsalın dəyərlərini 1-dən 1.2-ə qədər əldə edirik.

Qeyd etmək lazımdır ki, mənbə A 1 əmsalı üçün digər məlumatları da təqdim edir. Verilərə görə w B / w c ilə A 1 = 1 almalısınız<0,8 и А 1 =0,9 при w B /w c >0.8. Verilənləri istifadə etsək, Q B / Q C nisbəti 0-dan 1-ə dəyişəndə ​​əmsalın dəyərlərini 1-dən 1.8-ə qədər əldə edirik (F c = F b). Ümumiyyətlə, bütün aralıklarda müqavimət əmsalı üçün bir az daha yüksək dəyərlər alacağıq.

Düstur (1) -də olduğu kimi müqavimət əmsalının böyüməsinə həlledici təsir B (boğma) bölmə sahəsi ilə tətbiq olunur - F g / F b-də artımla müqavimət əmsalı sürətlə artır.

Fn = Fc tipli tədarük tee üçün düz keçiddə müqavimət

T P dəyərləri cədvəldə göstərilir. dörd.

Q B / Qc nisbəti dəyişdikdə (3 0-dan 1-ə (Fc = F B, α = 90 O), 0 ilə 0,3 arasında olan əmsal dəyərlərini əldə edirik.

Konvensial tee müqaviməti də yan qolun toplama qolu ilə birləşməsini yuvarlaqlaşdırmaqla əhəmiyyətli dərəcədə azaldıla bilər. Bu vəziyyətdə, egzoz tee üçün axının fırlanma bucağı yuvarlaqlaşdırılmalıdır (Şəkil 16-da R 1). Təchizat tee üçün yuvarlaqlaşdırma ayrıca ayırma kənarında aparılmalıdır (Şəkil 16-da R 2); axını daha sabit edir və bu kənarından ayrılma ehtimalını azaldır.

Təcrübədə, yanal qol və əsas boru kəmərinin generatriklərinin cütləşməsinin kənarlarının yuvarlaqlaşdırılması R / D-də kifayətdir (3 = 0.2-0.3.

Tee müqavimət əmsallarını hesablamaq üçün yuxarıdakı düsturlar və müvafiq cədvəlli məlumatlar diqqətlə istehsal olunmuş (dönmüş) teelərə aiddir. Tişörtlərdə istehsal zamanı yaranan qüsurlar (yan hissənin "dipləri" və düz hissədəki divarın düzgün kəsilməməsi ilə bölməsinin "üst-üstə düşməsi" - əsas boru kəməri), hidravlik müqavimətdə kəskin bir artım mənbəyi olur . Təcrübədə bu, boğulmanın əsas boru kəmərinə keyfiyyətsiz bir bağ olduqda olur, bu da tez-tez baş verir, çünki Zavod tee nisbətən bahalıdır.

Yan filialın tədricən genişlənməsi (difüzör) həm işlənmiş, həm də tədarük dişlərinin müqavimətini təsirli şəkildə azaldır. Yuvarlaqlaşdırma, əyilmə və yan budaq genişlənməsinin birləşməsi tee müqavimətini daha da azaldır. Təkmilləşdirilmiş tee müqavimət əmsalları mənbədə verilən düsturlar və diaqramlardan müəyyən edilə bilər. Hamar budaq şəklində yan budaqlı tee də ən aşağı müqavimət göstərir və praktik olduğu halda kiçik budaq açılı (60 O-ya qədər) tee istifadə edilməlidir.

Turbulent bir axında (Re> 4.10 3) dişlərin sürükləmə əmsalları Reynolds rəqəmlərindən az asılıdır. Turbulentdən laminaya keçiddə həm işlənmiş, həm də tədarük olunan dişlərdə yan qolun müqavimət əmsalı kəskin bir artım var (təxminən 2-3 dəfə).

Hesablamalarda, hansı hissədə orta sürətə endirildiyini nəzərə almaq vacibdir. Hər düsturdan əvvəl mənbədə bu barədə bir əlaqə var. Mənbələr müvafiq indekslə azalma sürətini göstərən ümumi bir düstur verir.

Birləşmə və parçalanma üçün simmetrik tee

Birləşmə zamanı simmetrik bir tee hər dalının müqavimət əmsalı (Şəkil 2a) aşağıdakı düsturla hesablana bilər:

Q b / Q c nisbəti 0 ilə 0,5 arasında dəyişdikdə, əmsal 2 ilə 1,25 arasında dəyişir və daha sonra Q b / Q c 0,5-dən 1-ə qədər artdıqda, əmsal 1,25-dən dəyərlər əldə edir 2-yə (F c = F b vəziyyəti üçün). Aydındır ki, asılılıq (5) Q b / Q c = 0.5 nöqtəsində minimum olan tərs parabola şəklindədir.

Enjeksiyon (ayırma) hissəsində yerləşən simmetrik bir tee (Şəkil 2a) sürükləmə əmsalı da aşağıdakı düsturla hesablana bilər:

burada K 1 = 0.3 - qaynaqlanmış tee üçün.

W B / w c nisbəti 0 ilə 1 arasında dəyişdikdə, əmsal 1 ilə 1,3 arasında dəyişir (F c = F b).

Formüllərin (5, 6) (eləcə də (1) və (3)) quruluşunu təhlil edərək, yan qolların (hissələr B) bölməsində (diametrində) azalmanın düşmənin müqavimətini mənfi təsir etdiyinə əmin ola bilərsiniz. tee.

Çəngəl tee istifadə edərkən axın müqaviməti 2-3 dəfə azaldıla bilər (Şəkil 26, 2c).

Axın ayrılması zamanı split tee müqavimət əmsalı (Şəkil 2b) düsturlar istifadə edərək hesablana bilər:

Q 2 / Q 1 nisbəti 0 ilə 1 arasında dəyişdikdə, əmsal 0,32 ilə 0,6 arasında dəyişir.

Tee-çatalın birləşmə zamanı müqavimət əmsalı (Şəkil 2b) düsturlar ilə hesablana bilər:

Q 2 / Q 1 nisbəti 0-dan 1-ə dəyişdikdə, əmsal 0,33 ilə -0,4 arasında dəyişir.

Simetrik bir tee hamar budaqlarla edilə bilər (şəkil 2c), daha sonra müqaviməti daha da azaldıla bilər.

İstehsal. Standartlar

Enerji sənayesi standartları istilik elektrik stansiyalarındakı boru kəmərləri üçün nəzərdə tutulmuşdur aşağı təzyiq(iş təzyiqində P iş.<22 кгс/см 2 и температуре среды t<425 О С) использовать тройники сварные по ОСТ34-42-762

OST34-42-765-85. Ətraf mühitin daha yüksək parametrləri üçün (R ra b.<40 кгс/см 2) изготавливают тройники из углеродистых и кремнемарганцовистых сталей: штампованные по ОСТ108.720.01, ОСТ108.720.02-82; сварные по ОСТ108.104.01 - ОСТ108.104.03-82; с обжатием (с вытянутой горловиной) по ОСТ108.104.04, ОСТ108.104.05-82. Из хромомолибденованадиевых сталей изготавливают тройники: штампованные по ОСТ108.720.05, ОСТ108.720.06-82; сварные по ОСТ108.104.10 - ОСТ108.104.12-82; с обжатием (с вытянутой горловиной) по ОСТ108.104.13 - ОСТ108.104.15-82 для паропроводов высокого давления (с параметрами Р раб. до 255 кгс/см 2 и температурой t до 560 О С). Существуют соответствующие нормативы и для штуцеров.

Mövcud (yuxarıda) standartlara uyğun hazırlanmış tee dizaynı, hidravlik itkilər baxımından həmişə optimaldan uzaqdır. Yerli müqavimət əmsalının azaldılması yalnız uzanan boyunlu möhürlənmiş tee şəklində asanlaşdırılır, burada Şek. 1b və Şek. 3c, eləcə də əsas boru kəmərinin diametri tee diametrindən bir az az olduqda (Şəkil 3b-də göstərilən tipdə) uçların sıxılması ilə. Split tees, şübhəsiz ki, "fabrik" standartlarına uyğun olaraq hazırlanmışdır. RD 10-249-98-də tees-çəngəl və birləşmələrin güc hesablanmasına həsr olunmuş bir bənd var.

Şəbəkələri dizayn edərkən və yenidən qurarkən, medianın hərəkət istiqaməti və teesdəki axın sürətlərindəki mümkün dəyişikliklər nəzərə alınmalıdır. Daşınan mühitin istiqaməti birmənalı olaraq təyin olunarsa, meylli birləşmələr (yan qollar) və tee-bifurkasyonlardan istifadə etmək məsləhətdir. Buna baxmayaraq, tədarük və egzoz xüsusiyyətlərini birləşdirən universal bir tee vəziyyətində əhəmiyyətli dərəcədə hidravlik itkilər problemi qalmaqdadır, burada axın nisbətlərində əhəmiyyətli dəyişikliklərlə əlaqəli iş rejimlərində axının həm birləşməsi, həm də ayrılması mümkündür. Yuxarıda göstərilən keyfiyyətlər, məsələn, İES-lərdə qidalandırıcı su boru kəmərlərinin və ya magistral buxar kəmərlərinin qovşaqlarının "keçidlərlə" dəyişdirilməsi üçün tipikdir.

Nəzərə alınmalıdır ki, buxar və isti su boru kəmərləri üçün borulardan qaynaqlanmış teelərin dizaynı və həndəsi ölçüləri, eləcə də boru kəmərlərinin düz hissələrində qaynaqlanan armaturlar (borular, nozzle) sənaye standartlarının tələblərinə cavab verməlidir, normalar və spesifikasiyalar. Başqa sözlə, kritik boru kəmərləri üçün sertifikatlı istehsalçılardan texniki şərtlərə uyğun hazırlanmış tee sifariş etmək lazımdır. Təcrübədə, "fabrik" tee nisbi yüksək qiyməti səbəbindən, tapping tez-tez sənaye və ya fabrika standartlarını istifadə edərək yerli podratçılar tərəfindən həyata keçirilir.

Ümumiyyətlə, yerləşdirmə metodu ilə bağlı son qərarı müqayisəli texniki və iqtisadi təhlildən sonra vermək məsləhətdir. Taxmanın "özbaşına" həyata keçirilməsinə qərar verildiyi təqdirdə, mühəndis və texniki heyət nozzle üçün bir şablon hazırlamalı, möhkəmlik hesablamalı (ehtiyac olduqda), yerləşdirmənin keyfiyyətinə nəzarət etməlidir (boğulmağa imkan verməyin) düz hissəsində səhv bir divar kəsilmiş bölməsini "uğursuz etmək" və "üst-üstə qoymaq") ... Armaturun metal ilə əsas boru kəməri arasındakı daxili birləşməni yuvarlaqlaşdırma ilə etmək məsləhətdir (şəkil 3c).

Standart tee və xətt keçid birləşmələrində hidravlik müqaviməti azaltmaq üçün bir sıra dizayn həlləri mövcuddur. Ən sadələrdən biri, içindəki mühitin nisbi sürətlərini azaltmaq üçün tişörtlərin özlərinin ölçüsünü artırmaqdır (şəkil 3a, 3b). Bu vəziyyətdə, tişörtlərin genişlənmə (büzülmə) açılarının bir sıra hidravlik olaraq optimal olanlardan seçilməsi məsləhət görülən keçidlərlə tamamlanmalıdır. Bir tullanan ilə bölünmüş tee, azaldılmış hidravlik itkiləri olan universal bir tee kimi də istifadə edilə bilər (şəkil 3d). Əsas xətlərin keçid düyünləri üçün tee-çəngəllərin istifadəsi də vahidin dizaynını bir qədər çətinləşdirəcək, lakin hidravlik itkilərə müsbət təsir göstərəcəkdir (şəkil. 3d, 3f).

Qeyd etmək vacibdir ki, müxtəlif növ yerli (L = (10-20) d) müqavimətlərin nisbətən yaxın yerləşməsi ilə yerli müqavimətlərin müdaxilə fenomeni baş verir. Bəzi tədqiqatçılara görə, yerli müqavimətlərin maksimum yaxınlaşması ilə onların cəmində bir azalmaya nail olmaq mümkündür, müəyyən bir məsafədə (L = (5-7) d) ümumi müqavimət maksimuma (3-dən yüksək) -Sadə bir məbləğdən% 7) ... Azaldılma effekti, azaldılmış yerli müqavimət göstəriciləri ilə kommutasiya dəstləri istehsal etmək və tədarük etmək istəyən böyük istehsalçılar üçün maraqlı ola bilər, lakin yaxşı bir nəticə əldə etmək üçün tətbiqi laboratoriya tədqiqatları aparmaq lazımdır.

Texniki-iqtisadi əsaslandırmalı öyrənmə

Konstruktiv qərar qəbul edərkən problemin iqtisadi tərəfinə diqqət yetirmək vacibdir. Yuxarıda qeyd edildiyi kimi, ənənəvi dizayndan "fabrik" tee və daha da xüsusi hazırlanmış (hidravlik cəhətdən optimal) birliyə vurmaqdan xeyli baha başa gələcək. Eyni zamanda, yeni tee və onun geri ödəmə müddətindəki hidravlik itkilərin azaldılması halında faydaları təqribən qiymətləndirmək vacibdir.

Medianın hərəkətinin normal sürətləri olan stansiya boru kəmərlərindəki təzyiq itkisinin (Re> 2.10 5 üçün) aşağıdakı düsturla qiymətləndirilə biləcəyi məlumdur:

burada p - təzyiq itkisi, kgf / sm 2; w - mühitin sürəti, m / s; L boru kəmərinin qatlanmamış uzunluğu, m; g - cazibə sürətlənməsi, m / s 2; d boru kəmərinin təxmin edilən diametri, m; k - sürtünmə müqavimət əmsalı; ∑ἐ m - yerli müqavimət əmsallarının cəmi; v - mühitin xüsusi həcmi, m 3 / kq

Asılılığa (7) ümumiyyətlə boru kəmərinin hidravlik xüsusiyyəti deyilir.

Asılılığı nəzərə alsaq: w = 10Gv / 9nd 2, burada G axın sürəti, t / h.

Sonra (7) aşağıdakı kimi təmsil edilə bilər:

Yerli müqaviməti (tee, birləşmə, keçid vahidi) azaltmaq mümkündürsə, açıq-aydın formul (9) aşağıdakı kimi təmsil oluna bilər:

Burada ∑ἐ m köhnə və yeni düyünlərin yerli müqavimət əmsalları arasındakı fərqdir.

Hidrolik sistem "nasos-boru kəməri" nominal rejimdə (və ya nominala yaxın rejimdə) işləyir. Sonra:

burada R n - nominal təzyiq (nasos / qazan üçün axın xüsusiyyətinə görə), kqf / sm 2; G h - nominal axın sürəti (nasos / qazanın axın xüsusiyyətinə görə), t / h.

Köhnə müqavimətləri dəyişdirdikdən sonra "nasos - boru kəməri" sisteminin işlək vəziyyətdə olacağını düşünsək (Р "Р n), onda (12) istifadə edərək (10) -dan yeni bir axın sürətini təyin edə bilərik (müqaviməti azaltdıqdan sonra) ):

"Nasos-boru kəməri" sisteminin işlənməsi, xüsusiyyətlərindəki dəyişiklik Şek. dörd.

Aydındır ki, G 1> G M. Buxarı qazandan turbinə aparan əsas buxar kəmərindən danışırıqsa, istilik dərəcəsindəki qazancın təyin edilməsi üçün (turbin seçimindən) LG = G 1 -G n axın sürətlərindəki fərq istifadə edilə bilər. ) və / və ya bu turbinin iş xüsusiyyətlərinə uyğun olaraq yaradılan elektrik enerjisi miqdarında.

Yeni bir vahidin dəyəri və istilik (elektrik) miqdarını müqayisə edərək, onun quraşdırılmasının rentabelliyini təxmin edə bilərsiniz.

Hesablama nümunəsi

Məsələn, əsas buxar xəttinin bərabər bir çayının axınların birləşdiyi yerdə (Şəkil 2a) Şəkildə göstərilən tipli bir tee ilə əvəz edilməsinin rentabelliyini qiymətləndirmək lazımdır. 3d. Buxar istehlakçısı - isitmə turbini PO TMZ tipli T-100 / 120-130. Buxar buxar xəttinin bir sapından (tee, B, C hissələrindən) daxil olur.

Aşağıdakı ilkin məlumatlara sahibik:

■ buxar xəttinin dizayn diametri d = 0.287 m;

■ nominal buxar istehlakı G h = Q (3 = Q ^ 420 t / h;

■ nominal qazan təzyiqi P n = 140 kqf / sm 2;

■ buxarın xüsusi həcmi (P ra b = 140 kqf / sm 2, t = 560 О С) n = 0,026 m 3 / kq.

Axınların qovuşduğu yerdə standart bir tee müqavimət əmsalı (Şəkil 2a) (5) - ^ СБ1 = 2 düsturuna əsasən hesablayaq.

Bir tullananla bölünmüş tee müqavimət əmsalı hesablamaq üçün düşünək:

■ dallardakı axınların bölünməsi Q b / Q c “0.5 nisbətində baş verir;

■ ümumi müqavimət əmsalı tədarük tee (45 O çıxışı ilə, bax Şəkil 1a) ilə birləşən tee bölünməsinin müqavimətlərinin cəminə bərabərdir (şəkil 2b), yəni. müdaxiləni laqeyd edirik.

Düsturlar (11, 13) istifadə edirik və axın sürətinin gözlənilən artımını  G = G 1 -G n = 0.789 t / s əldə edirik.

T-100 / 120-130 turbininin rejim diaqramına görə, 420 t / s axın sürəti 100 MW elektrik yükünə və 400 GJ / s istilik yükünə cavab verə bilər. İstehlakla elektrik yükü arasındakı əlaqə birbaşa mütənasibliyə yaxındır.

Elektrik yükündə qazanc ola bilər: P e = 100AG / Q n = 0.188 MW.

Termal yükdəki qazanc belə ola bilər: T e = 400AG / 4.19Q n = 0.179 Gcal / h.

Xrom-molibden-vanadyum poladdan hazırlanan məhsulların qiymətləri (377x50 ölçülü çəngəl üçün) 200 ilə 600 min rubla qədər dəyişə bilər, buna görə geri ödəmə müddəti yalnız qərar qəbul edərkən bazarda aparılan araşdırmalardan sonra qiymətləndirilə bilər.

1. Bu məqalədə müxtəlif növ tee və armatur təsvir olunur, elektrik stansiyalarının boru kəmərlərində istifadə olunan tee qısa təsvir olunur. Hidravlik müqavimət əmsallarını təyin etmək üçün düsturlar verilmişdir, azaltma yolları və üsulları göstərilir.

2. Tee-çatalların perspektivli dizaynları, azaldılmış yerli müqavimət əmsalı ilə magistral boru kəmərlərinin dəyişdirilməsi üçün bir qovşaq təklif olunur.

3. Formullar, nümunə verilir və keçid düyünlərini yenidən qurarkən tee seçilərkən və ya dəyişdirilərkən texniki və iqtisadi analizin məqsədəuyğunluğu göstərilir.

Ədəbiyyat

1. İdelçik I.E. Hidravlik müqavimət haqqında istinad kitabı. Moskva: Mexanika Mühəndisliyi, 1992.

2. Nikitina I.K. İstilik elektrik stansiyalarının boru kəmərləri haqqında məlumat kitabçası. M.: Energoatomizdat, 1983.

3. Hidravlik və havalandırma sistemlərinin hesablamalarına dair kitab / Ed. A.S. Yuriev. S.-Pb.: ANO NPO "Sülh və Ailə", 2001.

4. Rabinoviç E.Z. Hidravlika. Moskva: Nedra, 1978.

5. Benenson E.I., Ioffe L.S. İstilik buxar turbinləri / Ed. D.P. Ağsaqqal. M: Energoizdat, 1986.

Təchizat və işlənmiş hava kanalı sistemlərinin hesablanması kanalların kəsişməsinin ölçülərini, hava hərəkətinə qarşı müqavimətini və paralel birləşmələrdə təzyiqi tarazlaşdırmaq üçün azaldılır. Baş itkilərinin hesablanması xüsusi sürtünmə baş itkisi metodu ilə aparılmalıdır.

Hesablama metodu:

Havalandırma sisteminin bir aksonometrik diaqramı qurulur, sistem uzunluq və axın sürətinin tətbiq olunduğu hissələrə bölünür. Dizayn sxemi Şəkil 1-də göstərilmişdir.

Ardıcıl yerləşən hissələrin ən geniş zənciri olan əsas (əsas) istiqamət seçilir.

3. Magistral yolun bölmələri axın sürəti ən aşağı olan hissədən başlayaraq nömrələnir.

4. Xəttin hesablanmış hissələrindəki hava kanallarının kəsik hissəsinin ölçüləri müəyyən edilir. Kesit sahəsini təyin edin, m 2:

F p = L p / 3600V s ,

burada L p - sahədəki təxmin edilən hava istehlakı, m 3 / s;

F p] nin tapılan dəyərlərinə görə kanalların ölçüləri götürülür, yəni. F f.

5. Həqiqi sürət V f, m / s müəyyən edilir:

V f = L p / F f,

burada L p - sahədəki təxmin edilən hava istehlakı, m 3 / s;

F f - kanalın həqiqi kəsik sahəsi, m 2.

Ekvivalent diametri düsturla təyin edin:

d eq = 2 α b / (α + b),

burada α və b kanalın eninə ölçüləri, m.

6. R sürtünmə üçün xüsusi təzyiq itkilərinin dəyərləri d eq və V f dəyərlərindən müəyyən edilir

Hesablanmış ərazidə sürtünmə səbəbindən təzyiq itkisi olacaqdır

P t = R · l · β w,

burada R - sürtünməyə görə xüsusi təzyiq itkisi, Pa / m;

l - kanal hissəsinin uzunluğu, m;

β w - pürüzlülük əmsalı.

7. Yerli müqavimət əmsalı müəyyən edilir və ərazidəki yerli müqavimətdəki təzyiq itkiləri hesablanır:

z = ∑ζ P d,

burada P d - dinamik təzyiq:

Pd = ρV f 2/2,

burada ρ - hava sıxlığı, kq / m 3;

V f - ərazidə faktiki hava sürəti, m / s;

∑ζ - saytda CCM miqdarı,

8. Ümumi itkilər bölmələr üzrə hesablanır:

ΔР = R · l · β w + z,

l - hissənin uzunluğu, m;

z - bölmədə yerli müqavimətlərdə təzyiq itkisi, Pa.

9. Sistemdəki təzyiq itkisini təyin edin:

ΔР п = ∑ (R · l · β w + z),

burada R - sürtünməyə görə xüsusi təzyiq itkisi, Pa / m;

l - hissənin uzunluğu, m;

β w - pürüzlülük əmsalı;

z - ərazidəki yerli müqavimətlərdə təzyiq itkisi, Pa.

10. Filialların birləşdirilməsi həyata keçirilir. Bağlama ən uzun budaqlardan başlayaraq həyata keçirilir. Əsas istiqaməti hesablamağa bənzəyir. Bütün paralel hissələrdə müqavimətlər bərabər olmalıdır: qalıq% 10-dan çox deyil:

burada Δр 1 və Δр 2 böyük və kiçik təzyiq itkisi olan filiallarda zərərdir, Pa. Əgər uyğunsuzluq təyin olunmuş dəyərdən artıq olarsa, qaz klapanı quraşdırılmışdır.

Şəkil 1 - P1 təchizatı sisteminin dizayn diaqramı.

Təchizat sisteminin P1 hesablanmasının ardıcıllığı

1-2, 12-13, 14-15, 2-2 ', 3-3', 4-4 ', 5-5', 6-6 ', 13-13', 15-15 ', 16- on altı ':

Torpaq 2 -3, 7-13, 15-16:

Bölmə 3-4, 8-16:

Bölmə 4-5:

Bölmə 5-6:

Bölmə 6-7:

Bölmə 7-8:

Bölmə 8-9:

Yerli müqavimət

Bölmə 1-2:

a) çıxışda: ξ = 1.4

b) 90 ° əyilmə: ξ = 0.17

c) düz keçid üçün tee:

Bölmə 2-2 ':

a) budaqdakı tee

Bölmə 2-3:

a) 90 ° əyilmə: ξ = 0.17

b) düz keçid üçün tee:

ξ = 0,25

Bölmə 3-3 ':

a) budaqdakı tee

Bölmə 3-4:

a) 90 ° əyilmə: ξ = 0.17

b) düz keçid üçün tee:

Bölmə 4-4 ':

a) budaqdakı tee

Bölmə 4-5:

a) düz keçid üçün tee:

Bölmə 5-5 ':

a) budaqdakı tee

Bölmə 5-6:

a) 90 ° əyilmə: ξ = 0.17

b) düz keçid üçün tee:

Bölmə 6-6 ':

a) budaqdakı tee

Bölmə 6-7:

a) düz keçid üçün tee:

ξ = 0,15

Bölmə 7-8:

a) düz keçid üçün tee:

ξ = 0,25

Bölmə 8-9:

a) 2 döngə 90 °: ξ = 0.17

b) düz keçid üçün tee:

Bölmə 10-11:

a) 90 ° əyilmə: ξ = 0.17

b) çıxışda: ξ = 1.4

Bölmə 12-13:

a) çıxışda: ξ = 1.4

b) 90 ° əyilmə: ξ = 0.17

c) düz keçid üçün tee:

Bölmə 13-13 '

a) budaqdakı tee

Bölmə 7-13:

a) 90 ° əyilmə: ξ = 0.17

b) düz keçid üçün tee:

ξ = 0,25

c) budaqdakı bir tee:

ξ = 0,8

Bölmə 14-15:

a) çıxışda: ξ = 1.4

b) 90 ° əyilmə: ξ = 0.17

c) düz keçid üçün tee:

Bölmə 15-15 ':

a) budaqdakı tee

Bölmə 15-16:

a) 2 döngə 90 °: ξ = 0.17

b) düz keçid üçün tee:

ξ = 0,25

Bölmə 16-16 ':

a) budaqdakı tee

Bölmə 8-16:

a) düz keçid üçün tee:

ξ = 0,25

b) budaqdakı bir tee:

Təchizat hava sisteminin P1 aerodinamik hesablanması

P1 təchizatı sisteminin uyğunsuzluğunu həyata keçirək, bu, 10% -dən çox olmamalıdır.

Uyuşmazlıq icazə verilən 10% -i keçdiyindən bir diafraqma quraşdırmaq lazımdır.

Diafraqmanı 7-13 hissəsində qurdum, V = 8.1 m / s, Р С = 20.58 Pa

Buna görə, 450 diametri olan bir hava kanalı üçün 309 diametrli bir diafraqma quraşdırıram.

Proqramlar dizaynerlər, menecerlər, mühəndislər üçün faydalı ola bilər. Proqramları istifadə etmək üçün əsasən Microsoft Excel kifayətdir. Bir çox proqram müəllifləri məlum deyil. Excel-ə əsaslanaraq bu cür faydalı hesablama proqramları hazırlaya bilmiş bu insanların işlərini qeyd etmək istəyirəm. Havalandırma və kondisioner üçün hesablama proqramlarını yükləmək pulsuzdur. Ancaq unutma! Proqrama tamamilə etibar edə bilməzsiniz, məlumatlarını yoxlayın.

Hörmətlə, sayt rəhbərliyi