harada, p cari iterasiyanın sayıdır; VT - alətin səthində tam metal sürüşmə sürəti; Vn metalın normal hərəkət sürətidir; WN alətin normal sürətidir; St - sürtmək gərginliyi;
- bir nöqtədə, deformasiya edilə bilən metal parametrlərinin bir funksiyası kimi gərginlik verin; - Orta gərginlik; - deformasiya dərəcəsinin intensivliyi; x0 - hərtərəfli sıxılmanın deformasiyasının dərəcəsi; KT, alətə görə (iterations metodu ilə müəyyən edilmiş) metalın sürüşmə nisbətində bir cərimə faktorudur - metalın alətinə penitasiya üçün cəza fabriki; M, metalın şərti özlülüyü, hidrodinamik yaxınlaşma üsulu ilə müəyyən edilir; - Rolling zamanı gərginlik gərginliyi və ya arxa dayaq; Fn - kvadrat xaç bölməsi Gərginliyin və ya eyvanın tətbiq olunduğu borunun ucu.
Deformasiya və sürət rejiminin hesablanması, deformasiya vəziyyətlərinin diametri, plastik gərginlik əmsalının zəruri dəyəri olan Zob dövlətinin, kapot əmsalının hesablanması, rulonların diametrlərini və sürətini yuvarlaqlaşdırır dizaynının xüsusiyyətlərini nəzərə alaraq əsas sürücü mühərriklərinin fırlanması.
Dəyirmanın ilk hüceyrələri, o cümlədən ilk sandıq, son sandıqdan sonra yerləşdirilmiş, rulonlarda yerləşdirilmiş, onlarda plastik gərginlik əmsalları, ZR.i tələb olunan Zobdan azdır. Bütün qəfəslər üzərində plastik gərginlik əmsallarının belə bir paylanması yolu ilə, onun nəticəsində hesablanmış divar qalınlığı azalma marşrutu ilə müqayisədə daha çoxdur. Çıxan tankların ilk və son hüceyrələrindən sonra yerləşən tankların kifayət qədər çəkmə qabiliyyətini kompensasiya etmək üçün, bu, Zobun belə bir dəyərini tapmaq üçün bir iterativ hesablamadan istifadə etmək lazımdır ki, hesablanmış və göstərilən divarın qalınlığı Dövlətdən eyni idi. Zob əyalətində tələb olunan ümumi plastik gərginlik əmsalının böyüklüyü, interativ hesablanması olmadan onun tərifində olan səhv daha çoxdur.
İdarəetmə hesablamalarının ön və arxa plastik gərginliyin əmsallarını, enişdəki boru divarının qalınlığı və deformasiya hüceyrələrinin deformasiya hüceyrələrinin bərpası, nəhayət birinci və son hüceyrələrin mövqeyini müəyyənləşdiririk, hansı gəzinti.
Əlbəttə ki, diametri mərkəzi bucaq QK.P vasitəsilə müəyyən edilir. Rulonun rulonunun simmetriyasının şaquli oxu və kalibrin mərkəzindən aparılan xətt, deformasiya mərkəzinin neytral xəttinin yerləşdiyi kalibrli axının səthindəki nöqtəyə yuvarlanan oxuna təsadüf edir Onun səthi, şərti olaraq yayma oxuna paralel yerləşir. QK.P.-nin bucağının böyüklüyü, ilk növbədə arxa Zado əmsalının dəyərindən asılıdır. və ön iri. gərginlik, həm də əmsal
Başlıq.
Bucaq QK.P miqyasında yayma diametrinin müəyyənləşdirilməsi Adətən kalibrli, yayma ox və DSR kalibrinin orta diametrinə bərabər olan bir mərkəz olan bir dairə forması var.
Diametrin miqdarını müəyyənləşdirən ən böyük səhvlər, kalibrin həqiqi həndəsi ölçüsü nəzərə alınmadan, yuvarlanan şərtlərin mövqeyini və ya alt hissəsində və ya kalibrli rezervasyonunda olacağı halda olacaqdır. Kalibrin əsl forması hesablamalarda qəbul edilən dairədən daha çox fərqlənəcəkdir, bu səhv nə qədər çox olacaqdır.
Əsl diametrli dəyişikliklərin maksimum diapazonu, kalibrli diyircəkli rulon rulonunun bir rulonudur. Rulonların miqdarı bir kalibr təşkil edir, kalibrin həqiqi həndəsi ölçüsünü nəzərə almadan diametrini müəyyənləşdirməyin daha çox səhvidir.
Boru diametrinin qismən sıxılması ilə, bu, onun şəklinin fərqini dairədən böyüdür. Beləliklə, boru diametrinin 1-dən 10% -ə qədər sıxılmasının artması ilə, diametrin miqdarını nəzərə almadan, kalibrli həndəsi ölçüləri nəzərə almadan, iki rəng üçün 0,7-dən 6.3% -ə qədər artır - Trival və 7.4% - Chotirohipwalkovoy üçün "Katya" üçün kinematik yayma şəraiti, kalibrin dibi boyunca yerləşən yayma diametri olan çotiirohipwalkovoy üçün.
Eyni vaxtda eyni vaxtda artım
Mövzusunda tezis:
Boru kəmərləri istehsalı
1. Borular üçün tənzimləmə sənədlərinin çeşidlənməsi və tələbləri
1.1 boru növü
"Crossow Sukavod" ASC, ölkəmizdə boru məhsullarının ən böyük istehsalçılarından biridir. Məhsulları həm ölkə daxilində, həm də xaricdə uğurla satılır. Zavodda istehsal olunan məhsullar daxili və xarici standartların tələblərinə cavab verir. Kimi təşkilatlar tərəfindən verilən beynəlxalq keyfiyyət sertifikatları: Amerika Neft İnstitutu (API), Alman Tuv Sertifikat Mərkəzi - Ralend.
T-3 seminarı müəssisənin əsas seminarlarından biridir, onların istehsal etdiyi standartlara uyğun standartlara uyğundur. 1.1.
Cədvəl 1.1 - istehsal olunan boruların standartları
Seminarda karbondan hazırlanmış borular, diametri d \u003d 28-89mm olan və divar qalınlığı s \u003d 2,5-13mm olan divarlardan hazırlanmış və yüksək doped polad siniflərdən hazırlanmış borular.
Əsas seminar, nasos kompressor boruları, ümumi məqsədli borular və sonrakı soyuq yenidən redaktor üçün nəzərdə tutulmuş borular istehsalında ixtisaslaşmışdır.
İstehsal olunan boruların mexaniki xüsusiyyətləri cədvəldə göstərilənlərə uyğun olmalıdır. 1.2.
1.2 Tənzimləmə sənədlərinin tələbi
T-3 seminarında boruların istehsalı, GOST, API, DIN, NFA, ASTM və digərləri kimi müxtəlif tənzimləmə sənədləri üzərində aparılır. Təqdim olunan DIN 1629-ların tələblərinə nəzər salın.
1.2.1Statim
Bu standart, işsiz çeliklərdən sorunsuz dəyirmi borulara aiddir. Kimyəvi birləşmə Boru istehsalı üçün istifadə olunan çeliklər Cədvəl 1.3-də verilmişdir.
Cədvəl 1.2 - Boruların mexaniki xüsusiyyətləri
Cədvəl 1.3 - Çeliklərin kimyəvi tərkibi
Bu standarta uyğun olaraq istehsal olunan borular, ilk növbədə tankların istehsalında və boru kəmərlərinin, eləcə də ümumi mühəndislik və alət hazırlamaqda olan müxtəlif cihazlarda istifadə olunur.
Boruların ölçüləri və məhdudiyyətləri olan sapmalar Cədvəl 1.4-də göstərilir., Cədvəl 1.5., Cədvəl.1.6.
Borunun uzunluğu ucları arasındakı məsafə ilə müəyyən edilir. Boru uzunluğu növləri Cədvəl 1.4-də göstərilir.
Cədvəl 1.4 - Uzunluq və icazə verilən uzunluq sapmalarının növləri
Cədvəl 1.5 - diametrin icazə verilən sapmaları
Cədvəl 1.6 - icazə verilən divar qalınlığı sapmaları
Borular mümkün qədər yuvarlaq olmalıdır. Dəyirmi cəhətdən sapma, xarici diametri üçün icazə verilən sapmalar içərisində yatmalıdır.
Borular düz gözdə olmalıdır, zərurət olduqda, düz üçün xüsusi tələblər quraşdırıla bilər.
Borular boru oxuna dik olaraq kəsilməlidir və burr olmamalıdır.
Xətti kütlələr (çəki) üçün dəyərlər DIN 2448 standartında verilmişdir. Bu dəyərlərdən aşağıdakı sapmalara icazə verilir:
ayrı bir boru üçün + 12% - 8%,
Ən azı 10t + 10% -5% ağırlığında təchizatı üçün.
Müvafiq DIN 1629 boruları üçün standart təyinatda, göstərilmişdir:
Adlandırma (boru);
DIN ölçülü standartın əsas sayı (DIN 2448);
Borunun əsas ölçüləri (xarici diametri × divar qalınlığı);
Əsas Təchizat Otağı (DIN 1629);
Polad markanın qısaldılmış adı.
Boruun DIN 1629-a görə bir xarici diametri 33,7 mm və divar qalınlığı olan Din 1629-a görə, polad ST-dən 3,2 mm-lik bir divar qalınlığı ilə bir nümunə.
Boru DIN 2448-33.7 × 3.2
DIN 1629-ST 37.0.
1.2.2 Texniki tələblər
Borular müəyyən edilmiş qaydada təsdiq edilmiş standart və texnoloji qaydaların tələblərinə uyğun olaraq edilməlidir.
Boruların xarici və daxili səthində və birləşmə ələ keçirilməməlidir, qabıqlar, günəşlər, paketlər, çatlaqlar və qumlu olmalıdır.
Bu qüsurların müzakirəsi və soyulması, dərinliyinin divar qalınlığı boyunca həddindən artıq sapmanı aşmaması ilə təmin edilir. Qidalanma, ZackeCanka və ya qüsurlu yerlərin möhürlənməsi icazə verilmir.
Divar qalınlığının birbaşa ölçülə biləcəyi yerlərdə, qüsurlu yerlərin dərinliyi, boru divarının nominal qalınlığı arasındakı fərq olaraq təyin olunan minimum divarın qalınlığının qorunduğu vəziyyətin altında göstərilən dəyəri aşa bilər və maksimum defeksiya bunun üçün məhdudiyyət.
Kiçik qorxuları, dişləri, riskləri, riskləri, nazik bir təbəqə və istehsal üsulunun səbəb olduğu digər qüsurları, əgər mənfi sapmaların həddindən artıq qalıqları xaricində qalınlığı vermirsə, incə bir miqyas və digər qüsurlar.
Mexanik xüsusiyyətlər (məhsuldarlıq gücü, gərginlik gücü, fasilə zamanı nisbi uzantı) Cədvəl 1.7-də verilən dəyərlərə uyğun olmalıdır.
Cədvəl 1.7 - mexaniki xüsusiyyətlər
1.2.3 Qəbul qaydaları
Borular partiyaların qəbul edilməsinə təqdim olunur.
Partiya bir növün bir şərti diametr, bir divar qalınlığı və güc qrupu, bir növ və güc qrupundan ibarət olmalıdır, bir növ və bir icrası və keyfiyyətinin standartın tələblərinə uyğunluğunu təsdiqləyən və bir sənədlə müşayiət etməlidir:
İstehsalçının adı;
Şərti boru diametri və divar qalınlığı millimetr, metr boru uzunluğu;
Boru növü;
Güclü qrup, əriməsi, hamıya qoyulan bütün vaqonlar üçün kükürd və fosforun kütləsi fraksiyası;
Boru nömrələri (hər əriyən ərimə qədər);
Test nəticələri;
Standart təyinat.
Görünüşün yoxlanılması, qüsurların və həndəsi ölçülərin və parametrlərin miqyası partiyanın hər hissəsinə məruz qalmalıdır.
Kükürd və fosforun kütləsi fraksiyası hər ərimədən yoxlanılmalıdır. Başqa bir müəssisənin metalından hazırlanmış borular üçün kükürd və fosforun kütləsi fraksiyası metal istehsalçısı istehsalçısının keyfiyyəti ilə bağlı sənəd verməlidir.
Metalın mexaniki xüsusiyyətlərini yoxlamaq üçün hər ölçülü hər bir ərimə bir boru ilə seçilir.
Düzləşməni yoxlamaq üçün hər ərimədən bir boru seçin.
Diqqəti möhkəmləndirmək üçün test hər bir boruya məruz qalmalıdır.
Qeyri-qənaətbəxş test nəticələrini aldıqdan sonra, ən azı bu göstəricilərdən biri eyni dəstdən ikiqat nümunədə təkrar testlər tərəfindən həyata keçirilir. Təkrar testlərin nəticələri bütün dəstəyə tətbiq olunur.
1.2.4 Test metodları
Boruların xarici və daxili səthinin yoxlanılması və muftalar vizual olaraq istehsal olunur.
Qüsurların dərinliyi bir-üç yerdə boş və ya başqa bir şəkildə yoxlanılmalıdır.
Boruların və muftaların həndəsi ölçüləri və parametrlərini yoxlamaq, müəyyən edilmiş qaydada təsdiq edilmiş texniki sənədlərə uyğun olaraq lazımi ölçmə alətlərini və ya xüsusi cihazlardan istifadə etməklə həyata keçirilməlidir.
Borunun son hissələrində əyri, defeksiya bumu böyüklüyünə əsaslanaraq müəyyən edilir və millimetrdəki deflaytasiya bumu bölünməsindən yerdən uzaqdan yerdən uzaqlaşdıranlar kimi qiymətləndirilir metrdəki boru.
Boruları çəki ilə yoxlamaq bu standartın tələblərini təmin edən dəqiqliyi ilə ağırlıq üçün xüsusi vasitələrlə aparılmalıdır.
Qısa uzununa nümunələr üzrə DIN 50 140-a görə testil testi aparılmalıdır.
Hər seçilmiş borudan metalın mexaniki xüsusiyyətlərini yoxlamaq üçün bir nümunə kəsilir. Nümunələr, borunun hər hansı bir ucu boyunca metalın quruluşun və mexaniki xüsusiyyətlərində dəyişikliklər yaratmayan bir üsulla kəsilməlidir. Test maşınının tetikleyicisini ələ keçirmək üçün nümunənin uclarını düzəltməyə icazə verilir.
Test hidravlik təzyiqinin müddəti ən azı 10 saniyə olmalıdır. Boru divarında sınaqdan keçirildikdə, sızmalar aşkar edilməməlidir.
1.2.5 İşarələmə, qablaşdırma, nəqliyyat və saxlama
Boruların işarəsi aşağıdakı həcmdə aparılmalıdır:
Sonundan 0.4-0,6 m məsafədə hər bir boruda, işarəsi təsir və ya kating ilə aydın şəkildə tətbiq olunmalıdır:
Boru nömrəsi;
İstehsalçının ticarət nişanı;
Ay və sərbəst buraxılma ili.
Marka tətbiqinin tətbiqi yeri dövrə və ya sabit işıq boyası ilə vurulmalıdır.
İşarələnmə işarələrinin hündürlüyü 5-8 mm olmalıdır.
Boru işarəsini tətbiq etmək mexaniki bir üsulla, onu bir sıra tapmağa icazə verilir. Hər boruda ərimə nömrəsini marke etmək üçün icazə verilir.
Etiketləmə şok rejiminin yanında və ya hər boru üzərində anlayışın yanında sabit işıq boyası etiketlənməlidir:
Borunun millimetrində şərti diametri;
Divar qalınlığı millimetrdə;
Edam növü;
İstehsalçının adı və ya ticarət nişanı.
İşarələnmə işarələrinin hündürlüyü 20-50 mm olmalıdır.
Bütün markalanma işarələri boru meydana gətirməsi boyunca tətbiq edilməlidir. Marka işarələrini yuvarlanan metoduna markalanma işarələrini tətbiq etməyə icazə verilir.
Bir avtomobildə yüklənərkən yalnız bir dəstə borular olmalıdır. Borular iki yerdə az olmayan paketlərdə, möhkəm bir şəkildə əlaqəlidir. Paketin kütləsi 5 tondan çox olmamalı və istehlakçı tələbi ilə - 3 ton. Onların ayrıldığı təqdirdə müxtəlif dəstələrin bir avtomobil paketində göndərilməsinə icazə verilir.
2. Boru istehsalı üçün texnologiya və avadanlıqlar
2.1 T-3 əsas avadanlıqlarının təsviri
2.1.1 Açıkı bir sobanın təsviri və qısa texniki xüsusiyyətləri (PSH)
T-3 seminarının bir dibi olan soba, 90 mm diametri, uzunluğu z diametri, aşağı lehimli və paslanmayan polad paslanmayan poladsız poladsız poladsız poladdan 10 m TPA-80-də firmware.
Ocaq A və B-də ikinci mərtəbədəki T-3 dükanının otağında yerləşir.
Ocağın layihəsi 1984-cü ildə Sverdlovsk şəhərinin Gyrometric şəhəri tərəfindən həyata keçirilmişdir. İstismara verilməsi 1986-cı ildə aparılıb.
Ocaq, odadavamlı və istilik izolyasiya materiallarına toxunan sərt bir metal quruluşdur. Ocağın daxili ölçüsü: uzunluğu - 28,87 m, eni - 10.556 m, hündürlüyü - 924 və 1330 mm, sobanın əməliyyat xüsusiyyətləri Cədvəl 2.1-də təqdim olunur. Ocaq altında boşluqların soba vasitəsilə nəql olunduğu sabit və daşınar şüa şəklində edilir. Şüalar istilik davamlı bir tökmədən tutmuş istilik izolyasiya və odadavamlı materiallar və çərçivəli bir qulaqlıq ilə tüpürür. Şüanın yuxarı hissəsi MC-90 mullitoxorunddan hazırlanmışdır. Ocağın arxı, şəkilli odadavamlı materiallardan asılmış və təcrid olunmuşdur İstilik izolyasiya materialı. Divarların sobasının və istismarı üçün, divarların iş pəncərələri, açılış pəncərəsi və metal boşaltma pəncərəsi ilə təchiz edilmişdir. Bütün pəncərələr damperlərlə təchiz edilmişdir. Ocağın istiləşməsi təbii qazla aparılır, tipi tip brileyləri (radiasiya aşağı təzyiqli yandırıcı) ilə birlikdə quraşdırılmışdır. Ocaq hər birində 12 yanan 5 termal zonaya bölünür. Yanma havası, bir yedekləmə kimi xidmət edən iki VM-18a-4 azarkeşi tərəfindən təmin edilir. Sürət qazları sobanın başında arxada yerləşən tüstü kollektoru vasitəsilə çıxarılır. Bundan əlavə, metal asılmış siqaret çəkən məhsullar və atlar sisteminə görə, iki dymosososun köməyi ilə WGDN-19 Flue qazları atmosferə atılır. Flipper, yanma üçün verilən havanı istiləşdirmək üçün bir döngə iki tərəfli boru 6 sequuslu döngə bərpa (CP-250) ilə quraşdırılmışdır. Egzoz qaz istiliyinin daha çox sərəncamı üçün tüstü çıxarılması sistemi, mandrels (PPO) üçün bir kameralı sobası ilə təchiz edilmişdir.
Qızdırılan Billetin sobadan verilməsi, rulonlarının istiliyədavamlı bir nozzle olan daxili su ilə soyudulmuş yuvarlanan rulonların köməyi ilə həyata keçirilir.
Ocaq sənaye televiziyası sistemi ilə təchiz edilmişdir. İdarəetmə panelləri və Kipia qalxanı arasında dinamiklər var.
Ocaq avtomatik istilik rejiminə nəzarət sistemləri, avtomatik təhlükəsizlik, əməliyyat parametrlərinin idarəetmə düyünləri və normadan sapma sapması ilə təchiz edilmişdir. Aşağıdakı parametrlər avtomatik tənzimlənməyə məruz qalır:
Hər zonada soba temperaturu;
Zonalardakı "qaz-havanın" nisbəti;
Ocağın qabağında qaz təzyiqi;
Sobanın iş sahəsindəki təzyiq.
Avtomatik rejimlərə əlavə olaraq, uzaq rejimi təmin olunur. Avtomatik idarəetmə sistemi daxildir:
Zonalarda soba temperaturu;
Hər zonada sobanın genişliyindəki temperatur;
Sobadan axan qazların temperaturu;
İstilik bərpa edildikdən sonra hava istiliyi;
Recuperator qarşısında gedən qazların temperaturu;
Tüstünün qarşısında taxma temperaturu;
Sobada təbii qaz istehlakı;
Sobaya hava axını;
Tüstünün qarşısında Borovda axıdılması;
General manifoldda qaz təzyiqi;
Zona kolleksiyaçılarında təzyiq qazı və hava;
Sobada təzyiq.
Ocaq, zonada qaz və hava təzyiqi zonada olan bir işıq siqnalı olan təbii qazın kəsilməsini ehtiva edir.
| Sobada təbii qaz istehlakı (maksimum) nm 3 / saat | 5200 |
| 1 zona | 1560 |
| 2 zona | 1560 |
| 3 zona | 1040 |
| 4 zona | 520 |
| 5 zona | 520 |
| Təbii qaz təzyiqi (maksimum), əvvəl KPA | |
| soba | 10 |
| burnçu | 4 |
| Sobaya hava axını (maksimum) nm 3 / saat | 52000 |
| Hava təzyiqi (maksimum), əvvəl kpa | |
| soba | 13,5 |
| burnçu | 8 |
| Arxadadakı təzyiq | 20 |
| Metal istilik istiliyi, ° C (maksimum) | 1200...1270 |
| 4-cü zonada yanma məhsullarının kimyəvi tərkibi,% | |
| CO 2 | 10,2 |
| O 2. | 3,0 |
| BELƏ Kİ | 0 |
| Recuperator, ° C-nin qarşısında yanma məhsullarının temperaturu | 560 |
| Recuperatorda hava istilik istiliyi, ° с ° | 400-ə qədər. |
| Boşluqların paylanması tempi | 23,7...48 |
| Soba performansı, tn / saat | 10,6... 80 |
Təcili səs siqnalizasiya sistemi də işləyir:
4-cü və 5-ci zonalarda temperaturun qaldırılması (t cp \u003d 1400 ° C);
Recuperatorun qarşısında (t \u003d 850 ° C olan) bacak qazlarının temperaturunun artırılması;
Tüstü sisteminin qarşısında yararlı qazlarının temperaturunun artırılması (t cp \u003d 400 ° C);
Soyutma suyunun təzyiqinə düşmək (P CF \u003d 0.5 ATM).
2.1.2 Qısa texniki xüsusiyyətlər isti kəsmə xətti
İş parçasının isti kəsmə xətti qayçıdakı qızdırılan çubuğu problemi üçün nəzərdə tutulmuşdur, iş parçasını lazımi uzunluqlarda kəsərək, qayçıdan kəsilmiş blankların çıxarılması üçün hazırlanmışdır.
İsti kəsmə xətti üçün qısa bir texniki xüsusiyyət Cədvəl 2.2-də təqdim olunur.
İsti kəsmə xətti avadanlıqlarının tərkibi, psp boşaltma pəncərəsindən istilik radiasiyasından qoruyan blanklar, mobil dayanacaq, nəqliyyat rollerini, nəqliyyat rollerini, nəqliyyat rollerini, nəqliyyat rollerini, nəqliyyat rollerini, nəqliyyat rollerini, nəqliyyat rollerini, nəqliyyat rollerini, nəqliyyat rollerini, nəqliyyatın özləri (SCMZ Dizaynları) daxildir. Qayçı, hər hansı bir təcili yardım səbəbi, qalıq süründürülməsi nəticəsində, qalıcı bir sürünmə yaranır, sonra çuxurda çuxurda bir çuxur və bir qutu quraşdırılır, qayçı və bir qutu quraşdırılır. Hər halda, iş parçasının isti kəsmə xəttinin istismarı əkin formalaşmasını aradan qaldırmaq üçün təşkil edilməlidir.
| Kəsmə çubuğunun parametrləri | |
| Uzunluq, M. | 4,0…10,0 |
| Diametri, mm. | 90,0…120,0 |
| Maksimum kütlə, kq | 880 |
| Boşluqların uzunluğu, m | 1,3...3.0 |
| Temperatur çubuqları, ilə | 1200 |
| Performans, PC / H | 300 |
| Nəqliyyat sürəti, m / s | 1 |
| Hərəkət dayanması, mm | 2000 |
| Diyircəkli | |
| Barel diametri, mm | 250 |
| Barellərin uzunluğu, mm | 210 |
| Gəzinti diametri, mm | 195 |
| Addım silindrlər, mm | 500 |
| Drakler suyu soyudulmuş, m 3 / saat üzərində su istehlakı | 1,6 |
| Su soyudulmuş məktublar ilə soyuducu bir diyircəkli su üçün su istehlakı, m 3 / saat | 3,2 |
| Ekrandakı su istehlakı, M 3 / saat | 1,6 |
| Səs səviyyəsi, dB, artıq yoxdur | 85 |
Çubuğu və onu verdikdən sonra, termostatdan keçir (iş parçasının uzunluğunda temperaturun azaldılmasını azaltmaq üçün), mobil dayanacağa çatır və tələb olunan uzunluğun iş parçasına kəsilir. Kəsmə istehsalından sonra, mobil fokus bir pnevmatik silindrlə yüksəlir, boşluq diyircəklidir. Onun vurğudan keçdikdən sonra iş mövqeyinə düşür və təkrar istifadə dövrü təkrarlanır. Dirmik silinənlərin miqyasını silmək üçün isti kəsmə qayçısı, şıltaqlıq və qəbul qutusunun kənarını silmək üçün hidroklor sistemi sistemi tərəfindən təmin edilir. İsti kəsilmənin yuvarlanan xəttini tərk etdikdən sonra bilet, qəbul edilmiş yuvarlanan yuvarlanan rulonun üstünə düşür.
2.1.3 Firmware bölməsinin əsas və köməkçi avadanlıqlarının cihaz və texniki xüsusiyyətləri
Firmware, davamlı bir çəngəlin içi boş bir qoluna qədər hazırlanmış proqramlar üçün hazırlanmışdır. TPA-80-də Barreloidal və ya rulon və bələdçi qaydaları olan 2 yuvarlanan bir firmware dəyirmanı var. Firmware-nin texniki xüsusiyyətləri Cədvəl 2.3-də təqdim olunur.
Firmware dəyirmanından əvvəl, iş parçasını isti kəsmə xəttindən almaq və mərkəzə nəql etmək üçün nəzərdə tutulmuş su ilə soyudulmuş bir yuvarlanan rulon var. Rolling, fərdi bir sürücü olan 14 su ilə soyudulmuş rulonlardan ibarətdir.
| Dikişli iş parçasının ölçüləri: | |
| Diametri, mm. | 100…120 |
| Uzunluq, mm. | 1200…3350 |
| Ölçü Gils: | |
| Xarici diametr, mm | 98…126 |
| Divar qalınlığı, mm | 14…22 |
| Uzunluq, mm. | 1800…6400 |
| Əsas sürücünün inqilablarının sayı, rpm | 285…400 |
| Dişli dişli dişli | 3 |
| Mühərrik gücü, kw | 3200 |
| Qidalandırmaq bucağı, ° | 0…14 |
| Rolling Force: | |
| Maksimum radial, kn | 784 |
| Maksimum eksenel, kn | 245 |
| Rulonda maksimum fırlanma anı, kNM | 102,9 |
| İşçilərin diametri rulonlar, mm | 800…900 |
| Məqsədli vida: | |
| Ən böyük hərəkət, mm | 120 |
| Səyahət sürəti, mm / s | 2 |
Mərkəzçi, qızdırılan Billetin sonunda 20 mm ... 30 mm və 15 mm dərinliyi ilə dərinləşən mərkəzin dərinləşməsi üçün hazırlanmışdır və tip slaydları olan nağaraçı olan bir pnevmatik silindrdir.
Mərkəzləşdirildikdən sonra, qızdırılan boşluq, firmanın ön masasında sonrakı ötürülməsi üçün lattisə daxil olur.
Firmware-nin ön cədvəli, qızdırılan billetin alınması üçün, iş parçasının oxunu firmware-in oxu ilə birləşdirərək firmware zamanı tutun və onu saxlayın.
Dəyirmanın çıxış tərəfində, mandrel çubuğunun roller nüvəsi, həm firmware, həm də firmware prosesində, həm də, yüksək eksenelli səylər işlədikdə və uzununa əyilmə mümkündür.
Mərkəzlərdə, açılış başı olan stasionar sərt tənzimləmə mexanizmi var, mandrel ilə çubuq üzərində hərəkət etmək, deformasiyanın diqqət mərkəzində olan mandrelin mövqeyini tənzimləmək və kollegar qabın kənarındakı qolu skriptini tənzimləmək üçün xidmət edir.
2.1.4 Davamlı bir polad hissənin əsas və köməkçi avadanlıqlarının cihaz və texniki xüsusiyyətləri
Davamlı düşərgə kobud boruları 92mm diametri 3 ... 8 mm-lik bir divar qalınlığı ilə yuvarlamaq üçün hazırlanmışdır. Rolling uzunluğu 19,5 m olan uzun üzən mandreldə aparılır. Davamlı dəyirmanın qısa texniki xüsusiyyətləri Cədvəl 2.4-də göstərilir., Cədvəl 2.5. Ötürücü qutuların dişli nisbəti verilir.
Rolling zamanı davamlı dəyirmanı aşağıdakı kimi idarə edir: Firma proqramının arxasında yuvarlanan polad qolu, mobil axın üçün 3 m / s sürətində nəql olunur və dayandıqdan sonra davamlı dəyirmandan əvvəl grid-ə ötürülür və geri qayıdır dispenser qollarına.
| Ad | Dəyər | |
| Qaralama borusunun xarici diametri, mm | 91,0…94,0 | |
| Qaralama borusunun divar qalınlığı, mm | 3,5…8,0 | |
| Qaralama borusunun maksimum uzunluğu, m | 30,0 | |
| Davamlı dəyirmanın mandrelinin diametri, mm | 74…83 | |
| Uzunluq mandrel, m | 19,5 | |
| Qurdların diametri, mm | 400 | |
| Uzunluğu barel rulonu, mm | 230 | |
| Boyun diametrli rulonlar, mm | 220 | |
| Qəfəsin oxları arasındakı məsafə, mm | 850 | |
| Yuxarı təzyiq vidasının gedişi yeni rulonlar, mm | Yuxarı | 8 |
| Aşağı | 15 | |
| Aşağı təzyiq vidasının yeni rulonları, mm | Yuxarı | 20 |
| Aşağı | 10 | |
| Yuxarı roll qaldırıcı sürəti, mm / s | 0,24 | |
| Əsas sürücü mühərriklərinin fırlanmasının tezliyi, rpm | 220…550 | |
Qolda qüsurlar varsa, operator əli üst-üstə düşən və nüsxələri cibinə yönəldir.
Slost bir qol qolu olan uyğun qol, çuxurlara yuvarlanır, sıxaclar ilə sıxışır, bundan sonra mandrel, spesifikasiya edən rulonlardan istifadə edərək qolun içərisində təqdim olunur. Laynerin ön kəsilməsinin mandrelinin ön ucuna çatdıqda, sıxac buraxılır və qolu itələmək ilə davamlı düşərgəyə qoyulur. Eyni zamanda, çəkmə rulonları mandrels və qolun fırlanması sürəti belə bir şəkildə qurulur ki, bu da kolun ələ keçirmə vaxtı davamlı dəyirmanın ilk qəfəsinin cəbhəsi 2,5 ... 3 tərəfindən çəkildi m.
Davamlı bir dəyirmana yuvarlandıqdan sonra mandrel olan mandrelin ekskavatoruna girən BlondsPread borusu, qısa bir texniki xüsusiyyətə sahibdir. Cədvəl 2.6-da təqdim olunur. Bundan sonra, boru yuvarlanması arxa ucunun kəsilməsi sahəsinə nəql olunur və borunun arxa ucunun arxa ucu, süjetin avadanlıqlarının texniki xüsusiyyətləri olan stasionar pulpa üçün uyğundur Plak Cədvəl 2.7-də verilmişdir. Boruya çatdıqdan sonra düzəldilmiş yuvarlanan yuvarlanan yuvarlanan barmaqlıqda bir vida damcısı tərəfindən boşaldılır. Bundan əlavə, boru düzən yuvarlanan yuvarlanan barmaqlıqlar boyunca yuvarlanır, kəsilmənin uzunluğunu müəyyənləşdirən yamac üçün uyğundur və panjonun parçası arxa yuvarlanan yuvarlanan yuvarlanan yuvarlanan rulonda düzəldilmiş rulondan ötürülür .
Borunun kəsilmiş sonu, seminar xaricində yerləşən bir metal qırıntıları üçün bir konteynerin təmizlənməsi üçün konveyer tərəfindən ötürülür.
Cədvəl 2.5 - Davamlı dəyirman sürət qutularının və mühərrik gücünün dişli nisbəti
2.1.5 Azaldılması dəyirmanı və soyuducu hissəsinin əsas və köməkçi avadanlıqlarının istismarı prinsipi
Bu bölmə üçün avadanlıqlar qurma yolu ilə boru kəmərinin daşınması üçün nəzərdə tutulmuşdur İnduksiya istilik, bir azalma dəyirmanı, soyutma və soyuq kəsmə sahəsinə daha da nəqliyyat.
Azaldılması dəyirmanı qarşısında qızdırılan tüpler, 6-istilik blokundan (12 induktor) olan INZ 9000 / 2.4-nin istilik qəbulu (12 induktor), azaltma dəyirmanından dərhal əvvəl yerləşdirilmişdir. Borular induksiya qurğusunu bir-birinin ardınca davamlı axından sonra daxil edirlər. Davamlı bir dəyirmandan boruların olmaması zamanı (kirayə dayandıqda), "soyuq" boruların induksiyanın induksiyasına təqdim edilməsinə icazə verilir. Quraşdırmada göstərilən boruların uzunluğu 17,5 m-dən çox olmamalıdır.
Azalma dəyirmanının növü - 24 kabel, iki roller arayış mövqeyi və fərdi sürücü hüceyrəsi olan 3 rulon.
Bir azalma dəyirmanına yuvarlandıqdan sonra boru ya çiləyiciyə, ya da soyutma masasında, ya da bitmiş borunun mexaniki xüsusiyyətlərinə olan tələblərdən asılı olaraq dərhal dəyirmanı soyutma masasına daxil olur.
Çiləyicinin dizaynı və texniki xüsusiyyətləri, eləcə də onundakı boruların soyumasının parametrləri kommersiya sirri "ASC Crestovor Təchizatı" və bu sənəddə verilmir.
Cədvəl.2.8. İstilik bölməsinin texniki xasiyyəti, Cədvəl 2.9-da təqdim olunur. - Azaldılmış dəyirmanın qısa bir texniki xüsusiyyətləri.
Cədvəl 2.8 - İstilik quraşdırılması İnz-9000 / 2.4-də qısa texniki xüsusiyyət
2.1.6 Boruların uzunluğu üçün kəsilməsi üçün avadanlıq
T-3 dükanında ölçmə uzunluğundakı boruların kəsilməsi üçün, WAGner modelinin mişar kəsmə mişarları, texniki xüsusiyyətləri olan WVC 1600r modeli tərəfindən istifadə edildi. 2.10. Kv6R modelləri də istifadə olunur - Cədvəl 2.11-də texniki xüsusiyyətlər.
| Parametrin adı | Dəyər | |
| Kəsilmiş boruların diametri, mm | 30…89 | |
| Kəsilmiş paketlərin eni, mm | 200…913 | |
| Kəsilmiş boruların divar qalınlığı, mm | 2,5…9,0 | |
| Kəsmədən sonra boruların uzunluğu, m | 8,0…11,0 | |
| Dilimlənmiş boru uzunluğu bitir | Ön, mm. | 250…2500 |
| Arxa, mm. | ||
| Mişar diskinin diametri, mm | 1600 | |
| Saw Saw, PC-lərdəki dişlərin sayı | Seqmentlər | 456 |
| Avtomobilli | 220 | |
| Kəsmə sürəti, mm / dəq | 10…150 | |
| Minimum disk diametrli mişar, mm | 1560 | |
| Disk mişarının kaliperini bəsləyin, mm | 5…1000 | |
| Maksimum gərginlik gücü, n / mm 2 | 800 | |
2.1.7 Boru redaktə üçün avadanlıq
Sifarişə uyğun olaraq ölçmə uzunluğunda doğranmış borular düzəldilmişdir. Düzəliş, Düzəliş boruları və karbon və karbon və aşağı yüngül lehimli polad çubuqlar və soyuq vəziyyətdə olan aşağı lehimli ştamplar üçün nəzərdə tutulan lazımi RVV320x8 maşınlarında aparılır və aylıq metrə 10 mm-ə qədər olan bir mənbə əyriliyi ilə soyuq vəziyyətdədir. Düzgün RVV 320x8 maşınının texniki xüsusiyyətləri cədvəldə verilmişdir. 3.12.
| Parametrin adı | Dəyər |
| Tək sıra paketinin eni, mm | 855-dən çox deyil. |
| İş parçasının sıxlığının eni, mm | 20 ilə 90 arasında |
| İş parçasının kliplərinin şaquli istiqamətində keçid, mm | 275-dən çox deyil. |
| Tək disk kaliper hərəkət, mm | 650 |
| Sürət yemi disk (stepses) mm / dəq | 800-dən çox deyil. |
| Tez tərs mişar disk, mm / dəq | 6500-dən çox deyil. |
| Kəsmə sürəti, m / daşın | 40; 15; 20; 30; 11,5; 23 |
| Qalxma paket paketi uzunluğunda yan tərəfdə, mm | Ən azı 250. |
| Əlaqəli tərəfdə paket paketi uzunluğu, mm | 200-dən az deyil. |
| Mişar diskinin diametri, mm | 1320 |
| Saw diskindəki seqmentlərin sayı, kompüterlər | 36 |
| Seqment, PC-lərdəki dişlərin sayı | 10 |
| Emal edilmiş boruların diametri, mm | 20 ilə 90 arasında |
| Parametrin adı | Dəyər | |
| Düz boruların diametri, mm | 25...120 | |
| Zərif boruların divarının qalınlığı, mm | 1,0...8,0 | |
| Gərgin boruların uzunluğu, m | 3,0...10,0 | |
| Zərif boruların metal axını dərəcəsi, KGF / mm 2 | Diametri 25 ... 90 mm | 50-ə qədər |
| Diametri 90 ... 120 mm | 33-ə qədər. | |
| Boru redaktə sürəti, m / s | 0,6...1,0 | |
| Rulonların oxları arasındakı addım, mm | 320 | |
| Boyundakı rulonların diametri, mm | 260 | |
| Rolls, PC-lərin sayı | Sürmək | 4 |
| Boş-bikar | 5 | |
| Künclər tənzimləyir, rulonlar, ° | 45 ° ... 52 ° 21 ' | |
| Alt, mm-nin üst kənarından yuxarı rulonların ən böyük kursu | 160 | |
| Sürücülük rulonu | Mühərrikin növü | D-812. |
| Gərginlik, B. | 440 | |
| güc, kwt | 70 | |
| Fırlanma sürəti, rpm | 520 | |
2.2 TPA-80 ASC-də mövcud boru istehsal texnologiyası "Cruscharovavod"
İş parçasına daxili anbarda saxlanılan bir çubuq şəklində daxil olur. İstehsalda işləməzdən əvvəl, zəruri hallarda - təmir etmək olarsa, seçmə yoxlamadan xüsusi bir rəfə məruz qalır. Hazırlıq saytında, çəkilərə nəzarət etmək üçün tərəzi quraşdırılmış, istehsalda metal istifadəyə verilmişdir. Bir elektroromostik bir kran olan bir anbardan olan liletlər, sobanın qarşısında yükləmə barmaqlığı ilə qidalanır və cədvələ və icarə dərəcəsinə uyğun olaraq sükan nasosu tərəfindən istilik sobasına yüklənmişdir.
Boşluqların çəkilmə sxeminə uyğunluq metal lövhə tərəfindən vizual olaraq hazırlanmışdır. Fırındakı billet, icarə sürətindən və kəsilmənin çoxluğundan asılı olaraq daşınar şüaların bələdçi plitələrinin bir və ya daha çox addımı ilə fərdi olaraq bir və ya daha çox addım vasitəsilə yüklənir. Polad dərəcəsini, ərimə və ölçüləri dəyişdirərkən, eniş vahidi polad siniflərin ayrılmasını, əriyən kimi əriyir: iş parçasının uzunluğu 5600-8000 mm olan, ilk ilk çubuqların ofseti ilə ayrılır sobanın eni; Polad qiymətlər sobanın genişliyindəki dörd ilk çubuqun ofseti ilə ayrılır; İş parçasının uzunluğu 9000-9800mm, polad siniflərin ayrılması, bir-birindən bir-birindən bir-birindən bir-birindən aralığı olan bir aralıq ilə bir-birindən əriyir, həmçinin PSP və Billetdə əkilmiş məbləğin hesablanması PSP metal yüksəkliyi ilə idarə olunan və isti kəsmə ilə idarə olunan qayçı, idarəetmə panelləri ilə uzlaşma səpilir. TPA-80; Yayıcı boruların ölçüsünü (yayma dəyirmanı) dəyişdirərkən, poster metalının funcure-də "5-6 addım", metal daşınmada dayandıqda, "5-6 addım" geri dönəndə "5-6 addım" arxasında dayanır. Ocağın yolu ilə sürüşmə hərəkəti üç hərəkət şüası ilə həyata keçirilir. Pauses, hərəkətli dövrdə, daşınan şüalar yem səviyyəsində quraşdırılmışdır. Tələb olunan istilik müddəti addım dövrü vaxtını ölçməklə təmin olunur. İş yerindəki suppressura 9,8 PA-dan 29.4 pa, hava axını dərəcəsi \u003d 1.1 - 1.2 olmalıdır.
Müxtəlif ştampların blanklarının sobalarında qızdırıldıqda, istilik müddəti metaldan, ən böyük sobada qalma müddəti səbəb olur. Yüksək keyfiyyətli metal istilik, sobanın bütün uzunluğu boyunca boşluqların vahid keçməsi ilə təmin edilir. Qızdırılan lillets boşaltma riski ilə verilir və onlar isti kəsmə xəttinə verilir.
İş vaxtında boşluqların alt paltarlarını azaltmaq üçün bir termostat, qızdırılan boşluqların yuvarlanan blankları qayçı üçün, eləcə də (tərsin daxil olması) sobaya (tərsinə daxil olmağın) boşluqları kəsilməməsi və işləmə zamanı tapılmasına səbəb olur.
Əməliyyat zamanı isti soba dayanacağı mümkündür. İsti soba dayanacağı təbii qazın tədarükünü söndürmədən dayanmadan dayanır. İsti dayanacaqlarla, daşınar soba şüaları sabit səviyyədə quraşdırılmışdır. Yükləmə və boşaltma pəncərələri bağlıdır. "Yanacaq-hava" ardıcıllığı ilə hava axını əmsalı 1.1-1.2-dən 1.0-a qədər azalır: -1.1. Səviyyə səviyyəsində sobada təzyiq müsbət hala gəlir. Dəyirmanı dayandırdıqda: 15 dəqiqəyə qədər - zonaların temperaturu aşağı həddə quraşdırılmışdır və iki addım üçün metal "sıxılır"; 15 dəqiqədən 30 dəqiqəyə qədər - III, IV, V-nin temperaturu, I, I, I, II, II-də, aşağı həddindən 30-60 0 s-də azalır; 30 dəqiqədən çox - bütün zonaların temperaturu boşluq müddətindən asılı olaraq aşağı həddlə müqayisədə 50-150 0 C azaldılır. Boşluqlar "axmaq" 10 addımdan geri qalır. Downtime müddəti 2 ilə 5 saat arasında olan IV və V zonasının IV və V zonasının italeyindən azad olmaq lazımdır. I və II zonalardan olan itlər cibinə axıdılır. Metal boşaltma, PU-1 ilə bir metal döşəmə ilə həyata keçirilir. V və IV zonalarındakı temperatur 1000-I050 0 C-yə endirilir. 5 saatdan çox müddətdə bütün soba metaldan azad edilir. Temperaturun yüksəlməsi 20-30 ° C-ə qədər addım atılır, temperaturun 1,5-2.5 ° C. / dəq. Kirayənin aşağı dərəcəsi səbəbindən metalın istilik vaxtının artması ilə, II, III, iii zonalardakı temperatur b0 0 C, 40 0 \u200b\u200bC, 20 0, müvafiq olaraq, aşağı həddindən endirilir, və zonaların temperaturu IV, aşağı menecerlərdə v. Ümumiyyətlə, bütün bölmənin sabit istismarı zamanı zonaların temperaturu aşağıdakı kimi paylanır (Cədvəl 2.13).
İstilikdən sonra boşluq iş parçasının isti kəsmə xəttinə düşür. İsti kəsmə xətti avadanlıqlarının tərkibi, iş parçasını, mobil dayanacağı, nəqliyyat rollerini, nəqliyyatın diyirlənməsini, sobanı bir pilləli qaçışı ilə boşaltmaq üçün pəncərədən çıxarılması üçün qoruyucu ekrana, nəqliyyatın kəsilməsi üçün qayçı daxildir. Çubuğu qızdırdıqdan və bu, termostatdan keçir, mobil dayanacağa çatır və tələb olunan uzunluğun iş parçasına çatır. Kəsmə istehsalından sonra mobil fokus bir pnevmatik silindrlə yüksəlir, boşluq yuvarlanmaqla nəql olunur. Stop üçün keçdikdən sonra iş mövqeyinə və son dövrdə davam edir.
Cədvəl 2.13 - sobalardakı temperaturun zonalarla paylanması
Qayçı üçün yuvarlanan ölçülmüş bir bilet mərkəzə ötürülür. Bir yetişdirmə boşluğu, gecikməyə qədər yuvarlandığı firmware dəyirmanından əvvəl şəbəkəyə ötürülür və çıxış tərəfi hazır olduqda, qapaq ilə bağlanan şuta ötürülür. Yoxsulluq köməyi ilə məhsul yığılar qaldırıldıqda boşluq deformasiya zonasında quraşdırılmışdır. Deformasiya zonasında, Billet çubuqun saxladığı mandreldə möhkəm proqramdır. Çubuq, açılışının açılışının açılışının açılışının inadkar tənzimləmə mexanizminin başçısının stəkanında dayanır. Rolling zamanı meydana gələn eksenel səylərin uzununa uzununa əyilməsi, baltaları çubuqun oxuna paralel olduğu qapalı mərkəzlər tərəfindən qarşısı alınıb.
İş yerində, rulonlar qol sistemi vasitəsilə çubuq pnevmatik silindrin ətrafında idarə olunurlar. Ön sonu qolu yaxınlaşdıqca, əsas rulonlar ardıcıl olaraq yetişdirilir. Billet firmware-in sonundan sonra, pnevmatik silindr, çubuq tutma qolları tərəfindən tutulmaq üçün yuvarlanan yuvarlaqları, sonra kilid və ön başı, görkəmli və qollu rulonlar qatlanacaq ilk silindrlər yüksək sürətli çıxışda azalır..
Qolun firmware proqramından sonra rulon mobil dayanacağa daşınır. Bundan əlavə, qol zəncirvari konveyerini davamlı dəyirmanın giriş tərəfinə keçir. Meyllu şəbəkədəki qolun konveyerindən sonra Davamlı Dəyirmanın giriş tərəfi qarşısında qolu təxirə salan dispenserə rulonlarda rulonlarda rulonlarda rulonlarda rulonlarda rulonlarda. Meylleyici lattice bələdçilərinə görə qüsurlu qolları toplamaq üçün bir cib var. Meylli bir barmaqlıqla, qolu klipləri olan davamlı bir dəyirmanın alınan çuxuruna yenidən qurulur. Bu zaman uzun bir mandrel bir cüt sürtünmə rulonları olan qola daxil edilir. Qolun ön ucunun ön ucuna çatdıqdan sonra qolun sıxacı sərbəst buraxılır, iki cüt çəkən rulon və bir mandrel ilə bir gilware davamlı bir dəyirmana qoyulur. Eyni zamanda, çəkmə rulonlarının mandrels və çəkmə rulonlarının fırlanması sürəti, qolu davamlı dəyirmanın ilk pərdəsi olan qolu tutma zamanı, qoldan olan mandrelin uzadılması idi 2.5-3.0 m. Bununla əlaqədar, çəkmə çarxının xətti sürəti çəkmə qollarının xətti sürətindən 2,25-2,5 dəfə yüksək olmalıdır.
Mandrels olan qovulmuş borular, alternativ olaraq dignuminous hissələrdən birinin oxuna ötürülür. Mandrelin başçısı ekstraktorun astarından keçir və tutuşun qoyulması ilə tutulur və boru Lubanın halqasına çevrilir. RIM zənciri hərəkət etdikdə, borudan çıxır və onu bir soyutma hamamında hər iki teqortdan mandrels daşınan bir rolling yuvarlanan yuvarlanan yuvarlaq bir yayma üzərində ötürür.
Mandrel çıxarıldıqdan sonra, kobud boru arxa makaranın sonunu kəsmək üçün mişarlara daxil olur.
İnduksiyanın istiləşməsindən sonra, boru iyirmi dörd trilk hüceyrəsi olan azalma dəyirmanında qurulur. Azaldılmış dəyirmanında, əməliyyat hüceyrələrinin sayı haddelenmiş boruların ölçüsündən (9-dan 24-ə qədər hüceyrədən 22-dən 22-yə qədər) və sandıqlar istisna olunur, 22-dən etibarən hüceyrə nömrələrinin azalmasının tərəfində . 23 və 24 qəfəs bütün yayma proqramlarında iştirak edir.
Rolling zamanı rulonlar davamlı su ilə soyudulur. Borular hər bir bağlantıda soyutma masası boyunca hərəkət etdikdə bir borudan çox olmamalıdır. Permal isti deformasiya edilmiş boruları yuvarlanarkən, "K" güc qrupunun "K" güc qrupunun 47g2c-dən olan güc qrupunun, çiləyicilərdəki boruların sürətlənən tənzimlənən soyutulmasından sonra aparılır.
Çiləyici vasitəsilə boruların axın sürəti azaldılması sürətinin sürətində sabitləşdirilməlidir. Sürət sabitləşməsinə nəzarət əməliyyat təlimatına uyğun olaraq operator tərəfindən həyata keçirilir.
Boru azaldıqdan sonra soyuducu süfrəyə soyuduğu bir süfrəyə daxil olunduğu yerlərdə soyudulur.
Soyutma masasının arxasında, borular son nöqtələri kəsmək və soyuq kəsmə mişarlarında ölçmə uzunluğunu kəsmək üçün bir qatlı paketlərdə toplanır.
Bitmiş borular OTV Təftiş Cədvəlinə, yoxlamadan sonra borular paketlərlə əlaqələndirilir və hazır məhsulların anbarına göndərilir.
2.3 Dizayn həllərinin əsaslandırılması
PPP-də gərginlik olan boruların möhtəşəm bir azalması ilə, boru uclarının əhəmiyyətli bir uzununa bir fərqi var. Boruların terminal səki səbəbi, metal olan dəyirman iş hüceyrələrini doldurarkən və buraxıldıqda, qeyri-sabit deformasiya rejimlərində eksenel gərginliyin qeyri-sabitliyidir. Borunun əsas (orta) hissəsindən daha kiçik uzununa uzunlamasına gərginlik stressləri olduqda son sahələr azalır. Son bölgələrdə divar qalınlığını artırmaq, icazəli sapmalardan üstün olan, bitmiş borunun xeyli hissəsini aradan qaldırmağı zəruri edir
"Cruscharovavod" ASC-nin TPA-80-də endirilmiş boruların terminalının kəsilməsinin normaları cədvəldə göstərilir. 2.14.
CƏDVƏL 2.14 - TPA-80 ASC-də boru kəmərlərinin bağları "Qayçı təchizatı"
2.4 Dizayn həllərinin əsaslandırılması
PPP-də gərginlik olan boruların möhtəşəm bir azalması ilə, boru uclarının əhəmiyyətli bir uzununa bir fərqi var. Boruların terminal səki səbəbi, metal olan dəyirman iş hüceyrələrini doldurarkən və buraxıldıqda, qeyri-sabit deformasiya rejimlərində eksenel gərginliyin qeyri-sabitliyidir. Borunun əsas (orta) hissəsindən daha kiçik uzununa uzunlamasına gərginlik stressləri olduqda son sahələr azalır. Son ərazilərdə divar qalınlığını artırmaq, icazəli sapmalardan üstün olan, bitmiş borunun əhəmiyyətli bir hissəsini aradan qaldırmağı zəruri edir.
"Cruscharovavod" ASC-nin TPA-80-də endirilmiş boruların terminalının kəsilməsinin normaları cədvəldə göstərilir. 2.15.
Cədvəl 2.15 - TPA-80 ASC-də boruların uclarını kəsdirmək "Crossow
pC-Cəbhənin qalınlaşdığı borunun qalınlaşdığı yer; Zk- arxa qalınlaşdırılmış boru ucu.
"Krossavod" ASC-nin T-3 seminarındakı boruların qalınlaşdırılmış uclarında təxminən illik metal itkisi 3000 ton təşkil edir. Boruların sünnəli qalınlaşmış uclarının uzunluğunu və çəkisini 25% azaltdıqda, illik qazanc artımı təxminən 20 milyon rubl olacaqdır. Bundan əlavə, xərclərə qənaət, paketin kəsilməsi, elektrik və s.
Bundan əlavə, bükülmüş seminarlar üçün boş bir boşluq istehsalında, boruların uzununa fərqini azaltmaq, isti yuvarlanan və soyuq deformasiya edilmiş boruların istehsalında daha da artırmaq üçün istifadə ediləcək uzununa hissələrin azalması səbəbindən metal qurtarmaq mümkündür .
Davamlı boru yuvarlanan bölmələri, uyğun çeşidlənən isti yayılmış sorunsuz boruların istehsalı üçün ən perspektivli yüksək performanslı bitkilərdir.
Aqreqatlar firmware, davamlı örtük və endirim uzanan dəyirmanları daxildir. Texnoloji prosesin davamlılığı, bütün nəqliyyat əməliyyatlarının avtomatlaşdırılması, yayılmış boruların böyük uzunluğu yüksək performans, keyfiyyətli və həndəsi ölçülər üzərində keyfiyyətli borular təmin edir
Son onilliklərdə, boru istehsalının davamlı yayma üsulu ilə intensiv inkişaf: inşa edilmiş və istifadəyə verilmiş ("İtaliya, Fransa, ABŞ, Argentina) inşa edilmiş, yenidən qurulmuşdur (Yaponiyada) davamlı yayma dükanları, yeni seminarlar üçün avadanlıqlar (içərisində) PRC) seminarların inşası üçün hazırlanmış, hazırlanmış və layihələri hazırlandı (Fransada, Kanada, ABŞ, Yaponiya, Meksika) təqdim olunur.
60-cı illərdə istifadəyə verilən aqreqatlar ilə müqayisədə yeni dəyirmanların əhəmiyyətli fərqləri var: əsasən neft çeşidli boruların boruları ilə istehsal olunur və seminarlarla əlaqədar bu boruları, o cümlədən onları disembarking üçün avadanlıqları bitirmək üçün böyük ərazilər tikilir bitir, istilik müalicəsi, kəsmə boruları, cüt istehsal və s .; Boru ölçüləri diapazonu xeyli genişləndirildi: maksimum diametri 168 ilə 340 mm arasında artdı, divarın qalınlığı 16 ilə 30 mm, tənzimlənən sürətdə hərəkət edən uzun mandreldə yuvarlanan prosesin inkişafı səbəbindən mümkün olan 16-30 mm-dəndir. üzən əvəzinə. Yeni boru yuvarlanan aqreqatlar, işlərinin texniki və iqtisadi göstəricilərində əhəmiyyətli bir inkişaf təmin edən davamlı (kvadrat və dəyirmi) istifadə edir.
Bir dairəvi sobalar (TPA 48-340, İtaliya) blankları (TPA 48-340, İtaliya) istiləşdirmək üçün geniş istifadə olunur, bununla yanaşı, gəzinti tərəfi (TPA 27-127, Fransa, TPA 33) ilə soba istifadə etməyə başlayırlar -194, Yaponiya). Bütün hallarda, müasir bölmənin yüksək performansı bir sobanın böyük, vahid gücü (250 t / saata qədər) təyin etməklə təmin edilir. Azaldılmadan (kalibrləmə) əvvəl boruları istilik üçün, gəzinti şüaları olan sobalar istifadə olunur.
Qolları əldə etmək üçün əsas dəyirman, dizayn, məsələn, sürücü bələdçi diskləri ilə stasionar xətləri dəyişdirərək, dizaynı yaxşılaşdırılmış iki rəngli bir polad yuvarlanan dəyirman qalmağa davam edir. Kvadrat itlərin istifadəsi vəziyyətində, texniki xəttdəki vida yayma dəyirmanı, ya da aktual dəyirman (İtaliyada 48-340, Yaponiyada TPA 33-194-cü ildə TPA 33-194) və ya üzlərin kalibrlənməsi üçün bir dəyirmandan əvvəl və Dərin mötərizəsi üçün bir mətbuat (TPA 60-245, Fransa).
Davamlı bir yayma metodunun daha da inkişafı üçün əsas istiqamətlərdən biri, üzmək əvəzinə yuvarlanan prosesdə tənzimlənən sürətdə hərəkət edən mandrellərin istifadəsidir. 1600-3500 KN-in bir tutma qüvvəsini inkişaf etdirən xüsusi bir mexanizmin köməyi ilə, bir mandrel müəyyən bir sürətlə təyin olunur (0.3-2.0 m / s), boru tamamilə mandreldən çıxarıldayana qədər dəstəklənir Rolling prosesi (mandrel tərəfindən tutulur) və ya sertifikatın üzən (qismən saxlanılan mandrel) kimi başlayan bir anda müəyyən bir an. Bu metodların hər biri müəyyən bir diametrli boruların istehsalında istifadə edilə bilər. Beləliklə, kiçik diametrli borular üçün, üzən bir mandreldə yuvarlanan bir mandreldə (200 mm-ə qədər) - qismən tutulmuş, böyük (340 mm və ya daha çox) - birində -
Davamlı Mills Mandrels-də Tənzimlənən sürətdə (qismən tutuldu) üzənlərin əvəzində çeşidləmə, boru uzunluğunun artması və dəqiqliyini artırmaq üçün əhəmiyyətli dərəcədə genişləndirilməsini təmin edir. Ayrı dizayn həllərinin marağını təmsil edir; Məsələn, Firmware Mill'in bir çubuğunun bir çubuğunun fasiləsiz bir dəyirman (TPA 27-127, Fransa) qismən saxlanılan mandreli, qolun (TPA 33-194, Yaponiya) ekstrazal girişində).
Yeni aqreqatlar müasir azalma və kalibrləmə dəyirmanları ilə təchiz olunmuşdur və bu dəyirmanlardan biri ən çox istifadə olunur. Soyutma masaları əvvəlcədən kəsilmədən azaldılmadan sonra boruları almaq üçün hazırlanmışdır.
Boru dəyirmanı avtomatlaşdırmasının cari ümumi vəziyyətini qiymətləndirən, aşağıdakı xüsusiyyətləri qeyd etmək olar.
Bölmədəki yuvarlanan və vasitənin hərəkəti ilə əlaqəli nəqliyyat əməliyyatları ənənəvi yerli (əsasən təmasda olmayan) avtomatlaşdırma cihazlarından istifadə edərək kifayət qədər tam avtomatlaşdırılmışdır. Belə cihazlara əsaslanaraq və davamlı və diskretli bir texnoloji prosesi olan yüksək performans vahidlərini tanıtmaq mümkün idi.
Əslində, bu günə qədər texnoloji proseslər və hətta texnoloji proseslər və hətta fərdi əməliyyatlar bu günə qədər avtomatlaşdırılmışdır, bu hissədə, onların avtomatlaşdırılması səviyyəsi, məsələn, davamlı yarpaqlı dəyirmanların ərazisində nəzərəçarpacaq dərəcədə aşağı səviyyədədir. Yarpaqlı dəyirmanlar üçün idarəetmə hesablama maşınlarının (UMM) istifadə etməsi praktik olaraq geniş tanınan bir standarta çevrilmişdirsə, onda borular üçün, hazırda Rusiyada nümunələr hələ də var, baxmayaraq ki, ACS TP və ASUP-in inkişafı və tətbiqi norma halına gəlsə də. Bu vaxt, bir sıra boru dəyirmanlarında, ölkəmizdə əsasən avtomatlaşdırılmış idarəetmə texnoloji proseslərinin, yarımkeçirici məntiqdən istifadə edərək avtomatlaşdırılmış idarəetmə texnoloji proseslərinin, hesablama texnologiyasının elementlərindən istifadə edərək fərdi nəzarət texnoloji proseslərinin fərdi alt sistemlərinin sənaye tətbiq edilməsinin nümunələri var.
İşarələnmiş dövlət iki hala görədir. Bir tərəfdən, son vaxtlara qədər keyfiyyət tələbləri və hər şeydən əvvəl, boru ölçülərinin sabitliyinə, sadə vasitələrə (xüsusən də dəyirmanın rasional quruluşlarına) münasibətdə məmnun idi. Bu şərtlər daha mükəmməl və təbii, daha mürəkkəb inkişafları, məsələn, nisbətən baha başa gələn və həmişə kifayət qədər etibarlı olmayan UMM-i stimullaşdırmadı. Digər tərəfdən, xüsusi qeyri-standart olmayan avtomatlaşdırma texnikalarının istifadəsi yalnız daha sadə və effektiv vəzifələr üçün mümkün idi, halbuki bölgədəki tərəqqiyə töhfə verməyən inkişaf və istehsal üçün əhəmiyyətli dərəcədə xərclər var idi baxılması.
Bununla birlikdə, boru istehsalı üçün müasir tələblərin artırılması, o cümlədən boruların keyfiyyəti, ənənəvi həllərdən məmnun ola bilməz. Üstəlik, təcrübə göstərdikcə, bu tələblərə cavab vermək üçün əhəmiyyətli bir nisbətin əhəmiyyətli bir hissəsi avtomatlaşdırılmada və hazırda yuvarlanan borular zamanı bu rejimi avtomatik dəyişdirmək lazımdır.
Elektrikli sürücü idarəetmə sahəsində müasir nailiyyətlər və ilk növbədə mini-kompüter və mikroprosessor avadanlığı sahəsində, boru dəyirmanı və aqreqatların avtomatlaşdırılmasını kökündən inkişaf etdirməyə, müxtəlif istehsal və iqtisadi məhdudiyyətləri aradan qaldırmağa imkan verir.
Müasir avtomatlaşdırma texniki vasitələrinin istifadəsi, tapşırıqların düzgünlüyünə və onları həll etmək və xüsusən də texnoloji proseslərə təsir etmək üçün ən təsirli yolların seçilməsi üçün eyni vaxtda artımı nəzərdə tutur Boru dəyirmanı avtomatlaşdırılması üçün mövcud ən təsirli texniki həlləri təhlil etməklə asanlaşdırıla bilər.
Avtomatlaşdırma vasitələri kimi davamlı boru yayma qurğularının işləri göstərir ki, bu aqreqatlarda yuvarlanan boruların texnoloji prosesini avtomatlaşdıraraq texniki və iqtisadi göstəricilərin daha da genişləndirilməsinin əhəmiyyətli ehtiyatları var.
Uzun üzən bir mandreldə davamlı bir dəyirmanda yuvarlandıqda, terminal uzununa fərqi də doğrudur. Borular layihəsinin arxa uclarının divar qalınlığı 0,2-0,3 mm-dən böyükdür. Qalın bir divar ilə arxa ucunun uzunluğu 2-3 interlineal boşluqlara bərabərdir. Divarın qalınlaşması, ərazinin diametrinin diametrinin artması ilə müşayiət olunur, borunun arxa ucundan bir intercentrous boşluğu ilə fərqlənir. Keçid rejimləri səbəbindən, ön uclarının qalınlığı, divarın ön uclarının divarının gərginliyi ilə yuvarlanarkən, ortadan 0,05-0,1 mm-dir, boruların ön ucları da qalınlaşır. Qara boruların uzununa fərqi sonrakı azalma zamanı saxlanılır və hazır boruların qalınlaşdırılmış uclarının arxa kəsilməsinin uzunluğunun artmasına səbəb olur.
Ləğv edən dəyirmanların azaldılması ilə yuvarlandıqda, boru ucları, yalnız 3-4 faiz doldurarkən meydana gələn quraşdırılmış rejimlə müqayisədə gərginliyin azalması səbəbindən qalınlaşır. Divarın qalınlaşması ilə boruların ucları kəsilir və əlaqəli metal tullantılar bölmədə ümumi istehlak əmsalının toplu payına səbəb olur.
Davamlı bir dəyirmandan sonra boruların uzununa səki səpilməsinin ümumi xarakteri demək olar ki, tamamilə bitmiş borulara köçürülür. Bu, 109 x 4.07 - 60 mm ölçüləri ilə yuvarlanan boruların nəticələrindən 30-102 yutsının azaldılması dəyirmanı beş gərginlik rejimində 60 mm-də. Hər bir yüksək sürətli rejimdə sınaq müddətində 10 boru, terminal bölmələri 250 mm uzunluğunda 10 hissədən ibarət olan terminal bölmələri və üç nəmirdən 10, 20 yaşında yerləşən ortadan kəsildi və Ön sonundan 30 m. Alətin qalınlığının qalınlığından sonra, buxar diaqramlarını deşifr etmək və məlumatların ortalama tərcüməsi, Şəkildə təqdim olunan qrafik asılılıqlar tikilmişdir. 54.
Beləliklə, boruların ümumi işinin işarələnmiş komponentləri davamlı bölmələrin işinin texniki və iqtisadi göstəricilərinə ciddi təsir göstərir, fasiləsiz və azaldılması dəyirmanlarında yayma proseslərinin fiziki xüsusiyyətləri ilə əlaqələndirilir və yalnız aradan qaldırıla və ya əhəmiyyətli dərəcədə azaldıla bilər prosesin yuvarlanması borusuna dəyirmanın parametrini dəyişdirən xüsusi avtomatik sistemlər tərəfindən. Səki bu komponentlərinin qanuni təbiəti bu cür sistemlərin mərkəzindəki idarəetmə prinsipindən istifadə etməyə imkan verir.
Başqalarını tanıyın texniki həllər Fərdi aktuator (FRG pattion № 1602181 və İngiltərə 1202181 və İngiltərə 1202181 və İngiltərənin azaldılması dəyirmanında yuvarlanan borular üçün avtomatik proses idarəetmə sistemlərindən istifadə etmək üçün tapşırıqların azaldılması Rulonların sürətindəki dəyişikliklər səbəbindən, boruların ön və arxa uclarını yuvarladığı zaman, əlavə gərginlik qüvvəsi, bu, terminal uzununa arakəsmələrin azalmasına səbəb olan əlavə gərginlik qüvvəsi yaradır. Müqurey (Almaniya), Davamlı dəyirmanı, o cümlədən iki ədəd Mülgeym (Almaniya) iki ədəd olan iki ədəd olan iki ədəd olan bu cür proqram təminatının düzəldilməsi sistemlərinin bu proqramı 7 xarici boru yuvarlanan aqreqatlarda fəaliyyət göstərir. Aqreqatlar Mannesmann (Almaniya) tərəfindən çatdırılır.
İkinci bölmə 1972-ci ildə işlədilib və sürətli düzəliş sistemi ilə təchiz olunmuş fərdi sürücülərlə 28 mərkəzli azalma dəyirmanı daxildir. Boruların uclarını keçərkən sürətdəki dəyişikliklər, sürətin əməliyyat dəyərinə əlavə olaraq ilk on hüceyrədə, addım-addım həyata keçirilir. Sürətin maksimum dəyişməsi 1 nömrəli sandıq nömrəsi, minimum - sandıq nömrəsi 10-da baş verir. Boru mövqeyinin sensorları, sürəti dəyişdirmək əmrləri verərək, fotorele istifadə olunur. Qəbul edilmiş sürətlə düzəliş sxeminə uyğun olaraq, ilk on hüceyrənin fərdi aktuatorlarının qidalanması bir anti-paramele tərs sxemi, sonrakı hüceyrələr - eksperimental sxem tərəfindən həyata keçirilir. Qeyd olunur ki, azalma dəyirmanı sürücülərinin sürətinin düzəldilməsi, vahid bir istehsal proqramı ilə vahid tərəfindən uyğun birinin məhsuldarlığını 2,5% artırmağa imkan verir. Diametri azaldılması dərəcəsi ilə bu təsir artır.
İspaniyada iyirmi dənli taxıl azaldılması dəyirmanı, sürət düzəltmə sisteminin avadanlıqları haqqında oxşar məlumatlar var. İlk 12 hüceyrəni yerinə yetirərək sürətdə dəyişikliklər. Bu baxımdan müxtəlif enerji təchizatı sxemləri də təmin edilir.
Qeyd etmək lazımdır ki, sürət korreksiyası sisteminin davamlı boru-yuvarlanan aqreqatlarının tərkibində azalma dəyirmanı avadanlıqları azalma zamanı son tullantıların azaldılması problemini tam həll etməyə imkan vermir. Bu cür sistemlərin effektivliyi diametrdə azalma dərəcəsində azalma ilə azalmalıdır.
Proqram Departamentinin texnoloji prosesi sistemləri ən sadədir və böyük bir iqtisadi təsir göstərir. Ancaq onların köməyi ilə, üç komponentdən birini - uzununa səkidən birini azaltmaqla boruların ölçülərinin düzgünlüyünü artırmaq mümkündür. Tədqiqat şousu olaraq, bitmiş boruların divarlarının qalınlığının ümumi səpilməsindəki əsas pay (təxminən 50%) transvers fərqinə düşür. Boru divarlarının orta qalınlığında olan dalğalanmalar, yığımlarda ümumi dağıntıların təxminən 20% -ni təşkil edir.
Hal-hazırda, eninə dəyişkənliyin azalması yalnız vahidin bir hissəsi olan dəyirmanlarda yuvarlanan boruların texnoloji prosesini yaxşılaşdırmaqla mümkündür. Bu məqsədlər üçün avtomatik sistemlərin tətbiq olunmasının nümunələri bilinmir.
Borulardakı boruların divarlarının orta qalınlığının sabitləşməsi, həm yuvarlanan texnologiyanı, hüceyrələrin dizaynı və elektrik sürücüsünün və avtomatik proses idarəetmə sistemləri vasitəsilə də mümkündür. Batch-dəki boruların divarlarının qalınlığının qalınlığını azaltmaq, aqreqatların məhsuldarlığını əhəmiyyətli dərəcədə artırmağa və mənfi tolerantlıq sahəsindəki yuvarlanan metal istehlakını azaltmağa imkan verir.
Proqram sistemlərindən fərqli olaraq, boruların divarlarının orta qalınlığını sabitləşdirmək üçün nəzərdə tutulmuş sistemlər, boruların həndəsi ölçülərinə nəzarətin tərkib hissələrinə daxil olmalıdır.
Texniki təkliflər, boru divarının qalınlığının avtomatik sabitləşməsi ilə azalma dəyirmanlarını təchiz etmək məlumdur. Sistemlərin quruluşu, azaldılması dəyirmanı olan vahid növündən asılı deyil.
Davamlı və azaldılması dəyirmanlarında boru yuvarlanması üçün bir kompleks, uzununa səki səki və orta divar qalınlığı azaldılması zamanı boruların düzgünlüyünü azaltmaq üçün sona çatdırmaq və azaldılması üçün nəzərdə tutulan bir proses idarəetmə sistemləri kompleksi.
Rolling boruların texnoloji prosesinin istehsalına və avtomatlaşdırılmasına nəzarət etmək və avtomatlaşdırılması üçün kompüterlərin istifadəsi əvvəlcə 26-114 nömrəli fasiləsiz boru yayma bölməsində həyata keçirilmişdir.
Bölmə 26-114 mm olan bir boru kəməri ilə yuvarlanmaq üçün hazırlanmışdır, divarın qalınlığı 2,6-12.5 mm-dir. Aqreqata bir üzük sobası, iki firmware dəyirmanı, 9-cenoe davamlı dəyirmanı və 200 kVt mühərriklərindən fərdi sürücü ilə 24 nüvəli azalma dəyirmanı daxildir.
1972-ci ildə bərkggym-da davamlı bir dəyirman olan ikinci bölmə, daha güclü bir kompüterlə təchiz edilmiş, daha geniş funksiyalar təyin olunur. Bölmə, diametri 139 mm-ə qədər olan boruları yuvarlamaq üçün hazırlanmışdır, divarın qalınlığı 20 mm-ə qədərdir və firmware dəyirmanı, səkkiz kabel davamlı dəyirman və fərdi sürücü ilə iyirmi dənli taxıl azaldır.
1969-cu ildə qırılan İngiltərədəki davamlı boru yuvarlanması bölməsi, vahid yüklənməsini planlaşdırmaq üçün istifadə olunan bir kompüterlə təchiz olunmuşdur və məlumat sistemi rulon və vasitənin parametrlərini davamlı idarə edir. Boruların və boşluqların keyfiyyətinin keyfiyyəti, həmçinin dəyirmanın parametrlərinin dəqiqliyi, texnoloji prosesin bütün mərhələlərində aparılır. Hər bir dəyirmandan olan məlumatlar kompüterə emal üçün daxil olur, bundan sonra əməliyyat idarəetmə üçün dəyirmanlar üçün verilir.
Bir sözlə, yuvarlanan proseslərin avtomatlaşdırılması vəzifəsi bir çox ölkədə həll etməyə çalışır. və bizimkilər. Davamlı dəyirmanların idarə olunmasının riyazi bir modelini inkişaf etdirmək üçün müəyyən texnoloji parametrlərin bitmiş boruların düzgünlüyünə, bunun üçün davamlı yayma xüsusiyyətlərini nəzərə almaq lazımdır.
Gərginliyi olan boruların azaldılmasının bir xüsusiyyəti, gərginlik olmadan yuvarlanmadan fərqli olaraq, kiçik diametrləri əldə etmək imkanı olan daha kiçik transvers dəyişikliyin meydana gəlməsi nəticəsində daha yüksək məhsul keyfiyyətidir. Bununla birlikdə, bu yayma ilə, boruların uclarında artan uzununa bir fərq müşahidə olunur. Gərginliklə azaldılmış sona çatan sona çatır, nüvədən keçərkən borunun ön və arxa uclarının gərginliyin tam təsirinə məruz qalmaması səbəbindən formalaşır.
Gərginlik borudakı uzanan gərginliyin miqyası ilə xarakterizə olunur (x). Ən tam xarakterik, uzununa uzanan boru stresinin sandıqdakı metal deformasiya müqavimətinə nisbətini təmsil edən plastik gərginlik əmsalıdır.
Adətən, azaldılmış dəyirman, orta ölçülü hüceyrələrdə plastik gərginlik əmsalının vahid şəkildə paylandığı şəkildə tənzimlənir. Birinci və son hüceyrələrdə gərginliyin artması və azalması var.
Azalma prosesini gücləndirmək və nazik divarlı boruların əldə edilməsi üçün, azaldılması dəyirmanında yarana biləcək maksimum gərginliyi bilmək vacibdir. Dəyirmanda plastik gərginlik əmsalının maksimum dəyəri (z max) iki amillə məhdudlaşır: rulonların qabiliyyətini və dəyirmandakı boru pozmaq şərtlərini çəkmək. Tədqiqat nəticəsində, bir dəyirmanda ümumi boru sıxılması ilə 50-55%, z max rulonların çəkmə qabiliyyəti ilə məhdudlaşır.
T-3 seminarı, EFI, Vnipi "Tyazhpromelektroproekt" və müəssisə "ASK" ACS-TP sisteminin TPA-80 bölməsində "ASKS-TP sisteminin əsasını yaratmışdır. Hal-hazırda bu sistemin aşağıdakı komponentləri fəaliyyət göstərir: Uzn-N, Uzn-P, Ethernet rabitə xətti, bütün silahlar.
3.2 Hesablama masa yuvarlanması
Müasir qurğularda texnoloji prosesin qurulmasının əsas prinsipi, bir daimi diametrli bir daimi diametrli boruların davamlı bir dəyirmanında əldə etməkdir, bu da boş və bir qolun da daimi diametri də var. Lazımi diametrli boruların alınması azalma ilə təmin edilir. Belə bir iş sistemi, dəyirmanın parametrlərini daha da asanlaşdırır və asanlaşdırır, alət parkını azaldır və ən başlıcası, minimum (azaldılmadan sonra) diametrli boruların yuvarlandığı zaman bütün bölmənin yüksək performansını qorumağa imkan verir.
Rolling masası təsvir olunan üsula görə yuvarlanan vuruşa qarşı hesablanır. Azaldılmadan sonra borunun xarici diametri son cüt rulonun ölçüsü ilə müəyyən edilir.
D p 3 \u003d (1,010..1,015) * D o \u003d 1.01 * 33.7 \u003d 34 mm
burada d p azaldılmış dəyirmandan sonra bitmiş borudur.
Davamlı bir dəyirmandan bəri, bir diametrli bir boru çıxır, sonra d h \u003d 94 mm qəbul edirik. Davamlı dəyirmanlarda, rulon kalibrlənməsi, mandrel diametrinin bərabər olacağı borunun daxili diametrinin daxili diametrinin son buxar rulonlarında əldə edilməsini təmin edir.
H \u003d d h - (1.2.2) \u003d d h -2s n -2 \u003d 94-2 * 3.2-2 \u003d 85,6 mm.
85 mm-ə bərabər olan mandrelin diametrini qəbul edirik.
Qolun daxili diametri mandrelin pulsuz idarə edilməsini təmin etməli və mandrelin diametrindən 5-10 mm daha böyükdür
d r \u003d n + (5..10) \u003d 85 + 10 \u003d 95 mm.
Qolun divarı qəbul edir:
S R \u003d S H + (11..14) \u003d 3.2 + 11.8 \u003d 15 mm.
Qolların xarici diametri daxili diametrin ölçüsünə və divarın qalınlığına görə müəyyən edilir:
D r \u003d d g + 2s g \u003d 95 + 2 * 15 \u003d 125 mm.
İstifadə edilmiş billet d з \u003d 120 mm-in diametri.
Firmware mandrelinin diametri, yayma miqyasının böyüklüyünü nəzərə alaraq seçilir. Daxili diametrin 3% -dən 7% -ə qədər olan qolun daxili diametrini qaldırır:
N \u003d (0.92 ... 0.97) D g \u003d 0.93 * 95 \u003d 88 mm.
Firmware, davamlı və azaldılması dəyirmanı üçün rəsm çəkmə əmsalları düsturlar tərəfindən müəyyən edilir:
,
Ümumi kapot əmsalı:
Eynilə, 48,3 × 4.0 mm və 60,0 mm olan 5,0mm ölçülü borular üçün yuvarlanan bir masa hesablanır.
Rolling masası cədvəldə təqdim olunur. 3.1.
| Bitmiş boruların ölçüsü, mm | İş parçasının diametri, mm | Firmware Stan. | Davamlı stan. | Stan azaltmaq. | Ümumi kapot əmsalı | ||||||||||
| Kənar diametrli | divar qalınlığı | Qolun ölçüsü, mm | Mandrel diametri, mm | Ekstrase əmsalı | Boru ölçüləri, mm | Mandrel diametri, mm | Ekstrase əmsalı | Boru ölçüsü, mm | Hüceyrələrin sayı | Ekstrase əmsalı | |||||
| Diametr | divar qalınlığı | Diametr | divar qalınlığı | Diametr | divar qalınlığı | ||||||||||
| 33,7 | 3,2 | 120 | 125 | 15 | 88 | 2,20 | 94 | 3,2 | 85 | 5,68 | 34 | 3,2 | 24 | 2,9 | 36,24 |
| 48,3 | 4,0 | 120 | 125 | 15 | 86 | 2,2 | 94 | 4,0 | 84 | 4,54 | 48,6 | 4,5 | 16 | 1,94 | 19,38 |
| 60,3 | 5,0 | 120 | 125 | 18 | 83 | 1,89 | 94 | 5,0 | 82 | 4,46 | 61,2 | 5,0 | 12 | 1,52 | 12,81 |
3.3 dəyirman rulonlarının azaldılması
Rulonların kalibrlənməsi əməliyyat rejiminin hesablanmasının vacib bir hissəsidir. Bu, boruların keyfiyyətini, vasitənin davamlılığını, iş hüceyrələrinin və sürücünün yüklərinin dayaqlarının keyfiyyətini, yüklərinin paylanmasını müəyyənləşdirir.
Rulonların kalibrləmə hesablanması daxildir:
a) dəyirman şəhərlərində fərdi deformasiyaların paylanması və kalibrlərin orta diametrlərini saymaq;
b) Vana kalibrlərinin ölçüsünün müəyyən edilməsi.
3.3.1 Şəxsi deformasiyaların paylanması
Azaldılması dəyirmanının qəfəsinin fərdi deformasiyalarındakı dəyişikliklərin xarakterinə görə üç qrupa bölünə bilər: dəyirmanın əvvəlində, mürəkkəblərin başında, sürüşmələrin yuvarlanması zamanı intensiv şəkildə artırıldığı; Deformasiyalar minimum dəyəri azalır və onların arasındakı hüceyrələrin qrupu (ortalama), onların xüsusi deformasiyaların maksimum və ya onlara yaxın olduğu (orta) qrupu.
Boruları özəl deformasiyaların ölçüsünün gərginliyi ilə yuvarlandıqda, əvvəlcədən müəyyən edilmiş bir boru təmin edən plastik gərginliyin böyüklüyü ilə boru profilinin sabitliyinin vəziyyəti əsasında aparılır.
Ümumi plastik gərginliyin əmsalı düsturu ilə müəyyən edilə bilər:
,
logaritmik formada alınan eksenel və tangensial deformasiyalar; Düzəldilmiş düstur tərəfindən mənasız kalibrli vəziyyətində müəyyən edilir
T \u003d. 
,
(S / D) CP, Divardakı boru kəmərinin gərginliyi dövrü üçün divarın qalınlığının diametri diametri olan orta nisbəti; K-əmsalı borunun qalınlığı dərəcəsində dəyişiklik nəzərə alınmaqla.
,
,
burada m, diametrdəki borunun ümumi deformasiyasının dəyəridir.
.
,
.
Kritik xüsusi sıxılmanın bu əmsalı ilə plastik gərginlik, ikinci sandıqda 6%, üçüncü qəfəsdə 7,5% və dördüncü qəfəsdə 10% -ə çata bilər. İlk sandıqlarda 2,5-3% aralığında almaq tövsiyə olunur. Bununla birlikdə, sabit bir tutma təmin etmək üçün, sıxılmanın miqyası ümumiyyətlə azalır.
Dəyirmanın önemeron və cərimələrində, sıxılma da azalır, lakin rulonlarda yükləri azaltmaq və hazır boruların düzgünlüyünü artırmaq. Kalibrləmə qrupunun son qəfəsində, sıxılma, orta qrupun son qəfəsindəki sıxılma 0,2-ə qədər olan sıfıra bərabərdir.
İçində orta qrup Celes özəl deformasiyaların vahid və qeyri-bərabər paylanması tətbiq olunur. Bu qrupun bütün hüceyrələrində sıxılmanın vahid paylanması ilə onlar daimidirlər. Şəxsi deformasiyaların qeyri-bərabər paylanması bir neçə variant ola bilər və aşağıdakı qanunlarla xarakterizə edilə bilər:
orta qrupda sıxılma, ilk hüceyrələrdən sonunculara nisbətdə azalır - düşən rejim;
orta qrupun bir neçə ilk hüceyrəsində, xüsusi deformasiyalar azalır və qalanları daimidir;
orta qrupda sıxılma ilk artım, sonra azaltmaq;
orta qrupun bir neçə ilk hüceyrəsində, xüsusi deformasiyalar daimi qalır və qalan hissədə azalır.
Orta hüceyrələrin ortalama bir qrupunda düşən deformasiya rejimləri ilə yuvarlanan gücün dəyərindəki fərqlər və yükləmə, temperaturunun azalması və deformasiya dərəcəsini artırmaq üçün metal deformasiya müqavimətinin artması nəticəsində yaranır. Dəyirmanın sonuna qədər sıxılmanın azalmasına da, boruların xarici səthinin keyfiyyətini artırmağa və eninə fərqi azaltmağa imkan verir.
Rulonların kalibrləməini hesablayarkən birləşmələrin vahid paylanmasını qəbul edirik.
Dəyirmanlarda xüsusi deformasiyaların böyüdülməsi Şəkildə göstərilir. 3.1.
Birləşmələrin paylanması
Şəxsi deformasiyaların qəbul edilmiş dəyərlərinə əsasən, kalibrlərin orta diametrləri düstur tərəfindən hesablana bilər
.
Dəyirmanın ilk qəfəsi üçün (i \u003d 1) d i -1 \u003d d 0 \u003d 94 mm, sonra
mm.
Bu düstur üçün hesablanır, kalibrlərin orta diametrləri Əlavədə göstərilir.1.
3.3.2 Valve kalibrlərinin ölçüsünün təyini
Mənasız örgülərin kalibrlərinin forması Şəkildə göstərilir. 3.2.
Oval Caliber, RADIUS RC mərkəzindən əldə edilir, eksantriklik tərəfindən yayma oxuna nisbətən dəyişdi.
Kalibrli forma
Kalibrlərin radiasiya və eksantrikliyinin dəyərləri, düsturlar tərəfindən kalibrlərin eni və hündürlüyü ilə müəyyən edilir:
Caliberin ölçüsünü müəyyən etmək üçün, yarım oxunsunun dəyərlərini və onların tərifini, onların tərifi - kalibrin yumurtallığının dəyərini bilmək lazımdır
Kalibrin yumurtluğunu təyin etmək üçün düsturdan istifadə edə bilərsiniz:
C güc göstəricisi, kalibrdə mümkün olan genişlənmənin mümkün olduğunu xarakterizə edir. Mənasız hüceyrələrin azalması zamanı Q \u003d 1.2 alınır.
Caliber yarı baltaların dəyərləri asılılıqlarla müəyyən edilir:
təxmini formula görə hesablana biləcək f-düzəliş əmsalı olduğu yer
İlk sandıq üçün yuxarıdakı düsturlara görə kalibrin ölçüsünü hesablayacağıq.
Digər hüceyrələr üçün hesablama eyni şəkildə edilir.
Hal-hazırda rulonları işləyən qəfəsə quraşdırdıqdan sonra rulon tonu həyata keçirilir. Darıxdırıcı xüsusi maşınlarda dəyirmi kəsici üzərində liderdir. Qazma dövrə Şəkildə göstərilir. 3.3.
Əndazəli 3.3 - kalibrli darıxdırıcı sxem
A və B-nin əvvəlcədən müəyyən edilmiş dəyərləri olan bir kalibr əldə etmək üçün, kəsici D f və onun yerdəyişməsinin diapazonunu rulon baltalarının (parametr x) ilə əlaqələndirmək lazımdır. D F və x aşağıdakı riyazi dəqiq düsturlar ilə müəyyən edilir:
Trivial freze bucağı üçün a 60 ° .Di - rulonların mükəmməl diametri, di \u003d 330 mm.
Dəyərlərin yuxarıdakı formullarına görə hesablanmış cədvəldə ümumiləşdirilmişdir. 3.2.
Cədvəl 3.2 - rulonların kalibrlənməsi
| Gil sayı | d, mm. | m,% | a, mm. | b, mm. | r, mm. | e, mm. | D f, mm | X, mm. |
| 1 | 91,17 | 2,0 | 45,60 | 45,50 | 45,80 | 0,37 | 91,50 | 8,11 |
| 2 | 87,07 | 4,5 | 43,60 | 43,40 | 43,80 | 0,35 | 87,40 | 8,00 |
| 3 | 82,71 | 5,0 | 41,40 | 41,20 | 41,60 | 0,33 | 83,00 | 7,87 |
| 4 | 78,58 | 5,0 | 39,30 | 39,20 | 39,50 | 0,32 | 78,80 | 7,73 |
| 5 | 74,65 | 5,0 | 37,40 | 37,20 | 37,50 | 0,3 | 74,90 | 7,59 |
| 6 | 70,92 | 5,0 | 35,50 | 35,40 | 35,70 | 0,28 | 71,20 | 7,45 |
| 7 | 67,37 | 5,0 | 33,70 | 33,60 | 33,90 | 0,27 | 67,60 | 7,32 |
| 8 | 64,00 | 5,0 | 32,00 | 31,90 | 32,20 | 0,26 | 64,20 | 7,18 |
| 9 | 60,80 | 5,0 | 30,40 | 30,30 | 30,60 | 0,24 | 61,00 | 7,04 |
| 10 | 57,76 | 5,0 | 28,90 | 28,80 | 29,00 | 0,23 | 58,00 | 6,90 |
| 11 | 54,87 | 5,0 | 27,50 | 27,40 | 27,60 | 0,22 | 55,10 | 6,76 |
| 12 | 52,13 | 5,0 | 26,10 | 26,00 | 26,20 | 0,21 | 52,30 | 6,62 |
| 13 | 49,52 | 5,0 | 24,80 | 24,70 | 24,90 | 0,2 | 49,70 | 6,48 |
| 14 | 47,05 | 5,0 | 23,60 | 23,50 | 23,70 | 0,19 | 47,20 | 6,35 |
| 15 | 44,70 | 5,0 | 22,40 | 22,30 | 22,50 | 0,18 | 44,80 | 6,21 |
| 16 | 42,46 | 5,0, | 21,30 | 21,20 | 21,30 | 0,17 | 42,60 | 6,08 |
| 17 | 40,34 | 5,0 | 20,20 | 20,10 | 20,30 | 0,16 | 40,50 | 5,94 |
| 18 | 38,32 | 5,0 | 19,20 | 19,10 | 19,30 | 0,15 | 38,50 | 5,81 |
| 19 | 36,40 | 5,0 | 18,20 | 18,10 | 18,30 | 0,15 | 36,50 | 5,69 |
| 20 | 34,77 | 4,5 | 17,40 | 17,30 | 17,50 | 0,14 | 34,90 | 5,57 |
| 21 | 34,07 | 2 | 17,10 | 17,00 | 17,10 | 0,14 | 34,20 | 5,52 |
| 22 | 34,07 | 0 | 17,10 | 17,00 | 17,10 | 0,14 | 34,20 | 5,52 |
| 23 | 34,00 | 0 | 17,00 | 17,00 | 17,00 | 0 | 34,10 | 5,52 |
| 24 | 34,00 | 0 | 17,00 | 17,00 | 17,00 | 0 | 34,10 | 5,52 |
3.4 Sürət hesablanması
Dəyirmanın yüksək sürətli iş rejiminin hesablanması rulonların növbələrinin və mühərriklərin fırlanma nömrələrini müəyyən etməkdir.
Boruları gərginliklə yuvarladıqda, divarın qalınlığında dəyişikliyə böyük bir təsir plastik gərginliyin miqyasıdır. Bu baxımdan, ilk növbədə, dəyirmanın ümumi plastik gərginliyin əmsalını, alan divarın alını təmin edən ümumi plastik gərginliyin əmsalını müəyyən etmək lazımdır. Hesablama Z ümumiyyətlə 3.3-cü bənddə verilmişdir.
,
Əlaqə zonalarının təsirini nəzərə alan əmsal haradadır:
;
l i - qövs uzunluğu çəkmək:
;
- Capture bucağı:
;
f sürtünmə əmsalı, biz f \u003d 0.5 qəbul edirik; A - sandıqdakı rulonların sayı və \u003d 3.
İlk işləyən qəfəs z1 \u003d 0. Sonrakı hüceyrələrdə z n i -1 \u003d z z almaq mümkündür.
,
;
;
.
Yuxarıdakı düsturları ilk sandıqları əvəz etmək üçün:
mm;
;
;
;
; ;
mm.
İkinci sandıqlar üçün oxşar hesablamalar aparıldıqdan sonra aşağıdakı nəticələr əldə edildikdən sonra aşağıdakı nəticələr: Z p2 \u003d 0.42, s 2 \u003d 3,251mm, z p3 \u003d 0.426, s 3 \u003d 3,252 mm, z p4 \u003d 0.446, s 4 \u003d 3,258mm. Bu hesablamada z p i, yuxarıdakı üsula görə, dayandırın, çünki Z p2\u003e z razıdır.
Tamamilə sürüşmə vəziyyətindən, son deformasiya qəfəsindəki maksimum mümkün gərginlik z s s-ni, i.E.-ni müəyyənləşdiririk. z21. Bu vəziyyətdə, z p21 \u003d 0 olduğunu güman edirik.
.
mm;
;
;
21-ci sandıqın qarşısında divar qalınlığı, I.E. 20, düsturu təyin edə bilərsiniz:
.
;
; ;
mm.
20-ci qəfəs üçün oxşar hesablamalar aparıldıqdan sonra aşağıdakı nəticələr əldə edildikdən sonra aşağıdakı nəticələr: Z Z20 \u003d 0.357, S 19 \u003d 3,178 mm, Z X19 \u003d s 18 \u003d 3,168 mm, Z X18 \u003d s 17 \u003d 3,151mm, Z X17 \u003d 0.441, s 16 \u003d 3,151 mm. Bu hesablamada z s dayandırıram, çünki Vəziyyət z z14\u003e z razıdır.
Dəyirmanlarda divarın qalınlığının hesablanmış dəyərləri cədvəldə verilir. 2.20.
Rulonların növbələrinin sayını müəyyən etmək üçün rulonların yuvarlanan diametrlərini bilməlisiniz. Rolling diametrlərini müəyyən etmək üçün göstərilən düsturlardan istifadə edə bilərsiniz:
, (2)
burada d içimdəki rulonun diametri;
.
Əgər a 
, Rulonların yuvarlanan diametrinin hesablanması (1) tənliyi ilə aparılmalıdır, əgər bu şərt icra olunmasa, istifadə etmək lazımdır (2).
Dəyər, yuvarlanan oxun paralel olaraq (baxımından) alındığı halda neytral xəttin mövqeyini xarakterizə edir. Slip sahələrinin bu yeri üçün deformasiya sahəsindəki tarazlıq vəziyyətindən
,
Rolling v qq \u003d 1.0 m / s-nin giriş sürətini əhatə edən ilk sandıqın rulonlarının inqilablarının sayını hesabladı
rpm.
Formula tərəfindən tapılan kabellərin qalan hissəsində olur:
.
Sürət rejiminin hesablanmasının nəticələri Cədvəl 3.3-də göstərilir.
Cədvəl 3.3 - Sürət hesablama nəticələri
| Gil sayı | S, mm. | Dcat, mm. | n, rpm |
| 1 | 3,223 | 228,26 | 84,824 |
| 2 | 3,251 | 246,184 | 92,917 |
| 3 | 3,252 | 243,973 | 99,446 |
| 4 | 3,258 | 251,308 | 103,482 |
| 5 | 3,255 | 256,536 | 106,61 |
| 6 | 3,255 | 256,832 | 112,618 |
| 7 | 3,255 | 260,901 | 117,272 |
| 8 | 3,255 | 264,804 | 122,283 |
| 9 | 3,254 | 268,486 | 127,671 |
| 10 | 3,254 | 272,004 | 133,378 |
| 11 | 3,254 | 275,339 | 139,48 |
| 12 | 3,253 | 278,504 | 146,046 |
| 13 | 3,253 | 281,536 | 153,015 |
| 14 | 3,252 | 284,382 | 160,487 |
| 15 | 3,252 | 287,105 | 168,405 |
| 16 | 3,251 | 289,69 | 176,93 |
| 17 | 3,250 | 292,131 | 185,998 |
| 18 | 3,250 | 292,049 | 197,469 |
| 19 | 3,192 | 293,011 | 204,24 |
| 20 | 3,193 | 292,912 | 207,322 |
| 21 | 3,21 | 292,36 | 208,121 |
| 22 | 3,15 | 292,36 | 209 |
| 23 | 3,22 | 292,36 | 209 |
| 24 | 3,228 | 292,36 | 209 |
Cədvəl 3.3 görə. Roller növbələrinin bir qrafiki qurulur (Şəkil 3.4.).
Fırlanma dərəcəsi Valkov
3.5 Elektrik parametrləri yuvarlanır
Digər uzununa yuvarlanan digər növlərə nisbətən yuvarlanan rulonun azaldılması prosesinin fərqli bir xüsusiyyəti, qarşılıqlı gərginlik miqyasında əhəmiyyətli olmasıdır. Gərginliyin olması, yuvarlanmanın güc parametrlərinə - yuvarlaqların və yuvarlanan anlarda metalın təzyiqinə əhəmiyyətli təsir göstərir.
Rulon p-də metal qüvvə, şaquli səh və komponentlərin üfüqi p ilə həndəsi cəmidir:
Rulondakı metal qüvvənin şaquli komponenti düsturla müəyyən edilir:
,
burada p, diyircəkli metalın orta xüsusi təzyiqidir; L deformasiya zonasının uzunluğudır; D - Caliber diametri; A - sandıqdakı rulonların sayı.
PG-nin üfüqi komponenti ön və arxa gərginliyin səylərinin fərqinə bərabərdir:
burada z n, z z - ön və arxa plastik gərginliyin əmsalları; F P, F s - borunun ön və arxa uclarının cross-bölmə sahəsi; S - deformasiya müqaviməti.
Orta xüsusi təzyiqi müəyyən etmək üçün, Formula V.P-dən istifadə etmək tövsiyə olunur. Anisiform:
.
Rolling anı (sandıqda cəmi) düsturla müəyyən edilir:
.
Deformasiya müqaviməti düstur tərəfindən müəyyən edilir:
,
burada t yuvarlanan temperatur, ° C; H, 1 / s sürüşmə deformasiyası nisbətlərinin intensivliyidir; E - nisbi sıxılma; K 1, K 2, K 4, K 4, K 4, K 4 - KE 1 \u003d 0.885, K 2 \u003d 7.79, K 3 \u003d 0.134, K 4 \u003d 0.164, 5 \u003d (- 2, səkkiz) ).
Deformasiya dərəcələrinin intensivliyi düstur tərəfindən müəyyən edilir
burada L, növbənin deformasiyasının dərəcəsidir:
t - deformasiyanın vaxtı:
Rollun bucaq sürəti formulda yerləşir:
,
Tutumu formuladır:
Nişanda. 3.4. Yuxarıdakı düsturlara görə yuvarlanan güc parametrlərinin hesablanması nəticələri təqdim olunur.
Cədvəl 3.4 - Güc yuvarlanan parametrlər
| Gil sayı | s s, mpa | p, kn / m 2 | R, kn. | M, knm. | N, kw |
| 1 | 116,78 | 10,27 | 16,95 | -1,91 | -16,93 |
| 2 | 154,39 | 9,07 | 25,19 | 2,39 | 23,31 |
| 3 | 162,94 | 9,1 | 21,55 | 2,95 | 30,75 |
| 4 | 169,48 | 9,69 | 22,70 | 3,53 | 38,27 |
| 5 | 167,92 | 9,77 | 20,06 | 2,99 | 33,37 |
| 6 | 169,48 | 9,84 | 19,06 | 3,35 | 39,54 |
| 7 | 171,12 | 10,47 | 18,79 | 3,51 | 43,11 |
| 8 | 173,01 | 11,15 | 18,59 | 3,68 | 47,23 |
| 9 | 175,05 | 11,89 | 18,39 | 3,86 | 51,58 |
| 10 | 176,70 | 12,64 | 18,13 | 4,02 | 56,08 |
| 11 | 178,62 | 13,47 | 17,90 | 4,18 | 61,04 |
| 12 | 180,83 | 14,36 | 17,71 | 4,35 | 66,51 |
| 13 | 182,69 | 15,29 | 17,48 | 4,51 | 72,32 |
| 14 | 184,91 | 16,31 | 17,26 | 4,67 | 78,54 |
| 15 | 186,77 | 17,36 | 16,83 | 4,77 | 84,14 |
| 16 | 189,19 | 18,53 | 16,65 | 4,94 | 91,57 |
| 17 | 191,31 | 19,75 | 16,59 | 5,14 | 100,16 |
| 18 | 193,57 | 22,04 | 18,61 | 6,46 | 133,68 |
| 19 | 194,32 | 26,13 | 15,56 | 4,27 | 91,34 |
| 20 | 161,13 | 24,09 | 11,22 | 2,55 | 55,41 |
| 21 | 134,59 | 22,69 | 8,16 | 1,18 | 33,06 |
| 22 | 175,14 | 15,45 | 7,43 | 0,87 | 25,42 |
| 23 | 180,00 | - | - | - | - |
| 24 | 180,00 | - | - | - | - |
Masaya görə. 3.4 Dəyirman mərkəzləri ilə yuvarlanan elektrik parametrlərində dəyişikliklərin qurulmuşdur (Şəkil 3.5). 3.6.).
Orta xüsusi təzyiqi dəyişdirin
Vadisdə metal səylərini dəyişdirmək
Yayma anını dəyişdirmək
3.6, bitmiş boruların son hissələrinin uzununa səthinin böyüklüyündə keçici yüksək sürətli azalma rejimlərinin təsirinin öyrənilməsi
3.6.1 Hesablama alqoritminin təsviri
Tədqiqat, bitmiş boruların son hissələrinin uzununa səthinin uzununa səthinin böyüklüyündə azalma yüksək sürətlə azalma rejimlərinin təsiri barədə məlumat almaq məqsədi ilə aparılmışdır.
Rulonların tanınmış növbələrinə görə inamlı gərginlik əmsalının müəyyənləşdirilməsi, I.E. Asılılıq Zn i \u003d f (n i / n i -1), G.I tərəfindən təklif olunan qondarma tərs problemin həlli üsuluna görə həyata keçirildi. Gulyaev, divarın qalınlığını rulonların növbəsindən əldə etmək üçün.
Texnikanın mahiyyəti aşağıdakı kimidir.
Boru azaldılması prosesi müəyyənləşdirən tənliklər sistemi tərəfindən müəyyənləşdirilmiş tənliklər sistemi tərəfindən, deformasiyanın mərkəzindəki qüvvələrin ikinci cildin və tarazlığı qanuna riayət edilməsini əks etdirən tənliklər sistemi tərəfindən təsvir edilə bilər:
(3.1.)
Öz növbəsində, bildiyiniz kimi,
Dkat i \u003d j (zz i, zp i və i),
m I \u003d y (zz i, zp i, b i),
harada və i və I Bi, gərginlikdən asılı olmayan dəyərlərdir, Ni i-oh əyməkdəki növbələrin dövriyyəsidir, i-oh sandıqdakı egzozun əmsaldır I-Oh Crate, ZP I, ZZ I - ön və arxa plastik gərginliyin əmsalları olan rulonun diametri.
Zz i \u003d ZP i -1 tənliklərin sistemini nəzərə alaraq (3.1.) Ümumi formada aşağıdakı kimi yaza bilərsiniz:
(3.2.)
Tənliklər sistemi (3.2.) Ardıcıl yaxınlaşma üsulu ilə ön və arxa plastik gərginlik əmsallarına nisbətən həll edirik.
Z1 \u003d 0 qəbul edən ZP1 və sistemin dəyərini müəyyənləşdirin və sistemin ilk tənliyindən (3.2.) İterasiya metodu ZP 2-nin, sonra ikinci tənliyin və s. İkitləşdirilmiş ZP 1-in dəyərini təyin edir zp n \u003d 0 olan belə bir həll tapa bilər.
Ön və arxa plastik gərginlik əmsallarını bilmək, hər qəfəsdən sonra divarın qalınlığını müəyyənləşdiririk:
(3.3.)
bir düstur tərəfindən müəyyən edilmiş əmsaldır:
;
;
z i - plastik gərginliyin orta (ekvivalent) əmsalı
.
3.6.2 Tədqiqat nəticələri
Alətin kalibrinin (Maddə 3.3.) Kalibrin (Maddə 3.3) və Mathcad 2001 Peşəkar Proqram Ətrafında Davamlı Azaldılması Prosesi Ətrafında (Bəndlər 3.4.) Sistem (3.2.) Və ifadələri (3.3.) Divar qalınlığının dəyişdirilməsinin məqsədi.
Terminal borularını yuvarlandıqda rulonların növbələrini dəyişdirərək plastik gərginlik əmsalını artırmaqla qalınlaşan ucların uzunluğunu azaltmaq mümkündür.
Hal-hazırda TPA-80 azaldılması düşərgəsi davamlı qoz yuvasının idarəetmə rejimi sistemi yaratdı. Bu sistem, müəyyən xətti asılılığa görə terminal borularını yuvarladıqda, RRS-lərin RRS-lərinin relamentlərini dinamik şəkildə tənzimləməyə imkan verir. Boruların son hissələrini yuvarlanarkən rulonların rulonlarının bu cür tənzimlənməsi "sürətlərin pazları" adlanır. Boruların son sahələri yuvarlanarkən rulonlarda rulonlar düstur tərəfindən hesablanır:
, (3.4.)
n harada i, i-oh əyməkdəki rulonların növbəsi, davamlı rejimdə, k i-choelektile azaldılmış rulonların növbələrini%, i-sandıqın sayını azaldır.
Bu sinifdəki rulonlarda dövriyyə əmsalının asılılığı xətti ola bilər
İ \u003d (Şəkil.3.8.).
Tilt nömrəsindən qəfəsdəki rulonların növbələrini azaltmaq əmsalı əmsalının asılılığı.
Bu tənzimləmə rejiminin istifadəsi üçün mənbə məlumatları bunlardır:
Sürət parametrlərinin dəyişməsinin, qalınlaşmış ucların uzunluğu ilə məhdudlaşdığı hüceyrələrin sayı (3 ... 6);
Dəyirmanın ilk qəfəsindəki rulonların azaldılmasının dəyəri elektrik sürücüsünün (0,5 ... 15%) ehtimalı ilə məhdudlaşır.
Bu işdə, PPP-lərin yüksək sürətli quruluşunun sonuna uzununa fərqinə təsirini öyrənmək üçün, bu, iki hüceyrənin ön və arxa uclarının azalması zamanı sürət parametrlərinin dəyişdirilməsi olduğu güman edilirdi. Tədqiqat, dəyirmanın ilk hüceyrələrində rotasiya sürətini dəyişdirərək rolling ifadə edilmiş prosesə münasibətdə dəyişdirərək aparılır (Şəkil 3.8-də əyilmə bucağının dəyişməsi).
PPP-lərin doldurma proseslərini və borunun borusundan boru kəmərindən çıxma proseslərinin modelləşdirilməsi nəticəsində, divarların divarın qalınlığının və dönmə sürətindəki dəyişikliklərin önündəki divarların qalınlığının asılılığı Şəhərlər Şəkil 3.9-da təqdim olunur. və Şəkil.3.10. 33.7x3.2 mm ölçüsü olan borular üçün. Terminal kəsmə uzunluğunu minimuma endirmək və Dive 1629 tolerantlıq sahəsindəki divar qalınlığının uzunluğunu minimuma endirmək baxımından (divar qalınlığının tolerantlığı ± 12,5%) k 1 \u003d 10 -12%.
Şəkildə. 3.11. və əncir. 3.12. Bitmiş boruların ön və arxa qalınlığa qoyulmalarının asılılığı, keçici modelləşdirmə nəticəsində əldə edilən "sürət pazası" (k 1 \u003d 10%) istifadə edilərkən verilir. Yuxarıdakı asılılıqlardan aşağıdakı nəticə çıxarmaq olar: "Sürət pazının" istifadəsi yalnız 4 mm-dən az olan boruları 60 mm-dən az olan boruları təmizləyərkən nəzərə çarpan effekt verir və ilə Daha böyük bir diametr və boru divarının qalınlığı, divarın divarı standartın tələblərinə nail olmaq üçün baş vermir.
Şəkildə. 3.13., 3.14., 3.15., Ön rəngin uzunluğunun uzunluğunun uzunluğunun uzunluğunun, müxtəlif dəyərləri olan 3,5, 4.0 mm olan divarın qalınlığında bitmiş boruların xarici diametrindən asılılıqdır "Sürət pazası" (5%, 10% -ə bərabər olan kodlu kodu, 10%, 15%) azaldılmış əmsal təsdiqləndi.
Divarın ön ucunun divarın qalınlığının ölçüsündən asılılığı
33.7x3.2 mm üçün "sürət pazası"
Borunun arxa ucunun qalınlığından asılılıq 33.7x3.2 mm ölçüsü üçün "sürət pazının" böyüklüyündən asılıdır
D və S-dən borunun ön hissəsinin uzunluğunun asılılığı D və S-dən (k 1 \u003d 10%)
Borunun arxa qalınlaşmış ucunun arxa qalınlığının d və s-dən asılı olması (k 1 \u003d 10%)
Borunun qalınlaşmış ucunun uzunluğunun uzunluğunun uzunluğundan asılıdır, "sürətlərin pazının" müxtəlif dəyərlərində bitmiş boru (s \u003d 3,5 mm) diametrindən.
"Sürətlərin pazının" müxtəlif dəyərlərində boru kəmərinin yuxarı hissəsinin uzunluğunun asılılığının (s \u003d 4.0 mm) diametrindən asılılıq
"Sürət pazının" müxtəlif dəyərləri olan boruların yuxarı qalınlılanmasının uzunluğunun asılılığı.
Yuxarıda göstərilən qrafiklərin, bitmiş boruların terminal səkiinin azaldılması baxımından ən böyük təsirin K 1 \u003d 10 ... 15% daxilində RRS rulonlarının dinamik bir inqilabı verir. "Sürət pazası" da intensiv dəyişiklik yoxdur (k 1 \u003d 5%), terminal borularının divarının qalınlığını incə etməyə imkan vermir.
Boruları bir divar qalınlığı ilə yuvarlanarkən, 5 mm-dir, "sürətlərin pazının" hərəkətindən irəli gələn gərginlik, rulonların kifayət qədər çəkmə qabiliyyəti səbəbindən divarı boğa bilmir. Boruları 60 mm-dən çox olan boruları yuvarlayarkən, azalma dəyirmanında başlıq əmsalı kiçikdir, buna görə də ucların qalınlaşması praktik olaraq baş vermir, buna görə də "Speed \u200b\u200bWedge" nin istifadəsi qeyri-mümkündür.
Yuxarıda göstərilən qrafiklərin təhlili göstərdi ki, "TPA-80 ASC-nin azaldılması dəyirmanı" TPA-80 ASC-nin "Keçid" ndə "sürət pazının" istifadəsi 30%, arxa qalınlaşdırılmış sonun uzunluğunun uzunluğunu 25% azaltmağa imkan verir.
Hesablamalar tərəfindən göstərildiyi kimi Mochalov D.A. Terminal kəsilməsini daha da azaltmaq üçün "Sürət pazının" daha səmərəli istifadəsi üçün, daha mürəkkəb istifadə səbəbindən klapan güc imkanlarının demək olar ki, tam istifadəsi ilə birinci hüceyrələrin işləməsini təmin etmək lazımdır Bu sandıqdakı rulonların dövriyyəsinin əmsalının qeyri-xətti asılılığı. K i \u003d f (i) optimal funksiyanı müəyyən etmək üçün elmi əsaslı bir texnika yaratmaq lazımdır.
RM-nin belə optimal idarəetmə alqoritminin inkişafı, Uzd-P-nin daha da dolu Asutp TPA-80-ə daxil olmaq üçün məqsəd kimi xidmət edə bilər. Bu kimi asutps istifadə təcrübəsi olaraq, Mannesmann (Carta tətbiqi paketi) görə, boru kəsmə borularının böyüklüyünü 50% -dən çox azaltmaq imkanı verərək, Terminal borularını yuvarlanarkən göstərilmişdir Kiçik və real vaxt rejimində optimal azaltma rejimini və prosesin idarə olunması üçün bir optimal və ölçülü alt sistem idarəetmə və alt sistem kimi, bu da özü də özü də özü də özü də daxil olan borular prosesinin avtomatik idarəetmə sisteminə.
4. Layihənin texniki və iqtisadi əsaslandırılması
4.1 Planlaşdırılan hadisənin mahiyyəti
Bu layihə, endirim-uzanan dəyirman üzərində optimal yüksək sürətli yayma rejiminin tətbiqi təklif edir. Bu hadisəyə görə, istehlak olunan metal əmsalının azaldılması planlaşdırılır və bitmiş boruların diliminin qalınlaşdırılmış uclarının azaldılması səbəbindən orta hesabla 80 ton istehsalının artması gözlənilir.
Bu layihənin həyata keçirilməsi üçün zəruri olan kapital qoyuluşları 0 rubl təşkil edir.
Layihənin maliyyələşdirilməsi "cari təmir" məqaləsi, xərclərin qiymətləndirilməsi çərçivəsində həyata keçirilə bilər. Layihəni bir gün ərzində həyata keçirə bilərsiniz.
4.2 İstehsal xərclərinin hesablanması
Dəyəri 1t hesablanması. Mövcud əkin normaları olan məhsullar qalınlaşdırılmış boru ucları olan məhsullar cədvəldə verilmişdir. 4.1.
Layihənin hesablanması cədvəldə verilmişdir. 4.2. Layihənin icrası nəticəsində istehsalın artması olmadığından, dizayn hesablamasında yenidən bölüşdürmə üçün axın dərəcələrinin yenidən hesablanması aparılmır. Layihənin gəlirliliyi əkinlərin azaldılması ilə xərcləri azaltmaqdır. İstehlak olunan metal əmsalının azalması səbəbindən məhsul azalır.
4.3 Layihə göstəricilərinin hesablanması
Layihə göstəricilərinin hesablanması cədvəldə verilən maya dəyəri hesablanması əsasında edilir. 4.2.
İldə dəyəri azaltmaqdan əmanətlər:
Məsələn \u003d (c 0 -c p) * v pr \u003d (12200,509-12091,127) * 110123.01 \u003d 12045475,08p.
Hesabatda mənfəət:
PR 0 \u003d (p-c 0) * v-dən \u003d (19600-12200,509) * 109123.01 \u003d 807454730,39R.
Layihədə mənfəət:
PR n \u003d (p-s n) * v \u003d (19600-12091,127) * 110123.01 \u003d 826899696.5.
Mənfəətin artması:
PR \u003d PR P-PR 0 \u003d 826899696,5-8074547730,39 \u003d 19444966,11.
Məhsulların gəlirliliyi:
Layihə məhsullarının gəlirliliyi:
Hesabatdakı pul vəsaitləri və layihə Cədvəl 4.3-də təqdim olunur. və 4.4., müvafiq olaraq.
Cədvəl 4.1 - T-3 ASC-də 1 ton icarə dəyərinin hesablanması "Crossow"
| P / P. | Maddə xərcləri | nömrə | Qiymət 1 ton | Cəm |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
| I. | Göndərilən yenidən bölüşdürülmə: 1. hazırlanması, t / t; 2. Tullantı, t / t: dövrə çubuğu; |
|||
| Mən I. | Xərclər 2. Enerji xərcləri: elektrik enerjisi, kw / h İstehsal üçün cütlər, GKAL texniki su, tm 3 hava sıxılmış, tm 3 cari su, tm 3 tM 3, TM 3 3. Köməkçi materiallar 7. dəyişdirilə bilən avadanlıq 10. əsaslı təmir 11. Nəqliyyat seminarlarının işi 12. Digər seminar xərcləri Təcili nəqliyyat xərcləri |
|||
| Şit | Hosteranviya xərcləri |
Cədvəl 4.2 - Layihənin hesablanması qiymətin 1 ton yuvarlandı
| P / P. | Maddə xərcləri | nömrə | Qiymət 1 ton | Cəm |
| I. | Göndərilən yenidən bölüşdürülmə: 1. hazırlanması, t / t; 2. Tullantı, t / t: dövrə çubuğu; Tullantıların və evliliyin yenidən bölüşdürülməsində göstərilən cəmi |
|||
| P | Xərclər 1. Texnoloji yanacaq (təbii qaz), burada 2. Enerji xərcləri: elektrik enerjisi, kw / h İstehsal üçün cütlər, GKAL texniki su, tm 3 hava sıxılmış, tm 3 cari su, tm 3 tM 3, TM 3 3. Köməkçi materiallar 4. İstehsal işçilərinin əsas əmək haqqı 5. İstehsal işçilərinin əlavə əmək haqqı 6. Sosial ayırmalar 7. dəyişdirilə bilən avadanlıq 8. Əsas vəsaitlərin hazırkı təmiri və istismarı 9. Əsas vəsaitlərin köhnəlməsi 10. əsaslı təmir 11. Nəqliyyat seminarlarının işi 12. Digər seminar xərcləri Təcili nəqliyyat xərcləri |
|||
| Şit | Hosteranviya xərcləri Ümumi istehsal dəyəri |
|||
| İv | Təsirli xərclər Ümumi ümumi dəyəri |
Texnoloji prosesin yaxşılaşdırılması müəssisənin fəaliyyətinin texniki və iqtisadi göstəricilərinə təsir edəcək: məhsulların istehsalının 1,45% -ə qədər gəlirliliyi artacaq, aşağı qiymətdən qənaət 12 milyon rubl təşkil edəcəkdir. qazanc böyüməsini təmin edəcək bir il.
Cədvəl 4.3 - hesabatla pul axını
Pul axını |
İlin | ||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | |
| A. Pul axını: | |||||
| - İstehsal həcmi, tn | |||||
| - Məhsul qiyməti, ovuşdurun. | |||||
| Ümumi axın | |||||
| B. Nağd pul çıxışı: | |||||
| - Əməliyyat xərcləri | |||||
| -Məqsədlər haqqında | 193789135,29 | ||||
Ümumi axın: |
1521432951,34 | 1521432951,34 | 1521432951,34 | 1521432951,34 | 1521432951,34 |
| Saf pul axını (aa-b) | |||||
COFF. İnversiya |
0,8 | 0,64 | 0,512 | 0,41 | 0,328 |
| E \u003d 0.25. | |||||
| 493902383,46 | 889024290,22 | 1205121815,64 | 1457999835,97 | 1457999835,97 | |
Cədvəl 4.4 - Layihə ilə pul axını
| Pul axını | İlin | ||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | |
| A. Pul axını: | |||||
| - İstehsal həcmi, tn | |||||
| - Məhsul qiyməti, ovuşdurun. | |||||
| - Satışdan gəlir, Rub. | |||||
| Ümumi axın | |||||
| B. Nağd pul çıxışı: | |||||
| - Əməliyyat xərcləri | |||||
| -Məqsədlər haqqında | |||||
| Ümumi axın: | 1526220795,63 | 1526220795,63 | 1526220795,63 | 1526220795,63 | 1526220795,63 |
| Saf pul axını (aa-b) | 632190135,03 | 632190135,03 | 632190135,03 | ||
COFF. İnversiya |
0,8 | 0,64 | 0,512 | 0,41 | 0,328 |
| E \u003d 0.25. | |||||
| Endirimli axın (AA-B) * investisiya qoymaq | |||||
| CDD məcmu pul axını | |||||
Layihənin maliyyə profili Şəkil 4.1-də təqdim olunur. Şəkildə göstərilən qrafiklərə görə. 4.1. Məcmu CHDD layihəsi, layihənin şərtsiz gəlirliliyini göstərən planlı göstəricidən çoxdur. Təqdim olunan layihə üçün hesablanan məcmu CHDD, birinci ildən bəri müsbət bir dəyərdir, çünki layihə kapital qoyuluşu tələb olunmur.
Maliyyə Layihəsi Profili
Bölmə-bərabər nöqtə düsturu hesablanır:
Fasilə-hətta nöqtə, itkilərin bitdiyi və ilk qazancın minimum miqdarını xarakterizə edir.
Nişanda. 4.5. Məlumat dəyişənləri və daimi xərcləri hesablamaq üçün təqdim olunur.
Hesabat məlumatları çərçivəsində istehsal vahidinə görə dəyişkən xərclərin miqdarı zoig \u003d 11212.8., İstehsal vahidinə daimi xərclərin miqdarı post \u003d 987.7. Hesabatda hesabatın bütün həcmi üçün daimi xərclərin miqdarı 107780796,98-dir.
Layihə məlumatlarına görə, dəyişən xərclərin miqdarı Z başına \u003d 11103.5p., Postun daimi xərclərinin miqdarı \u003d 987.7. Hesabatda hesabatın bütün həcminin sabit xərclərinin miqdarı 108768496,98-dir.
Cədvəl 4.5 - planlaşdırılan və layihə dəyərinin quruluşunda sabit xərclərin nisbəti
| P / P. | Maddə xərcləri | Plana görə məbləğ, ovuşdurun. | Layihənin miqdarı, ovuşdurun. |
Yenidən bölüşdürülmə xərclərinin quruluşunda daimi xərclərin payı,% |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
| 1 | Xərclər 1. Texnoloji yanacaq (təbii qaz), burada 2. Enerji xərcləri: elektrik enerjisi, kw / h İstehsal üçün cütlər, GKAL texniki su, tm 3 hava sıxılmış, tm 3 cari su, tm 3 tM 3, TM 3 3. Köməkçi materiallar 4. İstehsal işçilərinin əsas əmək haqqı 5. İstehsal işçilərinin əlavə əmək haqqı 6. Sosial ayırmalar 7. dəyişdirilə bilən avadanlıq 8. Əsas vəsaitlərin hazırkı təmiri və istismarı 9. Əsas vəsaitlərin köhnəlməsi 10. əsaslı təmir 11. Nəqliyyat seminarlarının işi 12. Digər seminar xərcləri Təcili nəqliyyat xərcləri |
|||
| 2 | Hosteranviya xərcləri Ümumi istehsal dəyəri |
100 | ||
| 3 | Təsirli xərclər Ümumi ümumi dəyəri |
100 |
Hesabat məlumatlarının altında, fasiləsiz nöqtə:
Tb ot 
t.
Layihə ilə, fasiləsiz nöqtə:
Tb pr 
t.
Nişanda. 4.6. Gəlirlərin hesablanması və bütün növ xərclər fasiləsiz nöqtəni müəyyən etmək üçün lazım olan satış məhsulları istehsalı üçün hər növ xərclər. Hesabatın fasiləsi və hətta hesabatın hesablanması qrafikləri və layihə Şəkildə göstərilmişdir. və Şəkil.4.3. müvafiq olaraq.
Cədvəl 4.6 - Bölüşmə nöqtəsini hesablamaq üçün məlumatlar
Hesabatın fasiləsinin hesablanması
Layihənin fasiləsinin hətta nöqtəsinin hesablanması
Nəticədə, layihədə təklif olunan tədbirin 1,5 milyon rubl artımının azaldılmasına töhfə verən dəyişən xərcləri azaltmaqla istehsal olunan məhsulun qiymətini 1,45% azaltmaqla nəticələnə biləcəyi qənaətinə gəlmək olar. İllik istehsal ilə 110123.01 ton. Layihənin nəticəsi, nəzərdən keçirilən dövrdə planlaşdırılan dəyərlə müqayisədə məcmu xalis endirimli gəlirin artmasıdır. Ayrıca müsbət bir məqam, hətta 12,85 min tondan 12,8 min tona qədər fasilələrin həddini azaltmaqdır.
Cədvəl 4.7 - Layihənin texniki və iqtisadi göstəriciləri
| № p / p | Göstərici | Hesabat vermək | Layihə | Sapma | |
| Mütləq | % | ||||
| 1 | İstehsal həcmi: fiziki baxımdan, t dəyər şərtləri, min rubl. |
||||
| 2 | Əsas istehsal müəssisələrinin dəyəri, min rubl. | 6775032 | 6775032 | 0 | 0 |
| 3 | Ümumi xərclər (tam dəyəri): Ümumi buraxılış, min rubl. məhsullar vahidləri, ovuşdurun. |
||||
| 4 | Məhsulların gəlirliliyi,% | 60,65 | 62,1 | 1,45 | 2,33 |
| 5 | Təmiz endirimli gəlir, chdd | 1700,136 | |||
| 6 | Ümumi investisiya, min rubl. | 0 | |||
| 7 | İstinad: break-hətta nöqtə tb, t, endirim dərəcəsi dəyəri f, gNI-nin daxili məhsulu nisbəti maksimum pul çıxışı k, min rubl. |
||||
Rəy
Bu diplom layihəsi DIN 1629 üçün ümumi məqsədli boru istehsal texnologiyası hazırladı. Kağız, yüksək sürətli parametrlərin dəyişməsi səbəbindən azaldılması zamanı yaranan, azaldılmış ucların uzunluğunun azaldılması ehtimalını müzakirə edir Uzd-p sisteminin imkanlarından istifadə edərək borunun terminal hissələrini yuvarlanarkən dəyirmanın. Hesablamalar göstərildiyi kimi, qalınlaşmış ucların uzunluğunun azalması 50% -ə çata bilər.
İqtisadi hesablamalar göstərilmiş yayma rejimlərinin istifadəsinin məhsul vahidinin qiymətini 1,45% azaldacağını göstərdi. Bu, mövcud istehsal həcmini qoruyarkən birinci ildə 20 milyon rublla mənfəətin artmasına imkan verəcəkdir.
1. Anuriev v.i. 3 cilddə "Dizayner-maşın qurucusu kataloqu", 1 - M. "Mexanika Mühəndisliyi" 1980 - 728 s.
2. Anuriev v.i. 3 cilddə "Dizayner-maşın qurucusu kataloqu", 2 - M. "Mexanika Mühəndisliyi" 1980 - 559 səh.
3. Anuryev v.i. 3 cilddə "Dizayner-maşın qurucusu kataloqu", 3 cild - M. Mexanika Mühəndisliyi 1980 - 557 s.
4. Pavlov Ya.M. "Maşın hissələri". - Leninqrad "Mexanika Mühəndisliyi" 1968 - 450 s.
5. Vasilyev v.i. "Avtomobil nəqliyyatı müəssisələrinin texnoloji avadanlıqlarının dizaynının əsasları" Təlimat - Kurqan 1992 - 88 s.
6. Vasilyev v.i. "Avtomobil nəqliyyatı müəssisələrinin texnoloji avadanlıqlarının dizaynının əsasları" - Kurqan 1992 - 32.
480 RUB. | 150 UAH. | 7.5 $ ", MouseOff, FGColor," #ffffcc ", bgcolor," # 393939 "));" Onmouseut \u003d "qayıt nd ();"\u003e Dissertasiya dövrü - 480 RUB., Çatdırılma 10 dəqiqə , saat boyu, həftədə yeddi gün və tətil
Holkin Evgeny Gennadevich. Uzun ki, incə divarlı trapezoid profillərinin yerli sabitliyinin öyrənilməsi: Dissertasiya ... Texniki elmlər namizədi: 01.02.06 / Holkin Evgeny Gennadevich; [Müdafiə Saytı: Ohm. Dövlət tehn Universitet] .- Omsk, 2010.- 118 c.: IL. RGB OD, 61 10-5 / 3206
Giriş
1. Strukturların sıxılmış lamellar elementlərinin sabitlik tədqiqatlarının nəzərdən keçirilməsi 11
1.1. Mexanik sistemlərin sabitliyini öyrənmək üçün əsas təriflər və metodlar 12
1.1.1, 16 statik metodla mexaniki sistemlərin sabitliyini öyrənmək üçün alqoritm
1.1.2. Statik yanaşma. Metodlar: Euler, Nonsulmentity, Enerji 17
1.2. Riyazi model və Eulerdəki analitik araşdırmaların əsas nəticələri. Təhlükəsizlik əmsalı 20.
1.3. Lamellar elementlərinin və onların strukturlarının sabitliyini öyrənmək üsulları 27
1.4. Plitələrin və mürəkkəb lamellar elementlərinin hesablanması üçün mühəndis metodları. 31 azaltma metodu anlayışı
1.5. Eulerdə son elementlər tərəfindən ədədi sabitlik tədqiqatları: imkanlar, üstünlüklər və çatışmazlıqlar 37
1.6. Plitələrin və kompozit lamellar elementlərinin sabitliyinin təcrübi araşdırmalarının araşdırılması 40
1.7. İncə divarlı trapezoidal profillərin sabitliyinin nəzəri araşdırmalarının nəticəsi və vəzifələri 44
2. Trapezoid profillərinin nazik divarlı boşqab elementlərinin sabitliyini hesablamaq üçün makaron modellərinin və alqoritmlərin inkişafı: 47
2.1. Trapezoid profillərinin nazik divarlı boşqab elementlərinin uzununa eninə əyilməsi 47
2.1.1. Problemi təyin etmək, əsas fərziyyələr 48
2.1.2. Adi diferensial tənliklərdə riyazi model. Sərhəd şərtləri, qeyri-idealizasiya metodu 50
2.1.3. Tənqidi müəyyən edən ədədi inteqrasiya alqoritmi
springs və onun icrası MS Excel 52-də
2.1.4. Hesablamaların nəticələri və onların məlum həlləri ilə müqayisəsi 57
2.2. Ayrı bir Lamellar elementi üçün kritik stresslərin hesablanması
profilin bir hissəsi kimi ^ .. 59
2.2.1. Profilin boşqab elementlərinin elastik cütləşməsini nəzərə alan bir model. Ədədi tədqiqatın əsas fərziyyələri və vəzifələri 61
2.2.2. Birləşmənin sərtliyinin və nəticələrin yaxınlığındakı ədədi tədqiqi 63
2.2.3. İlk kritik yük zamanı yarım dalğanın sabitliyinin uzunluğunun ədədi tədqiqi və nəticələrin yaxınlaşması 64
2.2.4. Əmsalın hesablanması (/ kv, / 32). Hesablama nəticələrinin yaxınlaşması (A, /? 2) 66
2.3. Sonrakı elementlər və tanınmış analitik həllər metodu ilə ədədi həllər ilə müqayisə edərək hesablamaların adekvatlığının qiymətləndirilməsi 70
2.4. Eksperimental tədqiqatların nəticələri və vəzifələri 80
3. İncə divarlı trapezoid profillərinin yerli sabitliyinə dair təcrübi tədqiqatlar 82
3.1. Prototiplərin təsviri və eksperimental quraşdırma 82
3.2. Nümunələrin testləri 85.
3.2.1. Metodologiya və test məzmunu G.85
3.2.2. 92 sıxılma nümunələri üçün test nəticələri
3.3. Nəticələr 96.
4. Düz uzununa bənzər bir trapezoid profillərindən struktur quruluşlarını hesablamaqda yerli davamlılığın uçotu - 97 çarpaz əyilmə
4.1. Kritik stresslərin hesablanması yerli itki Boşqab elementlərinin sabitliyi və nazik divarlı bir trapezoid profilinin qalınlığını 98
4.2. Rayon caiz yüklər yerli 99 yerli itkisi istisna olmaqla
4.3. Azalma əmsalı 101.
4.4. Yerli sabitlik və azalma itkisi üçün mühasibat uçotu 101
Nəticələr 105.
Biblioqrafik siyahı
İşə giriş
İşin aktuallığı.
İşıq, davamlı və etibarlı dizaynlar yaratmaq təcili bir işdir. Mexanika mühəndisliyi və inşaatın əsas tələblərindən biri metal tutumdur. Bu, strukturların elementlərinin həm ümumi, həm də yerli sabitlik itkisinin təhlükəsini nəzərə alan münasibətləri daha dəqiq müəyyənləşdirmək üçün hesablanmasına səbəb olur.
Kilo minimuma endirilməsi problemini həll etməyin yollarından biri, yüksək texnologiyalı nazik divarlı trapezoid yayma profillərinin (TTP) istifadəsidir. Profillər incə polistilen poladın qalınlığı 0.4 ... 1,4 mm-də və ya birbaşa montaj saytında düz və ya tağlı elementlər şəklində yuvarlaqlaşdırılır. İncə divarlı bir trapezoid profilindən tutmuş tağlı örtüklərin istifadəsi ilə dizaynlar, asanlıqla, estetik növ, quraşdırma asanlığı və ənənəvi örtüklər ilə müqayisədə bir sıra digər üstünlüklər ilə xarakterizə olunur.
Profil yüklənməsi əsas növü uzunlamasına bir eninə bir döngədir. Ton-
jfflf. dMF " Kie Lamellar elementləri
profil testi
Median mənzildə sıxılma
sümüklər yerləri itirə bilər
Davamlılıq. Yerli
Davamlılıq itkisi
Əndazəli 1. Yerli sabitlik itkisinin nümunəsi
Çuxur
^ J.
Əndazəli 2. Sxem azaldılmış çarpaz bölmə Profil
(MPU) profilin uzunluğu boyunca məhdud ərazilərdə (Şəkil 1), sabitlik və gərginlik itkisindən daha az kiçik yüklər və caiz itkisi ilə yaddan daha kiçik yüklərlə müşahidə olunur. MPa, profilin ayrıca sıxılmış bir boşqab elementi tamamilə və ya qismən profil xaç bölməsi elementlərinin qalan hissəsi arasında yenidən bölüşdürülən yükü dərk etmək üçün qismən dayandırılır. Eyni zamanda, MPU-nun meydana gəldiyi hissədə, gərginliklərin caizi aşmaması üçün mütləq aşmır. Bu fenomenin azalması deyilir. Azalma
İdealizə edilmiş bir hesablama sxeminə toxunarkən, profilin real, kəsişmə sahəsi ilə müqayisədə azalmadan ibarətdir (Şəkil 2). Bununla əlaqədar, nazik divarlı bir trapejoidal profilinin lövhə elementlərinin stolüstü itkisi üçün mühəndislik metodlarının inkişaf metodlarının inkişafı və həyata keçirilməsi təcili bir işdir.
Reminany alimlər plitələrin sabitliyi ilə məşğul idi: B.M. Bro-Ude, F. Blaikh, Ya. Brutk, I.G. Bubnov, v.z. Vlasov, A.S. Volmir, A.a. İlyushin, mil, melan, y.g. Panovko, sp. Timoshenko, Southwell, E. Stowel, Winderberg, Hallol və başqaları. E.L əsərlərində yerli davamlılığın itkisi ilə tənqidi stresslərin təhlili baxımından mühəndislik yanaşması inkişaf etdirilir. Airumyana, Burggraph, A.L. Vasilyeva, B.ya. Vololarsky, M.K. Glouman, Kaldwell, v.i. Klimanova, V.G. KROKHALEVA, D.V. Marcinkevich, E.A. Pav-Linova, A.K. Perseva, F.F. Tamplona, \u200b\u200bS.A. Timashev.
Bu mühəndislik metodlarında, kompleks bir formanın kəsişməsi olan profillər üçün hesablama, mpu təhlükəsi praktik olaraq nəzərə alınmır. İncə divarlı profillərdən quruluşların eskiz dizaynı mərhələsində, müəyyən bir parıltının daşıma qabiliyyətini qiymətləndirmək üçün sadə bir aparatın olması vacibdir. Bu baxımdan, hesablamaq üçün mühəndislik metodlarını inkişaf etdirmək üçün mühəndis metodlarını inkişaf etdirmək üçün incə divarlı profillərdən tərtib etmək prosesinə imkan verir. Dizaynın daşınma qabiliyyətinin nazik divarlı bir profildən test hesablanması mövcud proqram məhsullarından istifadə edərək zərif metodlardan istifadə edərək edilə bilər və zəruri hallarda tənzimlənir. İncə divarlı profillərdən quruluşların daşıyıcı qabiliyyətini hesablamaq üçün bu iki mərhələli sistem ən rasionaldır. Buna görə də, plaka elementlərinin yerli sabitliyinin standartlığını nəzərə alaraq, incə divarlı profillərdən quruluş qabiliyyətinin hesablanması və tətbiqi mühəndis metodlarının inkişafı və həyata keçirilməsi, təcili bir vəzifədir.
Dissertasiya işinin məqsədi: yerli sabitliyi nəzərə alaraq, uzununa doğruluğundakı trapezoid profillərinin lövhə elementlərində yerli sabitlik və mühəndislik metodologiyasının inkişafı ilə yerli sabitlik itkisinin öyrənilməsi.
Aşağıdakı məqsədə çatmaq üçün tədqiqat üçün vəzifələr.
Profik tərkibindəki plitələr sistemində sıxılmış düzbucaqlı plitələrin sabitliyinə analitik həll yollarının paylanması.
Profilin yerli sabitliyinin riyazi modelinin ədədi tədqiqi və boşqab elementinin mpu-nun minimum kritik stressi üçün adekvat analitik ifadələr əldə etmək.
Yerli sabitlik itkisi ilə nazik divarlı bir profilin kəsişməsindəki azalma dərəcəsinin eksperimental qiymətləndirilməsi.
Doğrulama və dizaynın mühəndislik texnikalarının inkişafı, yerli sabitliyin yerli itkisini nəzərə alaraq nazik divarlı bir profilin hesablanması.
Elmi yenilik İş ayrı bir boşqab üçün yerli sabitliyin lazımi bir riyazi modelini inkişaf etdirməkdir
profil tərkibində element və kritik stressləri hesablamaq üçün analitik asılılıqlar əldə etmək.
Mövzu və etibarlılığı Əldə olunan nəticələr, MCE və təcrübi tədqiqatlar nəticələrinin nəticələrinə görə praktik hesablamalar üçün kifayət qədər praktik hesablamalar üçün kifayət qədər riyazi aparatların düzgün istifadəsi, riyazi aparatların düzgün istifadəsi ilə təmin edilir.
Praktik əhəmiyyət yerli sabitlik itkisini nəzərə alaraq, profillərin aparılması gücünü hesablamaq üçün mühəndis metodologiyasını hazırlamaqdır. İşin nəticələri LLC Montagproekt MMC-də yerli sabitlik itkisini nəzərə alan və əvvəlcədən istehsal olunan profillər üçün icazəli yüklər sistemi üçün icazəli yüklər sistemi və qrafik nümayəndəlikləri şəklində tətbiq olunur Xüsusi struktur həlləri və yükləmə növləri üçün profil materialının növü və qalınlığının seçilməsi.
Müdafiə ilə bəxş edilən əsas müddəalar.
Düz bir əyilmə və nazik divarlı bir profilin riyazi modeli, birləşdirilmiş plaka elementləri və onu Eulerin mənasında MPU-nun kritik stresslərinə əsaslanaraq müəyyənləşdirmək üçün bir metod kimi.
Düz bir uzununa çarpaz dönmə ilə hər profil boşqab elementi üçün yerli sabitlik itkisinin kritik stresslərini hesablamaq üçün analitik asılılıqlar.
Doğrulama və dizaynın mühəndisliyi texnikası, yerli sabitliyin yerli itkisini nəzərə alaraq nazik divarlı bir trapezoidal profilin hesablanması. İş və nəşrin tətbiqi.
Dissertasiyanın əsas müddəaları müxtəlif səviyyələrin elmi və texnoloji konfranslarında bildirilmiş və müzakirə olunan və müzakirə olunan "Nəqliyyat və texnoloji maşınlar" fakültəsinin 45-ci ildönümünə həsr olunmuş beynəlxalq Konqres "Maşınları, texnologiyaları və prosesləri" (Omsk, Sibadi, 6-7 dekabr 2007); Ümumrusiya Elmi - Texniki Konfransı, "Rusiya Gənc: qabaqcıl texnologiyalar - Sənayedə" (Omsk, Om-GTU, 12-13, 2008).
Quruluşu və iş həcmi. Dissertasiya 118-ci səhifədəki mətnin 118 səhifəsinə, 4 fəsildən və bir tətbiqdən ibarətdir, 48 rəsm, 5 masadan ibarətdir. İstinad siyahısına 124 ad daxildir.
Hər hansı bir mühəndislik Layihəsi, mexaniki sistemin riyazi modelinin diferensial tənliklərinin həllinə və mexaniki sistemin tarazlığının həllinə güvənir. Quruluşun, mexanizmin dizaynını tərtib etmək, maşınların istehsalına, gələcəkdə ideal olmayan mərhələlərlə müşayiət olunur. Zərbə, taxma və digər amillər səbəbiylə dişlər şəklində əməliyyat zamanı baş verə bilər. Xarici kim üçün bütün seçimlər - hərəkətlər təmin edilə bilməz. Dizayn, diferensial tənliklərdə nəzərə alınmayan təsadüfi narahat qüvvələrin təsiri altında işləməyə məcburdur.
Riyazi modeldə nəzərə alınmayan amillər - qeyri-ideal olmayan, təsadüfi qüvvələr və ya narahatlıqlar əldə edilən nəticələrə ciddi düzəlişlər edə bilər.
Sistemin təsirsiz vəziyyəti fərqlənir - sıfır pozğunluqlarda və pozğunluqda hesablanmış dövlət, yaranan narahatlıq.
Bir halda, pozğunluq səbəbindən dizaynın tarazlıq mövqeyində əhəmiyyətli bir dəyişiklik olmur və ya onun hərəkəti hesablanmışdır. Mexanik sistemin belə bir vəziyyəti sabit deyilir. Digər hallarda, hərəkətin tarazlıq mövqeyi və ya təbiəti hesablanmışdır, belə bir vəziyyət qeyri-sabit deyilir.
Hərəkət və tarazlıq mexaniki sistemlərinin müqavimət nəzəriyyəsi nəzəriyyə, baxılma və ya tarazlıq altında hərəkətin sabit və ya qeyri-sabit olub-olmaması barədə mühakimə edilə bilən işarələrin yaradılması ilə məşğuldur.
Sabit bir dövlətdən qeyri-sabit bir sistemin tipik bir əlaməti, kritik - kritik qüvvə, kritik sürət və s. Göstərilən dəyərin müəyyən bir parametrinin nailiyyətidir.
Qeyri-idealların və ya hesablanmayan qüvvələrə məruz qalmağın yaranması, istər-istəməz sistemin hərəkətinə səbəb olur. Buna görə ümumiyyətlə, narahatlıqlar zamanı mexaniki sistemin hərəkətinin sabitliyini araşdırmaq lazımdır. Davamlılıq tədqiqatına bu yanaşma dinamik deyilir və müvafiq tədqiqat metodları - dinamikdir.
Təcrübədə, statik yanaşmanı məhdudlaşdırmaq üçün çox vaxt kifayətdir, I.E. Davamlılıq tədqiqatının statik üsulları. Bu vəziyyətdə, narahatlığın son nəticəsi araşdırılır - mexaniki sistemin yeni qurulmuş tarazlıq mövqeyi və onun hesablanmış, qapalı olmayan mövqedən sapması dərəcəsi.
Tapşırığın statik qəbulu, ətalət qüvvələrini və vaxt parametrini düşünməməyi nəzərdə tutur. Problemin bu parametrləri tez-tez riyazi fizika tənliklərindən adi diferensial tənliklərə bir model tərcümə etməyə imkan verir. Bu, riyazi modeli əhəmiyyətli dərəcədə asanlaşdırır və davamlılığın analitik tədqiqatını asanlaşdırır.
Bir statik metodla tarazlıq sabitliyinin təhlilinin müsbət nəticəsi həmişə dinamik sabitliyə zəmanət vermir. Bununla birlikdə, mühafizəkar sistemlər üçün kritik yüklərin və yeni tarazlıq vəziyyətlərinin müəyyənləşdirilməsində statik bir yanaşma dinamik olaraq eyni nəticələrə səbəb olur.
Mühafizəkar bir sistemdə, bir dövlətdən digərinə keçid zamanı həyata keçirilən sistemin daxili və xarici qüvvələrinin əməliyyatı yalnız bu dövlətlər tərəfindən müəyyən edilir və hərəkət traektoriyasından asılı deyildir.
"Sistem" anlayışı, deformasiya olunan dizaynı və yükünü birləşdirir, davranışın göstərilməsi lazımdır. Buradan sistemin konservatizmi üçün iki zəruri və kifayət qədər şərait var: 1) deformasiya olunan dizaynın elastikliyi, yəni. deformasiyaların təhsili; 2) yükün mühafizəsi, I.E. Bunun səbəbi trayektoriyasından həyata keçirilən işin müstəqilliyi. Bəzi hallarda, statik metod ardıcıl olmayan sistemlər üçün qənaətbəxş nəticələr verir.
Aydınlıq üçün nəzəri mexanikanın və materialların müqavimətinin bir neçə nümunəsini nəzərdən keçiririk.
1. Qu ölçüsü Q dəstəyi səthinin dərinləşməsindədir (Şəkil 1.3). Narahat qüvvənin təsiri altında 5p q Sina, topun tarazlıq mövqeyi dəyişmir, i.E. Sabitdir.
5p q Sina gücünün qısamüddətli hərəkəti ilə, yuvarlanan sürtünməni nəzərə almadan, tarazlığın başlanğıc mövqeyi ətrafında yeni bir tarazlıq mövqeyinə və ya salınmaya keçmək mümkündür. Sürtünmə nəzərə alındıqda, salındırıcı hərəkət, bu, sabitdir, yəni sabitdir. Statik bir yanaşma, yalnız bərabər olan qəzəbli qüvvənin kritik dəyərini müəyyənləşdirməyə imkan verir: rkr \u003d q sina. Narahat təsirin kritik dəyəri aşıldığı zaman hərəkatın xarakteri və məruz qalma müddəti yalnız dinamik metodlarla təhlil edilə bilər.
2. Çubuq uzunluğu / güclə sıxılmışdır (Şəkil 1.4). Statik metod əsasında materialların müqavimətindən məlumdur ki, elastiklik hüdudlarında yüklənərkən kompressiv gücün kritik bir dəyəri var.
Tətbiq nöqtəsində tangentin istiqamətinə təsadüf edən istiqamətdə eyni problemin həlli, statik üsul, tarazlıqdan düz bir tarazlıq formasının mütləq sabitliyi haqqında nəticəyə səbəb olur.
Mühəndislik təhlili iki kateqoriyaya bölünür: klassik və ədədi üsullar. Klassik metodlar, gərginlik sahələrinin və deformasiyaların bölüşdürülməsi problemlərini birbaşa, əsas prinsiplərə əsaslanan diferensial tənliklərin sistemlərini formalaşdırmağa çalışır. Dəqiq həll, qapalı bir formada tənliklər əldə etmək mümkündürsə, ehtimal ki, yalnız həndəsə, yük və sərhəd şərtləri üçün ən sadə hallar üçün. Klassik tapşırıqların olduqca geniş çeşidi diferensial tənlik sistemlərinin təxmini həllərindən istifadə etməklə həll edilə bilər. Bu həllər, cavan üzvlərin yaxınlaşmağın ardından sonra atılan bir sıra forması var. Dəqiq həllər kimi, təxmini müntəzəm həndəsi formalar, sadə sərhəd şərtləri və rahat bir yük tətbiqi tələb edir. Buna görə, bu həllər ən praktik tapşırıqlara tətbiq edilə bilməz. Klassik metodların əsas üstünlüyü budur ki, təhsil altında problemi dərin bir anlayış təmin etsinlər. Rəqəmsal metodların köməyi ilə daha geniş problemlər öyrənilə bilər. Ədədi metodlara aşağıdakılar daxildir: 1) Enerji metodu; 2) sərhəd elementlərinin metodu; 3) sonuncu fərq metodu; 4) Sonradan elementlərin metodu.
Enerji üsulları, bütün göstərilən ərazidə dizaynın ümumi potensial enerjisi üçün minimum ifadə axtarmağa imkan verir. Bu yanaşma yalnız müəyyən vəzifələri həll edərkən yaxşı işləyir.
Sərhəd elementlərinin, hədəfi tənliklərin həll edilmiş sistemini təmin edən, lakin sərhəd şəraiti olmayan təxmini funksiyalar. Elementlər yalnız simulyasiya edilmiş ərazinin sərhədlərini təmsil etdiyi üçün vəzifənin ölçüsü azalır. Bununla birlikdə, bu metodun istifadəsi, əldə etmək çətin olan tənliklər sisteminin əsas həlli haqqında bilik tələb edir.
Son fərq metodu, diferensial tənliklər və sərhəd şərtlərini cəbr qeydlərinin müvafiq sisteminə çevirir. Bu üsul, kompleks həndəsə, sərhəd şəraiti və birləşdirilmiş yüklərlə strukturların problemlərinin təhlilini həll etməyə imkan verir. Bununla birlikdə, son fərq metodu, bütün sahədə müntəzəm mesh tələbinin çox yüksək sifarişli tənliklər sistemlərinə səbəb olduğu üçün çox yavaş-yavaş çox yavaş olur.
Son element metodu, arakəsmələri əldə etmək üçün sadə və müxtəlif formaların elementlərindən istifadə etməyə imkan verdiyinə görə demək olar ki, məhdudiyyətsiz bir sinifə bölüşdürülə bilər. Hər hansı bir nizamsız sərhədlərə yaxınlaşmaq üçün birləşdirilə bilən son elementlərin ölçüləri bəzən onlarda fərqlənir. Model elementlərinin ixtiyari bir növünə özbaşına bir mənzərə, habelə hər hansı bir növü düzəltməyə icazə verilir. Əsas problem nəticəni əldə etmək üçün xərclərin artmasına çevrilir. Qərarın ümumilikdə, intuisiya itkisini ödəmək lazımdır, çünki son bir elementar həll, əslində, yalnız sonuncu element modelinin köməyi ilə təchiz edilmiş müəyyən bir tapşırığa tətbiq olunan nömrələrin çoxluğudir. Modeldə hər hansı bir əhəmiyyətli bir cəhətin dəyişdirilməsi ümumiyyətlə problemin tam cavab tələb edir. Bununla birlikdə, bu, vacib bir qiymətdir, çünki son element metodu tez-tez onu həll etmək üçün yeganə mümkün yoldur. Metod, strukturların təhlili, istilik ötürülməsi, maye axını və elektromaqnetizmin təhlili olan sahə paylama problemlərinin bütün siniflərinə aiddir. Ədədi metodların çatışmazlıqları aşağıdakılardır: 1) son elementar analiz proqramlarının yüksək qiyməti; 2) proqramla uzun təlim və tam hüquqlu işin yalnız yüksək ixtisaslı işçilərin olması ehtimalı; 3) Fiziki təcrübə, son element metodu, qeyri-xətti vəzifələrdə də daxil olmaqla, həll edilməsinin düzgünlüyünü yoxlamaq mümkün deyil. Plitələrin və kompozit lamellar elementlərinin sabitliyinin eksperimental tədqiqatlarına ümumi baxış
Hal-hazırda quruluş strukturları üçün istifadə olunan profillər 0,5 ilə 5 mm qalınlığı olan metal təbəqələrdən hazırlanmışdır və buna görə incə divarlı hesab olunur. Üzləri həm düz, həm də əyri ola bilər.
İncə divarlı profillərin işinin əsas xüsusiyyəti budur ki, genişlik nisbətinin yüksək dəyəri olan kənarları, sərbəst buraxılmanın böyük deformasiyalarının yüklənməsi zamanı sınaqdan keçirilməsidir. Stresslər astanasında hərəkət edən gərginliyin böyüklüyünün vacib bir dəyəri yaxınlaşdıqda, həssaslığın xüsusilə sıx böyüməsi müşahidə olunur. Yerli sabitliyin itirilməsi var, ucun qalınlığından müqayisə olunur. Nəticədə profilin xaç bölməsi çox təhrif olunur.
Yazıların sabitliyinə dair ədəbiyyatda rusiyalı alim birgə müəssisəsinin işi xüsusi yer tutur. Timoshenko. Elastik davamlılığın problemlərinin həlli üçün enerji metodunun inkişafında ləyaqətinə sahibdir. Bu metoddan istifadə edərək, birgə müəssisə. Timoshenko, müxtəlif sərhəd şəraitində orta təyyarədə yüklənmiş plitələrin sabitliyi probleminin nəzəri həllini nəzəri verdi. Nəzəri həllər, vahid sıxılma ilə sərbəst açılan plitələr bir sıra testlər tərəfindən sınaqdan keçirildi. Testlər nəzəriyyəni təsdiqlədi.
Əldə edilən nəticələrin düzgünlüyünü yoxlamaq üçün, son element metodu (MCE) tərəfindən ədədi tədqiqatlar aparıldı. Bu yaxınlarda, iCS-in ədədi tədqiqatı obyektiv səbəblərə görə, test tapşırıqlarının olmaması, nümunələrin testləri zamanı hər şəraitə uyğun olmağın mümkünsüzlüyünə görə daha geniş istifadə olunur. Rəqəmsal metodlar "ideal" şəraitdə tədqiqatlara imkan verir, praktik olaraq real testlərdə reallaşmayan minimal bir səhvə malikdir. ANSYS proqramında ədədi tədqiqatlar aparıldı.
Nümunələrlə ədədi tədqiqatlar aparıldı: düzbucaqlı bir boşqab; P-formalı və trapezoid elementi uzununa ziq və silsiləsi olmadan; Profil Sheet (Şəkil.2.11). 0,7 qalınlığı olan nümunələr; 0.8; 0.9 və 1 mm.
Nümunələr (Şəkil.11), SGSZH-nin vahid sıxıcı yükünün uclarına tətbiq edildi, ardınca meydançanın artması ilə tətbiq edildi. Düz bir formanın yerli sabitliyinə uyğun olan yük SGCR-in kritik kompressiv gərginliyinin dəyərinə uyğundur. Sonra, Formula (2.24) görə, sabitlik əmsalı və (/? İ, /? D) hesablanmış və Cədvəl 2-nin dəyəri ilə müqayisə edildi.
Uzunluğu a \u003d 100 mm və eni 6 \u003d 50 mm olan bir düzbucaqlı bir plakanı nəzərdən keçirin, vahid bir kompressiv yüklə ucları boyunca sıxılmışdır. Birinci halda, boşqab kontur boyunca, ikincisi, yan üzlərin sərt möhürlənməsi və menteşənin ucları üzərində düzəldilməsi (Şəkil 2.12).
ANSYS proqramında, son taxıllara, kritik yük, gərginlik və sabitlik əmsalı və (/?] 2) plitələrin (/?) Təqdim olunan vahid bir kompressiv yük tətbiq edildi. Kontur boyunca bir menteşe düzəldərək, boşqab ikinci formada sabitliyi itirdi (iki müşahidə edildi) (Şəkil 2.13). Sonra müqavimət əmsallarını müqayisə edərək, / 32) ədədi və analitik olaraq tapılan plitələr. Hesablamaların nəticələri Cədvəl 3-də təqdim olunur.
Cədvəl 3-dən analitik və ədədi həllərindəki fərqin 1% -dən az olduğunu görmək olar. Buradan, təklif olunan saxlama iş alqoritminin daha mürəkkəb quruluşlar üçün kritik yükləri hesablayarkən istifadə edilə biləcəyini başa çatdıq.
İncə divarlı profillərin yerli sabitliyini hesablamaq üçün təklif olunan metodologiyanı yaymaq üçün ANSYS proqramında yüklənmənin ümumi işinə, əmsal k (y) təsirli yüklərin xarakterinin necə təsirini aydınlaşdırmaq üçün ədədi tədqiqatlar aparıldı. Tədqiqat nəticələri bir cədvəllə təmsil olunur (Şəkil 2.14).
Hesablamanın təklif olunan metodologiyasını yoxlamağın növbəti addımı profilin ayrı bir elementinin öyrənilməsi (Şəkil.2.11, B, B). Kontur boyunca bir menteşeli düzəldilmiş və incə-nin vahid komprestiv yüklənməsinin uclarında sıxılmışdır (Şəkil 2.15). Nümunə, ANSYS proqramında və təklif olunan metoda görə sabitlik üçün araşdırıldı. Bundan sonra nəticələr nəticələri müqayisə etdi.
Sonda kompressiv yükün vahid paylanması üçün ANSYS proqramında bir model yaratarkən, incə divarlı profil iki qalın plitə arasında yerləşdirildi və kompressiv yük onlara tətbiq edildi.
P-formalı profil elementinin ANSYS-in ANSYS proqramındakı araşdırmanın nəticəsi Şəkil 2.16-da göstərilmişdir ki, ilk növbədə, ilk növbədə, ən geniş boşqabda yerli sabitliyin itkisi baş verir.
Yüksək texnologiyalı nazik divarlı trapezoid profillərindən quranlar üçün hesablama icazə verilən stresslərin üsullarına uyğun aparılır. İncə divarlı bir trapejoidal profildən quruluş qabiliyyətinin hesablanmasında yerli sabitliyin uçotu üçün mühəndis metodologiyası təklif olunur. Texnika, geniş yayılmış istifadə üçün mövcud olan MS Excel-də həyata keçirilir və müvafiq əlavələr üçün əsas ola bilər qaydalar İncə divarlı profilləri hesablamaq baxımından. Bu, nazik divarlı trapezoidal profilinin boşqab elementlərinin yerli elementlərinin sabitliyinin tənqidi stresslərinin hesablanması üçün tədqiqatlar və əldə edilmiş analitik asılılığın əsasını əsas götürür. Vəzifə üç komponentə bölünür: 1) profilin minimum qalınlığının müəyyənləşdirilməsi (bu hesablama növündə yerli sabitliyin yerli itkisini nəzərə almağa ehtiyac yoxdur; 2) müəyyənləşdirilməsi daxili sabitlik itkisi olmadan təmin olunan nazik divarlı trapezoidal profilinin icazə verilən yüklənən yükləri; 3) Daşıma gücünün nazik divarlı bir trapezoid profilinin bir və ya bir neçə boşqab elementinin yerli sabitliyinin yerli itkisi ilə təmin olunduğu numun icazə verilən dəyərlərinin müəyyən edilməsi (azaldılmasını nəzərə alaraq) profil çarpaz bölmə).
Materialların və ya inşaat mexaniklərinin müqavimət metodlarının uzununa qüvvəsi m \u003d f (n), hesablanmış quruluşa (Şəkil.2.1) -dan asılılığını əldə etdiyinə inanılır. Boşalanan streslər SGT-nin materialının, eləcə də plitələrin elementlərində əsas gərginlik vurğulanmışdır. Yerli sabitliyin itirilməsindən sonra hesablamalarda, "azalma" üsulu tətbiq olundu. Sabitliyin itirilməsi ilə müvafiq boşqab elementinin 96% eni xaric olunur.
Plitələr elementlərinin sabitliyinin və nazik divarlı bir trapezoid profilinin məhdudlaşdırılmasının qalınlığının tənqidi stresslərinin hesablanması və incə divarlı trapezoid profilinin şəklində göstərildiyi kimi bir sıra elementlərin bir dəstinə bölünür. 4.1. Eyni zamanda, qonşu elementlərin qarşılıqlı təşkili bucağı yerli lokal stressin dəyərinə təsir göstərmir
Profil H60-845 əyri davamlılığı itkisi. Düzəltmə elementləri ilə əyrilinear aşılağını əvəz etməyə icazə verilir. Elemerin ayrıca bir lövhə mənasında lokal sabitlik itkisinin tənqidi sıxılma gərginliyi, incə divarlı trapezoid profilinin boşqab elementi, qalınlığı t, materialın elastik modulu və poisson ju əmsalı Elastik yükləmə mərhələsi düstur tərəfindən müəyyən edilir
Ko (px, p2) və k (v) əmsalları, bitişik boşqab elementlərinin sərtliyinin və boşqab elementinin genişliyi boyunca sıxılmış stresslərin yayılmasının xüsusiyyətini nəzərə alır. Əmsalların dəyəri: K (px, p2) Cədvəl 2-də müəyyən edilir və ya düstur tərəfindən hesablanır
Plitələrdəki normal gərginliklər, materialların müqaviməti üçün məlum düsturun mərkəzi baltalarında müəyyən edilir. Yerli sabitlik itkisini nəzərə almadan (Şəkil 4.2) nəzərə alınmadan icazə verilən yüklərin sahəsi (Şəkil 4.2) ifadəsi ilə müəyyən edilir və şirkəti, j, əyilmə zamanı profil dövrünün bölməsinin ətistliyinin ətir anıdır Profil dövrünün, ultrasəs və UTPP-nin bölməsi - profil xaç hissəsinin ekstremal nöqtələrinin koordinatları (Şəkil 4.1).
Burada profilin kəsişmə sahəsi F və inertia j anı L. L dövri element və uzunlamasına güc IV və L. Longedual gücü üçün hesablanır L.-ə aiddir.
Daşıma qabiliyyəti, faktiki yük əyri olan m \u003d f (n), yerli sabitliyin (Şəkil.4.3) -dən az olan pullu yüklərin dəyərləri sahəsində olduqda təmin edilir. Şəkil 4.2. Yerli sabitlik itkisi istisna olmaqla icazə verilən yüklərin sahəsi
Rəflərdən birinin yerli sabitliyinin itirilməsi iş yükü - azaldılması qavrayışından qismən istisnasına səbəb olur. Azaldılması dərəcəsi azalma əmsalı tərəfindən nəzərə alınır
Daşıma qabiliyyəti, pamsız yüklənən yüklərin dəyərləri sahəsində vurulan yüklərin dəyərində sabitlik ərazisinin ərazisini minusun azaldılması təmin edilir. Kiçik qalınlıqlarla, yerli zərər xətti icazə verilən yüklərin sahəsini azaldır. Həqiqi yük əyrisi azaldılmış ərazidə yerləşdirildiyi təqdirdə yerli sabitlik itkisi mümkün deyil. Əsl yük əyri, yerli sabitliyin kritik stressinin minimum dəyəri olduqda, ifadə ilə müəyyən edilmiş profilin azaldılmasını nəzərə alaraq, icazə verilən yüklənən yüklərin ərazisini yenidən qurmaq lazımdır
UDC 621.774.3.
Azaldılması zamanı boru divarının qalınlığında dəyişikliklərin dinamikasının tədqiqi
K.YU. Yakovleva, B.V. Barichko, v.n. Kuznetsov
Rolling zamanı boru divarının divarlarının qalınlığında dəyişikliklərin dinamikasının eksperimental bir araşdırmasının nəticələri, monolit və rolik salfetlərdə rəsm əsnasında. Göstərilən, deformasiya dərəcəsinin artması ilə, boru divarının qalınlığının daha sıx bir artması, istifadə və perspektivli roller qurdlarında yayma və rəsm proseslərində müşahidə olunur.
Açar sözlər: soyuq deformasiya edilmiş borular, qalın divarlı borular, boru rəsmləri, boru divarının qalınlığı, borunun daxili səthinin keyfiyyəti.
Korroziyaya davamlı çeliklərin kiçik bir diametrli ev deformasiya edilmiş qalın divarlı boruların istehsalı üçün mövcud texnologiya, CPT Mills-də soyuq yayma proseslərinin və monolitik canavarlarda sonrakı sərbəst olmayan rəsmlərin istifadəsini təmin edir. Kiçik diametrli boruların soyuq yayılması ilə hazırlanması, çubuq-mandrel sisteminin sərtliyinin azalması nəticəsində yaranan bir sıra çətinliklərlə əlaqələndirilir. Buna görə də bu cür boruları əldə etmək üçün rəsm prosesi əsasən yersiz istifadə olunur. Narazılıq halında boru divarının qalınlığındakı dəyişiklikin təbiəti, divar qalınlığının və xarici diametri D-nin nisbəti ilə müəyyən edilir və dəyişikliyin mütləq dəyəri 0.05-0,08 mm-dən çox deyil. Eyni zamanda, divarın qalınlaşması S / D nisbətində müşahidə olunur< 0,165-0,20 в зависимости от наружного диаметра заготовки . Для данных соотношений размеров S/D коэффициент вытяжки д при волочении труб из коррозионно-стойкой стали не превышает значения 1,30 , что предопределяет многоцикличность известной технологии и требует привлечения новых способов деформации.
İşin məqsədi, monolitik və roller qurdlarında sürükləyən, yuvarlanan proseslərdə boru divarının qalınlığındakı dəyişikliklərin dinamikasının müqayisəli eksperimental tədqiqidir.
Soyuq nöqtəli borular boşluq kimi istifadə edildi: ölçüləri 12.0x2.0 mm (s / d \u003d 0.176), 10.0x2.10 mm (s / d \u003d 0.216) poladdan 08x14mf; Polad 08x18h10t-dən 8.0x1.0 mm (s / d \u003d 0.127) ölçüləri. Bütün borular təmizlənmiş vəziyyətdə idi.
Monolit canavardakı rəsm 30 kn gücü olan zəncirsiz polad dəyirmanı üzərində aparılmışdır. Roller rəsmləri üçün bir WIP-2 / 2.180 roller cütləri istifadə edilmişdir. Roller canavarında relyasiya edilən "Oval - dairə" kalibrləri sistemindən istifadə edərək həyata keçirildi. Yayılma yolu ilə boruların azaldılması 110 mm diametrli rulonlarla iki rəngli bir sandıqda kalibrləmə sxeminə görə həyata keçirilmişdir.
Deformasiyanın hər mərhələsində, xarici diametri, divarın qalınlığını və daxili səthin qalınlığını ölçmək üçün nümunələr alındı \u200b\u200b(5 ədəd.) Boruların səthinin həndəsi ölçüləri və pürüzünün ölçülməsi elektron TTTC-TT istifadə edərək həyata keçirildi. Elektron point mikrometre, Surftest SJ-201 profilometr. Bütün alətlər və qurğular lazımi metroloji kalibrləmə keçdi.
Boruların soyuq deformasiya parametrləri cədvəldə göstərilir.
Şəkildə. 1, Divarın qalınlığında nisbi artımın dəyərinin deformasiyası dərəcəsinə görə asılılığının qrafiklərini göstərir.
Şəkildəki qrafiklərin təhlili. 1 göstərir ki, bir roller canavarda yuvarlandıqda və rəsm çəkərkən, monolit qurdda rəsm çəkmə prosesi ilə müqayisədə, boru divarının qalınlığında daha intensiv dəyişiklik müşahidə olunur. Bu, müəlliflərin fikrincə, metalın stress vəziyyətinin diaqramındakı fərqi ilə əlaqədardır: yuvarlanan və roller rəsmində, deformasiya diqqətindəki gərginliklər daha kiçik dəyərlərə malikdir. Divar qalınlığının altındakı rulonun qalınlığının altındakı dəyişikliklər, deformasiya qüvvəsinin eksenel tətbiqi səbəbindən rulon rəsm əsnasında bir neçə böyük gərginlik stressinin altındakı rolik dəyişikliyinin altındakı dəyişikliklər.
Divarın qalınlığını deformasiya və ya nisbi sıxılma dərəcəsində dəyişdirmək üçün ekstremalı funksiyanı yuvarlaqlaşdırma zamanı müşahidə etmək, xarici diametrdə nisbi sıxılma və ya nisbi sıxılma dəyəri S / D \u003d 0.30-a uyğundur. Divar qalınlığının azalmasının s / d\u003e 0.35-də azalma müşahidə olunduğu isti azaldılması ilə bənzətmə ilə bənzətmə yolu ilə, s / d\u003e 0.30 nisbəti ilə divarın qalınlığının yuvarlanması ilə xarakterizə olunur.
Divar qalınlığının dəyişdirilməsinin mahiyyətini müəyyən edən amillərdən biri, bu da öz növbəsində parametrdən asılıdır, bu da parametrdən asılıdır
Patent nömrəsi boru ölçüləri, mm s, / d, si / sc di / do є
Azaldılması yuvarlanması (polad sinifdən hazırlanmış borular 08x14mf)
Təxminən 9.98 2,157 O, 216 1, O 1, O 1, O
1 9,52 2.2 ° O, 2Z4 1, oz4 o, 954 1, oz 8 o, o4
2 81o 2, Z5O O, 29o 1, O89 O, 812 1,249 O, 2O
C 7, O1 2, Z24 O, SZ2 1, O77 O, 7o2 1,549 O, Z5
Qırılma yuvarlanması (polad sinifdən hazırlanmış borular 08x18n10t)
Təxminən 8, o6 1, o2o o, 127 1, o 1, o 1, o
1 7, Oz 1,1zo O, 161 1,1O8 O, 872 1, O77 OH, O7
2 6,17 1,225 0,199 1,201 O, 766 1,185 O, 16
C 5,21 1, Z1O O, 251 1,284 O, 646 1.46 O, 29
Roller canavarında sürükləməklə azalma (polad sinifdən hazırlanmış borular 08x14mf)
Təxminən 12, oo 2,11 o, 176 1, o 1, o 1, o
1o, 98 2.2 o, 2OO 1, O4z O, 915 1, O8o Oh, O7
2 1O, O8 2.27 O, 225 1, O76 O, 84O 1,178 O, 15
C 9, O1 2, Zoo O, 2o1 1, O9o O, 751 1, Z52 O, 26
Monolit canavarda sürükləməklə azaldılması (polad sinifdən hazırlanmış borular 08x14mf)
Təxminən 12, oo 2,11 o, 176 1, o 1, o 1, o
1o, 97 2,1z5 0.195 1, O12 O, 914 1,1O6 O, 1o
2 9.98 2,157 O, 216 1, O22 O, 8Z2 1,118 O, 19
C 8,97 2,16o O, 241 1, O24 O, 748 1,147 O, Zo
Di, SI - müvafiq olaraq, xarici diametri və beyin divarının qalınlığı cənab koridorda.
Əndazəli 1. Boru divarlarının qalınlığında nisbi artımın dəyərinin deformasiya dərəcəsinə qədər qalınlığının asılılığı
rA S / D, S / D-nin tərkibində, boru divarının qalınlığının qalınlığındakı dəyişikliklərin ekstremum funksiyasının vəziyyətinə təsiri öyrənmək vacibdir. Verilən işlərə görə, s / d-nin daha kiçik əmsalları ilə, boru divarının qalınlığının maksimal dəyəri böyük deformasiyalarda müşahidə olunur. Bu fakt, 10.0x2.10 mm ölçüləri olan boru yayma məlumatları ilə müqayisədə 8.0x1.0 mm (s / d \u003d 0.127) ölçüləri ilə boru yuvarlanması prosesinin nümunəsi ilə baxıldı / D \u003d 0.216) polad 08x14mf. Ölçmə nəticələri əncirdə göstərilir. 2.
Divarın ən yüksək dəyəri olan boruların nisbəti ilə yuvarlanarkən maksimum dəyəri olan deformasiyanın kritik dərəcəsi müşahidə edilmişdir
S / d \u003d 0.216, 0,23 təşkil etdi. Boruları poladdan 08x18h10t-dan yuvarladıqda, divarın divarının qalınlığının ekstremalı nail deyil, çünki boru s / d ölçüsünün hətta deformasiya dərəcəsi 0,3-dən çox olmamışdır. Əhəmiyyətli bir hal, yuvarlanan boruların azalması zamanı divarın qalınlığının artması dinamikası, Şəkildə göstərilən qrafikləri nümayiş etdirən S / D ölçüsünün nisbətindən asılıdır. 2, a.
Əncirdə əyrilərin təhlili. 2, b, 08x14mf polad sinifdən hazırlanan boru kəmərləri və boru kəmərlərinin 08x14mf olan boru kəmərləri olan boruların nisbətində dəyişikliyin də oxşar keyfiyyət xarakterinə malikdir.
S0 / A) \u003d O, 127 (08x18n10t)
S0 / 00 \u003d 0.216 (08x14mf)
Deformasiya dərəcəsi, b
Va \u003d 0; 216 (08x14mf)
(So \u200b\u200b/ da \u003d 0A21 08x18h10t) \u200b\u200b_
Deformasiya dərəcəsi, є
Əndazəli 2. Müxtəlif mənbə nisbəti s / d ilə boruları yuvarladıqda deformasiya dərəcəsindən asılı olaraq divarın qalınlığını (A) və nisbətinin qalınlığını dəyişdirin
Əndazəli 3. Boruların daxili səthinin kobudluğunun nisbi dəyərinin deformasiya dərəcəsi üzrə deformasiya dərəcəsinə qədər asılılığı
Müxtəlif yollarla azalma müddətində, borunun daxili səthinin pürüzlülüyü də RA-nın radiasiyasının yüksək səviyyəli sapmasının böyüklüyünü də qiymətləndirir. Şəkildə. 3, puçların rulonu və rəsmləri olan boruların azaldılması zamanı parketin deformasiyasının nisbi dəyərinin qüsurlu dəyərinin qrafiklərini göstərir, Monolit Wagons ^ ag, Ra0 - müvafiq olaraq kobudun parametrləri
boruların daxili səthi və mənbə borusundakı boruların səthi).
Əncirdə əyrilərin təhlili. 3 göstərir ki, hər iki halda (yayma, rəsm), azalma zamanı deformasiya dərəcəsinin artması ra parametrinin artmasına səbəb olur, yəni boruların daxili səthinin keyfiyyətini pisləşdirir. Davamlı parametrin dəyişikliklərinin (artması) dinamikası, vəziyyətində deformasiya dərəcəsini artırır
İki rəngli kalibrlərdə yayılması olan duzing boruları (təxminən iki dəfə) monolit canavarda rəsm prosesində eyni göstəricini üstələyir.
Qeyd etmək lazımdır ki, daxili səthin püresi parametrindəki dəyişikliklərin dinamikası, yuxarıdan divarın qalınlığının yuxarı dinamikasının təsvirinə uyğundur.
Tədqiqatın nəticələrinə görə aşağıdakı nəticələr çıxarmaq olar:
1. Boru divarlarının qalınlığındakı dəyişikliklərin qalınlığındakı dəyişikliklərin dinamikası, deformasiya dərəcəsinin artması ilə sıx qalınlaşan güclü qalınlaşmalar, divarın qalınlığının müəyyən maksimum dəyəri ilə artır S / D boru ölçüsünün müəyyən nisbəti və divarın qalınlığının sonrakı azaldılması artması.
2. Boru divarının qalınlığındakı dəyişikliklərin dinamikası, mənbə boruları S / D ölçülərinin nisbətindən tərsdən asılılıqdır.
3. Divar qalınlığının artmasının ən böyük dinamikası rulon qurdlarında yayma və rəsm proseslərində müşahidə olunur.
4. Monolit qurdların yuvarlanması və rəsminin azalması zamanı deformasiya dərəcəsinin artması, boruların daxili səthinin vəziyyətinin pisləşməsinə səbəb olur və yuvarlama zamanı ra pürüzlülük parametrinin artması rəsmdən daha intensiv olur . Divar prosesində divarın qalınlığında dəyişikliklərin nəticələrini və təbiəti nəzərə alsaq, deformasiya dəyirmanlarında boruları sürükləmək üçün mübahisə etmək olar
parametr ra, yuvarlanmaq üçün daha az sıx olacaq və monolit sürükləmə ilə müqayisədə daha sıx olacaq.
Soyuq azalma prosesinin nümunələri haqqında məlumat, evə yönəlmiş boruların istehsalçısının korroziyaya davamlı çeliklərdən hazırlanması üçün faydalı olacaqdır. Bu vəziyyətdə, bir dəst boru divarının qalınlığı və keçid sayının azaldılması üçün vəd edən perspektivlərin roller qurdlarında rəsm prosesinin istifadəsidir.
Ədəbiyyat
1. Bisk, M.B. Polad boruların soyuq deformasiyası. 2 saat 1: deformasiyaya və rəsm / m.B üçün hazırlıq Bisk, i.a. Günah, vb Slavin. -Sverdlovsk: orta Ural. kop. Nəşriyyat evi, 1976. - 232 s.
2. Savin, G.A. Boruların / G.A-nın barmaqları Savin. -M: Metallurgiya, 1993. - 336 səh.
3. Schweikin, v.v. Soyuq yayma texnologiyası və boru azaldılması: Tədqiqatlar. İcazə / V.v. Schwekin. - Sverdlovsk: Nəşriyyat evi. SANTİMETR. Kirov, 1983. - 100 s.
4. Boru istehsalının texnologiyası və avadanlıqları / E. Saddy, A. S. Vavilin, V.G. Zimovets və digərləri; Ed. V.ya. Sidic. - m.: Mühəndislik intermeti, 2007. - 560 s.
5. Barichko, B.V. Texnoloji proseslərin əsasları OMD: Mühazirələrin mücərrəd / B.V. Barichko, F.S. Dubinsky, v.i. Krank. - Çelyabinsk: nəşriyyat evi, Juragu, 2008. - 131 səh.
6. POTAPOV, I.N. Boru istehsalı nəzəriyyəsi: Tədqiqatlar. Universitetlər üçün / I.N. Potapov, A.P. Koli, v.M. Druyan. - m.: Metallurgiya, 1991. - 424 səh.
Yakovleva Ksenia Yuryevna, Junior Tədqiqatçısı, ASC Rusiya Tədqiqat Boru Sənayesi İnstitutu (Çelyabinsk); [E-poçt qorunur]
Barich Boris Vladimiroviç, sorunsuz boru şöbəsinin müavini, ASC Rusiya Tədqiqat Boru Sənayesi İnstitutu ASC (Çelyabinsk); [E-poçt qorunur]
Kuznetsov Vladimir Nikolaevich, "Sinar Boru Zavodu" ASC Mərkəzi fabrik laboratoriyasının Soyuq deformasiya laboratoriyasının rəhbəri (Kamensk-Ualsky); [E-poçt qorunur]
Cənubi Ural Dövlət Universitetinin bülleteni
"Metalluregy" seriyası ___________2014, cild. 14, yox. 1, s. 101-105
REDU Divar qalınlığının azalma prosesində dinamik dəyişikliklərinin öyrənilməsi
K.YU. Yakovleva, Rus Tədqiqat İnstitutu və boru sənayesi institutu (Rosniti), Çelyabinsk, Rusiya Federasiyası, [E-poçt qorunur],
B.V. Barichko, Rusiya Tədqiqat İnstitutu və boru sənayesi institutu (Rosniti), Çelyabinsk, Rusiya Federasiyası, [E-poçt qorunur],
V.n. Kuznetsov, "Sinarsky Boru Zavodu" ASC, Kamensk-Uralsky, Rusiya Federasiyası, [E-poçt qorunur]
Yuvarma zamanı boru divarının qalınlığı üçün dinamik dəyişikliklərin eksperimental araşdırmasının nəticələri, həm parçalarda, həm də rulonlarda rolik təsvir edilmişdir. DEXTS göstərir ki, deformasiya ilə deformasiya ilə boru divarının daha sürətli böyüməsi ilə yuvarlanan və rollerin öldüyü ilə rolqalda müşahidə olunur. Nəticə çəkilə bilər ki, ən perspektivli bir nəticə çıxarmaq, ölmək ən perspektivlidir
Açar sözlər: soyuq formalaşdırılmış borular, qalın divar borular, boru rəsmləri, boru divarının qalınlığı, borunun daxili səthinin keyfiyyəti.
1. Bisk M.B., GREKHOV I.A., Slavin V.B. Kholodnaya Deformatsiya Stal "NYKH trub. Podgotovka K Deformatsii i Volochenie. Sverdlovsk, Orta Ural Kitabı Publ., 1976, cild. 1. 232 s.
2. Savin G.A. Volochenie trub. Moskva, Metallurgiya Publum., 1993. 336 səh.
3. Shvykin V.V. Tekhnologia Kholodnoy Prokatki i Redutsirovaniya trub. Sverdlovsk, Ural Polytexnechn. Inst. Publ., 1983. 100 s.
4. Osadchiy V.Y., Vavilin A.S., Zimovets V.G. et al. Tekhnologiya i Obrudovanie Trubnogo Proizvodstva. Osadchiy V.Ya. (Ed.).). Moskva, intermet mühəndisliyi public., 2007. 560 s.
5. Barichko B.V., Dubinskiy F., Kraynov V.İ. Osnovy Tekhnologicheskikh Protessov OMD. Chelyabinsk, Cənubi Ural St. UNIV. Publ., 2008. 131 s.
6. POTAPOV I.N., Kolikov A.P., Druyan V.M. Teoriya trubnogo prizvodstva. Moskva, Metallurgiya Publ., 1991. 424 səh.
Giriş
1 MultiSeMeCeted boruların profileysiz rəsmləri ilə profil və texnologiyasının nəzəriyyəsi və texnologiyası mövzusunda problem (ədəbi baxış).
1.1 Profil boruları düz üzləri və onların texnikada istifadəsi.
1.2 Düz üzləri olan profil boruları istehsal etməyin əsas yolu.
1.4 hələ də formalı bir vasitədir.
1.5 Çoxşaxəli üzüm şəkilli boruların rəsmləri.
1.6 Nəticə. Tədqiqatın məqsədi və vəzifələri.
2 Riyazi bir model profilli boruların sürüklənməsi olan inkişaf.
2.1 Əsas müddəalar və fərziyyələr.
2.2 deformasiya fokusunun həndəsəsinin təsviri.
2.3 Profilləmə prosesinin güc parametrlərinin təsviri.
2.4 Profilin fasilələrinin künclərinin və trijinin künclərində doldurulmasının qiymətləndirilməsi.
2.5 Profilləmə parametrlərini hesablamaq üçün alqoritmin təsviri.
2.6 Dinsiz rəsm ilə kvadrat borular üçün güc şərtlərinin 2.6 kompüter təhlili.
2.7 Nəticə.
3 Profil boruları üçün güc üçün alətin hesablanması.
3.1 Problemi təyin etmək.
3.2 Volleyin sıx vəziyyətinin müəyyənləşdirilməsi.
3.3 Göstəriş funksiyalarının inşası.
3.3.1 kvadrat çuxur.
3.3.2 Düzbucaqlı bir çuxur.
3.3.3 Çinar tankı.
3.4 Bir kvadrat çuxuru olan gərgin vəziyyətin hesablanması nümunəsi.
3.5 Dairəvi bir açılış ilə qurdların sıx vəziyyətinin hesablanması nümunəsi.
3.6 alınan nəticələrin təhlili.
3.7 Nəticə.
Sürüklü kvadrat və düzbucaqlı borular üçün 4 eksperimental tədqiqat.
4.1 Təcrübə üçün metodologiya.
4.2 Bir volta bir keçiddə sürükləməklə profilləşdirmə kvadrat borusu.
4.3 Anti-antipatiya ilə bir keçid üçün sürükləyən profil kvadrat boru.
4.4 Üç faktorlu xətti riyaziyyat modeli profilli kvadrat borular.
4.5 Qurdların və TİA-ların künclərində doldurulmağın təyini.
4.6 Düzbucaqlı borular üçün canavar kanallarının kalibrinin yaxşılaşdırılması.
4.7 Nəticələr.
5 Profil vida kimi swirling borular.
5.1 Kalıpla rəsm texnoloji parametrlərinin seçilməsi.
5.2 Torkun tərifi.
5.3 uzanma səyini müəyyənləşdirmək.
5.4 Təcrübə tədqiqatları.
5.5 Nəticə.
Mövzunun aktuallığı. İqtisadiyyatın istehsal sektorunun aktiv inkişafı, məhsulların səmərəliliyi və etibarlılığına dair ciddi tələblər, habelə istehsalın səmərəliliyi, resurs qənaət növlərinin və texnologiyanın istifadəsini tələb edir. İnşaat sənayesi, maşınqayırma sənayesi, alət mühəndisliyi, radio mühəndisliyi sənayesi, həll yollarından biri olan iqtisadi növlər (istilik mübadiləsi və radiator borular, dalğa və s.) Olan boruların (istilik mübadiləsi və s.) Olan istifadə olunur: gücünü artırın Qurğuların, strukturların gücü və davamlılığı, metal ardıcıllığını azaldır, materialları saxlayır, görünüşünü yaxşılaşdırır. Geniş nomenklatura və profil borularının miqdarı istehlakı Rusiyada istehsalının inkişafını zəruri hala gətirdi. Hal-hazırda, formalı boruların əsas hissəsi boru ilə işləyən emalatxanalarda istehsal olunur, çünki soyuq yayma və rəsm əməliyyatları daxili sənayedə kifayət qədər inkişaf edir. Bu baxımdan mövcud istehsalın yaxşılaşdırılması xüsusilə vacibdir: avadanlıqların inkişafı və istehsalı, yeni texnologiyalar və metodların tətbiqi.
Formalı boruların ən çox yayılmış növləri, bir keçiddə yersiz rəsm tərəfindən əldə edilən yüksək dəqiqlikli boruların çoxşaxəli (kvadrat, düzbucaqlı, hex və s.).
Tezisin mövzusunun aktuallığı, Mandrel olmadan profillər prosesini yaxşılaşdırmaqla çoxşaxəli boruların keyfiyyətini yaxşılaşdırmaq ehtiyacı ilə müəyyən edilir.
İşin məqsədi texnoloji parametrlər və alət həndəsəsinin hesablanması üçün texnikalar hazırlamaqla, narazılıq rəsmləri ilə çox yönlü boruların profilləşdirmə prosesini yaxşılaşdırmaqdır.
Məqsədə nail olmaq üçün aşağıdakı vəzifələri həll etmək lazımdır:
1. Qeyri-səliqəli boruları, zərərsizləşdirilmiş rəsm əsərləri, hardenin hardenin, anizotropiyasını və voley kanalının mürəkkəb həndəsəsinin anisotropiyasını nəzərə alaraq, çoxşaxəli boruları profiləsabilə bir riyazi bir model yaradın.
2. Narazılıq halında profilinin fiziki, texnoloji və struktur parametrlərindən asılı olaraq güc şərtlərini müəyyən etmək.
3. Çoxşaxəli boruların rəsmindəki üzlərə canavarların və triasın künclərinin künclərinin künclərini qiymətləndirmək üçün metodologiyanı inkişaf etdirmək üçün bir metodologiya.
4. Alətin həndəsi parametrlərini təyin etmək üçün formalı qurdların gücünü hesablamaq üçün metodologiyanı hazırlayın.
5. Eyni vaxtda profilli və quruyarkən texnoloji parametrlərin hesablanması üçün metodologiyanı hazırlayın.
6. Çoxşaxəli boruların ölçülərinin yüksək dəqiqliyini təmin edən və riyazi modeldə profilləşdirmə texnoloji parametrlərinin hesablamasının adekvatlığını yoxlayan prosesin texnoloji parametrlərinin eksperimental tədqiqatları aparın.
Tədqiqat metodları. Nəzəri tədqiqatlar rəsm nəzəriyyəsinin əsas müddəalarına və fərziyyələrinə, elastiklik nəzəriyyəsi, uyğun xəritələrin, hesablama riyaziyyatı metodu.
Universal TDMU-30 test maşını üzrə təcrübənin riyazi planlaşdırılması üsullarından istifadə edərək laboratoriyada təcrübi tədqiqatlar aparıldı.
Müəllif, çoxşaxəli boruların profilinin texnoloji və struktur parametrlərinin hesablanmasının nəticələrini pozur. Kanalda normal yüklər nəzərə alınaraq formalı qurdların gücünü hesablamaq üsulu; MultiSeMeTered boruların profilləşdirilməsi prosesinin texnoloji parametrlərinin hesablanması metodologiyası; Eyni zamanda incə divarlı çoxşaxəli boruların narazılığı ilə eyni vaxtda profilləşdirmə və qurudularkən texnoloji parametrlərin hesablanması metodologiyası; Eksperimental işlərin nəticələri.
Elmi yenilik. Güc şəraitindəki dəyişiklik nümunələri, çoxşaxəli bir boruların profillənməsi ilə, sərtləşdirmə qanunu qeyri-xətti qanunu, mülklərin anisotropiyası və voley kanalının mürəkkəb həndəsəsinin anisotropiyasını nəzərə alaraq qurulur. Problem kanalda normal yüklərin hərəkəti altında formalı qurdların stres vəziyyətini müəyyənləşdirməklə həll olunur. Eyni zamanda çoxşaxəli boru və kəsmə zamanı stres-gərgin vəziyyətinin tənliklərinin tam qeydləri.
Tədqiqat nəticələrinin etibarlılığı, problemlərin həlli, eksperimental təcrübi eksperimental məlumatların müasir üsullarının, təcrübənin nəticələrinin reprodukless, hesablanmış, eksperimental məlumatların və nəticələrin nəticələrinin bərpası üçün analitik metodlardan istifadə edərək, hədəflərin ciddi riyazi formalaşdırılması ilə təsdiqlənir Təcrübə, istehsal texnologiyasının modelləşdirilməsi və hazır çoxşaxəli boruların xüsusiyyətlərinin xüsusiyyətlərinə uyğunluq.
İşin praktik dəyəri aşağıdakı kimidir:
1. Kvadrat boruların alınması rejimləri 10x10x1mm yüksək dəqiqlikli ərinti D1-dən, uyğunluğu 5% artırır.
2. Onların performansının təmin edilməsini təmin edən formalı qurdların ölçüləri.
3. Profil və bükülmə əməliyyatları birləşdirmək, vida çoxşaxəli boruların texnoloji dövrünü azaldır.
4. 32x18x2mm, düzbucaqlı borular üçün formalı qurd kanalının təkmilləşdirilmiş kalibrlənməsi.
İşin sınması. Dissertasiya işlərinin əsas müddəaları "Alüminium və onun ərintiləri istehsalı və onun ərintiləri istehsal və istehlakının yeni ildönümü" (Samara: SGAU, 2000) "adlı beynəlxalq elmi və texniki konfransda beynəlxalq elmi və texniki konfransda bildirilir və müzakirə olunur; "Riyazi modelləşdirmə və regional vəzifələr", (Samara: Sstu, 2001) 11 İnteruniversitetlərarası konfransı; "Metallopizika, materialların mexanikası və deformasiya prosesləri mexanizmi" (Samara: Sgau, 2004) ikinci beynəlxalq elmi və texniki konfrans; XIV axmaq-levsk oxunuşları: Beynəlxalq Gənclər Elmi Konfransı (Kazan: Kstu, 2006); IX Kral oxunuşları: Beynəlxalq Gənclər Elmi Konfransı (Samara: Sgau, 2007).
Tezisin əsas dissertasiyasını əks etdirən nəşr materialları 11 əsərdə, o cümlədən ən yüksək Attestasiya Komissiyası tərəfindən müəyyən edilmiş aparıcı nəzərdən keçirilmiş elmi nəşrlərdə də daxil edilmişdir.
Quruluşu və iş həcmi. Tezis əsas simvollardan, tətbiqi, beş fəslin, ədəbiyyat və tətbiqlərin siyahısı. İş, 74 rəsm, 14 masa, biblioqrafiya, 114 maddədən və bir tətbiq daxil olmaqla 155 səhifədəki 155 səhifədə qurulur.
Müəllif, kömək üçün metal emalı təzyiqi, eləcə də şöbə müdiri, D.T.N.-də müəllifin komandasına minnətdardır. V.r. Dəyərli şərhlər və işdə praktik yardım üçün cargin.
Əsas nəticələr və iş üçün nəticələr
1. Elmi və texniki ədəbiyyatın təhlilindən sonra nazik divarlı çox yönlü borular (kvadrat, düzbucaqlı, altıbucaqlı, ahtamik) istehsal və məhsuldar proseslərdən biri də narazılıq rəsm prosesidir.
2. Boru materialının və mürəkkəb həndəsənin xüsusiyyətlərinin anisotropiyasının qeyri-xətti qanunu, anisotropiyasının qeyri-xətti qanunu nəzərə alınmaqla, pilratizasız rəsm əsərlərinin müəyyənləşdirilməsinə imkan verən çoxşaxəli boruların profilləşdirilməsi prosesi üçün riyazi bir model hazırlanmışdır volley kanalı. Model Delphi 7.0 proqramlaşdırma mühitində həyata keçirilir.
3. Riyazi bir modelin köməyi ilə fiziki, texnoloji və struktur amillərin qeyri-adi boruların profil sürmə prosesinin elektrik parametrlərinin kəmiyyət təsiri qurulur.
4. Çoxşaxəli boruların yerləşdirilməyən rəsmləri olduqda üzlərin künclərinin künclərinin künclərinin və üzlərin meyllərinin dolğunluğunu qiymətləndirmə üsulları.
5. Kanalda normal yüklər, Ery Stresslərinin funksiyasına, konformal xəritələrin və üçüncü güc nəzəriyyəsi metodu əsasında kanalda normal yüklər nəzərə alınmaqla, formalı canavarın gücünü hesablamaq üçün bir metod hazırlanır.
6. Kvadrat boruların profilinin üç faktorlu riyazi modeli eksperimental olaraq inşa edilmişdir ki, bu da əldə edilmiş boruların həndəsəsinin dəqiqliyini təmin edən texnoloji parametrləri seçməyə imkan verir.
7. Ətraf mühəndislik səviyyəsinə, texnoloji parametrləri eyni vaxtda profilləmə və çoxşaxəli boruları bükməklə doldurmaq üsulu ilə hazırlanmışdır.
8. Çox üzlü boruların profilləşdirmə prosesinin təcrübi tədqiqatları, yersiz rəsm üzrə, təcrübi məlumatlarla nəzəri analiz nəticələrinin qənaətbəxş bir yaxınlaşmasını göstərdi.
1. A.C. 1045977 SSRİ, MKI3 B21SS / 02. İncə divarlı formalı boruların mətnini çəkmək üçün vasitədir. / V.n. Ermakov, G.P. Moiseev, A.B. Suntsov et al. (SSRİ). № 3413820; Mərhələ. 31.03.82; YAXŞI. 07.10.83, Bul. №37. - Zs.
2. A.C. 1132997 SSRİ, MKI3 B21SS / 00. Mətnin sayı olan çoxşaxəli profilləri çəkmək üçün kompozit canavar. / İn və. Reinne, A.a. Pavlov, E.V. Nikulin (SSRİ). -№ 3643364 / 22-02; Mərhələ. 09/16/83; YAXŞI. 07.01.85, Bul. №1. -4c.
3. A.C. 1197756 SSRİ, MKI4B21S37 / 25. Düzbucaqlı boruların mətni istehsal üsulu. / P.n. Kalinushkin, vb Furmanov et al. (SSRİ). № 3783222; 21.08.84 elan etdi; YAXŞI. 15.12.85, Bul. №46. - 6c.
4. A.C. 130481 SSRİ, MKA 7S5. Mətn rəsm ilə dairəvi profilləri bükmək üçün cihaz. / V.l. Kolmogorov, G.M. Moiseev, Yu.n. Shakmaev et al. (SSRİ). № 640189; Mərhələ. 02.10.59; YAXŞI. 1960, Bul. №15. -2c.
5. A.C. 1417952 SSRİ, MKI4v21s37 / 15. Profili çoxşaxəli mətn mətni istehsal üsulu. / A.b. Yukov, A.a. Shkurenko et al. (SSRİ). № 4209832; Mərhələ. 09.01.87; YAXŞI. 08.23.88, Bul. №31. - 5c.
6. A.C. 1438875 SSRİ, MKI3 B21С37 / 15. Düzbucaqlı boruların mətni istehsal üsulu. / A.g. Mixailov, L.B. Maslan, V.P. Buzin et al. (SSRİ). № 4252699 / 27-27; Mərhələ. 28.05.87; YAXŞI. 11/23/88, Bul. №43. -4c.
7. A.C. 1438876 SSRR, MKA3 B21С37 / 15. Dəyirmi boruların düzbucaqlı mətnə \u200b\u200bqədər çoxaldılması üçün cihaz. / A.g. Mixailov, L.B. Maslan, V.P. Buzin et al. (SSRİ). № 4258624 / 27-27; Mərhələ. 09.06.87; YAXŞI. 11/23/88, Bul. №43. -SSC.
8. A.C. 145522 SSRİ MKI 7P410. Boruların mətnini çəkmək üçün filtr. / E.v.
9. Buş, B.K. İvanov (SSRİ). - № 741262/22; Mərhələ. 10.08.61; YAXŞI. 1962, Bul. № 6. -SSC.
10. A.C. 1463367 SSRİ, MKI4 B21С37 / 15. Çoxşaxəli mətn mətni hazırlamaq üçün metod. / V.v. Yakovlev, v.a. Şurinov, A.i. Pavlov və V.A. Belvyn (SSRİ). № 4250068 / 23-02; Mərhələ. 13.04.87; YAXŞI. 03/07/89, Bul. №9. -2c.
11. A.C. 590029 SSRİ, MK2B21SS / 00. İncə divarlı çoxşaxəli mətn profillərini çəkmək üçün volok. / B.ji. Dyldin, v.a. Aleshin, G.P. Moiseev et al. (SSRİ). № 2317518 / 22-02; Mərhələ. 30.01.76; YAXŞI. 30.01.78, Bul. №4. -SSC.
12. A.C. 604603 SSRİ, MKI2 B21SS / 00. Düzbucaqlı tel mətnini çəkmək üçün volok. / Ji.c. Watrushin, i.sh. Berin, A.ji. Çeçhurin (SSRİ). -2379495 / 22-02; Mərhələ. 07/05/76; Publ.30.04.78, Bul. № 16. 2 s.
13. A.C. 621418 SSRİ, MKI2 B21SS / 00. Mətnin sayı bərabər sayda çoxşaxəli boruları çəkmək üçün vasitədir. / G.A. Savin, v.i. Panchenko, V.K. Sidorenko, L.M. Schlossberg (SSRİ). № 2468244 / 22-02; Mərhələ. 29.03.77; YAXŞI. 30.08.78, Bul. №32. -2c.
14. A.C. 667266 SSRİ, MC2 B21S / 02. Volok mətni. / A.a. Fotov, v.n. Duev, G.P. Moiseev, V.M. Yermakov, Yu.G. Yaxşı (SSRİ). № 2575030 / 22-02; Mərhələ. 01.02.78; YAXŞI. 06/15/79, Bul. №22, -4s.
15. A.C. 827208 SSRİ, MKI3 B21SS / 08. Profil borularının mətni istehsalı üçün cihaz. / İ.a. Lyashenko, G.P. Motsev, S.M. Podoskin et al. (SSRİ). № 2789420 / 22-02; İddialar. 09.06.79; YAXŞI. 05.05.81, Bul. №17. - Zs.
16. A.C. 854488 SSRİ, MKI3 B21S / 02. Hələ alət mətni. /
17. S.P. Panasenko (SSRİ). № 2841702 / 22-02; Mərhələ. 11/23/79; YAXŞI. 08/15/81, Bul. №30. -2c.
18. A.C. 856605 SSRİ, MKI3 B21S / 02. Profillər mətni üçün volok. / Yu.s. Zykov, A.G. Vasilyev, A.a. Kochetkov (SSRİ). №2798564 / 22-02; Mərhələ. 07/19/79; YAXŞI. 08.23.81, Bul. №31. -SSC.
19. A.C. 940965 SSRİ, MKI3 B21SS / 02. Profil səthləri mətn etmək üçün vasitə. / İ.a. Savelyev, Yu.S. Qiyamət, A.D. Osma-Nis (SSRİ). - № 3002612; Mərhələ. 06.11.80; YAXŞI. 07.07.82, Bul. №25. Zs.
20. Adler, Yu.P. Optimal şərtlər axtararkən təcrübə planlaşdırması. / Yu.P. Adler, E.V. Markova, Yu.v. Granovsky m.: Elm, 1971. - 283c.
21. Alynevsky, Ji.e. Soyuq drenaj boruları ilə dartma səyləri. / Ji.e. Alshevsk. M.: Metallurgisdat, 1952.-124c.
22. Amenzade, Yu.A. Elastiklik mətni nəzəriyyəsi. / Yu.a. Amenzadə. M.: Ali məktəb, 1971.-288s.
23. Argunov, v.n. Formalı profillər mətninin kalibrlənməsi. / V.N. Argunov, M.Z. Yermanok. M.: Metallurgiya, 1989.-206c.
24. Arysensky, Yu.M. Vərəqlərdə rasional anisotropy almaq. / Yu.M. Arysensky, F.V. Gecknikov, v.yu. Aryshensky. M.: Metallurgiya, 1987-141c.
25. Aryshensky, Yu.M.Toria və anisotrop materialların plastik formalaşması hesablamaları. / Yu.M. Arysensky, F.V. Grecknikov. - M.: Metallurgiya, 1990.-304s.
26. Bisk, M.B. İstehsal boru əməliyyatı alət mətninin rasional texnologiyası. / M.B. Bisk-m.: Metallurgiya, 1968.-141 səh.
27. Dinowin, S.I. Marka cədvəllərinin və profil boşluqlarının kompüter proseslərində hesablanması və dizaynı üçün metodlar. / S.I. Dulwin - m.: Mexanika mühəndisliyi, 1988.-160c.
28. Vorobyov, D.N. Düzbucaqlı boruların mətni çəkmək üçün kalibrləmə vasitəsi. / D.N. Vorobev D.N., v.r. Kargin, i.i. Kuznetsova // İşıq ərintiləri texnologiyası. -1989. -Ap. -C.36-39.
29. Vydrin, V.N. Yüksək dəqiqlik mətninin formalı profil istehsalı. / V.N. Udrin et al.: Metallurgiya, 1977.-184c.
30. Gromov, N.P. Metal emalı nəzəriyyəsi mətni. / N.P. Gromov -m. Metallurgiya, 1967.-340С.
31. Qubkin, S.I. OMD / PY-də əməliyyat stresslərini hesablamaq üçün mövcud metodların tənqidləri. Qubkin // OMD texnoloji proseslərini hesablamaq üçün mühəndislik metodları. -M. Maşhiz, 1957. C.34-46.
32. Glyev, G.I. Borunun transvers bölməsinin sabitliyi mətnin azaldılması altında sabitliyi. / G.I. Glyev, s.n. İVshin, v.k. Yanoviç // Boruların azaldılması nəzəriyyəsi və təcrübəsi. P. 103-109.
33. Glyaev, Yu.G. OMD Mətn proseslərinin riyazi modelləşdirilməsi. / Yu.g. Glyev, S.A. Çukmasov, A.B. GUBIN. Kiyev: Elmlər. Dumka, 1986. -240c.
34. Glyaev, Yu.g., boruların dəqiqliyinin və keyfiyyətinin mətninin mətni. / Yu.g. Glyev, M.Z. Vololarsky, O.i. Aslan və digərləri: Metallurgiya, 1992.-238c.
35. Silah, G.Ya. Metallar təzyiq mətni emal etmək üçün nəzəri əsaslar. / G.Ya. Silah. M.: Metallurgiya, 1980. - 456c.
36. Silah, G.Ya. Metal mətninin plastik formalaşdırılması. / G.Ya. Gong, p.i. Polihin, B.A. Prudkovski. M.: Metallurgiya, 1968. -416c.
37. Danchenko, v.n. Profil borularının istehsalı mətni. / V.N. Danchenko,
38. V.A. Sergeev, E.V. Nikulin. M.: Mühəndislik intermeni, 2003. -224c.
39. Dnestrovsky, N.Z. Metal mətni soymaq. / N.Z. Dniester. M.: Dövlət Elmi məktəb. ed. Yandırmaq H və rəngdə Metallurgiya, 1954. - 270c.
40. Doroxov, A.i. Şəkilli borular çəkərkən perimetri dəyişdirin. / A.i. Doroxov // Bul. Elmi və texniki Məlumatı atın. M.: Metallurg-Edition, 1959. - № 6-7. - s.89-94.
41. Doroxov, A.i. Sərbəst soyulma və düzbucaqlı, üçbucaqlı və altıbucaqlı boruların yuvarlanması üçün orijinal iş parçasının diametrinin müəyyənləşdirilməsi. / A.i. Doroxov, v.i. Şafir // Boruların / nifaq istehsalı. M., 1969. -sp.21. - P. 61-63.
42. Doroxov, A.i. Mandrel mətni olmadan formalı boruların çəkilməsi ilə eksenel streslər. / A.i. Dorokhov // tr. Ukrniti. M.: Metallugizdat, 1959. -sp.1. - s.156-161.
43. Doroxov, A.i. Soyuq deformasiya edilmiş profil borularının istehsalının perspektivləri və onların istehsal mətninin müasir texnologiyalarının əsasları. / A.i. Doroxov, v.i. Reinne, A.P. Uspenko // İqtisadi növ boruları: m.: Metallurgiya, 1982. -c. 31-36.
44. Doroxov, A.i. Düzbucaqlı hissələrin borularının istehsalı üçün çox texnoloji dəyirmanların rulonlarının rasional kalibrlənməsi. / A.i. Doroxov, P.V. Sav-Kin, A.B. Kolpakovsky // Boru istehsalında texniki tərəqqi. M.: Metallurgiya, 1965.-S. 186-195.
45. Emelyanenko, P.t. Boru yuvarlanması və boru kəməri istehsalı mətni. / P.t. Emelyanenko, A.a. Shevchenko, S.i. Borisov. M.: Metallurgizdat, 1954.-496c.
46. \u200b\u200bYermanok, M.Z. Alüminium ərintilərinə basaraq panellər. M.: Metallurgiya. - 1974. -232c.
47. Ermanok, M.Z. İstehsal zamanı narazılığın istifadəsi 1 "borular mətni. / M.Z. Yermanok. M .: Colormethinization, 1965. - 101c.
48. Ermanok, M.Z. Mətn rəsm nəzəriyyəsinin inkişafı. / M.Z. Yermanok // Rəngli metallar. -1986. №9.- P. 81-83.
49. Ermanok, M.Z. Rasional, alüminium mətnindən düzbucaqlı boruların istehsalı texnologiyası. / M.Z. Yermanok M.Z., V.F. ŞƏRHLƏR. // rəngli metallar. 1957. - №5. - s.85-90.
50. Zykov, Yu.S. Düzbucaqlı profillərin rəsmindəki deformasiyaların optimal nisbəti. / Yu.s. Zykov, A.G. Vasilyev, A.a. Kochetkov // Rəngli metallar. 1981. - №11. -C.46-47.
51. Zykov, Yu.S. Bir rəsm kanalı profilinin bir profilinin Falanti Force Mətninə təsiri. / Yu.S. Zykov // Universitetlərin xəbərləri. Qara metallurgiya. 1993. -№2. - s.27-29.
52. Zykov, Yu.S. Voleyli mətnin iş bölgəsinin uzununa profilinin birləşdirilmiş formasının öyrənilməsi. / Yu.S. Zykov // Metallurgiya və Coke: Metal təzyiqinin emalı. - Kiyev: Texnika, 1982. - iet.78. P. 107-115.
53. Zykov, Yu.S. Düzbucaqlı profillərin optimal parametrləri Mətn. / Yu.S. Zykov // rəngli megalla. 1994. - №5. - s.47-49. .
54. Zykov, Yu.S. Düzbucaqlı profil mətni çəkmək prosesinin optimal parametrləri. / Yu.s. Zykov // Rəngli metallar. 1986. - №2. - P. 71-74.
55. Zykov, Yu.S. Sərtləşdirən metal mətnin sürüklənməsinin optimal küncləri. / Yu.s. Zykov .// İzvestia Universitetləri. 4 m. 1990. - №4. - s.27-29.
56. İlyushin, A.a. Plastik. Birinci hissə. Elastik plastik deformasiyalar mətni. / A.a. İlyushin. -M. MSU, 2004. -376 s.
57. Kargin, v.r. İncə divarlı boruların narazılığının antipatiya mətni ilə təhlili. / V.r. Kargin, E.V. Şokova, B.V. Kargin // bülleten sgau. Samara: Sgau, 2003. - №1. - s.82-85.
58. Kargin, v.r. Metal təzyiqinin ixtisas emalına giriş
59. Mətn: Təlim / v.r. Kargin, E.V. Şokova. Samara: Sgau, 2003. - 170c.
60. Kargin, v.r. Su boruları rəsm mətni. / V.r. Kargin // Rəngli metallar. -1989. №2. - C.102-105.
61. Kargin, v.r. Mühəndislik Təcrübə Mətninin əsasları .: Təlim / v.r. Kargin, v.M. Hares. Samara: Sgau, 2001. - 86c.
62. Kargin, v.r. Kvadrat profillər və boruların mətnini çəkmək üçün bir vasitənin hesablanması. / V.r. Kargin, M.V. Fedorov, E.V. Şokova // İzvestiya Rusiya Elmlər Akademiyasının Samara Elmi Mərkəzi. 2001. - №2. - tz - s.23 8-240.
63. Kargin, v.r. Mətndə boru divarının qalınlaşmasının hesablanması. / V.r. Kargin, B.V. Kargin, E.V. Şokova // Mexanika mühəndisliyində satınalma istehsalı. 2004. -№1. -C.44-46.
64. Kasatkin, N.I. Profilgi düzbucaqlı boruların mətninin tədqiqat prosesi. / N.I. Casatkin, sözdə Honina, i.v. Komkova, M.P. Panova / Əlvan metal emal proseslərinin öyrənilməsi. - m.: Metallurgiya, 1974. Məsələ 44. - P. 107-111.
65. Kirichenko, A.N. İqtisadiyyatın təhlili fərqli yollar Perimetr mətni ətrafında daimi divar qalınlığı olan profil borularının istehsalı. / A.N. Kirichenko, A.i. Qubin, G.i. Denisova, N.K. Xudyakova // İqtisadi növ borular. -M., 1982. -s. 31-36.
66. Kleenov, V.F. Alüminium ərintilərindən düzbucaqlı borular çəkmək üçün bir iş parçası və alətin hesablanması. / V.F. Klemenov, R.I. Muratov, M.i. Erlich // İşıq ərintiləri texnologiyası.-1979. - №6.- P.41-44.
67. Kolmogorov, v.l. Mətn çəkmək üçün vasitə. / VL. Kolmogorov, S.I. Orlov, v.yu. Şevlyakov. -M. Metallurgiya, 1992. -144c.
68. Kolmogorov, B.ji. Gərginlik. Deformasiya. Məhv Mətn. / B.JT. Kolmogorov. M.: Metallurgiya, 1970. - 229c.
69. Kolmogorov, B.ji. Mətnin texnoloji vəzifələri və mətnləri. Tutorial / B.ji. Kolmogorov. -Sverdlovsk: UPI, 1976. -sp.10. -81c.
70. Coppenfels, V. Konformal Xəritəçəkmə Mətninin praktikası. / V. Cop-penfels, F. Stalman. M.: IL, 1963. - 406c.
71. Cofoff, Z.A. Soyuq yuvarlanan boru mətni. / Başına. Cofoff, p.M. Solovychik, v.a. Aleshin və başqaları. Sverdlovsk: Metallurgizdat, 1962. - 432c.
72. Gruzman, Yu.G. Qlobal boru istehsalının hazırkı vəziyyəti. / Yu.g. Krukman, J1.C. Lyakhovetsky, O.A. Semenov. M.: Metallurgiya, 1992. -81c.
73. Levanov, A.N. OMD mətninin proseslərində sürtünmə ilə əlaqə saxlayın. La.n. Leva-Nov, V.L. Colmagors, S.L. Burkin et al.: Metallurgiya, 1976. - 416c.
74. Levitansky, M.D. Şəxsi kompüter mətnindəki alüminium ərintilərindən borular və profillər istehsalı üçün texniki və iqtisadi standartların hesablanması. / M.D. Levitansky, E.B. Makovskaya, R.P. Nazarova // Rəngli metallar. -19.92. -№2. -C.10-11.
75. Lyzov, M.N. Parçaların istehsal proseslərinin nəzəriyyəsi və hesablanması çevik mətndir. / M.N. Lysov m.: Mexanika Mühəndisliyi, 1966. - 236c.
76. Mushelishvili, N.I. Elastiklik mətninin riyazi nəzəriyyəsinin bəzi əsas vəzifələri. / N.I. Mushelishvili. M.: Elm, 1966. -707c.
77. Osadchy, V.Y. Profil Tube və roller kalibrlərinin elektrik parametrlərinin öyrənilməsi. / V.ya. Saddy, S.A. Ögeylər // polad. -1970. -№8.-S.732.
78. Osadchy, V.Ya. Düzbucaqlı və dəyişkən hissələrin profil borularının istehsalında deformasiyanın xüsusiyyətləri. / V.Ya. Saddy, S.A. Ögeylər // polad. 1970. - №8. - s.712.
79. Osadchy, V.Ya. Boruların mətnini sürükləyərkən stresslərin və səylərin hesablanması. /
80. V.Ya. Sidable, A.ji. Vorontsov, S.M Karpov // haddelenmiş məhsulların istehsalı. 2001. - №10. - S.8-12.
81. Osadchy, S.I. Profillərlə stres-deformo-vanna otağı vəziyyəti - Rovaniatext. / V.ya. Saddy, S.A. Getya, S.A. Stepanov // İzvestiya universitetləri. Qara metallurgiya. 1984. -№9. -S.66-69.
82. Parshin, B.C. Proseslərin sisteminin yaxşılaşdırılması və boru mətninin soyuq rəsminin əsasları. / B.C. Parshins. Krasnoyarsk: Nəşriyyat Evi Kras Adı. Universitet, 1986. - 192c.
83. Parshin, B.C. Soyuq boru rəsm mətni. / B.C. Parshins, A.a. Fotov, v.a. Aleshin. M.: Metallurgiya, 1979. - 240c.
84. Perlin, I.L. Mətn rəsm nəzəriyyəsi. / I.L. Perlin, M.Z. Yermanok. -M. metallurgiya, 1971.- 448s.
85. Perlin, P.I. Düz küləklər üçün konteynerlər. / P.i. Perlin, L.F. Towchova // Sat. Tr. Vnimetmash. Onti Vniemetmash, 1960. - №1. -C.136-154.
86. Perlin, P.I. Bir parça ingot mətninə basmaq üçün qabların hesablanması üsulu. / P.I. Perlin // Mexanika Mühəndisliyi Bulletin 1959. - №5. - S.57-58.
87. Popov, E.A. Vərəqə möhürləmə mətni nəzəriyyəsinin əsasları. / E.a.popov. -M. Mexanika mühəndisliyi, 1977. 278s.
88. Potapov, i.n. Boru istehsalı mətninin nəzəriyyəsi. / I.N. Potapov, A.P. Colikov, v.M. Druyan et al. M .: Metallurgiya, 1991. - 406c.
89. Ravin, A.N. Profillər mətni (A.N.) basması və rəsm üçün bir vasitə meydana gətirir. Ravin, E.Ş. Sukhodrev, L.R. Dudetskaya, v.l. Scherbanyuk. - Minsk: Elm və Texnologiya, 1988. 232c.
90. Raxtmayer, R.D. Sərhəd dəyərinin problemlərinin həlli üçün fərq metodları Mətn. / R.D. Raxtmeyer. M.: Mir, 1972. - 418c!
91. Savin, G.A. Borular Mətnini çəkmək. / G.A. Savin. M.: Metallurgiya, 1993.-336c.
92. Savin, G.N. Deliklərin yaxınlığında gərginlik paylanması. / Noyabr.
93. Savin. Kiyev: Nukova Dumka, 1968. - 887c.
94. Segerylind, ji. MCE Mətninin tətbiqi. / Ji. Segerylind. M.: Mir, 1977. - 349s.
95. Smirnov-Alyaev, G.A. Boruların mətninin sıxılması, paylanması və rəsmləri zamanı plastik axın nəzəriyyəsinin oxitmetrik vəzifəsi. / G.A. Smirnov-Alyaev, G.Ya. Silah // Universitetlərin xəbərləri. Qara metallurgiya. 1961. - №1. - P. 87.
96. Storozhev, M.V. Metal emalı nəzəriyyəsi mətni. / M.V. Storozhev, E.A. Popov. M.: Mexanika mühəndisliyi, 1977. -432c.
97. Timoshenko, S.P. Maddi müqavimət mətni. / S.P. Timoshenko - m.: Science, 1965. T. 1, -480st.
98. Timoshenko, S.P. Elastik sistemlərin mətni. / S.P. Timoshenko. M.: Gitt, 1955. - 568s.
99. Trusov, P.V. Yiv borularının profillənməsi prosesinin araşdırılması. / P.V. Trusov, v.y. Sütunlar, i.a. Cron // təzyiq metal emalı. -Sverdlovsk, 1981. №8. - s.69-73.
100. Hucheng, V. Sürük üçün boru hazırlığı, mətn sürükləmək üçün istifadə olunan rəsm və avadanlıq üsulları. / V. Hucheng // Boru istehsalı. Dusseldorf, 1975. başına. birgə, bununla. M.: Metallurgizdat, 1980. - 286c.
101. Chevakin, Yu.f. Boruların istehsalında hesablama maşınları Mətn. / Yu.f. Chevakin, A.M. Jantlar. M.: Metallurgiya, 1972. -240c.
102. Chevakin, Yu.f. Düzbucaqlı boruların mətni üçün alətin kalibrlənməsi. / Yu.f. Shevaakin, N.I. Casatkin // Əlvan metal emal proseslərinin öyrənilməsi. -M. Metallurgiya, 1971. Vol. №34. - s.140-145.
103. Chevakin, Yu.f. Boru istehsal mətni. / Yu.f. Shevaakin, A.Z. Gle Berg. M.: Metallurgiya, 1968. - 440С.
104. Chevakin, Yu.f. Əlvan metal boruların istehsalı. / Yu.f. Chevakin, A.M. Rytikov, F.S. Seidalev m.: Metallurgizdat, 1963. - 355s.
105. Chevakin, Yu.f., Rirts A.M. Qüdrətli metallardan olan boru istehsalının səmərəliliyinin yaxşılaşdırılması. / Yu.f. Chevakin, A.M. Jantlar. M.: Metallurgiya, 1968.-240c.
106. Şokova, E.V. Düzbucaqlı boruların mətnini çəkmək üçün kalibrləmə vasitəsi. / E.V. Shokova // XIV Tupolevsky oxunuşları: Beynəlxalq Gənclər Elmi Konfransı, Kazan əyaləti. tehn un-t. Kazan, 2007. - Həcmi 1. - P. 102103.
107. vintlər, A.K., Freiberg Ma İqtisadi profillər borularının istehsalı Mətn. / A.K. Schupov, M.A. Freiberg.-Sverdlovsk: Metallurgizdat, 1963-296c.
108. Yakovlev, v.v. Artan dəqiqlik mətninin düzbucaqlı boruların köçürülməsi. / V.V. Yakovlev, B.A. Smelnitsky, v.a. Balyavin və digərləri. // Stal.-1981.-№6 S.58.
109. Yakovlev, v.v. Köçkün borular olduqda əlaqə gərginliyi. Mətn. / V.v. Yakovlev, v.v. Spellers // Sat: Səssiz boruların istehsalı. -M. metallurgiya, 1975. -№ -rı 3. -c.108-112.
110. Yakovlev, v.v., hərəkətli bir mandrel mətnində düzbucaqlı boruların çəkilməsi. / V.V. Yakovlev, v.a. Şurinov, v.a. Balyavin; İstirahət. Dnepropetrovsk, 1985. - 6c. - DEP. Qara deformasiyada 13.05.1985, 2847 nömrəli.
111. Automatische Ferningund Vou Profiliohren Becker H., Brockhoff H., "block Rohre profili". 1985. -№32. -C.508-509.
Unutmayın ki, yuxarıda təqdim olunan elmi mətnlər tanışlıq üçün yerləşdirilmiş və tezislərin (OCR) orijinal mətnlərini tanımaqla əldə edilmişdir. Bununla əlaqədar, tanınma alqoritmlərinin qüsuru ilə əlaqəli səhvlər ola bilər. PDF-də dissertasiya və bu cür səhvləri çatdırdığımız müəllifin mücərrədləri.
