Azaldılma, boruların əlavə isidilməsindən (və ya qızdırılmasından) sonra, daxili alət (mandrel) istifadə etmədən çox dayanıqlı dəyirmanlarda (24 stendə qədər) yuvarlanaraq 850-1100 ° C-ə qədər aparılır. Qəbul edilmiş iş sistemindən asılı olaraq, bu proses divar qalınlığının artması və ya azalması ilə davam edə bilər. Birinci halda, yuvarlanma gərginlik olmadan (və ya çox aşağı gərginliklə) həyata keçirilir; ikincisində - yüksək gərginliklə. İkinci hal, daha mütərəqqi bir hal olaraq, son on ildə geniş yayılmışdır, çünki daha böyük ölçüdə azalmağa imkan verir və eyni zamanda divar qalınlığının azalması daha qənaətli nazik divarlı borularla yayılmış boruların çeşidini genişləndirir. .
Azaldılması zamanı divarın incəlmə ehtimalı, əsas boru yuvarlama qurğusunda bir qədər böyük divar qalınlığı (bəzən 20-30%) olan borular əldə etməyə imkan verir. Bu, vahidin məhsuldarlığını əhəmiyyətli dərəcədə artırır.
Eyni zamanda, bir çox hallarda köhnə əməliyyat prinsipi - gərginlik olmadan sərbəst azalma öz əhəmiyyətini saxladı. Əsasən, bu, nisbətən qalın divarlı boruların azalması hallarına aiddir, hətta yüksək gərginliklərdə divarın qalınlığını əhəmiyyətli dərəcədə azaltmaq çətinləşir. Qeyd etmək lazımdır ki, reduksiya dəyirmanları sərbəst yayma üçün nəzərdə tutulmuş bir çox boru yayma sexlərində quraşdırılır. Bu dəyirmanlar uzun müddət işləyəcək və buna görə də gərginliksiz reduksiyadan geniş istifadə olunacaq.
Sərbəst azalma zamanı, eksenel gərginlik və ya ehtiyat qüvvələr olmadıqda və gərginlik vəziyyəti diaqramı sıxılma gərginlikləri ilə xarakterizə edildikdə, boru divarının qalınlığının necə dəyişdiyini nəzərdən keçirək. B. JI. Kolmogorov və A. 3. Gleiberg, divardakı həqiqi dəyişikliyin minimum deformasiya işinə uyğun gəldiyinə əsaslanaraq və mümkün yerdəyişmə prinsipindən istifadə edərək, azalma zamanı divar qalınlığının dəyişməsinə nəzəri tərif verdi. Bu vəziyyətdə, deformasiyanın qeyri-bərabərliyinin * divar qalınlığının dəyişməsinə əhəmiyyətli dərəcədə təsir etmədiyi və xarici sürtünmə qüvvələrinin daxili müqavimətlərdən qat-qat az olduğu üçün nəzərə alınmadığı ehtimal edildi. Şəkil 89, aşağı diametrli DT0 -dan son DT -ə (DT / DTO nisbəti) və həndəsi amilə qədər azalma dərəcəsindən asılı olaraq aşağı dayanıqlı çeliklər üçün divarın qalınlığının SQ -dən verilən S -ə qədər dəyişməsinin əyrilərini göstərir. boru incəliyi (nisbət S0 / DT0).
Aşağı azalma dərəcələrində, uzunlamasına çıxışa qarşı müqavimət, divarın qalınlaşmasına səbəb olan içəri axınının müqavimətindən daha böyük olduğu ortaya çıxır. Deformasiyanın dəyərinin artması ilə divar qalınlaşmasının intensivliyi artır. Bununla birlikdə, eyni zamanda borunun içərisinə axmağa qarşı müqavimət də artır. Müəyyən miqdarda azalma zamanı divarın qalınlaşması maksimum həddə çatır və sonradan azalma dərəcəsinin artması içəri axmağa qarşı müqavimətin daha intensiv artmasına səbəb olur və nəticədə qalınlaşma azalmağa başlayır.
Bu vaxt ümumiyyətlə bitmiş azaldılmış borunun yalnız divar qalınlığı bilinir və bu əyriləri istifadə edərkən istənilən dəyəri təyin etmək, yəni ardıcıl yaxınlaşdırma metodundan istifadə etmək lazımdır.
Proses gərginliklə aparılarsa, divar qalınlığında dəyişiklik xarakteri kəskin şəkildə dəyişir. Artıq qeyd edildiyi kimi, eksenel gərginliklərin mövcudluğu və böyüklüyü, kinematik gərginlik əmsalı olan davamlı bir dəyirmanın deformasiya dərəcəsi şərtləri ilə xarakterizə olunur.
Gərilmə ilə azaldıqda, boru uçlarının deformasiya şərtləri, yuvarlanma prosesi artıq sabitləşdikdə, borunun ortasındakı deformasiya şərtlərindən fərqlənir. Dəyirmanın doldurulması prosesində və ya boru dəyirmandan çıxdıqda borunun ucları gərginliyin yalnız bir hissəsini hiss edir və məsələn, birinci dayaqda boru ikinci dayağa daxil olana qədər yuvarlanma ümumiyyətlə gərginlik olmadan davam edir. Nəticədə, boru ucları həmişə qalınlaşır, bu da gərginliyin azaldılması prosesinin dezavantajıdır.
Döşəmə miqdarı divar qalınlığı üçün artan tolerantlıq səbəbindən qalınlaşdırılmış ucun uzunluğundan bir qədər az ola bilər. Qalınlaşdırılmış ucların olması azalma prosesinin iqtisadiyyatını əhəmiyyətli dərəcədə təsir edir, çünki bu uclar kəsilməlidir və batmış istehsal xərcidir. Bununla əlaqədar olaraq, gərginliklə yuvarlanma prosesi yalnız kiçildildikdən sonra uzunluğu 40-50 m-dən çox olan borularda, kəsmələrdə nisbi itkilər hər hansı digər yayma üsulu üçün xarakterik səviyyəyə endirildikdə istifadə olunur.
Qalıcılıqların qalınlığının dəyişməsini hesablamaq üçün yuxarıda göstərilən üsullar son nəticədə həm sərbəst azalma, həm də gərginliklə yuvarlanma vəziyyətində uzanma nisbətini təyin etməyə imkan verir.
8-10% azalma və 0,7-0,75 plastik gərginlik əmsalı ilə sürüşmə ix = 0,83-0,88 əmsalı ilə xarakterizə olunur.
Düsturları (166 və 167) nəzərə alaraq, yuvarlanmanın dizayn rejiminə uyğun olaraq davam etməsi üçün hər bir stenddə sürət parametrlərinə necə riayət edilməli olduğunu görmək asandır.
Köhnə dizaynın reduksiya dəyirmanlarında rulonların qrup sürücüsü bütün stendlərdə rulonların dövriyyələrinin sayının sabit nisbətinə malikdir, bu, yalnız eyni ölçülü borular üçün müəyyən bir vəziyyətdə sərbəst yayma rejiminə uyğun ola bilər. Bütün digər ölçülərdə boruların azaldılması digər başlıqlarla baş verəcək, buna görə sərbəst yuvarlanma təmin edilməyəcəkdir. Praktiki olaraq, bu cür dəyirmanlarda proses həmişə bir az gərginliklə davam edir. Sürətinin incə tənzimlənməsi ilə hər bir stend rulonlarının fərdi hərəkəti sərbəst yuvarlanma rejimi də daxil olmaqla müxtəlif gərginlik rejimləri yaratmağa imkan verir.
Ön və arxa gərginliklər fərqli istiqamətlərə yönəldilmiş anlar yaratdığından, ön və arxa gərginlik qüvvələrinin nisbətindən asılı olaraq hər bir dayaqdakı rulonların ümumi fırlanma anı arta və ya azalda bilər.
Bu baxımdan ilkin və son 2-3 stendlərin yerləşdiyi şərait eyni deyil. Boru sonrakı dayaqlarda keçərkən ilk dayaqlarda yuvarlanma anı gərginliyə görə azalırsa, bu dayaqlar əsasən arxa gərginlik yaşadıqları üçün əksinə, daha yüksək olmalıdır. Və yalnız orta stendlərdə, ön və arxa gərginliyin yaxın dəyərlərinə görə, sabit vəziyyətdə yuvarlanma anı hesablanmışdan az fərqlənir. Gərginlik ilə işləyən bir yuvarlanan dəyirmanın idarəetmə qurğularının gücünü hesablayarkən, yuvarlanan anın qısa müddət ərzində, ancaq borunun rulonlar tərəfindən tutulduğu dövrdə çox kəskin artdığını nəzərə almaq lazımdır. boru və rulonların sürətlərindəki böyük fərqlə. Yaranan pik yük, bəzən sabit vəziyyətini bir neçə dəfə üstələyir (xüsusən yüksək gərginliklə azaldıqda), sürücü mexanizminin pozulmasına səbəb ola bilər. Buna görə də hesablamalarda bu pik yük 2-3-ə bərabər qəbul edilmiş müvafiq əmsal daxil edilməklə nəzərə alınır.
480 rub | 150 UAH | $ 7.5 ", MOUSEOFF, FGCOLOR," #FFFFCC ", BGCOLOR," # 393939 ");" onMouseOut = "return nd ();"> Dissertasiya - 480 rubl, çatdırılma 10 dəqiqə, gecə-gündüz, həftənin yeddi günü
Xolkin Evgeny Gennadievich. Öyrənmək yerli davamlılıq uzununa və eninə əyilmədə nazik divarlı trapezoid profillər: dissertasiya ... Texnika elmləri namizədi: 01.02.06 / Xolkin Evgeniy Gennadeviç; [Qorunma yeri: Ohm. dövlət texnika un-t] .- Omsk, 2010.- 118 s.: xəstə. RSL OD, 61 10-5 / 3206
Giriş
1. Sıxılmış plitə struktur elementlərinin dayanıqlıq tədqiqatlarının nəzərdən keçirilməsi 11
1.1. Mexanik sistemlərin dayanıqlığının öyrənilməsi üçün əsas təriflər və üsullar 12
1.1.1, Mexanik sistemlərin dayanıqlığının statik üsulla öyrənilməsi alqoritmi 16
1.1.2. Statik yanaşma. Metodlar: Euler, Qüsursuz, Enerjili 17
1.2. Riyazi model və Euler stabilliyinin analitik tədqiqatlarının əsas nəticələri. Sabitlik faktoru 20
1.3. Plitə elementlərinin və onların strukturlarının dayanıqlığının öyrənilməsi üsulları 27
1.4. Plitələrin və kompozit plitələrin hesablanması üçün mühəndislik üsulları. Azaltma metodu anlayışı 31
1.5. Sonlu elementlər üsulu ilə Eyler sabitliyinin ədədi tədqiqi: imkanlar, üstünlüklər və çatışmazlıqlar 37
1.6. Plitələrin və kompozit lövhə elementlərinin dayanıqlığının eksperimental tədqiqatlarının icmalı 40
1.7. İncə divarlı trapezoidal profillərin dayanıqlığının nəzəri işlərinin nəticələri və məqsədləri 44
2. Trapezoidal profillərin nazik divarlı lövhə elementlərinin dayanıqlığının hesablanması üçün riyazi modellərin və alqoritmlərin işlənməsi: 47
2.1. Trapez profillərin nazik divarlı lövhə elementlərinin uzununa eninə əyilməsi 47
2.1.1. Problemin ifadəsi, əsas fərziyyələr 48
2.1.2. Adi diferensial tənliklərdə riyazi model. Sərhəd şərtləri, qüsursuzluq üsulu 50
2.1.3. Rəqəmsal inteqrasiya alqoritmi, kritik təyin
gərginlik və MS Excel 52 -də tətbiqi
2.1.4. Hesablama nəticələri və onların məlum həllərlə müqayisəsi 57
2.2. Tək lövhə elementi üçün kritik gərginliklərin hesablanması
profilin bir hissəsi kimi ^ .. 59
2.2.1. Profil boşqab elementlərinin elastik birləşməsini nəzərə alan model. Rəqəmsal tədqiqatın əsas fərziyyələri və problemləri 61
2.2.2. Mate Sərtliyinin Sayısal Araşdırılması və Nəticələrin Təxmin Edilməsi 63
2.2.3. İlk kritik yükdə bükülən yarım dalğa uzunluğunun ədədi araşdırması və nəticələrin yaxınlaşdırılması 64
2.2.4. K əmsalının hesablanması ( / 3x, / 32). Hesablama nəticələrinin yaxınlaşması (A, /? 2) 66
2.3. Sonlu element metodu və məlum analitik həllər ilə ədədi həllər ilə müqayisədə hesablamaların adekvatlığının qiymətləndirilməsi 70
2.4. Eksperimental tədqiqatın nəticələri və məqsədləri 80
3. İncə divarlı trapezoidal profillərin lokal stabilliyinə dair eksperimental tədqiqatlar 82
3.1. Prototiplərin və eksperimental quruluşun təsviri 82
3.2. Nümunələrin sınaqdan keçirilməsi 85
3.2.1. Test proseduru və məzmunu G. 85
3.2.2. Sıxılma testinin nəticələri 92
3.3. Nəticələr 96
4. Hesablamalarda yerli davamlılığın nəzərə alınması yük daşıyan quruluşlar düz uzunlamasına - eninə əyilmə ilə nazik divarlı trapezoid profillərdən 97
4.1. Plitə elementlərinin lokal bükülməsinin kritik gərginliklərinin və nazik divarlı trapez profilin qalınlığının məhdudlaşdırılmasının hesablanması 98
4.2. Yerli sabitlik itkisi nəzərə alınmadan icazə verilən yüklərin sahəsi 99
4.3. Azaldılması faktoru 101
4.4. Yerli əyilmə və azalma nəzərə alınmaqla 101
Nəticələr 105
Biblioqrafik siyahı
İşə giriş
İşin aktuallığı.
Yüngül, güclü və etibarlı strukturların yaradılması təcili bir işdir. Maşınqayırma və tikintidə əsas tələblərdən biri metal istehlakının azaldılmasıdır. Bu ona gətirib çıxarır ki, struktur elementləri həm ümumi, həm də yerli bükülmə təhlükəsi nəzərə alınmaqla daha dəqiq konstitusiya münasibətlərinə əsasən hesablanmalıdır.
Kilonun minimuma endirilməsi problemini həll etməyin yollarından biri də yüksək texnologiyalı nazik divarlı trapez yuvarlanan profillərin (TTP) istifadəsidir. Profillər stasionar şəraitdə 0,4 ... 1,5 mm qalınlığında nazik təbəqə poladın yuvarlanması ilə və ya düz və ya tağlı elementlər kimi birbaşa montaj yerində hazırlanır. İncə divarlı trapez profildən yük daşıyan tağlı örtüklərdən istifadə edən strukturlar yüngüllükləri, estetik görünüşü, quraşdırma asanlığı və ənənəvi örtük növləri ilə müqayisədə bir sıra digər üstünlükləri ilə seçilir.
Profil yüklənməsinin əsas növü uzunlamasına eninə əyilmədir. Səs-
jfflF dMF " lamel elementlər
profil təcrübəsi
median sıxılma
sümüklər yer itirə bilər
yeni sabitlik. Yerli
sabitliyin itirilməsi
Pirinç. 1. Yerli əyilmə nümunəsi
Yam,
^ J
Pirinç. 2. Sxem azaldılmış bölmə profil
(MPA) profilin uzunluğu boyunca məhdud ərazilərdə (şəkil 1) icazə verilənlərlə müqayisə edilə bilən ümumi bükülmə və gərginliklərdən əhəmiyyətli dərəcədə aşağı yüklərdə müşahidə olunur. MPU ilə profilin ayrıca sıxılmış boşqab elementi profil hissəsinin qalan boşqab elementləri arasında yenidən paylanan yükü tamamilə və ya qismən qəbul etməyi dayandırır. Üstəlik, MPA -nın meydana gəldiyi bölmədə, stresslər mütləq icazə verilənləri aşmır. Bu fenomenə azalma deyilir. Azaldılması
real sahə ilə müqayisədə azaltmaqdır kəsik ideallaşdırılmış dizayn sxeminə endirildikdə profil (şəkil 2). Bu baxımdan, nazik divarlı trapezoid profilli lövhə elementlərinin lokal əyilməsinin uçotu üçün mühəndislik metodlarının hazırlanması və tətbiqi təcili vəzifədir.
Görkəmli elm adamları lövhə sabitliyi məsələləri ilə məşğul idilər: B.M. Bro-ude, F. Bleich, J. Brudka, I.G. Bubnov, V.Z. Vlasov, A.S. Volmir, A.A. İlyushin, Miles, Melan, Ya.G. Panovko, SP. Timoşenko, Southwell, E. Stowell, Winderberg, Khvalla və s. Yerli əyilmə ilə kritik stresslərin analizinə mühəndislik yanaşmaları E.L. Ayrumyan, Burqqraf, A.L. Vasilyeva, B. Ya. Volodarski, M.K. Glouman, Caldwell, V.I. Klimanova, V.G. Krokhaleva, D.V. Martsinkevich, E.A. Pav-linova, A.K. Pertseva, F.F. Tamplona, S.A. Timaşev.
Mürəkkəb bir kəsiyi olan profillər üçün bu mühəndislik hesablama metodlarında, bir MPU təhlükəsi praktik olaraq nəzərə alınmır. Quruluşların eskiz dizaynı mərhələsində nazik divarlı profillər xüsusi standart ölçüdə daşıma qabiliyyətini qiymətləndirmək üçün sadə aparatın olması vacibdir. Bununla əlaqədar olaraq, nazik divarlı profillərdən strukturların layihələndirilməsi prosesində onların daşıma qabiliyyətini tez bir zamanda qiymətləndirməyə imkan verən mühəndis hesablama metodlarının inkişafına ehtiyac var. İncə divarlı bir profildən hazırlanmış bir quruluşun daşıma qabiliyyətinin yoxlanılması hesablanması, mövcud üsullardan istifadə edərək incə üsullarla həyata keçirilə bilər. proqram məhsulları və lazım gəldikdə düzəlişlər edilir. İncə divarlı profillərdən hazırlanmış strukturların daşıma qabiliyyətini hesablamaq üçün belə iki mərhələli sistem ən rasionaldır. Buna görə də, lövhə elementlərinin lokal bükülməsi nəzərə alınmaqla, nazik divarlı profillərdən hazırlanmış konstruksiyaların daşıma qabiliyyətinin hesablanması üçün mühəndislik metodlarının hazırlanması və tətbiqi təcili vəzifədir.
Dissertasiya işinin məqsədi: nazikdivarlı trapesiya profillərinin boşqab elementlərində onların uzununa-eninə əyilməsi zamanı yerli bükülmənin öyrənilməsi və yerli dayanıqlığı nəzərə alaraq daşıma qabiliyyətinin hesablanması üçün mühəndis metodunun işlənməsi.
Məqsədə çatmaq üçün aşağıdakılar təyin olunur tədqiqat məqsədləri.
Sıxılmış düzbucaqlı lövhələrin dayanıqlığı üçün analitik həllərin profildəki konjuge plitələr sisteminə qədər uzadılması.
Profilin yerli sabitliyinin riyazi modelinin ədədi öyrənilməsi və bir boşqab elementinin MPU -nun minimum kritik gərginliyi üçün adekvat analitik ifadələr əldə edilməsi.
Yerli sabitlik itkisi olan nazik divarlı profilin kəsilmə dərəcəsinin eksperimental qiymətləndirilməsi.
Yerli bükülmə nəzərə alınmaqla nazik divarlı profilin yoxlanılması və dizayn hesablanması üçün mühəndislik metodologiyasının işlənməsi.
Elmi yenilik ayrı bir plaka üçün lokal əyilmənin adekvat riyazi modelini hazırlamaqdır
profildəki element və kritik stresslərin hesablanması üçün analitik asılılıqların əldə edilməsi.
Məntiqlilik və etibarlılıq Alınan nəticələr, düzbucaqlı lövhələrin dayanıqlığı probleminin fundamental analitik həllərinə, riyazi aparatın düzgün tətbiqinə, FEM hesablamalarının və təcrübi tədqiqatların nəticələri ilə üst -üstə düşməklə təmin edilir.
Praktiki əhəmiyyət yerli bükülmə nəzərə alınmaqla profillərin daşıma qabiliyyətinin hesablanması üçün mühəndislik metodologiyasının işlənib hazırlanmasından ibarətdir. İşin nəticələri Montajhproekt MMC -də yerli əyilmə nəzərə alınmaqla istehsal olunan profillərin bütün çeşidi üçün icazə verilən yük sahələrinin cədvəllər sistemi və qrafik təsvirləri şəklində həyata keçirilir və növün əvvəlcədən seçilməsi üçün istifadə olunur. və xüsusi dizayn həlləri və yükləmə növləri üçün profil materialının qalınlığı.
Müdafiə üçün əsas müddəalar.
Birləşdirilmiş lövhə elementləri sistemi kimi nazik divarlı profilin müstəvi əyilməsi və sıxılmasının riyazi modeli və onun əsasında Eyler mənasında MPA-nın kritik gərginliklərini təyin etmək üsulu.
Profilin hər bir boşqab elementi üçün uzununa eninə əyilmə zamanı lokal əyilmənin kritik gərginliklərinin hesablanması üçün analitik asılılıqlar.
Yerli bükülmə nəzərə alınmaqla nazik divarlı trapezoidal profilin yoxlanılması və layihələndirilməsi üçün mühəndislik metodologiyası. İşin aprobasiyası və nəşri.
Dissertasiyanın əsas müddəaları müxtəlif səviyyəli elmi-texniki konfranslarda məruzə edilmiş və müzakirə edilmişdir: Nəqliyyat və Texnoloji Maşınlar Fakültəsinin 45 illiyinə həsr olunmuş “Tikintidə Maşınlar, Texnologiyalar və Proseslər” Beynəlxalq Konqresi (Omsk, SibADİ, 6 dekabr) -7, 2007); "GƏNC RUSSIA: qabaqcıl texnologiyalar sənayedə" Ümumrusiya elmi-texniki konfransı (Omsk, Om-GTU, 12-13 Noyabr 2008).
İşin strukturu və həcmi. Tezis 118 səhifəlik mətndə təqdim olunur, giriş, 4 fəsil və bir əlavədən ibarətdir, 48 rəqəm, 5 cədvəldən ibarətdir. Ədəbiyyat siyahısına 124 ad daxildir.
Hər hansı bir mühəndislik layihəsi mexaniki sistemin hərəkət və tarazlığının riyazi modelinin diferensial tənliklərinin həllinə əsaslanır. Bir quruluşun, mexanizmin, maşının dizaynının hazırlanması bəzi istehsal toleransları və sonradan qüsurlar ilə müşayiət olunur. Qüsurlar əməliyyat zamanı əyilmələr, aşınma nəticəsində yaranan boşluqlar və digər amillər şəklində də baş verə bilər. Xarici təsirlərin bütün variantlarını qabaqcadan görmək mümkün deyil. Dizayn, diferensial tənliklərdə nəzərə alınmayan təsadüfi narahatedici qüvvələrin təsiri altında işləməyə məcburdur.
Riyazi modeldə nəzərə alınmayan amillər - qüsurlar, təsadüfi qüvvələr və ya pozuntular - əldə edilən nəticələrə ciddi düzəlişlər edə bilər.
Sistemin pozulmamış vəziyyəti - sıfır pozulmalarda hesablanmış vəziyyət və təhriflər nəticəsində yaranan narahat vəziyyət - fərqləndirilir.
Bir vəziyyətdə, narahatlıq səbəbiylə, quruluşun tarazlıq mövqeyində əhəmiyyətli bir dəyişiklik yoxdur və ya hərəkəti hesablanmışdan az fərqlənir. Mexanik sistemin bu vəziyyətinə sabit deyilir. Digər hallarda, tarazlıq mövqeyi və ya hərəkətin xarakteri hesablanandan əhəmiyyətli dərəcədə fərqlənir, belə bir vəziyyət qeyri -sabit adlanır.
Hərəkətin sabitliyi və mexaniki sistemlərin tarazlığı nəzəriyyəsi, nəzərdən keçirilən hərəkətin və ya tarazlığın sabit və ya qeyri -sabit olacağını mühakimə etməyə imkan verən işarələrin qurulması ilə məşğul olur.
Sistemin sabit vəziyyətdən qeyri-sabit vəziyyətə keçidinin tipik əlaməti bəzi parametrlər tərəfindən kritik adlanan qiymətə nail olmaqdır - kritik qüvvə, kritik sürət və s.
Qüsurların görünüşü və ya hesablanmayan qüvvələrin təsiri qaçılmaz olaraq sistemin hərəkətinə səbəb olur. Odur ki, ümumi halda mexaniki sistemin təhriflər altında hərəkətinin dayanıqlığını araşdırmaq lazımdır. Sabitliyin öyrənilməsinə bu cür yanaşmaya dinamik, müvafiq tədqiqat metodlarına isə dinamik deyilir.
Təcrübədə, özümüzü statik bir yanaşma ilə məhdudlaşdırmaq kifayətdir, yəni. sabitliyin tədqiqinin statik üsulları. Bu vəziyyətdə, narahatlığın son nəticəsi araşdırılır - mexaniki sistemin yeni sabit bir tarazlıq mövqeyi və hesablanmış, narahat olmayan tarazlıq mövqeyindən sapma dərəcəsi.
Problemin statik formulu ətalət qüvvələrini və zaman parametrini nəzərə almamağı nəzərdə tutur. Problemin bu formulu tez -tez modeli riyazi fizika tənliklərindən adi diferensial tənliklərə çevirməyə imkan verir. Bu, riyazi modeli xeyli asanlaşdırır və sabitliyin analitik öyrənilməsini asanlaşdırır.
Tarazlığın sabitliyinin statik üsulla təhlilinin müsbət nəticəsi həmişə dinamik sabitliyi təmin etmir. Bununla belə, mühafizəkar sistemlər üçün kritik yüklərin və yeni tarazlıq vəziyyətlərinin müəyyən edilməsində statik yanaşma dinamiklə eyni nəticələrə gətirib çıxarır.
Mühafizəkar bir sistemdə, bir vəziyyətdən digərinə keçid zamanı yerinə yetirilən sistemin daxili və xarici qüvvələrinin işi yalnız bu hallar tərəfindən müəyyən edilir və hərəkət traektoriyasından asılı deyildir.
"Sistem" anlayışı, davranışı dəqiqləşdirilməli olan deformasiya olunan bir quruluşu və yükləri özündə birləşdirir. Beləliklə, sistemin mühafizəkarlığı üçün iki zəruri və kifayət qədər şərt var: 1) deformasiya olunan quruluşun elastikliyi, yəni. deformasiyaların geri dönməsi; 2) yükün mühafizəkarlığı, yəni. icra etdiyi əsərin traektoriyadan müstəqilliyi. Bəzi hallarda statik üsul mühafizəkar olmayan sistemlər üçün də qənaətbəxş nəticələr verir.
Yuxarıdakıların aydınlığı üçün nəzəri mexanikadan və materialların gücündən bir neçə nümunə nəzərdən keçirəcəyik.
1. Q çəkisi olan bir top daşıyıcı səthin çökəkliyində yerləşir (şəkil 1.3). 5R Q sina narahat edən qüvvənin təsiri altında topun tarazlıq mövqeyi dəyişmir, yəni. sabitdir.
5Р Q sina qüvvəsinin qısamüddətli təsiri ilə yuvarlanan sürtünmə nəzərə alınmadan yeni tarazlıq vəziyyətinə keçid və ya ilkin tarazlıq mövqeyi ətrafında salınımlar mümkündür. Sürtünmə nəzərə alındıqda, salınım hərəkəti sönümlənəcək, yəni sabit olacaqdır. Statik yanaşma yalnız narahat edən qüvvənin kritik dəyərini təyin etməyə imkan verir: Rkr = Q sina. Narahatedici hərəkətin kritik dəyərini aşdıqda hərəkətin xarakteri və hərəkətin kritik müddəti yalnız dinamik üsullarla təhlil edilə bilər.
2. Çubuğun uzunluğu / P qüvvəsi ilə sıxılmışdır (Şəkil 1.4). Statik üsula əsaslanan materialların müqavimətindən məlumdur ki, elastik diapazonda yükləmə zamanı sıxıcı qüvvənin kritik dəyəri mövcuddur.
İstiqamətinin tangensin istiqaməti ilə tətbiq olunan nöqtədə eyni nöqtənin statik üsulla izləmə qüvvəsi ilə həlli, tarazlığın düz xətti formasının mütləq sabitliyi haqqında bir nəticəyə gətirib çıxarır.
Mühəndislik təhlili iki kateqoriyaya bölünür: klassik və ədədi üsullar. Klassik metodlardan istifadə edərək, əsas prinsiplərə əsaslanan diferensial tənliklər sistemini formalaşdıraraq, gərginlik və gərginlik sahələrinin paylanması problemlərini birbaşa həll etməyə çalışırlar. Dəqiq həll, əgər tənlikləri qapalı formada əldə etmək mümkündürsə, yalnız ən sadə həndəsə halları, yüklər və sərhəd şərtləri üçün mümkündür. Klassik məsələlərin kifayət qədər geniş spektri diferensial tənliklər sistemlərinin təxmini həllərindən istifadə etməklə həll edilə bilər. Bu həllər, konvergensiya analizindən sonra ən aşağı terminlərin atıldığı seriya şəklindədir. Dəqiq həllər kimi, təxmini olanlar müntəzəm həndəsi forma, sadə sərhəd şərtləri və yüklərin rahat tətbiqini tələb edir. Müvafiq olaraq, bu həllər əksər praktik problemlərə tətbiq edilə bilməz. Klassik metodların əsas üstünlüyü tədqiq olunan problemi dərindən dərk etməsidir. Daha geniş miqyaslı problemləri ədədi metodlardan istifadə etməklə araşdırmaq olar. Rəqəmsal üsullara aşağıdakılar daxildir: 1) enerji üsulu; 2) sərhəd elementlərinin metodu; 3) sonlu fərqlər üsulu; 4) sonlu element metodu.
Enerji metodları, bütün bir sahədəki bir quruluşun ümumi potensial enerjisi üçün minimum bir ifadə tapmağa imkan verir. Bu yanaşma yalnız müəyyən tapşırıqlar üçün yaxşı işləyir.
Sərhəd elementi metodu, həll olunmalı diferensial tənliklər sistemini təmin edən funksiyalara yaxınlaşır, lakin sərhəd şərtlərini deyil. Elementlər yalnız modelləşdirilmiş sahənin sərhədlərini təmsil etdiyi üçün problemin ölçüsü azalır. Bununla birlikdə, bu metodun tətbiqi, əldə etmək çətin ola biləcək tənliklər sisteminin əsas həlli haqqında bilik tələb edir.
Sonlu fərq metodu diferensial tənliklər sistemini və sərhəd şərtlərini müvafiq cəbri -tənliklər sisteminə çevirir. Bu üsul mürəkkəb həndəsə, sərhəd şərtləri və birləşdirilmiş yükləri olan strukturların təhlili problemlərini həll etməyə imkan verir. Bununla belə, sonlu fərq metodu çox vaxt çox yavaş olur, çünki bütün tədqiqat sahəsi üzrə müntəzəm şəbəkə tələbi çox yüksək dərəcəli tənliklər sistemlərinə gətirib çıxarır.
Sonlu element metodu arakəsmələr əldə etmək üçün sadə və müxtəlif formalı elementlərin istifadəsinə imkan verdiyinə görə demək olar ki, məhdudiyyətsiz bir problem sinfinə qədər uzadıla bilər. Düzensiz sərhədlərə yaxınlaşmaq üçün birləşdirilə bilən sonlu elementlərin ölçüləri bəzən arakəsmədə onlarla dəfə fərqlənir. Modelin elementlərinə ixtiyari tipli bir yük tətbiq etməyə, eləcə də onlara istənilən növ bərkitmə tətbiq etməyə icazə verilir. Əsas problem nəticə əldə etmək üçün xərclərin artmasıdır. Həllin ümumiliyi üçün intuisiya itkisi ilə ödəmək lazımdır, çünki sonlu elementlərin həlli, əslində, sonlu elementlər modelindən istifadə etməklə yalnız müəyyən bir problemə tətbiq olunan nömrələr toplusudur. Modeldəki hər hansı bir əhəmiyyətli aspektin dəyişdirilməsi ümumiyyətlə problemin tamamilə yenidən həll edilməsini tələb edir. Bununla belə, bu, əhəmiyyətsiz bir xərcdir, çünki sonlu elementlər metodu çox vaxt yeganədir. mümkün yol onun həlləri. Metod, struktur təhlili, istilik ötürülməsi, maye axını və elektromaqnit daxil olmaqla bütün sahə paylama problemlərinə aiddir. Rəqəmsal metodların dezavantajlarına aşağıdakılar daxildir: 1) sonlu element analiz proqramlarının yüksək qiyməti; 2) proqramla işləmək üçün uzun təlim və yalnız yüksək ixtisaslı kadrlar üçün tam hüquqlu iş imkanı; 3) qeyri -xətti məsələlər də daxil olmaqla sonlu element üsulu ilə əldə edilən həllin düzgünlüyünü fiziki təcrübə ilə yoxlamaq çox vaxt mümkün olmur. m Plitələrin və kompozit lövhə elementlərinin dayanıqlığının eksperimental tədqiqatlarının nəzərdən keçirilməsi
Hal -hazırda üçün istifadə olunur bina strukturları profillər, qalınlığı 0,5 ilə 5 mm arasında olan metal təbəqələrdən hazırlanır və buna görə də nazik divarlı hesab olunur. Onların üzləri həm düz, həm də əyri ola bilər.
İncə divarlı profillərin işinin əsas xüsusiyyəti ondan ibarətdir ki, eni-qalınlıq nisbətinin yüksək qiyməti olan üzlər yükləmə zamanı böyük bükülmə deformasiyalarına məruz qalır. Xüsusilə əyilmələrin intensiv artımı üzdə təsir edən gərginliklərin böyüklüyü kritik dəyərə yaxınlaşdıqda müşahidə olunur. Yerli sabitlik itkisi var, əyilmələr kənarın qalınlığı ilə müqayisə edilə bilər. Nəticədə profilin kəsik hissəsi çox təhrif olunur.
Plitələrin dayanıqlığına dair ədəbiyyatda rus alimi SP -nin əsərləri xüsusi yer tutur. Timoşenko. Elastik sabitlik problemlərinin həlli üçün bir enerji metodu hazırlamışdır. Bu üsuldan istifadə edərək, SP. Timoşenko, fərqli sərhəd şərtlərində median müstəvidə yüklənmiş lövhələrin sabitlik problemlərinə nəzəri bir həll verdi. Nəzəri həllər vahid sıxılma altında sərbəst dəstəklənən lövhələr üzərində bir sıra testlərlə sınaqdan keçirildi. Testlər nəzəriyyəni təsdiqlədi.
Alınan nəticələrin etibarlılığını yoxlamaq üçün sonlu element metodu (FEM) istifadə edərək ədədi tədqiqatlar aparılmışdır. Son zamanlarda FEM -in ədədi tədqiqatları, test problemlərinin olmaması, nümunələri sınayarkən bütün şərtlərin yerinə yetirilməsinin qeyri -mümkünlüyü kimi obyektiv səbəblərə görə getdikcə daha geniş istifadə tapmışdır. Rəqəmsal üsullar, "ideal" şərtlər altında tədqiqat aparmağa imkan verir, minimum xətaya malikdir və bunu real testlərdə tətbiq etmək praktiki olaraq mümkün deyil. ANSYS proqramından istifadə edərək çoxsaylı tədqiqatlar aparılmışdır.
Nümunələrlə ədədi tədqiqatlar aparılmışdır: düzbucaqlı lövhə; Uzunlamasına silsiləsi olan və silsiləsi olmayan U formalı və trapezoidal profil elementi; profil vərəqi (Şəkil 2.11). Qalınlığı 0,7 olan nümunələr; 0.8; 0,9 və 1 mm.
Nümunələrə vahid sıxılma yükü sgw tətbiq olundu (şəkil 2.11), ardınca Det addım-addım artım. Yastı formanın yerli sabitlik itkisinə uyğun gələn yük kritik sıxılma gərginliyinin σcr dəyərinə uyğun gəlirdi. Sonra (2.24) düsturundan istifadə edərək sabitlik əmsalı & (/? I, /? G) hesablanmış və Cədvəl 2-dəki qiymətlə müqayisə edilmişdir.
Uzunluğu a = 100 mm və eni 6 = 50 mm olan, vahid sıxılma yükü ilə uclarında sıxılmış düzbucaqlı bir boşqab düşünün. Birinci halda, boşqab kontur boyunca menteşelidir, ikincisi, yan kənarları boyunca sərt şəkildə sabitlənir və ucları boyunca menteşələnir (Şəkil 2.12).
ANSYS proqramında son üzlərə vahid sıxılma yükü tətbiq edilmiş, lövhənin kritik yükü, gərginliyi və sabitlik əmsalı & (/?], /? 2) təyin edilmişdir. Kontur boyunca menteşələnərkən, lövhə ikinci formada sabitliyini itirdi (iki qabarıqlıq müşahidə edildi) (Şəkil 2.13). Sonra ədədi və analitik olaraq tapılan boşqabın, / 32) müqavimət əmsalları müqayisə edildi. Hesablama nəticələri Cədvəl 3 -də verilmişdir.
Cədvəl 3 göstərir ki, analitik nəticələr ilə ədədi həll 1%-dən az idi. Beləliklə, sabitliyin öyrənilməsi üçün təklif olunan alqoritmin daha mürəkkəb strukturlar üçün kritik yüklərin hesablanmasında tətbiq oluna biləcəyi qənaətinə gəlindi.
İncə divarlı profillərin lokal dayanıqlığının hesablanması üçün təklif olunan metodu ümumi yükləmə vəziyyətinə çatdırmaq üçün ANSYS proqramında sıxılma yükünün təbiətinin k (y) əmsalına necə təsir etdiyini öyrənmək üçün ədədi tədqiqatlar aparılmışdır. Tədqiqatın nəticələri qrafikdə təqdim olunur (şək. 2.14).
Təklif olunan hesablama metodologiyasının yoxlanılmasında növbəti addım profilin ayrıca elementinin öyrənilməsi idi (Şəkil 2.11, b, c). Kontur boyunca menteşəli və uclarında USL-nin vahid sıxılma yükü ilə sıxılır (şəkil 2.15). Nümunə ANSYS proqramında və təklif olunan üsula uyğun olaraq sabitlik üçün araşdırıldı. Bundan sonra əldə edilən nəticələr müqayisə edildi.
ANSYS proqramında bir model yaratarkən, sıxılma yükünün uc boyunca vahid paylanması üçün iki qalın lövhənin arasına nazik divarlı bir profil qoyulmuş və onlara sıxıcı yük tətbiq olunmuşdur.
U-şəkilli profilin elementinin ANSYS proqramında tədqiqinin nəticəsi Şəkil 2.16-da göstərilmişdir ki, bu da göstərir ki, ilk növbədə yerli dayanıqlığın itirilməsi ən geniş lövhədə baş verir.
Yüksək texnologiyalı nazik divarlı trapezoid profillərdən hazırlanan dəstəkləyici strukturlar üçün hesablama icazə verilən gərginlik metodlarına görə aparılır. İncə divarlı trapezoidal profildən hazırlanmış konstruksiyaların daşıma qabiliyyətinin hesablanması zamanı yerli bükülmənin nəzərə alınması üçün mühəndislik üsulu təklif olunur. Texnika MS Excel-də həyata keçirilir, geniş istifadə üçün mövcuddur və müvafiq əlavələr üçün əsas ola bilər. qaydalar nazik divarlı profillərin hesablanması baxımından. İncə divarlı trapezoid profilli lövhə elementlərinin lokal bükülməsinin kritik gərginliklərinin hesablanması üçün tədqiqat və əldə edilmiş analitik asılılıqlar əsasında qurulmuşdur. Tapşırıq üç komponentə bölünür: 1) minimum profil qalınlığının müəyyən edilməsi (bu hesablama növündə yerli bükülmənin nəzərə alınmasına ehtiyac olmayan t \ məhdudlaşdırılması; 2) icazə verilən yüklərin sahəsinin müəyyən edilməsi. yerli sabitlik itkisi olmadan daşıma qabiliyyəti təmin edilən nazik divarlı trapezoidal profil; 3) nazik divarlı trapezoidal profilin bir və ya bir neçə boşqab elementinin yerli dayanıqlığının itirilməsi ilə daşıma qabiliyyətinin təmin edildiyi NuM-in icazə verilən dəyərlərinin diapazonunun müəyyən edilməsi (profil hissəsinin azaldılması nəzərə alınmaqla) .
Bu vəziyyətdə hesablanan quruluş üçün əyilmə momentinin uzunlamasına qüvvədən M = f (N) asılılığının materialların müqavimət üsulları və ya struktur mexanikası ilə əldə edildiyinə inanılır (Şəkil 2.1). Sgt materialının icazə verilən gərginlikləri [t] və məhsuldarlıq gərginliyi, eləcə də lövhə elementlərindəki qalıq stresslər məlumdur. Yerli bükülmədən sonra hesablamalarda “azaltma” üsulu tətbiq edilmişdir. Sabitliyin itirilməsi halında, müvafiq boşqab elementinin eninin 96% -i istisna edilir.
Plitə elementlərinin lokal bükülməsinin kritik gərginliklərinin hesablanması və nazik divarlı trapez profilin qalınlığının məhdudlaşdırılması İncə divarlı trapez profil, Şəkil 4.1-də göstərildiyi kimi bir sıra lövhə elementlərinə bölünür. Eyni zamanda, qonşu elementlərin qarşılıqlı yerləşməsi bucağı yerli kritik gərginliyin dəyərinə təsir göstərmir.
Profil H60-845 CURVED əyilmə. Əyri olukların düz xətt elementləri ilə dəyişdirilməsinə icazə verilir. T qalınlığında eni bt olan nazik divarlı trapezoidal profilin fərdi i-ci boşqab elementi üçün Euler mənasında lokal bükülmənin kritik sıxılma gərginlikləri, materialın elastik modulu və yüklənmənin elastik mərhələsində Poissonun nisbəti ju düsturla müəyyən edilir
K (px, P2) və k (v) əmsalları, sırasıyla, bitişik lövhə elementlərinin sərtliyinin təsirini və boşqab elementinin eni üzərində sıxılma gərginliklərinin paylanmasının xüsusiyyətini nəzərə alır. Əmsalların qiyməti: k (px, P2) cədvəl 2-ə uyğun olaraq müəyyən edilir və ya düsturla hesablanır.
Plitə elementindəki normal gərginliklər, materialların müqavimətinin yaxşı bilinən formulu ilə mərkəzi oxlarda müəyyən edilir. Yerli əyilmə nəzərə alınmadan icazə verilən yüklərin sahəsi (Şəkil 4.2) ifadə ilə müəyyən edilir və dördbucaqdır, burada J əyilmə zamanı profil dövrünün hissəsinin ətalət anıdır, F isə kəsişmə sahəsidir profil dövrünün, ymax və Utin, profil hissəsinin həddindən artıq nöqtələrinin koordinatlarıdır (Şəkil 4.1).
Burada F profilinin kəsik sahəsi və J hissəsinin ətalət momenti L uzunluğunun dövri elementi üçün hesablanır və uzununa qüvvəsi iV və profilin bükülmə anı Mb L -yə istinad edir.
Daşıma qabiliyyəti faktiki yük əyrisi M = f (N) yerli bükülmə sahəsini çıxarmaqla icazə verilən yüklər diapazonuna düşdükdə təmin edilir (Şəkil 4.3). Şəkil 4.2. Yerli əyilmə nəzərə alınmadan icazə verilən yüklərin sahəsi
Rəflərdən birinin yerli sabitliyinin itirilməsi, iş yüklərinin qəbulundan qismən kənarlaşdırılmasına - azalmasına səbəb olur. Azaltma dərəcəsi azalma əmsalı ilə nəzərə alınır
Daşıma qabiliyyəti faktiki yük əyrisi yerli bükülmə yüklərinin diapazonu çıxılmaqla icazə verilən yüklər diapazonuna düşdükdə təmin edilir. Daha kiçik qalınlıqlarda yerli bükülmə xətti icazə verilən yüklərin sahəsini azaldır. Faktiki yük əyrisi azaldılmış ərazidə yerləşirsə, yerli bükülmə mümkün deyil. Faktiki yüklərin əyrisi xəttdən kənara çıxdıqda minimum dəyər yerli bükülmənin kritik gərginliyi, ifadə ilə müəyyən edilən profilin azaldılmasını nəzərə alaraq icazə verilən yüklərin sahəsini yenidən qurmaq lazımdır.
3.2 Yuvarlanan masanın hesablanması
Müasir qurğularda texnoloji prosesin qurulmasının əsas prinsipi, davamlı bir dəyirman üzərində eyni sabit diametrli borular əldə etməkdir ki, bu da bir iş parçası və sabit diametrli bir qolu da istifadə etməyə imkan verir. Lazımi diametrli boruların alınması azaldılması ilə təmin edilir. Belə bir iş sistemi, dəyirmanların qurulmasını xeyli asanlaşdırır və asanlaşdırır, alət parkını azaldır və ən əsası, boruları minimum (azaldıldıqdan sonra) yuvarlayanda belə bütün qurğunun yüksək məhsuldarlığını qorumağa imkan verir.
İncəsənətdə təsvir olunan üsula uyğun olaraq yuvarlanan masanı yuvarlanan kursa qarşı hesablayırıq. Borunun azaldılmasından sonra xarici diametri son cüt rulonların ölçüləri ilə müəyyən edilir.
D p 3 = (1.010..1.015) * D o = 1.01 * 33.7 = 34 mm
burada D p reduksiya dəyirmanından sonra hazır borunun diametridir.
Eyni diametrli bir boru davamlı bir dəyirmandan sonra çıxdığından D n = 94 mm götürürük. Davamlı dəyirmanlarda rulonların kalibrlənməsi son cüt rulonlarda borunun daxili diametrinin mandrelin diametrindən 1-2 mm böyük olmasını təmin edir ki, mandrelin diametri aşağıdakılara bərabər olsun:
H = d n -(1..2) = D n -2S n -2 = 94-2 * 3.2-2 = 85.6 mm.
Mandrellərin diametrini 85 mm -ə bərabər qəbul edirik.
Qolun daxili diametri mandrelin sərbəst yerləşdirilməsini təmin etməlidir və mandrelin diametrindən 5-10 mm daha böyükdür.
d g = n + (5..10) = 85 + 10 = 95 mm.
Layner divarını qəbul edirik:
S g = S n + (11..14) = 3.2 + 11.8 = 15 mm.
Qolların xarici diametri daxili diametr və divar qalınlığının ölçüsünə əsasən müəyyən edilir:
D g = d g + 2S g = 95 + 2 * 15 = 125 mm.
İstifadə olunan iş parçasının diametri D z = 120 mm.
Pirsinq dəyirmanının mandrelinin diametri yayma miqdarı nəzərə alınmaqla seçilir, yəni. Qolun daxili diametrinin 3% -dən 7% -ə qədər artması:
P = (0.92 ... 0.97) d g = 0.93 * 95 = 88 mm.
Pirsinq, davamlı və azalma frezləri üçün uzanma əmsalları düsturlar ilə müəyyən edilir:
,
Ümumi uzanma nisbəti:
Ölçüləri 48.3 × 4.0 mm və 60.3 × 5.0 mm olan borular üçün yuvarlanan masa oxşar şəkildə hesablanır.
Yuvarlanan masa cədvəldə təqdim olunur. 3.1.
|
Bitmiş borular ölçüsü, mm |
İş parçasının diametri, mm |
Pirsinq dəyirmanı |
Davamlı dəyirman |
Azaldıcı dəyirman |
Ümumi uzanma nisbəti |
||||||||||
|
Xarici diametri |
divar qalınlığı |
Qol ölçüsü, mm |
Mandrel diametri, mm |
Çəkmə nisbəti |
Boru ölçüləri, mm |
Mandrel diametri, mm |
Çəkmə nisbəti |
Borunun ölçüsü, mm |
Stendlərin sayı |
Çəkmə nisbəti |
|||||
|
divar qalınlığı |
divar qalınlığı |
divar qalınlığı |
|||||||||||||
3.3 Reduksiya dəyirmanının rulonlarının kalibrlənməsinin hesablanması
Rulonun kalibrlənməsi vacibdir hissəsi dəyirmanın iş rejiminin hesablanması. Boruların keyfiyyətini, alət ömrünü, işçi dayaqlarında və sürücüyə yüklərin paylanmasını böyük ölçüdə təyin edir.
Roll ölçüsünün hesablanması daxildir:
dəyirman dayaqlarında qismən deformasiyaların paylanmasını və kalibrlərin orta diametrlərinin hesablanmasını;
rulon yivlərinin ölçülərinin təyin edilməsi.
3.3.1 Qismən deformasiyaların paylanması
Qismən deformasiyalardakı dəyişikliyin təbiətinə görə, redüktörün dayaqları üç qrupa bölünə bilər: dəyirmanın əvvəlində azalmaların intensiv olaraq artdığı baş; ölçülərin (dəyirmanın sonunda), deformasiyaların minimum dəyərə endirildiyi və aralarındakı dayaq qrupunun (ortada), qismən deformasiyaların maksimum və ya onlara yaxın olduğu.
Boruları gərginliklə yuvarladıqda, qismən deformasiyaların dəyərləri müəyyən bir ölçüdə bir borunun istehsalını təmin edən plastik gərginlik dəyərində boru profilinin dayanıqlığı şərti əsasında qəbul edilir.
Ümumi plastik gərginlik əmsalı aşağıdakı formula ilə müəyyən edilə bilər:
,
harada 
- logarifmik formada alınan eksenel və teğet deformasiyalar; T, formula uyğun olaraq üç silindrli bir kalibr halında təyin olunan dəyərdir
burada (S / D) cp, dəyirmandakı boru deformasiyası dövründə divar qalınlığının diametrə olan orta nisbətidir; borunun qalınlığının dərəcəsinin dəyişməsini nəzərə alan k-əmsal.
,
,
burada m - diametri boyunca borunun ümumi deformasiyasının qiyməti.
.
Belə bir plastik gərginlik əmsalı ilə kritik qismən azalmanın dəyəri, ikinci stenddə 6%, üçüncü stenddə 7,5% və dördüncü stenddə 10% -ə çata bilər. İlk stenddə, 2,5-3%aralığında alınması məsləhət görülür. Bununla belə, sabit tutuşu təmin etmək üçün azalma miqdarı adətən azaldılır.
Dəyirmanın əvvəlcədən bitirmə və bitirmə stendlərində azalma da azaldılır, lakin rulonlarda yükləri azaltmaq və hazır boruların dəqiqliyini artırmaq üçün. Kalibrləmə qrupunun son dayanacağında, azalma sıfıra bərabərdir, sondan əvvəlki stenddə orta qrupun son stendindəki azalmanın 0,2 -ə qədər.
V orta qrup stendlərdə qismən deformasiyaların vahid və qeyri-bərabər paylanması tətbiq edilir. Bu qrupun bütün stendlərində vahid azalma paylanması ilə sabit olduğu qəbul edilir. Qismən deformasiyaların qeyri-bərabər paylanması bir neçə variantda ola bilər və aşağıdakı qanunauyğunluqlarla xarakterizə edilə bilər:
orta qrupdakı azalma ilk stendlərdən sonuncu - düşmə rejiminə mütənasib olaraq azalır;
orta qrupun ilk bir neçə stendində qismən deformasiyalar azalır, qalanları isə sabit qalır;
orta qrupdakı sıxılma əvvəlcə artır, sonra azalır;
orta qrupun ilk bir neçə stendində qismən deformasiyalar sabit qalır, qalanlarında isə azalır.
Stendlərin orta qrupunda düşən deformasiya rejimləri ilə, temperaturun azalması səbəbindən metalın yuvarlanma zamanı deformasiyaya qarşı müqavimətinin artması səbəbindən yuvarlanma gücünün və sürücüdəki yükün dəyərindəki fərqlər. deformasiya sürətinin artması, azalması. Hesab edilir ki, dəyirmanın sonuna doğru azalmaların azalması həm də boruların xarici səthinin keyfiyyətini yaxşılaşdırır və eninə divar qalınlığını azaldır.
Rollların kalibrini hesablayarkən, azalmaların vahid paylanmasını alırıq.
Dəyirman dayaqları boyunca qismən deformasiyaların dəyərləri Şek. 3.1.
Sıxılma paylanması
Qismən deformasiyaların qəbul edilmiş dəyərlərinə əsaslanaraq, kalibrlərin orta diametrləri istehsal düsturu ilə hesablana bilər borular, və, birbaşa, ... uğursuzluqlar) zamanı istehsal köpük beton. At istehsal köpük beton müxtəlif ... işçilər tərəfindən birbaşa əlaqəli olaraq istifadə olunur istehsal köpük beton, xüsusi geyim, ...
Avtomobil kirayəsi İstehsal borular mərkəzdənqaçma yuvarlanma üsulu ilə. Dəmir-beton borular... mərkəzdənqaçma üsulu ilə hazırlanmışdır istehsal borular... Beton sentrifuqaların yüklənməsi ... formaların qəlibdən çıxarılmasına imkan verir. İstehsal borular radial basaraq. Bu...
