İlyashenko A.V. – Struktur mexanikası kafedrasının dosenti
Moskva Dövlət İnşaat Universiteti,
texnika elmləri namizədi
İlkin əyilməyə malik olan və yerli bükülməyə məruz qalmış sıxılmış elastik nazik divarlı çubuqların daşıma qabiliyyətinin öyrənilməsi çubuqun azaldılmış en kəsiyinin təyini ilə bağlıdır. Sıxılmış qeyri-ideal nazik divarlı çubuqların superkritik mərhələsində gərginlik-deformasiya vəziyyətinin öyrənilməsi üçün qəbul edilmiş əsas müddəalar işlərdə verilmişdir. Bu məqalə, birgə işləyən elementlər dəsti kimi təqdim olunan çubuqların superkritik davranışını müzakirə edir - ilkin itkisi olan plitələr, künc, tee və tee işini simulyasiya edir. xaç formalı profillər. Bunlar bir kənarı elastik şəkildə sıxılmış, digəri isə sərbəst olan sözdə rəflərdir (şəklə bax). Əsərlərdə belə bir lövhə II tip adlandırılır.
Müəyyən edilmişdir ki, çubuqun daşıma qabiliyyətini xarakterizə edən qırılma yükü P cr (m) yükünü əhəmiyyətli dərəcədə üstələyir, bu zaman qeyri-kamil profilin yerli bükülməsi baş verir. -də təqdim olunan qrafiklərdən görünür ki, superkritik mərhələdə en kəsiyinin perimetri boyunca uzununa liflərin deformasiyaları son dərəcə qeyri-bərabər olur. Qabırğalardan uzaq olan liflərdə sıxılma deformasiyaları artan yüklə, həddə yaxın yüklərdə isə bu liflərin ilkin əyilmələri və yerli bükülmədən, deformasiyalardan sonra yaranan uzununa yarımdalğaların daim artan oxları nəticəsində kəskin əyriliyi səbəbindən azalır. görünmək və sürətlə böyümək.uzanmaq.
Kəsiklərin əyri uzununa lifləri olan bölmələri gərginlikləri buraxır, sanki çubuqun işindən ayrılır, təsirli hissəni zəiflədir və onun sərtliyini azaldır. Beləliklə, nazik divarlı profilin daşıma qabiliyyəti yerli bükülmə ilə məhdudlaşmır. Kesitin daha sərt (daha az əyri) hissələri tərəfindən qəbul edilən tam yük, P cr (m) dəyərini əhəmiyyətli dərəcədə aşa bilər.
Profilin işləməyən hissələri istisna olmaqla, effektiv, azaldılmış bölmə əldə edəcəyik. Bunun üçün II tip k-ci lövhənin gərginlik vəziyyətini təsvir edən F k (x, y) gərginlik funksiyası üçün ifadədən istifadə edirik (bax).
Çubuğun ən əlverişsiz kəsiyində təyin olunan (x=0) σ kx (xarici sıxma qüvvəsi istiqamətində) fövqəlkritik gərginliklərə keçək. Gəlin onları yazaq ümumi görünüş:
σ kx =∂ 2 Ф k (A km ,y, f kj , f koj , β c,d , β c,d,j ,ℓ, s) ∕ ∂ y 2 , (1)
burada A km (m=1,2,…,6) inteqrasiya sabitləri və alınan əyilmə komponentlərinin oxları f kj (j=1,2) tənliklərin həlli sisteminin həllindən təyin olunur. Bu tənliklər sisteminə qeyri-ideal profil plitələrinin birgə işini təsvir edən qeyri-xətti variasiya tənlikləri və sərhəd şərtləri daxildir. Oxlar f koj (j=1,2,…,5) k-ci lövhənin ilkin əyilmə komponentləri hər bir profil növü üçün eksperimental olaraq müəyyən edilir;
ℓ - yerli bükülmə zamanı əmələ gələn yarımdalğanın uzunluğu;
s - lövhənin eni;
β c,d = cs 2 + dℓ 2 ;
β c,d,j = cs 4 + dl 2 s 2 + gl 4 ;
c, d, j müsbət tam ədədlərdir.
Plitə rəfinin (II tip) azaldılmış hissəsinin azaldılmış və ya təsirli eni s p ilə işarələnəcəkdir. Onu müəyyən etmək üçün çubuğun faktiki kəsişməsindən azaldılmış birinə keçid şərtlərini yazırıq:
1. Qabırğaya bitişik olan lövhənin ilkin səthində (y=0-da) uzununa liflərdəki gərginliklər (şəklə bax) qeyri-xətti nəzəriyyə (1) ilə alınan gərginliklə eyni qalır:
burada F 2 kr =f 2 kr +2f k0r f kr .
σ k2 =σ k max gərginliyini təyin etmək üçün (1) bəndində ən çox yüklənmiş uzununa lifin ordinatını əvəz etmək lazımdır ki, bu şərtdən tapılır: ∂σ kx /∂y=0.
2. Sıxıcı qüvvə istiqamətində azaldılmış hissəyə keçid zamanı lövhədəki daxili qüvvələrin cəmi dəyişmir:
3. Lövhənin müstəvisinə perpendikulyar olan ilkin üzdən (y=0) keçən oxa nisbətən daxili qüvvələrin momenti dəyişməz qalır:
Şəkildən belə görünür ki
σ ′ k2 = σ k1 + y p (σ k2 -σ k1) / (y p + s p). (5)
Lövhənin azaldılmış enini təyin etmək üçün tənliklər sistemini yazırıq s p Bunun üçün (1) və (5) (3) və (4) ilə əvəz edirik:
burada α=πs/ℓ ; F kr,ξ =f kr f koξ +f kr f kξ +f kor f kξ ;
r, ξ müsbət tam ədədlərdir.
Nəticədə (6) və (7) tənliklər sistemi yerli bükülməyə məruz qalmış sıxılmış nazik divarlı çubuqları təşkil edən lövhə-rəflərin hər birinin azaldılmış enini s p müəyyən etməyə imkan verir. Beləliklə, profilin faktiki kəsişməsi azaldılmış ilə əvəz edilmişdir.
Təklif olunan texnika, əməliyyat tələblərinə uyğun olaraq yerli dalğa əmələ gəlməsinə icazə verilən sıxılmış əvvəlcədən əyilmiş nazik divarlı çubuqların daşıma qabiliyyətinin hesablanması zamanı həm nəzəri, həm də praktiki baxımdan faydalı görünür.
burada, p cari iterasiyanın sayıdır; vt - alət səthi üzərində metal sürüşmənin ümumi sürəti; vn metalın hərəkətinin normal sürətidir; wn - alətin normal sürəti; st - sürtünmə gərginliyi;
- Verilmiş nöqtədə deformasiya olunan metalın parametrlərindən asılı olaraq çıxma gərginliyi; - Orta gərginlik; - Gərginlik dərəcəsinin intensivliyi; x0 - hərtərəfli sıxılmanın deformasiya dərəcəsi; Kt - metalın alət üzərində sürüşmə sürətinə görə cərimə əmsalı (iterasiya üsulu ilə müəyyən edilir) Kn - metalın alətə nüfuz etməsinə görə cərimə əmsalı; m - hidrodinamik yaxınlaşmalar üsulu ilə təmizlənmiş metalın şərti özlülüyü; - yuvarlanma zamanı gərginlik və ya geri su; Fn, gərginlik və ya dəstəyin tətbiq olunduğu borunun ucunun kəsişmə sahəsidir.
Deformasiya-sürət rejiminin hesablanmasına diametr üzrə dayaqlar üzrə deformasiyaların vəziyyətinin paylanması, Ztot vəziyyətinə görə plastik dartılma əmsalının tələb olunan qiyməti, çəkmə əmsallarının, rulonların rulon diametrlərinin hesablanması daxildir. və onun konstruksiyasının xüsusiyyətləri nəzərə alınmaqla əsas sürücü mühərriklərinin fırlanma sürəti.
Dəyirmanın ilk stendləri, o cümlədən yuvarlanan birinci stendlər və sonuncu stenddən, rulonlardan sonra yerləşdirilən sonuncular üçün onlarda Zav.i plastik dartılma əmsalları tələb olunan Ztotdan azdır. Dəyirmanın bütün dayaqları üzrə plastik dartılma əmsallarının belə paylanması səbəbindən ondan çıxışda hesablanmış divar qalınlığı reduksiya marşrutu boyunca lazım olandan çox olur. Birinci və sonuncu yuvarlanan dayaqlarda yerləşən stendlərin rulonlarının qeyri-kafi çəkmə qabiliyyətini kompensasiya etmək üçün təkrarlanan hesablama aparmaq lazımdır ki, Ztot dəyərini tapmaq lazımdır ki, çıxışda hesablanmış və göstərilən divar qalınlığı dövlət eynidir. Ztotal vəziyyətinə görə tələb olunan ümumi plastik gərginlik əmsalının dəyəri nə qədər böyükdürsə, onun iterativ hesablama olmadan təyin edilməsində səhv bir o qədər böyükdür.
İterativ hesablamalar zamanı reduksiya dəyirmanının dayaqları boyunca ön və arxa plastik gərginlik əmsallarını, boru divarının giriş və çıxışında deformasiya hüceyrələrinin qalınlığını hesabladıqdan sonra, nəhayət, birinci və son dayaqların vəziyyətini müəyyənləşdiririk. ki, yuvarlanır.
Təbii ki, diametrinin yuvarlanması mərkəzi bucaq qk.p vasitəsilə müəyyən edilir. rulon yivinin şaquli simmetriya oxu ilə keçidin mərkəzindən çəkilmiş xətt arasında, deformasiya zonasının neytral xəttinin onun səthində yerləşdiyi keçid yivinin səthindəki nöqtəyə yuvarlanan oxu ilə üst-üstə düşür. , şərti olaraq yuvarlanan oxuna paralel yerləşir. Bucağın qiyməti qk.p., ilk növbədə, arxa Zset əmsalının qiymətindən asılıdır. və ön Zper. gərginlik, eləcə də əmsal
başlıqlar.
Bucağın qiyməti ilə yuvarlanan diametrinin təyini qk.p. adətən çaplı üçün yerinə yetirilir, yuvarlanan oxda mərkəzi olan və Dav kalibrinin orta diametrinə bərabər diametri olan bir dairə şəklinə malikdir.
Keçidin faktiki həndəsi ölçülərini nəzərə almadan yuvarlanan diametrinin dəyərini təyin edərkən ən böyük səhvlər, yuvarlanma şəraitinin ya altındakı, ya da yiv flanşındakı mövqeyini təyin etdiyi hal üçün olacaqdır. Kalibrin həqiqi forması hesablamalarda qəbul edilən dairədən nə qədər çox fərqlənirsə, bu səhv bir o qədər əhəmiyyətli olacaqdır.
Çaplı rulonların diametrinin faktiki dəyərinin dəyişməsinin maksimum mümkün diapazonu bir rulon kəsilməsidir. Rulonların sayı nə qədər çox olarsa, kalibrin həqiqi həndəsi ölçülərini nəzərə almadan yuvarlanan diametrini təyin edərkən nisbi səhv bir o qədər çox olar.
Kalibrdə boru diametrinin qismən azalmasının artması ilə onun forması ilə dəyirmi arasındakı fərq artır. Beləliklə, boru diametrinin 1-dən 10% -ə qədər azalması ilə, çapın faktiki həndəsi ölçülərini nəzərə almadan yuvarlanan diametrinin dəyərini təyin edərkən nisbi səhv iki dəfə üçün 0,7-dən 6,3% -ə qədər artır. rulon, üç diyircəkli üçün 7,1% və 7,4% - bir chotirio-roll üçün "yayma" stend üçün, yayma kinematik şərtlərinə uyğun olaraq, çapın dibi boyunca yerləşən diametri yuvarlananda.
Eyni zamanda eyni artım
3.2 Yuvarlanan masanın hesablanması
Müasir qurğularda texnoloji prosesin qurulmasının əsas prinsipi davamlı dəyirmanda eyni sabit diametrli boruların əldə edilməsidir ki, bu da sabit diametrli bir çubuq və koldan istifadə etməyə imkan verir. Lazımi diametrdə boruların alınması azalma ilə təmin edilir. Belə bir iş sistemi dəyirmanların qurulmasını xeyli asanlaşdırır və asanlaşdırır, alətlərin ehtiyatını azaldır və ən əsası, minimum (azaldıqdan sonra) diametrli boruları yuvarladıqda belə bütün qurğunun yüksək məhsuldarlığını saxlamağa imkan verir.
Burada təsvir edilən üsula uyğun olaraq yuvarlanan masanı yuvarlanma tərəqqisinə qarşı hesablayırıq. Borunun azaldılmasından sonra xarici diametri son cüt rulonun ölçüləri ilə müəyyən edilir.
D p 3 \u003d (1.010..1.015) * D o \u003d 1.01 * 33.7 \u003d 34 mm
burada D p reduksiya dəyirmanından sonra hazır borunun diametridir.
Davamlı dəyirmandan sonra eyni diametrli bir boru çıxdığından D n \u003d 94 mm götürürük. Davamlı dəyirmanlarda rulonların kalibrlənməsi sonuncu rulon cütlərində borunun daxili diametrinin mandrelin diametrindən 1-2 mm böyük olmasını təmin edir ki, mandrelin diametri aşağıdakılara bərabər olsun:
H \u003d d n - (1..2) \u003d D n -2S n -2 \u003d 94-2 * 3.2-2 \u003d 85.6 mm.
Biz mandrellərin diametrini 85 mm-ə bərabər alırıq.
Qolun daxili diametri mandrelin sərbəst daxil olmasını təmin etməlidir və mandrelin diametrindən 5-10 mm daha böyük alınır.
d g \u003d n + (5..10) \u003d 85 + 10 \u003d 95 mm.
Qolun divarını qəbul edirik:
S g \u003d S n + (11..14) \u003d 3.2 + 11.8 \u003d 15 mm.
Qolların xarici diametri daxili diametr və divar qalınlığının dəyərinə əsasən müəyyən edilir:
D g \u003d d g + 2S g \u003d 95 + 2 * 15 \u003d 125 mm.
İstifadə olunan iş parçasının diametri D h =120 mm.
Pirsinq dəyirmanının mandrelinin diametri yuvarlanma miqdarı nəzərə alınmaqla seçilir, yəni. qolun daxili diametrinin daxili diametrinin 3% -dən 7% -ə qədər artması:
P \u003d (0,92 ... 0,97) d g \u003d 0,93 * 95 \u003d 88 mm.
Pirsinq, davamlı və reduksiya dəyirmanları üçün rəsm əmsalları düsturlarla müəyyən edilir:
,
Ümumi çəkiliş nisbəti:
48,3 × 4,0 mm və 60,3 × 5,0 mm ölçülü borular üçün yuvarlanan masa oxşar şəkildə hesablanmışdır.
Yuvarlanan masa Cədvəldə təqdim olunur. 3.1.
|
Hazır boruların ölçüsü, mm |
İş parçasının diametri, mm |
Pirsinq dəyirmanı |
Davamlı dəyirman |
reduksiya dəyirmanı |
Ümumi uzanma nisbəti |
||||||||||
|
Xarici diametri |
divar qalınlığı |
Qol ölçüsü, mm |
Mandrel diametri, mm |
Çəkmə nisbəti |
Boru ölçüləri, mm |
Mandrel diametri, mm |
Çəkmə nisbəti |
Boru ölçüsü, mm |
Stendlərin sayı |
Çəkmə nisbəti |
|||||
|
divar qalınlığı |
divar qalınlığı |
divar qalınlığı |
|||||||||||||
3.3 Azaldıcı dəyirman rulonlarının kalibrlənməsinin hesablanması
Rulonun kalibrlənməsi vacibdir tərkib hissəsi dəyirmanın iş rejiminin hesablanması. O, əsasən boruların keyfiyyətini, alətin istifadə müddətini, işçi dayaqlarda və sürücüdə yüklərin paylanmasını müəyyən edir.
Rulonun kalibrlənməsinin hesablanmasına aşağıdakılar daxildir:
dəyirmanın dayaqlarında qismən deformasiyaların paylanmasını və kalibrlərin orta diametrlərinin hesablanmasını;
rulonların ölçülərinin müəyyən edilməsi.
3.3.1 Qismən deformasiyanın paylanması
Qismən deformasiyaların dəyişməsinin xarakterinə görə reduksiya dəyirmanının dayaqlarını üç qrupa bölmək olar: prokat zamanı reduksiyaların intensiv şəkildə artdığı dəyirmanın başlanğıcındakı baş; kalibrləmə (dəyirmanın sonunda), burada deformasiyalar azaldılır minimum dəyər, və onların arasında qismən deformasiyaların maksimum və ya onlara yaxın olduğu dayaqlar qrupu (ortası).
Boruları gərginliklə yuvarladıqda, qismən deformasiyaların dəyərləri müəyyən bir ölçüdə bir borunun istehsalını təmin edən plastik gərginlik dəyərində boru profilinin dayanıqlıq vəziyyəti əsasında qəbul edilir.
Ümumi plastik gərginlik əmsalı düsturla müəyyən edilə bilər:
,
harada 
- loqarifmik formada alınan eksenel və tangensial deformasiyalar; T, üç rulonlu kalibr vəziyyətində formula ilə müəyyən edilmiş dəyərdir
burada (S/D) cp dəyirmanda borunun deformasiyası zamanı divar qalınlığının diametrə orta nisbətidir; borunun qalınlığının dərəcəsinin dəyişməsini nəzərə alan k-əmsalı.
,
,
burada m diametri boyunca borunun ümumi deformasiyasının qiymətidir.
.
Plastik gərginliyin belə bir əmsalında kritik qismən azalmanın dəyəri, uyğun olaraq, ikinci stenddə 6%, üçüncü stenddə 7,5% və dördüncü stenddə 10% -ə çata bilər. Birinci qəfəsdə 2,5-3% aralığında qəbul etmək tövsiyə olunur. Bununla belə, sabit tutuşu təmin etmək üçün sıxılma miqdarı ümumiyyətlə azaldılır.
Dəyirmanın əvvəlcədən bitirmə və bitirmə stendlərində azalma da azaldılır, lakin rulonlarda yükü azaltmaq və hazır boruların dəqiqliyini artırmaq üçün. Ölçü qrupunun sonuncu stendində azalma sıfıra bərabər, sondan əvvəlki - orta qrupun sonuncu stendindəki azalmadan 0,2-ə qədər götürülür.
V orta qrup stendlər qismən deformasiyaların vahid və qeyri-bərabər paylanması ilə məşğul olur. Bu qrupun bütün dayaqlarında sıxılmanın vahid paylanması ilə onların sabit olduğu qəbul edilir. Xüsusi deformasiyaların qeyri-bərabər paylanması bir neçə variantda ola bilər və aşağıdakı nümunələrlə xarakterizə olunur:
orta qrupda sıxılma ilk stendlərdən sonuncu - düşmə rejiminə mütənasib olaraq azalır;
orta qrupun ilk bir neçə stendində qismən deformasiyalar azalır, qalanları isə sabit qalır;
orta qrupda sıxılma əvvəlcə artır, sonra isə azalır;
orta qrupun ilk bir neçə stendində qismən deformasiyalar sabit qalır, qalanlarında isə azalır.
Stendlərin orta qrupunda azalan deformasiya rejimləri ilə, temperaturun azalması səbəbindən yayma zamanı metalın deformasiyaya qarşı müqavimətinin artması nəticəsində yuvarlanma gücünün və sürücünün yükündəki fərqlər azalır. və gərginlik dərəcəsinin artması. Hesab edilir ki, dəyirmanın sonuna doğru azalmanın azaldılması həm də boruların xarici səthinin keyfiyyətini yaxşılaşdırır və eninə divar dəyişikliyini azaldır.
Rulonların kalibrlənməsini hesablayarkən, azalmaların vahid paylanmasını nəzərdə tuturuq.
Dəyirman stendlərindəki qismən deformasiyaların dəyərləri Şek. 3.1.
Qıvrım paylanması
Qismən deformasiyaların qəbul edilmiş qiymətlərinə əsasən, kalibrlərin orta diametrləri istehsal düsturundan istifadə etməklə hesablana bilər. borular, və, birbaşa, ... uğursuzluqlar) zamanı istehsal köpük beton. At istehsal köpük beton müxtəlif ... işçilər tərəfindən birbaşa əlaqəli istifadə olunur istehsal köpük beton, xüsusi geyim, ...
yuvarlandı İstehsal borular mərkəzdənqaçma yuvarlanması ilə. Dəmir-beton borular... mərkəzdənqaçma üsulu ilə hazırlanır istehsal borular. Sentrifuqaların betonla yüklənməsi... formaların qəlibdən çıxarılmasına imkan verir. İstehsal borular radial basaraq. Bu...
GİRİŞ
1 ÇOXSAHFLI BORULARIN ÇEKSİZ ÇEKİLMƏYƏ PROFİL EDİLMƏSİ NƏZƏRİYYƏSİ VƏ TEXNOLOGİYASI HAQQINDA MƏSƏLƏNİN VƏZİYYƏTİ (ƏDƏBİ İCARƏ).
1.1 Kənarları düz olan formalı boruların çeşidi və onların mühəndislikdə istifadəsi.
1.2 Düz kənarları olan profil borularının istehsalının əsas üsulları.
1.4 Rəsm formalı alət.
1.5 Çoxşaxəli spiral burulmuş boruların çəkilməsi.
1.6 Nəticələr. Tədqiqatın məqsədi və vəzifələri.
2 BORULARIN PROFİLİNİN RİYASİ MODELİNİN ÇƏKMƏ İLƏ İŞLƏNMƏSİ.
2.1 Əsas müddəalar və fərziyyələr.
2.2 Deformasiya zonasının həndəsəsinin təsviri.
2.3 Profilləşdirmə prosesinin güc parametrlərinin təsviri.
2.4 Rəsm kalıbının künclərinin doldurulma qabiliyyətinin və profil üzlərinin bərkidilməsinin qiymətləndirilməsi.
2.5 Profilləşdirmə parametrlərinin hesablanması alqoritminin təsviri.
2.6 Profilləşdirmə qüvvəsi şəraitinin kompüter təhlili kvadrat borular düzəldilməmiş rəsm.
2.7 Nəticələr.
3 PROFİL BORULARININ ÇƏKİLMƏSİ ÜÇÜN MÜHƏKMƏT ÜÇÜN ALƏTİN HESABLANMASI.
3.1 Problemin ifadəsi.
3.2 Kalıbın gərginlik vəziyyətinin təyini.
3.3 Xəritəçəkmə funksiyalarının qurulması.
3.3.1 Kvadrat deşik.
3.3.2 Düzbucaqlı deşik.
3.3.3 Plano-oval çuxur.
3.4 Kvadrat çuxurlu rəsm kalıbının gərginlik vəziyyətinin hesablanması nümunəsi.
3.5 Dairəvi çuxurlu rəsm kalıbının gərginlik vəziyyətinin hesablanması nümunəsi.
3.6 Alınmış nəticələrin təhlili.
3.7 Nəticələr.
4 Kvadrat və düzbucaqlı BORULARIN ÇƏKMƏ İLƏ PROFİLİNİN EDİLMƏSİ ÜZRƏ EKSPERİMENTAL TƏDQİQATLAR.
4.1 Eksperimentin metodologiyası.
4.2 Bir matrisdə bir keçiddə çəkməklə kvadrat borunun profillənməsi.
4.3 Əks gərginliklə bir keçiddə çəkməklə kvadrat borunun profilinin düzəldilməsi.
4.4 Üç faktorlu xətti riyazi model kvadrat boruların profillənməsi.
4.5 Rəsm kalıbının künclərinin doldurulma qabiliyyətinin və üzlərin bərkidilməsinin təyini.
4.6 üçün lif kanallarının kalibrlənməsinin təkmilləşdirilməsi düzbucaqlı borular.
4.7 Nəticələr.
5 PROFİLLİ BİRİMLİ BURULARIN ÇƏKİLMƏSİ.
5.1 Burulma ilə çəkilişin texnoloji parametrlərinin seçimi.
5.2 Dönmə momentinin təyini.
5.3 Dartma qüvvəsinin təyini.
5.4 Eksperimental tədqiqatlar.
5.5 Nəticələr.
Mövzunun aktuallığı. İqtisadiyyatın istehsal sahəsinin fəal inkişafı, məhsulların qənaətinə və etibarlılığına, habelə istehsalın səmərəliliyinə ciddi tələblər resursa qənaət edən texnika və texnologiya növlərindən istifadəni tələb edir. İnşaat sənayesi, maşınqayırma, cihazqayırma, radiotexnika sənayesinin bir çox sektorları üçün həll yollarından biri boruların istifadəsidir. iqtisadi növlər(istilik mübadilə və radiator boruları, dalğa ötürücüləri və s.), bu da imkan verir: qurğuların gücünü, konstruksiyaların möhkəmliyini və dayanıqlığını artırmaq, onların metal sərfiyyatını azaltmaq, materiallara qənaət etmək, təkmilləşdirmək. görünüş. Profil borularının geniş çeşidi və əhəmiyyətli istehlak həcmi onların Rusiyada istehsalının inkişafını zəruri etdi. Hal-hazırda formalı boruların əsas hissəsi boru çəkmə sexlərində istehsal olunur, çünki soyuq yayma və çəkmə əməliyyatları yerli sənayedə kifayət qədər inkişaf etmişdir. Bu baxımdan, mövcud istehsalın təkmilləşdirilməsi xüsusilə vacibdir: alətlərin işlənib hazırlanması və istehsalı, yeni texnologiya və üsulların tətbiqi.
Ən çox yayılmış formalı boru növləri bir keçiddə mandrel olmadan çəkilməklə əldə edilən çoxşaxəli (kvadrat, düzbucaqlı, altıbucaqlı və s.) yüksək dəqiqlikli borulardır.
Dissertasiyanın mövzusunun aktuallığı çoxşaxəli boruların mandrelsiz profillənməsi prosesini təkmilləşdirməklə keyfiyyətinin yaxşılaşdırılması zərurəti ilə müəyyən edilir.
İşin məqsədi texnoloji parametrlərin və alət həndəsəsinin hesablanması üsullarını işləyib hazırlamaqla çoxüzlü boruların mandrelsiz çəkmə üsulu ilə profillənməsi prosesini təkmilləşdirməkdən ibarətdir.
Bu məqsədə çatmaq üçün aşağıdakı vəzifələri həll etmək lazımdır:
1. Qeyri-xətti bərkimə qanununu, xassələrin anizotropiyasını və kalıp kanalının mürəkkəb həndəsəsini nəzərə alaraq qüvvə şərtlərini qiymətləndirmək üçün mandrelsiz çəkmə ilə çoxüzlü boruların profillənməsinin riyazi modelini yaradın.
2. Mandalsız çəkiliş zamanı profilləşdirmənin fiziki, texnoloji və struktur parametrlərindən asılı olaraq qüvvə şərtlərini təyin edin.
3. Çoxşaxəli boruların çəkilməsi zamanı kalıp künclərinin və üzün bərkidilməsinin doldurulma qabiliyyətinin qiymətləndirilməsi metodunu hazırlamaq.
4. Alətin həndəsi parametrlərini təyin etmək üçün formalı kalıpların möhkəmliyinin hesablanması üsulunu işləyib hazırlayın.
5. Eyni vaxtda profilləşdirmə və burulma ilə texnoloji parametrlərin hesablanması metodologiyasını işləyib hazırlamaq.
6. Çoxşaxəli boruların ölçülərinin yüksək dəqiqliyini təmin edən prosesin texnoloji parametrlərinin eksperimental tədqiqatlarını aparmaq və riyazi modeldən istifadə etməklə profilləşdirmənin texnoloji parametrlərinin hesablanmasının adekvatlığını yoxlamaq.
Tədqiqat üsulları. Nəzəri tədqiqatlar rəsm nəzəriyyəsinin, elastiklik nəzəriyyəsinin, konformal xəritələşdirmə metodunun və hesablama riyaziyyatının əsas müddəalarına və fərziyyələrinə əsaslanırdı.
Eksperimental tədqiqatlar aparılmışdır laboratoriya şəraiti TsDMU-30 universal sınaq maşınında təcrübənin riyazi planlaşdırılması üsullarından istifadə etməklə.
Müəllif çoxşaxəli boruların mandrelsiz çəkmə üsulu ilə profilləşdirilməsinin texnoloji və struktur parametrlərinin hesablanmasının nəticələrini müdafiə edir: kanalda normal yükləri nəzərə alaraq formalı kalıbın möhkəmliyinin hesablanması üsulu; çoxüzlü boruların mandrelsiz çəkmə ilə profillənməsi prosesinin texnoloji parametrlərinin hesablanması üsulunu; spiralvari nazik divarlı çoxüzlü boruların mandrelsiz çəkilməsi zamanı eyni vaxtda profilləşdirmə və burulma ilə texnoloji parametrlərin hesablanması metodikasını; eksperimental tədqiqatların nəticələri.
Elmi yenilik. Qeyri-xətti sərtləşmə qanununu, xassələrin anizotropiyasını və kalıp kanalının mürəkkəb həndəsəsini nəzərə almaqla, çoxşaxəli boruların mandrelsiz çəkmə yolu ilə profillənməsi zamanı güc şəraitinin dəyişdirilməsi üçün qanunauyğunluqlar müəyyən edilir. Kanalda normal yüklərin təsiri altında olan formalı kalıpın gərginlik vəziyyətini təyin etmək problemi həll edilir. Çoxüzlü borunun eyni vaxtda profillənməsi və burulması ilə gərginlik-deformasiya vəziyyətinin tənliklərinin tam qeydi verilmişdir.
Tədqiqat nəticələrinin etibarlılığı problemlərin ciddi riyazi tərtibi, problemlərin həlli üçün analitik metodlardan istifadə, eksperimentlərin aparılması və eksperimental məlumatların emalının müasir üsulları, eksperimental nəticələrin təkrarlanması, hesablanmış, eksperimental məlumatların və praktiki məlumatların qənaətbəxş yaxınlaşması ilə təsdiqlənir. nəticələr, simulyasiya nəticələrinin istehsal texnologiyasına və hazır çoxüzlü boruların xüsusiyyətlərinə uyğunluğu.
İşin praktiki dəyəri aşağıdakı kimidir:
1. Yüksək dəqiqlikli D1 ərintisindən 10x10x1mm kvadrat boruların alınması üçün məhsuldarlığı 5% artıran rejimlər təklif olunur.
2. Formalanmış kalıpların ölçüləri onların işini təmin etməklə müəyyən edilir.
3. Profilləmə və burulma əməliyyatlarının birləşməsi spiral çoxşaxəli boruların istehsalı üçün texnoloji dövrü qısaldır.
4. 32x18x2mm ölçülü düzbucaqlı boruların profillənməsi üçün təkmilləşdirilmiş kalıp kanalının kalibrlənməsi.
İşin aprobasiyası. Dissertasiya işinin əsas müddəaları Samara Metallurgiya Zavodunun 40 illik yubileyinə həsr olunmuş “Alüminium və onun ərintilərinin istehsalının və istehlakının inkişafının yeni istiqamətləri” (Samara: SSAU, 2000) adlı beynəlxalq elmi-texniki konfransda məruzə edilmiş və müzakirə edilmişdir. ); 11-ci Universitetlərarası Konfrans "Riyazi Modelləşdirmə və Sərhəd Problemləri", (Samara: SSTU, 2001); "Metal fizikası, materialların mexanikası və deformasiya prosesləri" adlı ikinci beynəlxalq elmi-texniki konfrans (Samara: SSAU, 2004); XIV Tupolev oxunuşları: gənclərin beynəlxalq elmi konfransı (Kazan: KSTU, 2006); IX Kral Oxumaları: Gənclərin Beynəlxalq Elmi Konfransı (Samara: SSAU, 2007).
Nəşrlər Dissertasiyanın əsas məzmununu əks etdirən materiallar Ali Attestasiya Komissiyası tərəfindən müəyyən edilmiş 11 məqalədə, o cümlədən 4 aparıcı resenziyalı elmi nəşrdə dərc edilmişdir.
İşin strukturu və həcmi. Dissertasiya əsas simvollardan, girişdən, beş fəsildən, biblioqrafiyadan və əlavədən ibarətdir. Əsər 74 şəkil, 14 cədvəl, 114 adda biblioqrafiya və əlavə daxil olmaqla 155 səhifəlik maşınla yazılmış mətndə təqdim edilmişdir.
Müəllif göstərdikləri köməyə görə Metalformalaşdırma kafedrasının əməkdaşlarına, eləcə də minnətdarlığını bildirir nəzarətçi, kafedrasının professoru, texnika elmləri doktoru V.R. Dəyərli şərhlərə və işdə əməli yardıma görə Kargin.
İŞİN ƏSAS NƏTİCƏLƏRİ VƏ NƏTİCƏLƏRİ
1. Elmi-texniki ədəbiyyatın təhlilindən belə nəticə çıxır ki, nazik divarlı çoxüzlü boruların (kvadrat, düzbucaqlı, altıbucaqlı, səkkizbucaqlı) hazırlanmasında rasional və məhsuldar proseslərdən biri mandrelsiz çəkilmə prosesidir.
2. Çoxşaxəli boruların mandrelsiz çəkmə üsulu ilə profillənməsi prosesinin riyazi modeli işlənib hazırlanmışdır ki, bu da qeyri-xətti bərkimə qanununu, boru materialının xassələrinin anizotropiyasını və boru materialının mürəkkəb həndəsəsini nəzərə almaqla qüvvə şərtlərini təyin etməyə imkan verir. ölü kanalı. Model Delphi 7.0 proqramlaşdırma mühitində həyata keçirilir.
3. Riyazi modelin köməyi ilə çoxşaxəli boruların mandrelsiz çəkmə ilə profillənməsi prosesinin güc parametrlərinə fiziki, texnoloji və struktur amillərin kəmiyyət təsiri müəyyən edilir.
4. Polihedral boruların mandrelsiz çəkilişi zamanı kalıp künclərinin doldurulma qabiliyyətinin və üzün bərkidilməsinin qiymətləndirilməsi üçün üsullar işlənib hazırlanmışdır.
5. Airy gərginlik funksiyası, konformal xəritələşdirmə metodu və üçüncü möhkəmlik nəzəriyyəsi əsasında kanalda normal yüklər nəzərə alınmaqla formalı kalıpların möhkəmliyinin hesablanması üçün metod işlənib hazırlanmışdır.
6. Kvadrat boruların profillənməsi üçün üç faktorlu riyazi model eksperimental olaraq qurulmuşdur ki, bu da yaranan boruların həndəsəsinin düzgünlüyünü təmin edən texnoloji parametrləri seçməyə imkan verir.
7. Çoxüzlü boruların mandrelsiz çəkmə ilə eyni vaxtda profillənməsi və burulması ilə texnoloji parametrlərin hesablanması üsulu işlənib hazırlanmış və mühəndislik səviyyəsinə çatdırılmışdır.
8. Çoxüzlü boruların mandrelsiz çəkmə ilə profillənməsi prosesinin eksperimental tədqiqatları nəticələrin qənaətbəxş yaxınlaşmasını göstərdi. nəzəri təhlil eksperimental məlumatlar ilə.
1.A.c. 1045977 SSRİ, MKI3 V21SZ/02. Nazik divarlı formalı boruların çəkilməsi üçün alət Mətn. / V.N. Ermakov, G.P. Moiseev, A.B. Suntsov və başqaları (SSRİ). № 3413820; dekabr 03/31/82; nəşr. 07.10.83, Buğa. № 37. - Zs.
2.A.c. 1132997 SSRİ, MKI3 V21SZ/00. Cüt sayda üzləri olan çoxşaxəli profillər çəkmək üçün mürəkkəb kalıp Mətn. / VƏ. Rebrin, A.A. Pavlov, E.V. Nikulin (SSRİ). -No 3643364/22-02; dekabr 16/09/83; nəşr. 07.01.85, Buğa. №1. -4s.
3.A.c. 1197756 SSRİ, MKI4V21S37/25. Düzbucaqlı boruların istehsalı üsulu. / P.N. Kalinuşkin, V.B. Furmanov və başqaları (SSRİ). № 3783222; bid.24.08.84; nəşr. 12/15/85, Bull. № 46. - 6s.
4.A.c. 130481 SSRİ, MKI 7s5. Mətn çəkməklə qeyri-dairəvi profilləri bükmək üçün cihaz. / V.L. Kolmoqorov, G.M. Moiseev, Yu.N. Şakmaev və başqaları (SSRİ). № 640189; dekabr 02.10.59; nəşr. 1960, Buğa. № 15. -2s.
5.A.c. 1417952 SSRİ, MKI4V21S37/15. Profilli polihedral boruların istehsalı üsulu. /A.B. Yukov, A.A. Şkurenko və başqaları (SSRİ). № 4209832; dekabr 01/09/87; nəşr. 08/23/88, Bull. № 31. - 5s.
6.A.c. 1438875 SSRİ, MKI3 V21S37/15. Düzbucaqlı boruların istehsalı üsulu. / A.G. Mixaylov, L.B. Maslan, V.P. Buzin və başqaları (SSRİ). № 4252699/27-27; dekabr 05/28/87; nəşr. 11/23/88, Bull. № 43. -4s.
7.A.c. 1438876 SSRİ, MKI3 V21S37/15. Dəyirmi boruları düzbucaqlılara çevirmək üçün cihaz Mətn. / A.G. Mixaylov, L.B. Maslan, V.P. Buzin və başqaları (SSRİ). № 4258624/27-27; dekabr 06/09/87; nəşr. 11/23/88, Bull. № 43. -Zs.
8.A.c. 145522 SSRİ MKI 7L410. Boruların çəkilməsi üçün kalıp Text./E.V.
9. Kusch, B.K. İvanov (SSRİ) - No 741262/22; dekabr 08/10/61; nəşr. 1962, Buğa № 6. -Zs.
10.A.c. 1463367 SSRİ, MKI4 V21S37/15. Çoxüzlü boruların hazırlanması üsulu.Mətn. / V.V. Yakovlev, V.A. Şurinov, A.İ.Pavlov və V.A. Belyavin (SSRİ). № 4250068/23-02; dekabr 04/13/87; nəşr. 07.03.89, Buğa. № 9. -2s.
11.A.c. 590029 SSRİ, MKI2V21SZ/00. İncə divarlı çoxşaxəli profillər üçün rəsm plitəsi Mətn. / B.Jİ. Dildin, V.A. Aleshin, G.P. Moiseev və başqaları (SSRİ). № 2317518/22-02; dekabr 01/30/76; nəşr. 30.01.78, Bull. № 4. -Zs.
12.A.c. 604603 SSRİ, MKI2 V21SZ/00. Dördbucaqlı məftil üçün rəsm möhürü Mətn. /J.I.C. Vatruşin, İ.Ş. Berin, A.JI. Çeçurin (SSRİ). -No2379495/22-02; dekabr 07/05/76; nəşr 30.04.78, Buğa № 16. 2 s.
13.A.c. 621418 SSRİ, MKI2 V21SZ/00. Cüt sayda üzlü çoxüzlü boruların çəkilməsi üçün alət Mətn. / G.A. Savin, V.I. Pançenko, V.K. Sidorenko, L.M. Şlosberq (SSRİ). № 2468244/22-02; dekabr 29.03.77; nəşr. 30.08.78, Buğa. № 32. -2s.
14.A.c. 667266 SSRİ, MKI2 V21SZ/02. Voloka mətni. / A.A. Fotov, V.N. Duev, G.P. Moiseev, V.M. Ermakov, Yu.G. Yaxşı (SSRİ). № 2575030/22-02; dekabr 02/01/78; nəşr. 06/15/79, Buğa. #22, -4s.
15.A.c. 827208 SSRİ, MKI3 V21SZ/08. Profil borularının istehsalı üçün cihaz Mətn. / I.A. Lyaşenko, G.P. Motseev, S.M. Podoskin və başqaları (SSRİ). № 2789420/22-02; bid.29.06.79; nəşr. 07.05.81, Buğa. № 17. - Zs.
16.A.c. 854488 SSRİ, MKI3 V21SZ/02. Rəsm aləti Mətn./
17. S.P. Panasenko (SSRİ). № 2841702/22-02; dekabr 23/11/79; nəşr. 15.08.81, Buğa. № 30. -2s.
18.A.c. 856605 SSRİ, MKI3 V21SZ/02. Profillər mətni çəkmək üçün ölün. / Yu.S. Zıkov, A.G. Vasiliev, A.A. Koçetkov (SSRİ). № 2798564/22-02; dekabr 19.07.79; nəşr. 08/23/81, Bull. № 31. -Zs.
19. A.c. 940965 SSRİ, MKI3 V21SZ/02. Profilli səthlərin istehsalı üçün alət Mətn. / I.A. Saveliyev, Yu.S. Voskresensky, A.D. Osmanis (SSRİ) .- No 3002612; dekabr 11/06/80; nəşr. 07.07.82, Buğa. № 25. Zs.
20. Adler, Yu.P. Axtarışda eksperimentin planlaşdırılması optimal şərait Mətn./ Yu.P. Adler, E.V. Markova, Yu.V. Granovsky M.: Nauka, 1971. - 283s.
21. Alınevski, Jİ.E. Boruların soyuq çəkilməsi zamanı dartma qüvvələri Mətn. / JI.E. Alşevski. M.: Metallurgizdat, 1952.-124s.
22. Əmənzadə, Yu.A. Elastiklik nəzəriyyəsi Mətn. / Yu.A. Əmənzadə. M.: aspirantura məktəbi, 1971.-288-ci illər.
23. Arqunov, V.N. Formalı profillərin kalibrlənməsi Mətn. / V.N. Arqunov, M.Z. Yermanok. M.: Metallurgiya, 1989.-206s.
24. Arışenski, Yu.M. Vərəqlərdə rasional anizotropiyanın əldə edilməsi Mətn. / Yu.M. Arışenski, F.V. Grechnikov, V.Yu. Arışenski. M.: Metallurgiya, 1987-141-ci illər.
25. Arışenski, Yu.M. Anizotrop materialların plastik formalaşdırılmasının nəzəriyyəsi və hesablamaları Mətn. / Yu.M. Arışenski, F.V. Grechnikov.- M.: Metallurgiya, 1990.-304s.
26. Bisk, M.B. Boru çəkmə alətlərinin istehsalı üçün rasional texnologiya Mətn. / M.B. Bisk-M.: Metallurgiya, 1968.-141 s.
27. Vdovin, S.İ. Çarşafların və profil blanklarının möhürlənməsi proseslərinin kompüterdə hesablanması və layihələndirilməsi üsulları Mətn. / S.I. Vdovin - M .: Mashinostroenie, 1988.-160-cı illər.
28. Vorobyov, D.N. Düzbucaqlı boruların çəkilməsi üçün alətin kalibrlənməsi Mətn. / D.N. Vorobyov D.N., V.R. Kargin, I.I. Kuznetsova // Yüngül ərintilərin texnologiyası. -1989. -Yox. -səh.36-39.
29. Vydrin, V.N. Yüksək dəqiqlikli formalı profillərin istehsalı Mətn./ V.N. Vydrin və başqaları - M .: Metallurgiya, 1977.-184s.
30. Qromov, N.P. Metal əmələ gətirmə nəzəriyyəsi Mətn./N.P. Qromov -M.: Metallurgiya, 1967.-340-cı illər.
31. Qubkin, S.I. OMD-də əməliyyat gərginliklərinin hesablanması üçün mövcud üsulların tənqidi /S.I. Qubkin// Mühəndislik hesablama üsulları texnoloji proseslər OMD. -M.: Maşqız, 1957. S.34-46.
32. Qulyayev, G.İ. Reduksiya zamanı borunun en kəsiyinin dayanıqlığı Mətn./ G.I. Quliyev, P.N. İvşin, V.K. Yanoviç // Boruların azaldılması nəzəriyyəsi və təcrübəsi. səh. 103-109.
33. Qulyayev Yu.Q. OMD proseslərinin riyazi modelləşdirilməsi Mətn./ Yu.Q. Quliyev, S.A. Çukmasov, A.B. Qubinski. Kiyev: Nauk. Dumka, 1986. -240s.
34. Qulyayev, Yu.Q. Boruların dəqiqliyi və keyfiyyətinin yüksəldilməsi Mətn. / Yu.Q. Quliyev, M.Z. Volodarski, O.I. Lev və başqaları - M .: Metallurgiya, 1992.-238s.
35. Gün, G.Ya. Nəzəri əsas metalların təzyiqlə emalı Mətn./ G.Ya. gong. M.: Metallurgiya, 1980. - 456s.
36. Gün, G.Ya. Metalların plastik formalaşdırılması Mətn. / G.Ya. Gong, P.I. Poluxin, B.A. Prudkovski. M.: Metallurgiya, 1968. -416s.
37. Dançenko, V.N. Formalı boruların istehsalı Mətn./ V.N. Dançenko,
38. V.A. Sergeev, E.V. Nikulin. M.: Intermet Engineering, 2003. -224s.
39. Dnestrovski, N.Z. Əlvan metalların rəsmləri Mətn. / N.Z. Dnestr. M .: Dövlət. elmi-texniki. red. yandırıldı. saata və rəngə görə metallurgiya, 1954. - 270-ci illər.
40. Doroxov, A.İ. Formalı borular çəkərkən perimetrin dəyişdirilməsi Mətn. / A.I. Doroxov// Bul. elmi və texniki VNITI məlumatı. M .: Metallurq-nəşriyyatı, 1959. - No 6-7. - S.89-94.
41. Doroxov, A.I. Düzbucaqlı, üçbucaqlı və altıbucaqlı boruların mandrelsiz çəkilməsi və yuvarlanması üçün ilkin iş parçasının diametrinin müəyyən edilməsi Mətn. / A.I. Doroxov, V.I. Şafir// Boruların istehsalı / VNITI. M., 1969. - Məsələ 21. - S. 61-63.
42. Doroxov, A.I. Mandalsız formalı boruların çəkilməsi zamanı eksenel gərginliklər Mətn./ A.I. Doroxov // Tr. UkrNITI. M.: Metalluqizdat, 1959. - Məsələ 1. - S.156-161.
43. Doroxov, A.I. Soyuq formada profilli boruların və əsasların istehsalının perspektivləri müasir texnologiya onların istehsalı Mətn. / A.I. Doroxov, V.I. Rebrin, A.P. Usenko// İqtisadi tipli borular: M.: Metallurgiya, 1982. -S. 31-36.
44. Doroxov, A.I. Düzbucaqlı kəsikli boruların istehsalı üçün çoxstendli dəyirmanların rulonlarının rasional kalibrlənməsi Mətn./ A.I. Doroxov, P.V. Savkin, A.B. Kolpakovski // Boru istehsalında texniki tərəqqi. M.: Metallurgiya, 1965.-S. 186-195.
45. Emelianenko, P.T. Boru yayma və boru profilinin istehsalı Mətn. / P.T. Emelianenko, A.A. Şevçenko, S.İ. Borisov. M.: Metallurgizdat, 1954.-496s.
46. Ermanok, M.Z. Alüminium ərintisi panellərinin basılması. Moskva: Metallurgiya. - 1974. -232s.
47. Ermanok, M.Z. 1 "borunun istehsalında mandrelsiz rəsmdən istifadə Mətn. / M.Z. Ermanok. M .: Tsvetmetinformatsia, 1965. - 101s.
48. Ermanok, M.Z. Rəsm nəzəriyyəsinin inkişafı Mətn. / M.Z. Ermanok // Əlvan metallar. -1986. № 9.- S. 81-83.
49. Ermanok, M.Z. Düzbucaqlı alüminium boruların istehsalı üçün rasional texnologiya Mətn. / M.Z. Ermanok M.Z., V.F. Kleymenov. // Əlvan metallar. 1957. - № 5. - S.85-90.
50. Zıkov, Yu.S. Düzbucaqlı profillər çəkərkən deformasiyaların optimal nisbəti Mətn. / Yu.S. Zıkov, A.G. Vasiliev, A.A. Kochetkov // Əlvan metallar. 1981. - No 11. -səh.46-47.
51. Zıkov, Yu.S. Çəkilən kanal profilinin çəkmə qüvvəsinə təsiri Mətn./Yu.S. Zıkov//Universitetlərin xəbərləri. Qara metallurgiya. 1993. -№2. - S.27-29.
52. Zıkov, Yu.S. Qarışıq Forma Tədqiqatı uzununa profil kalıp mətninin iş sahəsi./ Yu.S. Zıkov// Metallurgiya və koks kimyası: Metalların təzyiqlə emalı. - Kiyev: Technique, 1982. - Buraxılış 78. səh. 107-115.
53. Zıkov, Yu.S. Düzbucaqlı profillərin çəkilməsi üçün optimal parametrlər Mətn. / Yu.S. Zykov // Rəngli megallar. 1994. - № 5. - S.47-49. .
54. Zıkov, Yu.S. Düzbucaqlı profilin çəkilməsi prosesinin optimal parametrləri Mətn. / Yu.S. Zıkov // Əlvan metallar. 1986. - No 2. - S. 71-74.
55. Zıkov, Yu.S. Optimal açılar bərkimiş metalın rəsmiləşdirilməsi Mətn./ Yu.S. Zıkov.// Universitetlərin xəbərləri. 4M. 1990. - № 4. - S.27-29.
56. İlyuşin, A.A. plastik. Birinci hissə. Elastik-plastik deformasiyalar / A.A. İlyuşin. -M.: MGU, 2004. -376 s.
57. Kargin, V.R. Alətsiz Rəsm Təhlili nazik divarlı borularəks gərginliklə Mətn./ V.R. Kargin, E.V. Şokova, B.V. Kargin // Vestnik SSAU. Samara: SSAU, 2003. - №1. - S.82-85.
58. Kargin, V.R. Metalların formalaşmasına giriş
59. Mətn.: dərslik/ V.R. Kargin, E.V. Şokov. Samara: SGAU, 2003. - 170s.
60. Kargin, V.R. Vida borularının çəkilməsi Mətn./ V.R. Kargin // Əlvan metallar. -1989. № 2. - S.102-105.
61. Kargin, V.R. Mühəndislik təcrübəsinin əsasları: dərslik / V.R. Kargin, V.M. Zaitsev. Samara: SGAU, 2001. - 86s.
62. Kargin, V.R. Kvadrat profillərin və boruların çəkilməsi üçün alətlərin hesablanması Mətn./ V.R. Kargin, M.V. Fedorov, E.V. Şokov // İzvestiya Samarskoqo elmi mərkəz RAN. 2001. - № 2. - T.Z. - S.23 8-240.
63. Kargin, V.R. Mandalsız çəkmə zamanı boru divarının qalınlaşmasının hesablanması Mətn./ V.R. Kargin, B.V. Kargin, E.V. Şokova// Maşınqayırmada boşluq istehsalı. 2004. -№1. -səh.44-46.
64. Kasatkin, N.İ. Düzbucaqlı boruların profillənməsi prosesinin öyrənilməsi Mətn./ N.I. Kasatkin, T.N. Xonina, I.V. Komkova, M.P. Panova / Əlvan metal əmələgəlmə proseslərinin tədqiqi. - M.: Metallurgiya, 1974. Buraxılış. 44. - S. 107-111.
65. Kiriçenko, A.N. İqtisadiyyatın Təhlili müxtəlif yollarla perimetri boyu sabit divar qalınlığı olan formalı boruların istehsalı Mətn./ A.N. Kiriçenko, A.I. Qubin, G.I. Denisova, N.K. Xudyakova// İqtisadi tipli borular. -M., 1982. -S. 31-36.
66. Kleimenov, V.F. İş parçasının seçimi və alüminium ərintilərindən düzbucaqlı boruların çəkilməsi üçün alətin hesablanması Mətn./ V.F. Kleimenov, R.I. Muratov, M.İ. Erlix // Yüngül ərintilərin texnologiyası.-1979.- No 6.- S.41-44.
67. Kolmoqorov, V.L. Rəsm aləti Mətn./ V.L. Kolmogorov, S.I. Orlov, V.Yu. Şevlyakov. -M.: Metallurgiya, 1992. -144s.
68. Kolmoqorov, B.J.İ. Gərginliklər. Deformasiyalar. Məhv mətni./ B.JT. Kolmoqorov. M.: Metallurgiya, 1970. - 229s.
69. Kolmoqorov, B.J.İ. Rəsm və presləmənin texnoloji problemləri: dərslik / B.J.İ. Kolmoqorov. - Sverdlovsk: UPI, 1976. - Buraxılış 10. -81s.
70. Koppenfels, V. Konformal xəritələrin tətbiqi təcrübəsi Mətn. / V. Koppenfels, F. Ştalman. M.: IL, 1963. - 406s.
71. Koff, Z.A. Boruların soyuq yuvarlanması Mətn. / PER. Koff, P.M. Soloveichik, V.A. Aleşin və başqaları.Sverdlovsk: Metallurgizdat, 1962. - 432s.
72. Krupman, Yu.Q. Dünya boru istehsalının hazırkı vəziyyəti Mətn. / Yu.G. Kroopman, J1.C. Lyaxovetski, O.A. Semenov. M.: Metallurgiya, 1992. -81s.
73. Levanov, A.N. OMD proseslərində kontakt sürtünməsi Mətn. L.N. Leva-nov, V.L. Kolmaqorov, S.L. Burkin və başqaları.M .: Metallurgiya, 1976. - 416s.
74. Levitanski, M.D. Fərdi kompüterlərdə alüminium ərintilərindən boruların və profillərin istehsalı üçün texniki və iqtisadi standartların hesablanması Mətn. / M.D. Levitansky, E.B. Makovskaya, R.P. Nəzərova // Əlvan metallar. -19.92. -#2. -səh.10-11.
75. Lısov, M.N. Bükülmə üsulları ilə hissələrin hazırlanması proseslərinin nəzəriyyəsi və hesablanması Mətn. / M.N. Lysov M.: Mashinostroenie, 1966. - 236s.
76. Musxelişvili, N.İ. Elastikliyin riyazi nəzəriyyəsinin bəzi əsas problemləri Mətn. / N.I. Musxelişvili. M.: Nauka, 1966. -707s.
77. Osadçı, V.Ya. Kalıplarda və diyircəkli kalibrlərdə profilli boruların güc parametrlərinin öyrənilməsi Mətn. / V.Ya. Osadchiy, S.A. Stepantsov // Polad. -1970. -№8.-S.732.
78. Osadçı, V.Ya. Düzbucaqlı və dəyişən kəsikli formalı boruların istehsalında deformasiyanın xüsusiyyətləri Mətn./ V.Ya. Osadchiy, S.A. Stepantsov // Polad. 1970. - № 8. - S.712.
79. Osadçı, V.Ya. Boruların çəkilməsi zamanı gərginliklərin və qüvvələrin hesablanması Mətn./
80. V.Ya. Osadchy, A.JI. Vorontsov, S.M. Karpov // Prokat istehsalı. 2001. - No 10. - S.8-12.
81. Osadçiy, S.İ. Profilləşdirmə zamanı gərginlik-deformasiya vəziyyəti Mətn. / V.Ya. Osadchiy, S.A. Getia, S.A. Stepantsov // Universitetlərin xəbərləri. Qara metallurgiya. 1984. -№9. -səh.66-69.
82. Parşin, B.C. Proseslərin və boruların soyuq çəkmə dəyirmanlarının sistemli təkmilləşdirilməsinin əsasları / B.C. Parşin. Krasnoyarsk: Krasnoyar nəşriyyatı. un-ta, 1986. - 192s.
83. Parşin, B.C. Boruların soyuq çəkilməsi Mətn./ B.C. Parşin, A.A. Fotov, V.A. Aleşin. M.: Metallurgiya, 1979. - 240-cı illər.
84. Perlin, I.L. Rəsm nəzəriyyəsi Mətn. / I.L. Perlin, M.Z. Yermanok. -M.: Metallurgiya, 1971.- 448s.
85. Perlin, P.I. Düz külçələr üçün qablar Mətn./ P.I. Perlin, L.F. Tolçenova // Sent. tr. VNIImetmash. ONTI VNİİmetmaş, 1960. - No 1. -səh.136-154.
86. Perlin, P.I. Düz külçədən pres üçün qabların hesablanması üsulu Mətn. / P.I. Perlin // Maşınqayırma bülleteni 1959. - № 5. - S.57-58.
87. Popov, E.A. Vərəq ştamplama nəzəriyyəsinin əsasları.Mətn. / E.A. Popov. -M.: Mashinostroenie, 1977. 278s.
88. Potapov, İ.N. Boru istehsalı nəzəriyyəsi Mətn. / I.N. Potapov, A.P. Kolikov, V.M. Druyan və başqaları.M .: Metallurgiya, 1991. - 406s.
89. Ravin, A.N. Profilləri sıxmaq və çəkmək üçün formalaşdırma aləti Mətn./ A.N. Ravin, E.Ş. Suxodrev, L.R. Dudetskaya, V.L. Şerbanyuk.- Minsk: Elm və Texnologiya, 1988. 232s.
90. Rachtmayer, R.D. Sərhəd məsələlərinin həlli üçün fərq üsulları Mətn./ R.D. Rachtmayer. M.: Mir, 1972. - 418-lər!
91. Savin, G.A. Boru çəkmə mətni./ G.A. Savin. M.: Metallurgiya, 1993.-336s.
92. Savin, G.N. Deliklərin yaxınlığında gərginliyin paylanması Mətn./ G.N.
93. Savin. Kiyev: Naukova Dumka, 1968. - 887s.
94. Segerlind, JI. FEM mətninin tətbiqi. / JI. Segerlind. M.: Mir, 1977. - 349-lar.
95. Smirnov-Alyaev, G.A. Boruların sıxılması, genişləndirilməsi və çəkilməsi zamanı plastik axın nəzəriyyəsinin aksisimmetrik problemi Mətn. / G.A. Smirnov-Alyaev, G.Ya. Qonq // İzvestiya vuzov. Qara metallurgiya. 1961. - No 1. - S. 87.
96. Storozhev, M.V. Metal əmələ gətirmə nəzəriyyəsi / M.V. Storozhev, E.A. Popov. M.: Mashinostroenie, 1977. -432s.
97. Timoşenko, S.P. Materialların möhkəmliyi Mətn./S.P. Timoşenko - M.: Nauka, 1965. T. 1.2.-480-ci illər.
98. Timoşenko, S.P. Elastik sistemlərin dayanıqlığı Mətn./S.P. Timoşenko. M.: GITTL, 1955. - 568s.
99. Trusov, P.V. Yivli boruların profillənməsi prosesinin öyrənilməsi Mətn. / P.V. Trusov, V.Yu. Stolbov, I.A. Kron//Metalların təzyiqlə emalı. - Sverdlovsk, 1981. No 8. - S.69-73.
100. Hooken, V. Boruların rəsm üçün hazırlanması, çəkmə üsulları və rəsmdə istifadə olunan avadanlıq Mətn./ V. Hooken // Boruların istehsalı. Düsseldorf, 1975. Per. onunla. M.: Metallurgizdat, 1980. - 286s.
101. Şevakin, Yu.F. Boruların istehsalında kompüterlər Mətn. / Yu.F. Şevakin, A.M. Rıtikov. M.: Metallurgiya, 1972. -240-cı illər.
102. Şevakin Yu.F. Düzbucaqlı boruların çəkilməsi üçün alətin kalibrlənməsi Mətn. / Yu.F. Şevakin, N.I. Kasatkin// Əlvan metalların əmələ gəlməsi proseslərinin tədqiqi. -M.: Metallurgiya, 1971. Buraxılış. № 34. - S.140-145.
103. Şevakin Yu.F. Boru istehsalı Mətn./ Yu.F. Şevakin, A.Z. Qleyberq. M.: Metallurgiya, 1968. - 440-cı illər.
104. Şevakin Yu.F. Əlvan metallardan boruların istehsalı Mətn. / Yu.F. Şevakin, A.M. Rıtikov, F.S. Seydəliyev M.: Metallurgizdat, 1963. - 355s.
105. Şevakin, Yu.F., Rıtikov A.M. Əlvan metallardan boruların istehsalının səmərəliliyinin artırılması Mətn./ Yu.F. Şevakin, A.M. Rıtikov. M.: Metallurgiya, 1968.-240-cı illər.
106. Şokova, E.V. Düzbucaqlı boruların çəkilməsi üçün alətin kalibrlənməsi Mətn. / E.V. Şokova // XIV Tupolev oxumaları: Gənclərin Beynəlxalq Elmi Konfransı, Kazan Dövlət Universiteti. texnologiya. un-t. Kazan, 2007. - Cild 1. - S. 102103.
107. Şurupov, A.K., Freiberg, M.A. İqtisadi profilli boruların istehsalı Mətn./A.K. Şurupov, M.A.Frayberq.-Sverdlovsk: Metallurgizdat, 1963-296-cı illər.
108. Yakovlev, V.V. Düzbucaqlı boru çəkmə artan dəqiqlik Mətn./ V.V. Yakovlev, B.A. Smelnitsky, V.A. Balyavin və başqaları // Polad.-1981.-No6-S.58.
109. Yakovlev, V.V. Borunun mandrelsiz çəkilməsi zamanı təmas gərginliyi. Mətn./ V.V. Yakovlev, V.V. Ostryakov // Sat: Diksiz boruların istehsalı. - M .: Metallurgiya, 1975. - No 3. - S. 108-112.
110. Yakovlev, V.V., Daşınan mandrel üzərində düzbucaqlı boruların çəkilməsi Mətn. / V.V. Yakovlev, V.A. Şurinov, V.A. Balyavin; VNITI. Dnepropetrovsk, 1985. - 6s. - Dep. Chermetinformation 05/13/1985, No 2847.
111. Automatische fertingund vou profiliohren Becker H., Brockhoff H., "Blech Rohre Profile". 1985. -№32. -C.508-509.
Nəzərə alın ki, yuxarıda təqdim olunan elmi mətnlər nəzərdən keçirmək üçün yerləşdirilir və orijinal dissertasiya mətninin tanınması (OCR) vasitəsilə əldə edilir. Bununla əlaqədar olaraq, onlarda tanınma alqoritmlərinin qeyri-kamilliyi ilə bağlı səhvlər ola bilər. Təqdim etdiyimiz dissertasiyaların və avtoreferatların PDF fayllarında belə xətalar yoxdur.
