Ev, dizayn, təmir, dekorasiya. Həyət və bağ. Özün et

2. Qazları tərk edərək istilik. İstilik qabiliyyətini müəyyənləşdirin qaz qazları Toxunma \u003d 8000s;

3. İstilik keçiriciliyinin hörgü ilə istilik itkisi.

Arch vasitəsilə itkilər

Arxanın qalınlığı 0,3 m, maddi şaftdır. Güman edirik ki, arxın daxili səthinin temperaturu qazların istiliyinə bərabərdir.

Ocağındakı orta temperatur:

Bu temperaturda, Chamotte materialının istilik keçiriciliyinin əmsalını seçirik:

Beləliklə, arch vasitəsilə itkilər:

burada α, divarların xarici səthindən, ətrafdakı havaya, 71.2 kj / (m2 * h * 0c) bərabər olan istilik ötürmə əmsalı

Divarlar vasitəsilə itkilər. Divarların hörgüləri iki qatdan hazırlanmışdır (şaft 345 mm, diatoms 115 mm)

Kvadrat divar, m2:

Metodik zona

Qaynaq zonası

Tomil zonası

Cırıq

Divarların tam sahəsi 162.73 m2

Divarın qalınlığının xətti bir temperatur yayılması ilə çamadanın orta temperaturu 5500c və diatomit 1500c olacaq.

Deməli.

Masonluq vasitəsilə tam itkilər

4. Təcrübəli məlumatlara görə soyutma suyu ilə istilik itkisi 10% QX gəlişinə bərabər qəbul edirik, yəni QX + Q

5. Hesablanmamış itkilər, 15% Q-ı Q-ı QHAT GƏLİR

Tənlik etmək İstilik balansı soba

Sobanın termal balansı Cədvəl 1-də büzüşürük; 2.

Cədvəl 1

Cədvəl 2

CD / H istehlakı	%
Metal istiliyinə sərf olunan istilik	53
gedən qazların istiliyi	26
hörgü ilə itkilər	1,9
soyuducu su itkisi	6,7
qəbul edilməmiş itkilər	10,6
ÜMUMİ:	100

1 kq metal istilik üçün xüsusi istilik istehlakı olacaq

Obkörün seçimi və hesablanması

Ovensin "borudakı boru" tipinin oburanların quraşdırıldığını qəbul edirik.

16 ədəd qaynaq zonalarında, Tomile 4PC-lərində. 20 ədəd yandırıcıların ümumi sayı. Yandırıcı başına gələn havanın hesablanmış miqdarını müəyyənləşdirin.

Vv - saat hava axını;

TV - 400 + 273 \u003d 673 K - hava istilik istiliyi;

N - yananların sayı.

Yandırma qarşısında hava təzyiqi 2.0 kapı qəbul edir. Bunun ardınca tələb olunan hava istehlakı DBV 225 yanacağını təmin edir.

Bir yandırıcıya hesablanmış qazın hesablanmış miqdarını müəyyənləşdiririk;

Vg \u003d b \u003d 2667 saat yanacaq istehlakı;

TG \u003d 50 + 273 \u003d 323 K - Qaz temperaturu;

N - yananların sayı.

8. Bərpa hesablanması

Hava istiliyi üçün, 57 / 49.5 mm diametrli borulardan bir metal döngə istilik bərpa edir

Hesablama üçün ilkin məlumatlar:

Saat yanacaq istehlakı b \u003d 2667 kj / h;

1 m3 yanacaq lα \u003d 13.08 m3 / m3 üçün hava axını;

Yanan qazın 1 m3-dən yanma məhsullarının miqdarı Vα \u003d 13.89 m3 / m3;

İstilik istiliyi tb \u003d 4000s;

Ocaq yedəklərindən çıxan qazların temperaturu \u003d 8000s.

Saat hava axını:

Siqaret Saat Ovçusu:

Recuperatordan keçən bir saatlıq bir tüstü, sokanc və hava təchizatı ilə sökülmə tüstüsünün itkisini nəzərə alaraq.

Tüstü itkisini nəzərə alaraq, 0.7-ni qəbul edir.

Qanun layihələrində hava subkasiyasını nəzərə alaraq, 0.1-də alırıq.

Hava təchizatı nəzərə alınmaqla, recuperatorun qarşısında tüstünün temperaturu;

harada i - Tuch \u003d 8000s-də istilik ehtiva edən qazlar

Bu istilik nəsli tüstü td \u003d 7500c temperaturuna uyğundur. (bax Şəkil.67 (3))

Dövlət təhsil müəssisəsi Ali peşə təhsili

"Samara dövləti Texniki Universitet»

"Kimya texnologiyası və sənaye ekologiyası" şöbəsi

Kurs işi

İntizam altında "Texniki Termodinamika və istilik mühəndisliyi"

Mövzu: Texnoloji sobanın tullantı qazlarının istiliyinin quraşdırılmasının hesablanması

Tamamlandı: Tələbə Ryabinin E.A.

ZF Kursu III GROUP 19

Yoxlanıldı: məsləhətçi Churkina A.Yu.

Samara 2010

Giriş

Əksər kimyəvi müəssisələr orta enerji ehtiyatları (WEP) kimi istifadə edilə bilən yüksək və aşağı temperaturlu istilik tullantıları yaratdı. Bunlara müxtəlif qazanlar və texnoloji sobaların, soyudulmuş axınlar, soyuducu su və buxar sərf olunan qazlar daxildir.

Termal Wer, əsasən fərdi sənaye sahələrinin istiliyinə ehtiyacı əhatə edir. Beləliklə, azot sənayesində, WEP-nin hesabına, Bole, Soda sənayesində 26% istilik ehtiyacı ilə razıdır - 11% -dən çoxdur.

İstifadə olunan wer miqdarı üç amildən asılıdır: WEP temperaturu, istilik gücü və davamlı olması.

Hal-hazırda egzoz istehsal qazlarının istilik sökülməsi, demək olar ki, bütün yanğınsöndürmə proseslərinin yüksək temperatur potensialı olan və əksər sənayelərdə davamlı istifadə edilə bilən ən böyük paylama olmuşdur. Egzoz qazlarının istiliyi əsas əsas enerji balansıdır. Əsasən texnoloji və bəzi hallarda - həm enerji məqsədləri üçün istifadə olunur (qazanlar - istifadəsi - istifadəsi).

Bununla birlikdə, yüksək temperaturlu termal wer-nin geniş yayılması istifadəsi, isti isti şlaklar, məhsullar və s., O cümlədən işlənmiş qazların istilik atılmasının yeni üsulları, eləcə də mövcud olan dizaynların təkmilləşdirilməsi ilə əlaqələndirilir istifadə avadanlıqları.

1. Texnoloji sxemin təsviri

Konveksiya kameraları olmayan və ya parlaq konveksiya tipli sobalarda olmayan, lakin qızdırılan məhsulun nisbətən yüksək bir temperaturu olan, egzoz qazlarının temperaturu nisbətən yüksək ola bilər, bu da artan istilik itkisinin azalmasına səbəb olan nisbətən yüksək ola bilər sobanın səmərəliliyi və daha böyük yanacaq istehlakı. Buna görə egzoz qazlarının istiliyindən istifadə etmək lazımdır. Buna ya hava qızdırıcısı, yanacaq yanma yanması sobasına daxil olan istilik havası və ya texnoloji ehtiyaclar üçün zəruri olan su buxarı almağa imkan verən tullantı-recyskllərin quraşdırılması ilə nail olmaq olar.

Bununla birlikdə, havanın qızdırıcısının, üfleyicinin vəfet mühərriki tərəfindən istehlak edilən əlavə bir elektrik istehlakının əlavə xərcləri hava istiliyi aparmaq üçün tələb olunur.

Hava qızdırıcısının normal işləməsini təmin etmək üçün onun səthinin parçalanma qabiliyyətinin yararlı qazlarının baha tərəfdən korroziyasının qarşısını almaq vacibdir. İstilik mübadiləsi səthinin temperaturu şeh nöqtəsinin temperaturunun altındadırsa bu fenomen mümkündür; Bu vəziyyətdə, hava qızdırıcısının səthi ilə birbaşa təmasda olan baca qazlarının bir hissəsi, onlarda olan su buxarı qismən qatılaşdırılmış və qazlardan kükürd dioksidini qazanın, aqressiv zəif turşu təşkil edir.

Şeh nöqtəsi, doymuş buxar suyunun təzyiqinin təvazökarlığa uyğundur, bu, bulu qazlarında olan su buxarının qismən təzyiqinə bərabərdir.

Ən etibarlı korroziyadan qorunma metodlarından biri, hər hansı bir şəkildə (məsələn, su və ya buxar kanalında) şeh nöqtəsindən yuxarı bir temperatura qədər havanın birləşməsidir. Bu cür korroziya konjeksiya borularının səthində baş verə bilər, əgər sobaya daxil olan xammalın temperaturu şeh nöqtəsindən daha aşağı olarsa.

İstilik mənbəyi, doymuş bir buxarın temperaturunu artırmaq üçün ilkin yanacağın oksidləşmə reaksiyası (yanması). Yanma zamanı meydana gələn tüstü qazları, istiliyini radiasiya və sonra xam axını (su cütlüyü) olan konveksiya otaqları. Superheated su buxarı istehlakçıya girir və yanma məhsulları sobanı tərk edib təkrar işğalını daxil edin. Ku çıxışında, doymuş su buxarı sobada buxarda həddindən artıq istiləşmə və qida sularının hava qızdırıcısına daxil olan buxar qazlarının tədarükünə qayıdır. Hava ilə işləyən qızdırıcıdan, baca qazları çadırın yanına gedir, burada bobin üzərində suyun qızı qızdırılıb istehlakçıya birbaşa və atmosferə axın edir.

2. Ocağın hesablanması

2.1 Yanma prosesinin hesablanması

Yanacağın aşağı istilik yanmasını təyin edirik Q. R N. . Yanacaq fərdi karbohidrogendirsə, yanma yanma Q. R N. Yanma məhsullarında suyun buxarlanmasının istiliyini mənfi cəhətdən inşaatın standart istiliyinə bərabərdir. Gess Qanununun əsasında mənbə və son məhsulların formalaşmasının standart istilik effektlərinə uyğun olaraq da hesablana bilər.

Karbohidrogen qarışığından ibarət olan yanacaq üçün yanma istismarı müəyyən edilir, lakin əlavə qaydası:

harada Q pi N. - yanma istiliyi i. -Hər yanacaq komponenti;

y. - Konsentrasiya i. Fraksiyalarda yanacağın komponenti, sonra:

Q. R N. santimetr = 35.84 ∙ 0.987 + 63.80 ∙ 0.00333+ 91.32 + 0.0012+ 118.73 ∙ 0.0004 + 146.10 ∙ 0.0004 \u003d 35.75 MJ / M 3.

Yanacağın molar kütləsi:

M M. = Σ M I. ∙ y. ,

harada M I. - molar kütləsi i. -Hər yanacaq komponenti, buradan:

M m \u003d. 16,042 ∙ 0,987 + 0,0033 + 44.033 + 44.033 + 44.0944 ∙ 0.0012 + 58,120 ∙ 0.0004 + 72.15 ∙ 0.0001 + 44.010 ∙ 0.001 + 28.01 ∙ 0.001 + 28.01 ∙ 0.001 + 28.01 ∙ 0.001 + 28.01 ∙ 0.007 \u003d 16.25 kq / mol.

kg / m 3,

sonra Q. R N. santimetr , MJ / KG-də ifadə olunan, bərabərdir:

Mj / kq.

Hesablamanın nəticələri cədvəldə azalır. Biri:

Yanacağın tərkibi Cədvəl 1

Yanacağın ibtidai quruluşunu müəyyənləşdiririk,% (Kütləvi):

,

harada n i C. , nIH Agentliyi. , n i n. , n i o. - yanacağa daxil olan fərdi komponentlərin molekullarında karbon, hidrogen atomu, azot və oksigen sayı;

Yanacağın, kütlələrin hər bir hissəsinin məzmunu. %;

x I. - Hər bir yanacaq komponentinin məzmunu, deyirlər. %;

M I. - yanacaqın fərdi komponentlərinin molar kütləsi;

M M. - molar yanacaq kütləsi.

Tərkibi yoxlamaq :

C + h + o + n \u003d 74.0 + 24,6 + 0,2 + 1.2 \u003d 100% (kütlə.).

1 kq yanacağın yandırılması üçün tələb olunan nəzəri miqdarda havanı müəyyənləşdiririk, yanma reaksiyasının stoiometrik tənliyinin və atmosfer havasında oksigen tərkibində müəyyən edilir. Yanacağın ibtidai quruluşu, nəzəri miqdarda hava məlumdursa L 0. , KG / KG, düstur tərəfindən hesablanır:

Təcrübədə, sobada yanacağın yanacağının tamlığını təmin etmək üçün həddindən artıq miqdarda hava tətbiq olunur, α \u003d 1.25-də etibarlı bir hava axını tapacağıq:

L. = αl 0 ,

harada L. - etibarlı hava axını;

α - Həddindən artıq hava əmsalı,

L. = 1.25 ∙ 17.0 \u003d 21.25 kq / kq.

1 kq yanacaq yandırmaq üçün xüsusi hava həcmi (n. Y.):

harada ρ B. \u003d 1,293 - normal şəraitdə hava sıxlığı,

m 3 / kq.

1 kq yanacaq yanarkən meydana gələn yanma məhsullarının sayını tapırıq:

yanacağın ibtidai quruluşu məlum olubsa, onda bütün 1 kq yanacaqdakı blue qazlarının kütləvi tərkibi aşağıdakı tənliklər əsasında müəyyən edilə bilər:

harada m co2. , m h2o. , m n2. , m o2. - Müvafiq qazların kütləsi, kq.

Ümumi yanma məhsulları:

m. s. = m co2 + m h2o + m n2 + m o2

m. s. \u003d 2.71 + 2.21 + 16.33 + 1.00 \u003d 22.25 kq / kq.

Əldə olan dəyəri yoxlayın:

harada W F. - xüsusi istehlak Maye yanacağını yandırarkən nozzle buxarı, kq / kq (qaz yanacağı üçün) W F. = 0),

Yanacaq qaz olduğundan, havadakı nəmin tərkibi laqeyd qalır və su buxarı miqdarı nəzərə alınmır.

1 kq yanacaq yanması zamanı yaranan normal şəraitdə yanma məhsullarının həcmini tapın:

harada m I. - 1 kq yanacaq yanması zamanı yaranan müvafiq qazın kütləsi;

ρ I. - Normal şəraitdə bu qazın sıxlığı, kq / m 3;

M I. - Bu qazın molar kütləsi, kq / kmol;

22.4 - molar həcmi, m 3 / kmol,

m 3 / kq; m 3 / kq;

m 3 / kq; m 3 / kq.

Yanma məhsullarının ümumi həcmi (n. Y. Y.) əsl havanın axınında:

V \u003d v2 + v H2o + v N2 + v o2 ,

V. = 1.38 + 2.75+ 13.06 + 0.70 \u003d 17.89 m 3 / kq.

Yanma məhsullarının sıxlığı (n. Y.):

kg / m 3.

Data cədvəlindən istifadə edərək 100 ° C-dən (373 k) temperatur aralığında 1 kq yanacaqın istilik tutumu və enthalpi tapacağıq. 2.

P, KJ / (kq ∙ k) olan qazların orta xüsusi istilik tutumu Cədvəl 2

t. , ° S.

1 kq yanacaq yanma zamanı yaranan qaz qazlarının enthalpy:

harada ilə CO2. , h2O ilə. , İlə N2 ilə. , o2 ilə. - Temperaturda müvafiq çəmənliyin daimi təzyiqində orta xüsusi istilik qabiliyyəti t. , Kj / (kq · k);

t ilə - Temperaturda 1 kq yanacaq yanması zamanı yaranan baca qazlarının orta istilik tutumu t. , kj / (kq k);

100 ° C-də: KJ / (kq ∙ k);

200 ° C-də: KJ / (kq ∙ k);

300 ° C-də: KJ / (kq ∙ k);

400 ° C-də: KJ / (kq ∙ k);

500 ° C-də: KJ / (kq ∙ k);

600 ° C-də: KJ / (kq ∙ k);

700 ° C-də: KJ / (kq ∙ k);

800 ° C-də: KJ / (kq ∙ k);

1000 ° C-də: kj / (kq ∙ k);

1500 ° C-də: KJ / (kq ∙ k);

Hesablamaların nəticələri cədvəldə azalır. 3.

Enghaulpia yanma məhsulları Cədvəl 3.

Masaya görə. 3 Asılılıq cədvəli qurun H T. = f. ( t. ) (Şəkil 1) Əlavəyə baxın .

2.2 Ocağın istilik balansının hesablanması, sobanın və yanacaq istehlakının səmərəliliyi

Ocağındakı su buxarı ilə qəbul edilən istilik axını (faydalı istilik yükü):

harada G. - Vahid, kq / s hər birində həddindən artıq qızğın su buxarının miqdarı;

H v1. və N vp2.

320 ° C (593 k) -ə bərabər olan axan baca qazlarının temperaturunu götürün. Ətraf mühitə radiasiya ilə istilik itkisi 10% olacaq və onlardan 9% -i parlaq kamerada və konveksiya 1% -i itirilir. Sobanın səmərəliliyi η t \u003d 0.95.

Kimyəvi nostanın istilik itkisi, eləcə də gələn yanacaq və hava laqeydliyi istiliyinin sayı.

KPD sobasını müəyyənləşdirin:

harada Necə - sobanı tərk edən bacalar qazlarının temperaturunda yanma məhsulları, t uk Açıqlayır; Gedən yararlı qazların temperaturu, ümumiyyətlə, sobanın girişindəki xammalın ilkin temperaturundan 100 ilə 150 \u200b\u200b° C-dən yuxarı alınır; q qazan - Ətraf mühitə radiasiya,% və ya səhmlərə istilik itkisi Q mərtəbə ;

Yanacaq istehlakı, kq / s:

kg / s.

2.3 Radiant kamera və konveksiya kamerasının hesablanması

Keçiddə Baca qaz istiliyini müəyyənləşdiririk: t. P \u003d 750 - 850 ° С, qəbul edin

t. P \u003d 800 ° С (1073 k). Keçiddəki bir temperaturda Enghaulpia yanma məhsulları

H. P \u003d 21171.8 kj / kq.

Parlaq borularda su buxarı tərəfindən qəbul edilən termal axını:

harada N. P - Bilki qazlarının temperaturu pa perevali, kj / kq;

η t - sobanın səmərəliliyi; 0.95 - 0.98-ə bərabər olmaq tövsiyə olunur;

Konveksiya borularında su buxarı tərəfindən qəbul edilən termal axını:

Parlaq hissənin girişində su buxarının enthalpyi:

KJ / KG.

Konveksiya kamerasında təzyiq itkisinin böyüklüyünü qəbul edirik ∆ P. üçün \u003d 0.1 MPa, sonra:

P. üçün = P. - P. üçün ,

P. üçün \u003d 1.2 - 0.1 \u003d 1.1 mpa.

Parlaq hissədə su buxarı giriş temperaturu t. üçün \u003d 294 ° C, sonra parlaq boruların xarici səthinin orta temperaturu:

harada Δt. - Parlaq boruların xarici səthinin temperaturu arasındakı fərq, borularda qızdırılan su buxarının (xammal) temperaturu arasındakı fərq; Δt. \u003d 20 - 60 ° C;

Üçün.

Maksimum hesablanmış yanma temperaturu:

harada t O. - yanacaq və hava qarışığının azaldılmış temperaturu; Yanma üçün verilən havanın temperaturuna bərabərdir;

tƏŞƏKKÜR. - Temperaturda yanma məhsullarının xüsusi istilik tutumu t. P;

° F.

Üçün t max = 1772.8 ° C və t. P \u003d 800 ° C tamamilə qara səthin istilik mövqeyi q S. Parlaq boruların xarici səthinin müxtəlif temperaturu üçün aşağıdakı dəyərlər:

Θ, ° C 200 400 600

q S. , W / m 2 1.50 × 10 5 1.30 ∙ 10 5 5 5 5 5 5 5

Köməkçi qrafik qururuq (Şəkil 2) Əlavəyə baxın İstilik-star, θ \u003d 527 ° C-də harada tapdığımız yer: q S. \u003d 0.95 × 10 5 w / m 2.

Ocağa təqdim olunan tam istilik axını hesablayırıq:

Ekvivalentin ekvivalentinin ekvivalentinin ilkin dəyəri:

m 2.

Masonry ψ \u003d 0.45 və α \u003d 1,25 üçün bu \u003d 1,25-in dərisini qəbul edirik

H S. /H. L. = 0,73.

Ekvivalent düz səthin dəyəri:

m 2.

Tək sıra boru yerləşdirməsini və aralarında addımları qəbul edirik:

S. = 2d. N. \u003d 2 ∙ 0.152 \u003d 0.304 m. Bu dəyərlər üçün faktor forması üçün Üçün = 0,87.

Örtülü hörgü səthinin miqyası:

m 2.

İstilik parlaq boruların səthi:

m 2.

BB2 sobasını, onun parametrlərini seçin:

radiasiya kamerası səthi, m 2 180

konveksiya kamerası səthi, m 2 180

İşləyən uzunluq sobası, m 9

radiasiya kamerası genişliyi, m 1,2

b. İcra

yanacaq yanma metodu alovu

boru diametrinin diametri, mm 152 × 6

konveksiya kamerasının borularının diametri, mm 114 × 6

Radiasiya kamerasındakı boruların sayı:

harada d. H radiasiya kamerasında, m-nin xarici diametridir;

l. Paul - Fzu qazları, m, yuyulmuş parlaq boruların faydalı uzunluğu

l. Gender \u003d 9 - 0.42 \u003d 8.2 m,

.

Parlaq boruların səthinin istilik dəyişməsi:

W / m 2.

Konveksiya Palatasının borularının sayını müəyyənləşdiririk:

Onları bir üfüqi bir sıra 3-də bir yoxlama sifarişində var. Borular arasında addım \u003d 1.7 d. H \u003d 0.19 m.

Orta temperatur fərqi düsturu ilə müəyyən edilir:

° F.

Konveksiya kamerasında istilik köçürülməsi əmsalı:

W / (m 2 ∙ k).

Konveksiya borularının səthinin istilik dəyişməsi düsturu ilə müəyyən edilir:

W / m 2.

2.4 Soba bobininin hidravlik hesablanması

Ocaqlı rulonun hidravlik hesablanması, parlaq və konveksiya borularında su buxar təzyiqinin itirilməsini müəyyən etməkdir.

harada G.

ρ V.P-ə - Parlaq kamerada, kq / m 3-də orta temperatur və təzyiqdə su buxarının sıxlığı;

d. K - konveksiya borularının daxili diametri, m;

z. K - konveksiya kamerasında axınların sayı,

xanım.

ν K \u003d 3.311 ∙ 10 -6 m 2 / s.

Reynolds meyarının dəyəri:

m.

Sürtünmə üçün təzyiq itkisi:

PA \u003d 14.4 KPA.

PA \u003d 20.2 KPA.

burada σ. ζ K.

- növbələrin sayı.

Ümumi təzyiq itkisi:

2.5 radiasiya kamerasında su buxarının təzyiq itkisinin hesablanması

Orta su buxarı sürəti:

harada G. - Su buxarı, kq / s ocağında həddindən artıq qızdırılan istehlak;

ρ R.P. - Parlaq kamerada, kq / m 3-də orta temperatur və təzyiqdə su buxarının sıxlığı;

d. P - Konveksiya borularının, mtrunny diametri;

z. P hüceyrə kamerasında axınların sayıdır,

xanım.

Konveksiya kamerasında orta temperatur və təzyiqdə su buxarının kinematik özlülüyü ν P \u003d 8.59 ∙ 10 -6 m 2 / s.

Reynolds meyarının dəyəri:

Düz ərazidə boruların ümumi uzunluğu:

m.

Hidravlik sürtünmə əmsalı:

Sürtünmə üçün təzyiq itkisi:

PA \u003d 15,1 KPA.

Təzyiq itkisi yerli müqavimətlər:

Pa \u003d 11.3 kpa,

burada σ. ζ R. \u003d 0.35 - 180 ºС fırlanma zamanı müqavimət əmsalı,

- növbələrin sayı.

Ümumi təzyiq itkisi:

Hesablamalar, seçilmiş sobanın su buxarını müəyyən bir rejimdə həddindən artıq istiləşmə prosesini təmin edəcəyini göstərdi.

3. Qazan-utilizerin hesablanması

Baca qazlarının orta temperaturunu tapırıq:

harada t. 1 - Girişdəki baca qazlarının temperaturu,

t. 2 - Çıxışdakı bulu qazlarının temperaturu, ° C;

° С (538 k).

Baca qazlarının kütləvi axını:

yanacaq istehlakı, kq / s;

Fish qazları üçün xüsusi Enthalpy məlumat cədvəlinə əsaslanaraq müəyyənləşdirir. 3 və Şek. 1 formula ilə:

Entalpy istilik daşıyıcıları Cədvəl 4.

Tüstü qazları ilə ötürülən istilik axını:

harada N. 1 I. H. 2 - 1 kq yanacaq yanacaq, KJ / kq yanacaq, KU-dan giriş və çıxışın temperaturunda yararlı qazların enthalpi;

B - yanacaq istehlakı, kq / s;

h. 1 I. h. 2 - Flue qazlarının xüsusi taxta, kj / kq,

İstilik axını, su ilə qəbul edilən, w:

harada η ku - ku-da istilik istifadəsi əmsalı; η ku \u003d 0.97;

G. n - buxar çıxışı, kq / s;

h. VP - Çıxış temperaturunda doymuş su buxarının entalporu, kj / kq;

h. N in - entalugaya qida suyu, Kj / kq,

Ku-da əldə edilən su buxarının miqdarı, düsturu müəyyənləşdiririk:

kg / s.

İstilik zonasında su ilə qəbul edilən istilik axını:

harada h. buxarlanma temperaturunda suyun xüsusi entalpy, KJ / kq;

İstilik zonasında su qazı ilə edilən termal axını (faydalı istilik):

harada h. X - Temperaturda Baca qazlarının xüsusi tualeti t. X, deməli:

kJ / KG.

1 kq yanacağın yanmasının dəyəri:

Şəkildə. 1 Dəyərinə uyğun tüstü temperaturu H. X \u003d 5700.45 KJ / KG:

t. X \u003d 270 ° C.

İstilik zonasında orta temperatur fərqi:

° F.

270 Flue Qazları 210, əks-sönük indeksini nəzərə alaraq:

harada Üçün F - istilik ötürmə əmsalı;

m 2.

Buxarlanma zonasında orta temperatur fərqi:

° F.

320 Flue Qazları 270, əks-hesabatın indeksini nəzərə alaraq:

187 Su buxarı 187

İstilik zonasında istilik mübadiləsinin səthi sahəsi:

harada Üçün F - T6 əmsalı;

m 2.

İstilik mübadiləsi səthinin ümumi sahəsi:

F. = F. N +. F. u,

F. \u003d 22,6 + 80 \u003d 102.6 m 2.

GOST 14248-79-a uyğun olaraq, aşağıdakı xüsusiyyətləri olan buxar sahəsi olan standart bir buxarlandırıcı seçirik:

casing diametri, mm 1600

boru şüalarının sayı 1

bir dəstə 362 boruların sayı

səthi istilik mübadiləsi, m 2 170

singing singing oxumaq

borular tərəfindən, m 2 0,055

4. İstilik balansı hava qızdırıcısı

Temperaturu olan atmosfer havası x-də t ° İstiliyin istiliyinə qədər olan cihaza girir t x-də Flue qazlarının istiliyinə görə.

Hava axını, kq / s, lazımi miqdarda yanacaq əsasında müəyyən edilir:

harada İçində - Yanacaq istehlakı, kq / s;

L. - 1 kq yanacaq, kq / kq, yandırmaq üçün etibarlı hava axını

Fue qazları, istiliyini verərək, soyudulur t dhg. = t dg2. əvvəlki t dg4. .

=

harada H 3. və H 4. - Temperaturda Baca qazlarının entalpi t dg3 və t dg4. Buna görə, kj / kq,

Hava ilə qəbul edilən termal axın, w:

harada in-x ilə - orta xüsusi istilik tutumu, kj / (kq to);

0.97 - hava qızdırıcısının səmərəliliyi,

Son hava istiliyi ( t x-də) İstilik balansının tənliyindən müəyyən edilmişdir:

Üçün.

5. KTANA Termal Balansı

Hava qızdırıcısından sonra, baca qazları təmas aparatını aktiv bir nozzle (ton) ilə daxil edir, burada temperaturu azalır t dg5 = t dg4. temperatur üçün t dg6 \u003d 60 ° C.

Baca qazlarının istiliyi iki ayrı su axını ilə çıxarılır. Bir axın, baca qazları ilə birbaşa təmas halına gəlir, digəri isə onlarla birlikdə bobin divarından istilik alır.

Tüstü qazları tərəfindən verilən istilik axını, w:

harada H 5. və H 6. - Temperaturda Baca qazlarının entalpi t dg5 və t dg6 Buna görə, kj / kq,

Soyutma suyunun (cəmi), kq / s miqdarı istilik balansının tənliyindən müəyyən edilir:

burada η - KPD KTAN, η \u003d 0.9,

kg / s.

Soyutma suyu ilə qəbul edilən termal axını, w:

harada Gulat - Soyuducu su istehlakı, kq / s:

su ilə su ilə - XÜSUSİ su istiliyi gücü, 4.19 kj / (kq to);

t n su və t suya - KTANA-nın giriş və çıxışında su temperaturu, müvafiq olaraq,

6. İsti çıxarılması quraşdırma işinin səmərəliliyinin hesablanması

Sintez edilmiş sistemin səmərəliliyini müəyyənləşdirərkən ( η Tu) ənənəvi yanaşma istifadə olunur.

Elektrik quraşdırma səmərəliliyinin hesablanması düsturu tərəfindən həyata keçirilir:

7. Sistem sisteminin exergetik qiymətləndirilməsi - Koile-Utilistor sistemi

Enerji texnoloji sistemlərinin təhlili üçün ekstaketik metod, termodinamikanın ilk qanunundan istifadə edərək adi qiymətləndirmə ilə heç bir şəkildə aşkarlanmayan enerji itkisini ən obyektlə müəyyənləşdirməyə imkan verir. Baxılan vəziyyətdə qiymətləndirmələr üçün bir meyar olaraq, sistemdəki siyahıda göstərilən ekzerjinin ekranının ekranslaşdırılması ilə əlaqədar olaraq təyin olunan ekstaketik bir səmərəlilik istifadə olunur:

harada E holland - Yanacağın ekskurti, MJ / kq;

E hər hansı bir - Ocağın və qazanxanada su buxarının axını ilə qəbul edilən müdaxilə.

Qazlı yanacaq vəziyyətində xarici xarici xarici görünüşü çıxan yanacaqdan çıxarılır ( E dt1) və ekskserving hava ( E play2.):

harada N N. və YOX. - Ocaq sobasında giriş temperaturunda hava enthalpy və müvafiq olaraq, KJ / kq;

T O. - 298 k (25 ° C);

Δs. - Hava entropiyasının dəyişdirilməsi, kj / (kq k).

Əksər hallarda, effektiv havanın miqdarı laqeyd qala bilər, yəni:

Sistemdə saxlanılan sistem üçün qorunan ekskurent eksponatasiya, Ocağındakı su bərə ilə qəbul edilən Exsertiga-dan hazırlanmışdır ( E ANS1) və Ku-də su bərə ilə qəbul edilən Exxiga ( E avd2.).

Ocağın içində qızdırılan su buxarının axını üçün:

harada G. - Ocaqda buxar istehlakı, kq / s;

N vp1. və N vp2. - Ocağın girişində və çıxışında su buxarının enthalpy, müvafiq olaraq, kj / kq;

Δs vp - Su buxarının entropiyasının dəyişdirilməsi, kj / (kq k).

Ku-da əldə edilən su buxarı axını üçün:

harada G N. - Ku, kq / s-də buxar istehlakı;

h vp-ə - Ku, kj / kq çıxışında doymuş su buxarının enthalpiyası;

h n B. - Ku, KJ / KG girişindəki qidalı suyun enthalpiyası.

E hər hansı bir = E dv1 + e ans2 ,

E hər hansı bir \u003d 1965.8 + 296.3 \u003d 2262.1 J / KG.

Rəy

Təklif olunan quraşdırma (texnoloji sobanın egzoz qazlarının istisində istismarı) hesablamasının aparılması, yanacağın bu tərkibi, sobanın suyunun performansı, digər göstəricilərin - miqyasda olduğu qənaətinə gəlmək olar Sintez edilmiş sistemin səmərəliliyi yüksəkdir, buna görə quraşdırma təsirli olur; Bu, həmçinin "soba qazan-qazan" sisteminin ekstaketik qiymətləndirilməsini də göstərdi, lakin enerji xərclərində quraşdırma çox şey istənir və zəriflik tələb edir.

İstifadə olunan ədəbiyyatın siyahısı

1. Xaraz D. . Və . Kimya sənayesində ikinci dərəcəli ehtiyatlardan istifadə qaydaları / D. I. Xaraz, B. I. Psakhis. - m.: Kimya, 1984. - 224 səh.

2. Skoblo A. . Və . Neft emalı və neft-kimya sənayesinin və qurğularının prosesləri və cihazları / A. I. Skoblo, I. A. Tregubova, Yu. K., Molokanov. - 2-ci ed., Pererab. və əlavə et. - m .: Kimya, 1982. - 584 səh.

3. Pavlov K. . F. . Kimyəvi texnologiyaların prosesləri və cihazları nisbətində nümunələr və tapşırıqlar: Tədqiqatlar. Universitetlər üçün müavinət / K. F. Pavlov, P. G. Romankov, A. A. Soskov; Ed. P. G. Romakova. - 10-cu Ed., Pererab. və əlavə et. - l .: Kimya, 1987. - 576 səh.

tətbiqi

Ocaq cihazı ideal olaraq, yandırmaq üçün lazım olduğu üçün avtomatik olaraq bu qədər hava verdiyi bir dizayn keçirmək istəyirəm. İlk baxışdan, bunu etmək olar beyin. Həqiqətən, daha sıx odun yandırırsa, daha isti baca qazları nə qədər çox olmalıdırsa, daha böyükdür (karbüratorun modeli). Ancaq bu deyil. Thrust meydana gələn isti baca qazlarının miqdarından asılı deyil. Thrust, yanacaqdan əvvəl boru tankından borudakı təzyiq damlasıdır. Borunun hündürlüyü və baca qazlarının temperaturu, daha doğrusu, onların sıxlığı ilə müəyyən edilir.

Thrust düsturu ilə müəyyən edilir:

F \u003d a (p b - p d) h

bu, dartma, əmsal, p b xarici havanın sıxlığıdır, p d - Baca qazlarının sıxlığı, h, borunun hündürlüyüdir

Baca qazlarının sıxlığı düsturla hesablanır:

p d \u003d p in (273 + t c) / (273 + t)

burada t b və t d, boru kənarındakı xarici atmosfer havasının və borudakı tullantı qazlarının dərəcə olan selsi olan temperaturdur.

Borudakı baca qazlarının hərəkət sürəti (həcm istehlakı, yəni borunun emiş gücü) G. Borunun hündürlüyündən asılı deyil və baca qazlarının və açıq havanın, eləcə də ərazinin temperaturundakı fərqi ilə müəyyən edilir xaç bölməsi baca. Beləliklə praktik nəticələrin sayı.

ƏvvəlBace boruları havanın axınını beşinci ilə artırmaq üçün ümumiyyətlə yüksək hala gətirilir, ancaq yalnız zərbəni artırmaq üçün (yəni boruda təzyiq düşməsi). Bir pəncərə ilə (sobanın muftling) devrilməsinin qarşısını almaq çox vacibdir (ecazkarlığın mufting) (thrustın miqyası həmişə mümkün külək ehtiyat nüsxəsini aşmalıdır).

İkincisi, Hava axını tənzimləyin, boruların canlı xaç hissəsinin sahəsini dəyişdirən, yəni klapan köməyi ilə dəyişdirilən cihazlardan istifadə etməklə rahatdır. Məsələn, iki dəfə backney kanalının kəsişmə bölgəsində artımla, yanacaq vasitəsilə həcmli hava axınının təxminən ikiqat artımını gözləmək olar.

Bunu sadə izah edin və vizual nümunə. İki eyni soba var. Onları bir-birimiz birləşdiririk. İki dəfə hava istehlakı və kəsişmə borusu olan əkiz qalıcı bir odunla ikiqat soba alırıq. Və ya (eynidir) Fifueldə odun alovlanmasından daha çox olarsa, onda borudakı klapanı daha çox və daha çoxu açmalısınız.

ÜçdəbirSoba sabit rejimdə normal yandırarsa, yanan odun yandıran yanan odun əlavə edəriksə, bu da baca qazları dərhal gələcək və sobadan hava axını azalacaq. Eyni zamanda, yanan odun solmağa başlayacaq. Yəni birbaşa odundan bir-birinə təsir etmir və odun tərəfindən əlavə bir axın göndərir və bu, boru bu əlavə hava axınının olmadığı zamandan daha çox bıçaq qazlarını atlaya biləcəyi ortaya çıxır. Boru özü əvvəllər olan odun axınını azaldacaq və bundan əlavə, soyuq havanın əlavə axınının olmasına imkan vermir. Başqa sözlə, tüstü borusu işləyir.

Buna görə buz borularındakı yuvalardakı slotlar, yanacaq kamerasındakı lazımsız hava axını və həqiqətən, baca qazlarının temperaturunun azalmasına səbəb olan hər hansı bir istilik parlaqlığı ilə bu qədər zərərlidir.

DördüncüBaca, daha az hava axını ilə qaz-dinamik müqavimətinin əmsalı daha böyükdür. Yəni bacanın divarları tercihen, bükülmədən və növbə olmadan hamar şəkildə həyata keçirilir.

BeşnövlükdəBitki qazlarının temperaturu daha kiçik olan, sobanın alovlanması altındakı borunun soyulmasının vəziyyətini izah edən, temperaturun temperaturu olan dalğalanmalar zamanı hava axını daha kəskin şəkildə dəyişdirir.

Altıncı yerdə, P. yüksək temperatur Baca qazları hava axını, baca qazlarının istiliyindən asılı deyil. Yəni ocağın güclü bir üstünlə, hava axını artmağı dayandırır və yalnız borunun çarmıx hissəsində asılı olmağa başlayır.

Qeyri-sabitlik problemləri, borunun istilik xüsusiyyətlərini təhlil edərkən deyil, borudakı qazların dinamikasını nəzərə alaraq, eyni zamanda, boruda qaz axınını nəzərdən keçirərkən meydana gəlir. Həqiqətən, baca yüngül bacalarla yaxşı doludur. Bu işıq bacısı qazı çox sürətli deyilsə, ehtimal ki, şiddətli olmur xarici hava Sadəcə asan bir qazda boğula bilər və boruda aşağıya düşən bir axın yarada bilər. Bu, ümumiyyətlə, bu, yəni xarici sobada olan bacanın soyuq divarları ilə belə bir vəziyyətə sahibdir.

Əndazəli 1. Soyuq bacanındakı qaz hərəkatı sxemi: 1 - yanacaq; 2 - pissed vasitəsilə hava təchizatı; 3-tüstü truba; 4 - tutmaq; 5 - Şömine diş; 6 tüstü qazları; 7-uğursuz soyuq hava; 8 - Hava axını, tırmanışa səbəb olur.

a) hamar açıq şaquli boru
b) bir klapan və dişli boru
c) üst qapaqlı boru

Qatı oxlar - yüngül isti blue qazlarının hərəkət istiqamətləri. Nöqtəli oxlar - atmosferdən soyuq ağır havanın aşağı axınlarının hərəkət istiqaməti.

Üstündə Əndazəli 1a. Fırı sxematik olaraq, baca qazlarının verdiyi və baca borusu ilə çıxarıldığı təqdirdə təsvir edilmişdir. Hətta bir yanacaq. Bu hadisə axını "müntəzəm" hava axını dəyişdirə bilər. Çaşqındır. Yeri gəlmişkən, o qədər tez-tez, kömürlə sürüşərkən baş verir bağlı qapılar soba. Hətta thrustın tam toxunması baş verə bilər: hava borudan keçəcək və baca qazları - qapıdan çıxın.

Əslində, bacanın daxili divarında həmişə qanun pozuntuları, qalınlaşma, kobudluq var, baca qazları və əks-aşağı soyuq hava axını bir-biri ilə qarışdırılır və qarışdırılır. Soyuq aşağı axan hava axını itələdi və ya istiləşmə, isti qazlarla qarışıq qalxmağa başlayır.

Dowstream soyuq hava axınlarının yerləşdirilməsinin təsiri qismən açıq klapanların olması, habelə şömine istehsalında geniş istifadə olunan dişli dişin olması ilə inkişaf etdirilir. Əndazəli 1b). Diş soyuq havanın borudan şömine məkanına axanının qarşısını alır və bununla da şöminənin əriməsinin qarşısını alır.

Boruda aşağı axan hava axını xüsusilə dumanlı havalarda təhlükəlidir Fırın çox siqaret çəkməsi, alovlanmır.

Eyni səbəbdən, çiy dumanlı borular olan sobalar güclü tüstülür. Düşmənin baş verməsinin qarşısını almaq üçün üst klapanlar xüsusilə təsirlidir ( Əndazəli 1v.), bacasında baca qazlarının sürətindən asılı olaraq tənzimlənir. Ancaq bu cür klapanların istismarı əlverişsizdir.

Əndazəli 2. Həddindən artıq hava əmsalının asılılığı soba etirazı dövründən (bərk əyri). Nöqtəli əyri, Fishe qazlarında (nisbi vahidlərdə) odun məhsullarının (soot və uçucu maddələr daxil olmaqla) tumartının (tıxanma və uçucu maddələr daxil olmaqla) petçinin tələb olunan hava axını dərəcəsidir. Barkod nöqtəli əyri - boru tərəfindən verilən borunun həqiqi hava istehlakı (nisbi vahidlərdə). Həddindən artıq hava əmsalı g potch-də xüsusi bir bölmə g borudur

Sabit və kifayət qədər güclü güclü zərbə yalnız havanın əvvəlində estifadəsi həmişə itkin düşdükləri tüstü borusunun divarlarını qızdırdıqdan sonra baş verir. Eyni zamanda həddindən artıq havanın əmsalı və tüstü sobası ( Əndazəli 2.). Əksinə, tüstü borusu isti qalır, isti olaraq qalır, o, odun da demək olar ki, yandırılıb (artıq hava əmsalı birdən çoxdur). Metal sobaları, metal qızdırılmış baca boruları kərpic truba ilə müqayisədə aşağı istilik tutumu səbəbindən rejim üçün daha sürətlidir.

Baca içərisindəki proseslərin təhlili davam etdirilə bilər, ancaq o qədər də aydındır ki, o qədər də aydındır ki, ocağın özü nə qədər yaxşı olsa da, bütün üstünlükləri pis baca tərəfindən sıfıra endirilə bilər. Əlbəttə, B. mükəmməl versiya Tüstü borusu dəyişdirilməlidir müasir sistem məcburi rəsm Tənzimlənən istehlak və yarta qazlarından nəmin əvvəlcədən kondensasiyası olan elektrik fanatından istifadə edərək baca qazları. Belə bir sistem, digər şeylər arasında, soot, karbonmonoksit və digər zərərli çirklərdən, eləcə də sızanaq axıdılmış baca qazlarını təmizləyə və istilik bərpa olunmasını təmin edə bilər.

Ancaq bütün bunlar uzaq bir perspektivdədir. Bir zəmt və bağban üçün, tüstü truba bəzən sobadan, xüsusən də çox səviyyəli bir ev istiləşmə halında daha baha ola bilər. Qadağan olunmuş baca boruları ümumiyyətlə sadə və daha qısa, lakin sobanın istilik gücünün səviyyəsi çox böyük ola bilər. Bu cür borular, bir qayda olaraq, bütün uzunluq boyunca güclü bir şəkildə işə salınır, onlar tez-tez qığılcımlar və küllər uçurlar, həm də kondensat və kopyalayın və əhəmiyyətsiz dərəcədə aşağı düşürlər.

Hamam binasını yalnız hamam kimi istifadə etməyi planlaşdırırsınızsa, onda boru hazırlana və sıx edilə bilər. Sauna sizin və mümkün bir yer olaraq (müvəqqəti qalmaq, bir gecədə), xüsusən qışda, sonra da bir yer kimi düşünürsə daha çox məqsədəuyğun boru Dərhal izolyasiya edilmiş və səmərəli, "həyat üçün." Sobalar hər gün ən azı hər gün dəyişdirilə bilər, çirkli və daha ətraflı şəkildə dəyişdirilə bilər və boru eyni olacaq.

Heç olmasa soba rejimində işləyirsə uzun yanma (Qurutma), sonra borunun izolyasiyası tamamilə zəruridir, çünki aşağı obyektlərdə (1 - 5 kVt), sıx metal boru tamamilə soyuqlaşacaq, ən güclü dondan da qalxa bilər və boru üst-üstə düşür. Bu, kiçik keçən boşluqları olan qığılcımlı mesh və çətirlərin iştirakı ilə xüsusilə təhlükəlidir. Incrochovers yayda sıx bir qoruyucular üçün uygundur və qışda odunların zəif yanma rejimi üçün son dərəcə təhlükəlidir. Buz borularının tıxanması səbəbindən 1991-ci ildə (və bacalarda) bacalardakı deflektor və çətirlərin quraşdırılması qadağan edildi qaz sobaları Hətta əvvəllər).

Eyni səbəblərə görə, borunun hündürlüyünə qarışmaq lazım deyil - maneənin səviyyəsi qeyri-müəyyən üçün o qədər də vacib deyil hamam sobası. Əgər simulyasiya edərsə, həmişə otağı tez bir zamanda havalandıra bilərsiniz. Ancaq damın silsiləsinin üstündəki hündürlüyü (0,5 m-dən az deyil), külək külləri zamanı zərbənin qarşısını almaq üçün müşahidə edilməlidir. Zərif damlarda, boru qar örtüyünün üstündən keçirməlidir. Hər halda, bir boruya sahib olmaq daha yaxşıdır, amma isti (daha yüksək, lakin daha soyuq). Qışdakı yüksək borular həmişə soyuq və təhlükəlidir.

Soyuq baca borularının çox qüsurları var. Eyni zamanda, sürətlə qızdırılan keçid zamanı metal sobalarda çox uzun bir boru kəmərləri (daha sürətli) kərpic boruları), enerjili bir protostka ilə isti qalın və buna görə də hamamlarda (və yalnız hamamlarda deyil) çox geniş istifadə olunur, xüsusən də ucuzdan qohumdur. Metal sobalardakı asbic sement boruları, çox çəki çox olduğu üçün, parçaların cücərti ilə həddən artıq istiləşmə zamanı məhv edildiyi kimi istifadə edilmir.

Əndazəli 3. Metal baca borularının ən sadə dizaynları: 1 - metal dəyirmi baca; 2 - Parlaq; 3 - borunu atmosfer yağışından qorumaq üçün qapaq; 4 - rafters; 5 - Dam Lambers; 6. - Dreny Brucki damağında (kəsmə) damı və ya üst-üstə düşmə (zəruri hallarda) qeydiyyatı üçün rafters (və ya şüaları) arasında; 7 - Dam Rəngli; 8 - Yumşaq dam örtüyü (kibrus, hidrohotelloisol, soft kafel, büzməli karton-bitum vərəqələri və s.); 9 - dam örtüyü və çıxışın üst-üstə düşməsi üçün metal təbəqə (istifadə etməyə icazə verilir) düz vərəq Aceida - bir asbocate elektrik izolyasiya lövhəsi); 10 - metal drenaj astarlı; 11 - boşluq (birgə) asbest möhürlənməsi; 12 - metal qapaq-otter; 13 - tavan şüaları (yerin izolyasiya yolu ilə doldurulması ilə); 14 - tavan örtüyü; 15 - çardaqın cinsi (zəruri hallarda); 16 - metal təbəqə tavan kəsmə; 17 - metal gücləndirici künclər; 18 - tavanın kəsilməsinin metal örtüyü (lazım olduqda); 19 - İzolyasiya yanmayan istilik davamlı (ceramzit, qum, perlite, minvat); 20 - qoruyucu yastıq (8 mm qalınlığı olan asbest kartonda bir təbəqə); 21 - Metal ekran borusu.

a) Bayraqlı boru;
b) istilik izolyasiya edilmiş qoruyucu boru, ən azı 0,3 m 2 -grad / w (kərpic qalınlığına bərabər olan (minvata tipi 20 mm-nin izolyasiyasının qalınlığına bərabərdir).

Üstündə Əndazəli 3. Tipik təqdim edildi montaj sxemləri Qazıma metal borular. Boru özü ən azı 0,7 mm qalınlığı olan paslanmayan poladdan alınmalıdır. Rus boru kəmərinin diametri 120 mm, Fin - 115 mm-dir.

GOST 9817-95-ə görə, çox növbəli bacanın kəsişmə sahəsi, odun yandırarkən Firebox-da yayımlanan nominal istilik enerjisinin 1 kVt-a qədər ən azı 8 sm 2-də olmalıdır. Bu güc sobanın xarici kərpic səthindən snay 2,04.05-91 tərəfindən sərbəst buraxılan sobanın istilik gücü ilə qarışdırılmamalıdır. Bu, çoxsaylı anlaşılmazlıqlarımızdan biridir. tənzimləmə sənədləri. İsti qurutma sobaları ümumiyyətlə gündə 2-3 saat zibilləndiyindən, ocaqdakı güc, kərpic sobasının səthindən istilik buraxma gücünün təxminən on qat gücüdür.

Növbəti dəfə daşqın boru montajının xüsusiyyətləri haqqında danışacağıq.

İstilik yanması. Quru qazlı yanacağın ən aşağı istilik yanması QF-dən 4-ə qədər MJ / M3-dən çox dəyişir və onun tərkibindən asılıdır - yanan və yanmayan vəziyyətdən və keyfiyyəti və keyfiyyətindən asılıdır

Komponentlər. Domen qazında QF-nin ən kiçik dəyəri, ortalama tərkibi yanan qazlardan (əsasən karbon oksidi), təxminən 60% -i olan 30% və yanmayan azot N2-nin təxminən 60% -ni təşkil edir. Ən çox

Ağır karbohidrogenlərin artan tərkibi ilə xarakterizə olunan əlaqəli qazlarda QF-nin dəyəri. Təbii qazların yanmasının istisində, dar diapazonda dəyişir QF \u003d 35.5 ... 37.5 MJ / M3.

Gaseoli yanacaqların tərkibinə daxil olan fərdi qazların yanmasının aşağı istiliyi cədvəldə verilmişdir. 3.2. Qazlı yanacağın yanma istismarının müəyyənləşdirilməsi üsulları üzərində 3-cü hissəyə baxın.

Sıxlıq. Mütləq və nisbi qaz sıxlığı var.

RG qazının mütləq sıxlığı, kq / m3, bu qazın 1 m3-də olan qaz kütləsidir. Ayrı bir qazın sıxlığını hesablayarkən, onun kilometrinin həcmi 22.41 m3 (mükəmməl qaza görə) bərabərdir.

Nisbi qaz sıxlığı Rott normal şəraitdə və oxşar hava sıxlığı altında mütləq qaz sıxlığının nisbətidir:

Rott \u003d RG / PV \u003d RG / 1,293, (6.1)

Burada RG, yenidən - müvafiq olaraq qaz və havanın mütləq sıxlığı, normal şəraitdə, kq / m3. Qazların nisbi sıxlığı ümumiyyətlə öz aralarında müxtəlif qazları müqayisə etmək üçün istifadə olunur.

Mütləq və nisbi sıxlığın dəyərləri sadə qazlar Masada lider. 6.1.

PJM qaz qarışığının sıxlığı, kq / m3, əlavələrin qaydası əsasında müəyyən edilir, buna görə qazların xüsusiyyətləri qarışığda həcm fraksiyasına görə yekunlaşdırılır:

XJ'nin yanacağın 7-ci qazının həcmli məzmunu olduğu yerdə,%; (Rg); - Yanacağa daxil olan J-th qazının sıxlığı, kq / m3; Yanacaqdakı fərdi qazların sayı.

Qazlı yanacaqların sıxlığının dəyərləri cədvəldə göstərilir. S.5.

Temperatur və təzyiqdən asılı olaraq p, kq / m3 qazlarının sıxlığı düstur tərəfindən hesablana bilər

Burada P0 normal şərtlərdə qaz sıxlığı (T0 \u003d 273 K və P0 \u003d 101.3 KPA), kq / m3; P və T-, müvafiq olaraq, etibarlı təzyiq, kpa və mütləq qaz istiliyi, KP.

Demək olar ki, hər növ qaz yanacağı havadan daha yüngüldür, buna görə də sızma zamanı qaz döşəmələrin altına yığılır. Qazan işə başlamazdan əvvəl təhlükəsizlik səbəbi ilə qazın olmaması çoxluğunun ən çox ehtimal olunan yerlərində yoxlanılır.

Qaz viskozluğu artan temperaturla artır. R, PA-C-nin dinamik viskozitasının dəyərləri Siezer empirik tənliyi ilə hesablana bilər - borc

Cədvəl 6.1

Qaz yanacaq komponentlərinin xüsusiyyətləri (t - o ° C-də ch \u003d 101.3 kpa)

	Kimyəvi maddə	Molar kütlə m,	Sıxlıq	Həcmi konsentratı
Ad qazə	Mütləq	Qohum	Qazın yanması bir qarışığa hava,%
Yanacaq qazları
Propilen
Karbon oksidi
Hidrogen sulfid
Yanmayan qazlar
Karbon qazı
kükürd dioksid
Oksigen
Hava şəraiti.
Suvarmaq

Burada P0, normal şərtlərdə (g0 \u003d 273 k və p0 - 101.3 kpa), pa-c;) qazın dinamik viskozitensiyası əmsalı olduqda; T - mütləq qaz istiliyi, k; C qaz növündən asılı olaraq bir əmsaldır, K, Cədvəldə qəbul edilir. 6.2.

Qaz qarışığı üçün dinamik viskozite əmsalı, fərdi komponentlərin viskozite dəyərləri ilə təxminən müəyyən edilə bilər:

GJ-nin yanacağında J-th qazının kütləvi bir hissəsi olduğu yerdə; J-th komponentinin dinamik viskozitesi, PA-C; P yanacaqdakı fərdi qazların sayıdır.

Praktikada kinematik özlülüyü əmsalı, m2 / c
Dinamik viskozitonluq pidəni pieltion p asılılığı ilə əlaqəli ry

V \u003d p / p. (6.6)

(6.4) və (6.6) və (6.6), Təzyiq və temperaturdan asılı olaraq kinematik özlülüyü, M2 / s əmsalı, düstur tərəfindən hesablana bilər

Harada v0 normal şərtlərdə qazın kinematik özlülüyü (th \u003d 273 k və p0 \u003d 101.3 kpa), m2 / s; P və G-müvafiq olaraq etibarlı təzyiq, KPA və mütləq qaz istiliyi, k; C qaz növündən asılı olaraq bir əmsaldır, K, Cədvəldə qəbul edilir. 6.2.

Qazlı yanacaq üçün kinematik özlülük əmsallarının dəyərləri cədvəldə göstərilir. S.9.

Cədvəl 6.2.

Qaz yanacaq komponentlərinin özlülük və istilik keçiriciliyi əmsalları

(T \u003d 0 ° С IR \u003d 101.3 kpa)

Ad qazə	Özlülük əmsalı	YO3, istilik keçiriciliyinin əmsalı, w / (m-k)	İlə Ceff Seserld,
Dinamik R-106, PA-C	Kinematik v-106, m2 / s
Yanacaq qazları
Propilen
Karbon oksidi
Hidrogen sulfid
Yanmayan qazlar Karbon qazı
Oksigen
Hava şəraiti havası
Su buxarı 100 ° C-də

İstilikkeçirmə. Qazlarda molekulyar güc transferi, istilik keçiriciliyi əmsalı 'K, W / (m-k) ilə xarakterizə olunur. Termal keçiricilik əmsalı təzyiqlə tərs mütənasibdir və artan temperaturla artır. X əmsalının dəyərləri Seorerandın düsturu tərəfindən hesablana bilər

X, 0, normal şəraitdə (G0 \u003d 273 k və po \u003d 101.3 kpa), (m-k) qazın istilik keçiriciliyinin əmsalı olduğu yerdə; P və t-, müvafiq olaraq, etibarlı təzyiq, KPA və qazın mütləq temperaturu, k; C qaz növündən asılı olaraq bir əmsaldır, K, Cədvəldə qəbul edilir. 6.2.

Gaseoli yanacaq üçün istilik keçiricilik əmsallarının dəyərləri cədvəldə göstərilir. S.9.

Quru qazın 1 m3 ilə təsnifləşdirilmiş qazlı yanacağının istilik tutumu onun tərkibindən asılıdır və ümumiyyətlə müəyyən edilir

4l \u003d 0. , 01 (CH2N2 + SS0 +

SSN4SH4 + CSO2COG + - + CX. X;), (6.9) (6.9) CH2, CRS0, Schsch, SS02, ..., CX. - Yanacaq komponentlərinin, müvafiq olaraq hidrogen, karbonmonoksit, metan, karbon qazı və / th komponenti, kj / (m3-k); H2, Co, CH4, C02, ..., XG-

Qazlı yanacaqların yanan komponentlərinin istilik tutumu cədvəldə göstərilir. P.6, yanmayan - cədvəldə. S.7.

Yaş qazlı yanacağın istilik tutumu

SGGTL, KJ / (M3-K) kimi təyin olunur

<тл = ctrn + 0,00124cHzq йтля, (6.10) где drTn- влагосодержание газообразного топлива,

Partlayış. Yanğın və ya hətta qığılcımların iştirakı ilə müəyyən nisbətlərdə hava ilə yanan qazın qarışığı partlaya bilər, yəni alovlanma və yanma prosesinin səs təbliği sürətinə yaxın bir sürətdə baş verir. Airdakı partlayıcı yanan qaz konsentrasiyaları kimyəvi tərkibi və qaz xüsusiyyətlərindən asılıdır. Əvvəllər masa ilə qarışığın fərdi yanan qazlar üçün alovlanma həcmli konsentrasiyası məhdudiyyətləri əvvəllər cədvəldə göstərilir. 6.1. Hidrogen, alovlanma və ən yüksək həcmdə) və karbon oksidi (12.5 ... 74%) var. Təbii qaz üçün, alovlanmanın orta alt və yuxarı hədləri müvafiq olaraq 4.5 və 17% -dir; Koks üçün - 5.6 və 31%; Domain üçün - 35 və 74%.

Toksiklik. Toksiklik altında, qazın canlı orqanizmlərin zəhərlənməsinə səbəb olmaq qabiliyyəti. Toksiklik dərəcəsi qazın növündən və onun konsentrasiyasından asılıdır. Bu baxımdan ən təhlükəli qaz komponentləri karbonmonoksit və hidrogen sulfid h2sdir.

Qaz qarışıqlarının toksikliyi, əsasən, bir qayda olaraq zərərli təsiri ilə qarışığda mövcud olan ən zəhərli komponentin konsentrasiyası ilə müəyyən edilir, bir qayda olaraq, digər zərərli qazların iştirakı ilə nəzərə çarpır.

Zərərli qazların havasındakı olması və konsentrasiyası xüsusi bir alət - qaz analizatoru tərəfindən müəyyən edilə bilər.

Demək olar ki, bütün təbii qazlar qoxu vermir. Qaz sızması və təhlükəsizlik tədbirlərini aşkar etmək üçün, magistral yola qəbuldan əvvəl təbii qaz, yəni kəskin bir qoxu olan bir maddə ilə doymuşdur (məsələn, merkaptanlar).

Müxtəlif yanacaqların yanmasına istiliyi geniş yayılır. Yanacaq yağı üçün, məsələn, 40 mj / kq-dan çoxdur və domen qazı və bəzi yanacaq flakon markaları üçün - təxminən 4 mj / kq. Enerji yanacağının tərkibi də geniş dəyişir. Beləliklə, tip və yanacaq markasından asılı olaraq eyni keyfiyyət xüsusiyyətləri özləri arasında kəskin şəkildə fərqli ola bilər.

Göstərilən yanacaq xüsusiyyətləri. Xüsusiyyətlərin rolunda müqayisəli təhlil, yanacağın keyfiyyətini ümumiləşdirmək, bu yanacaq xüsusiyyətləri,% -kg / mj, ümumiyyətlə formula tərəfindən hesablanmışdır

Harada HG işin keyfiyyətinin göstəricisidir,%; Q [- Xüsusi istilik yanması (aşağı), mj / kq.

Beləliklə, məsələn, yuxarıda göstərilənləri hesablamaq üçün

Kükürd kükürdünün rütubəti "p və

Nitrogen n ^ p (yanacağın iş şəraiti üçün)

Formula (7.1) aşağıdakı formanı əldə edir,% -kg / mj:

Toc o "1-3" h z kp \u003d kl gt; (7.2)

4f \u003d l7e [; (7.3)

Snp. \u003d S '/ ї; (7.4)

^ p \u003d n7 q [. (7.5)

Vizual bir nümunə olaraq, aşağıdakı müqayisə eyni istilik enerjisinin qazanlarında müxtəlif yanacaqların yandırılmasının göstəricisidir. Beləliklə, kömürün azaldılmış rütubətinin müqayisəsi

2b markalar (Wјp \u003d 3.72% -kg / mj) və Nazarov

2B Kömür (W ^ p \u003d 3.04% -kg / mj) göstərir ki, yanacaq qazan filionunun yanacaq qutusuna daxil olan nəm miqdarı, işləmə rütubətinə baxmayaraq, ikincisinə nisbətən təxminən 1,2 dəfə çox olacaqdır Moskva yaxınlığında kömür (w [\u003d 31%) bundan azdır

Nazarovski Kömür (WF \u003d 39%).

Şərti yanacaq. Enerji sektorunda müxtəlif qazan qurğularında yanacaq istifadəsinin səmərəliliyini müqayisə etmək üçün şərti yanacaq anlayışı iqtisadi hesablamalarda yanacağın istehlakını və istehlakını planlaşdırmaq üçün təqdim olunur. Bu yanacaq şərti yanacaq kimi qəbul edilir, əməliyyat vəziyyətindəki yanma (aşağı) qy t \u003d 29300 kq / kq (və ya) bərabərdir

7000 kkal / kq).

Hər bir təbii yanacaq üçün, birdən çox və ya az ola biləcək bir sözdə ölçülü istilik ekvivalenti e var: