Dům, design, opravy, dekor. Yard a zahrada. Udělej si sám

Nádherný stacionární plynový kotel Protherm Bear 40 KLZ určený pro topnou vodu pro vytápění a také pro vaření horká voda domácí použití. Tento model Má poměrně velký vestavěný kotel, který umožňuje neustále horkou vodu. Plynový kotel Protherm Bear 40 KLZ má dvoustupňová regulaceTo vám umožní zvolit režim provozu v závislosti na vašich potřebách. Slovenská společnost Protherm je dobře známá v Evropě, jako vysoce kvalitní výrobce topné zařízení. Výběr Protherm Bear 40 KLZ - získáte opravdu kvalitní produkt za dostupnou cenu.
Popis produktu Protherm Bear 40 KLZ:
Stacionární topný plynový kotel s vestavěným devadesátrovým kotlem pro vaření teplé vody.
Je možné jak nucené, tak přirozené odstranění (v přítomnosti turbo-konzoly) produktů spalování.
Vysoký indikátor průměrné účinnosti topné sezóny se rovná 92%.
Existuje elektronický systém Kontrola přítomnosti plamene a vznícení.
Výměník tepla se skládá z několika litinových sekcí.
Modulační hořák upravuje napájení zařízení (od 70% do 100%).
Instalační příležitosti Protherm Bear 40 KLZ:
Používá se pro vytápění a zásobování teplé vody (vestavěné kotle) \u200b\u200bapartmány, domy, kanceláře, malé obchody vybavené topným systémem s nuceným oběhem a přívodem vody.
Možnost použití jak přírodních, tak zkapalněný plyn (s příslušnými nastaveními).
Schopnost ovládat provoz kotle z termostatu a (nebo) venkovního snímače teploty (ekvivová regulace).
Schopnost připojit konturu recyklace DHW.
Přítomnost speciálního nastavení výšky pro zajištění stability kotle.
Kotel topení s injekčním hořákem s nastavením teploty ohřevu závislým na počasí podle teplotního grafiky.

Zařízení Protherm Bear 40 KLZ:
Funkce nouzového zlepšování (přehřátí) kotle.
Použití turbo-konzoly pro odstranění produktů spalování přes vnější stěny.
Vestavěný topný topný časovač teplé vody v motorech kotle a topení.
Správa funkce zařízení pomocí tlačítek a zobrazení.
Trvalá funkce anti-zaamingu a ochrany proti blokování hřídele čerpadla.
Vestavěný kotlový čerpadlo, uzavřený expanzní 10 litrový topný systém a čtyřlitrový kotelní nádrž, automatický absorpční a bezpečnostní ventil.
Přítomnost tlakoměru tlaku tlaku vody v topném systému.
Vestavěný elektronický snímač teploty kotle, povolte funkci cirkulující čerpadlo OS Když je dosaženo nastavené teploty, výstupní senzor spalinky, systém řízení zapalování a plamene.
Samo-diagnostická funkce - Zobrazuje kódy kotelních chyb.
Vestavěný devadesát litrový horizontální kotle s ochranou proti korozi hořčíku.

K.t.n. S.B.GORUNOVICH, inženýr, Ust-Ilimskaya ChP, větev OJSC Irkutskenergo, Ust-Ilimsk Irkutsk region.

Prohlášení o otázce

Je známo, že v mnoha podnicích s nedávnými minulými zásoby tepelné a elektrické energie byla dostatečná pozornost věnována svým ztrátám během přepravy. Například různá čerpadla byla položena v projektu, zpravidla s velkou rezervou v moci, tlaková ztráta v potrubí byla kompenzována zvýšením podání. Hlavní kroky byly navrženy s můstky a dlouhými silnicemi, které vám umožní překročit přebytečnou páru do sousedních turbo jednotek. Během rekonstrukce a opravy přepravních sítí bylo upřednostňováno všestrannost systémů, což vedlo k dodatečným řezákům (armaturám) a propojky, instalaci dalších odpališť a v důsledku toho na další lokální ztráty celkového tlaku. Zároveň je známo, že v dlouhých potrubích s významnými prostředím média mohou místní ztráty plného tlaku (místní odpory) znamenat značnou ztrátu nákladů od spotřebitelů.

V současné době jsou požadavky účinnosti, úspory energie, celkové optimalizace výroby nuceny zaujmout čerstvý pohled na mnoho otázek a aspektů navrhování, rekonstrukce a provozu potrubí a parních potrubí, takže účetnictví místních odporů v odporech, vývoj a armaturách V hydraulických výpočtech potrubí se stává naléhavým úkolem.

Účelem této práce je popsat nejčastěji používán v podnicích energie odpališť a armatur, výměnu zkušeností v oblasti způsobů, jak snížit koeficienty místního odporu, metod srovnávacího posouzení účinnosti těchto událostí.

Pro odhad lokálních odporů v moderních hydraulických výpočtech je provozuschopný rozměrný hydraulický odporový koeficient, velmi pohodlný v tom, že v dynamicky podobných proudech, ve kterých je pozorována geometrická podobnost grafů a rovnost reynolds čísel, má stejnou hodnotu, bez ohledu na to typu kapaliny (plynu), jakož i od průtoku a příčné velikosti vypočtených oblastí.

Koeficient hydraulického odporu je poměr celkové energie (výkonu) k kinetické energii (výkonu) v přijatém úseku nebo poměru ztraceného tlaku na stejnou sekci dynamický tlak V přijaté sekci:

kde  p celkem - ztracený (v této oblasti) plný tlak; p - hustota kapaliny (plyn); W, rychlost v sekci I-M.

Hodnota koeficientu odporu závisí na tom, která vypočtená rychlost, a proto, ke kterému je podáván průřez.

Výfuk a oříznutí odpaliště

Je známo, že závažná část místní ztráty V rozvětvených potrubí se nachází místní odpor v odpalicích. Jako objekt, který je místním odporem, je tee charakterizován úhelem větve A a vztahy prostoru větví (boční a přímý) F B / F Q, FH / FQ a F B / FN. V Tee, náklady na náklady Q B / q Q, Q N / Q C, a proto byl změněn poměr rychlosti W B / W Q, W N / W Q. Tees mohou být instalovány jak v sacích místech (výfuku odpojení), tak v úsecích výboje (přívodní odpálení), když je průtok oddělen (obr. 1).

Koeficienty odporu výfukových teplot závisí na výše uvedených parametrech a přívodu příjmů obvyklého tvaru - téměř pouze v úhlu větve a poměry rychlosti W N / W Q a W N / W Q, resp.

Koeficienty odolnosti výfukových odpichů obyčejného tvaru (bez zaokrouhlování a expanzí nebo zúžení boční větve nebo přímého průchodu) mohou být vypočteny podle následujících vzorců.

Odolnost v bočním větvi (v oddíle B):

tam, kde q b \u003d f b w b, q q \u003d f q w q je objemové náklady v sekci b a c, resp.

Pro TEES typ f n \u003d f c a vůbec a hodnoty A jsou uvedeny v tabulce. jeden.

Když se poměr Q b / q q změní z 0 do 1, odporový koeficient se liší v rozmezí od -0,9 do 1,1 (f q \u003d f b, a \u003d 90 o). Negativní hodnoty jsou vysvětleny sacím účinkem na dálnici v malém Q b.

Z konstrukce vzorce (1) vyplývá, že odporový koeficient se rychle zvyšuje s poklesem velikosti montážního průřezu (se zvyšováním f c / f b). Například při q b / q c \u003d 1, f q / f b \u003d 2, a \u003d 90 je koeficient 2,75.

Samozřejmě lze snížit snížení odporu s poklesem úhlu laterální větve (armatura). Například při f c \u003d f b, α \u003d 45 o, když se poměr poměru q b / q c změní z 0 do 1, koeficient se liší v rozmezí od -0,9 do 0,322, tj. Jeho kladné hodnoty jsou sníženy o téměř třikrát.

Odolnost v přímém průchodu by měl být stanoven vzorcem:

U TEES typu Fn \u003d f c hodnoty na n jsou uvedeny v tabulce. 2.

Je snadné se ujistit, že rozsah změn v koeficientu odporu v rovině

když se poměr Q B / q může změnit od 0 do 1, je v rozsahu od 0 do 0,6 (f c \u003d f b, α \u003d 90 o).

Snížení úhlu laterální větve (armatura) také vede k výraznému snížení odporu. Například při f c \u003d f b, α \u003d 45 o, když se poměr poměru q b / q c změní z 0 do 1, se koeficient liší v rozsahu od 0 do -0.414, tj. S růstem Q B v přímém průchodu se zobrazí "sání", dále sníženou odolnost. Je třeba poznamenat, že závislost (2) má výrazné maximum, tj. Maximální hodnota koeficientu odporu účtuje pro Q B / q c \u003d 0,41 a je 0,244 (při c \u003d f b, α \u003d 45 o).

Koeficienty odolnosti přívodu potnoty normálního tvaru během turbulentního průtoku mohou být vypočítány vzorce.

Odolnost v bočním větvi:

kde k b je koeficient komprese proudu.

U TEES typu Fn \u003d F C jsou zobrazeny v tabulce. 3, k b \u003d 0.

Pokud užíváme f c \u003d f b, a \u003d 90 o, pak při změně poměru q b / q c od 0 do 1, získáme hodnotu koeficientu v rozmezí od 1 do 1.2.

Je třeba poznamenat, že zdroj zobrazuje další data pro koeficient A 1. Podle údajů by mělo být provedeno 1 \u003d 1 na W B / W C<0,8 и А 1 =0,9 при w B /w c >0,8. Pokud použijete data, pak při změně poměru Q B / q od 0 do 1, získáme hodnotu koeficientu v rozsahu od 1 do 1,8 (f c \u003d f b). Obecně platí, že dostaneme malé vyšší hodnoty pro odporové koeficienty ve všech pásmech.

Rozhodujícím účinkem na růst koeficientu rezistence, jako ve vzorci (1), má průřez B (montáže) - se zvyšujícím se f g / f b, se součinitel rezistence rychle zvyšuje.

Odolnost v přímém průchodu pro napájení Typ Typ Fn \u003d FC uvnitř

Hodnoty T p jsou uvedeny v tabulce. čtyři.

Při změně poměru Q B / QC (3 od 0 do 1 (Fc \u003d F B, α \u003d 90 O), získáme hodnotu koeficientu v rozmezí od 0 do 0,3.

Odolnost odporů obyčejného tvaru může být také znatelně snížena, pokud zaokrouhlení sedadla boční větve s prefabrikovaným pouzdrem. Zároveň pro výfukové odpichy by mělo být zaokrouhleno úhel otáčení průtoku (R1 na obr. 16). Pro zásobování odpališť, zaokrouhlení by mělo být také provedeno na oddělovací hraně (R2 na obr. 16); Je to proud stabilnější a snižuje možnost jeho oddělení od této hrany.

Prakticky, zaokrouhlení okrajů konjugace tvarování bočních větví a hlavní potrubí jsou dostatečné při r / d (3 \u003d 0,2-0.3.

Výše uvedené vzorce pro výpočet koeficientů odrazové odolnosti a odpovídající tabulkových dat odkazují na pečlivě vyrobené (přesné) odpaliště. Výrobní vady v odpalicích, přijatých během jejich výroby ("poklesy" bočního větve a "překrývání" jeho průřezu stěnového řezání v rovné části - hlavní potrubí), se stávají zdrojem prudkého zvýšení hydraulické odolnosti. V praxi to se děje špatně řezání v hlavním potrubí montáže, která probíhá poměrně často, protože "Továrna" Tees jsou relativně silniční.

Efektivně snižuje odpor jak výfukových a přívodních odpališť, postupnou expanzi (difuzor) boční větve. Kombinace zaokrouhlování, řezných hran a expanze boční větve dále snižuje odpor odporu odporu. Odolnostní koeficienty TEES vylepšeného tvaru mohou být stanoveny vzorce a diagramy uvedenými ve zdroji. Nejmenší odolnost má také odpor s bočními větvemi ve formě hladkých kohoutků a kde je prakticky možné, mohou být použity odpaliště s nízkými odvětvovými úhly (až 60 °).

S turbulentním prouděním (re\u003e 4,10 3), koeficienty odolnosti odporu jsou málo závislé na číslech Reynolds. Při pohybu z turbulentního do laminárního lamináře se vyskytuje skoková zvýšení odporu laterální větve v obou výfukových a vstupních odpustných (asi 2-3 krát).

V výpočtech je důležité vzít v úvahu, ve které sekci je dána střední rychlostí. Ve zdroji o tom je odkaz před každým vzorcem. Ve zdrojích je zobrazen obecný vzorec, kde je indikována rychlost přivedení odpovídajícího indexu.

Symetrické odpaliště při fúze a separaci

Odolnostní koeficient každé větve symetrického odpojení během fúze (obr. 2a) může být vypočítán vzorcem:

Při změně poměru Q b / q C od 0 do 0,5 se koeficient liší v rozmezí od 2 do 1,25 a dále se zvyšujícím Q B / Q C od 0,5 do 1, koeficient získá hodnoty od 1,25 do 2 (pro Případ Fc \u003d fb). Je zřejmé, že závislost (5) má formu převrácené paraboly s minimem při Q B / Q C \u003d 0,5 bodu.

Koeficient odporu symetrického odpojení (obr. 2a) umístěný na výtlačném místě (separace) může být také vypočítán vzorcem:

kde k1 \u003d 0,3 - pro svařované odpaliště.

Při změně poměru W B / W C od 0 do 1 se koeficient liší v rozmezí od 1 do 1,3 (f c \u003d f b).

Analýza struktury vzorců (5, 6) (stejně jako (1) a (3)), lze se ujistit, že snížení průřezu (průměr) bočních větví (b) nepříznivě ovlivňuje odpor odporu odporu .

Odolnost vůči průtoku může být snížena o 2-3 krát pomocí Tees-Forkliving (obr. 26, 2V).

Koeficient odporu tee-vidlice v průtoku průtoku (obr. 2b) lze vypočítat vzorce:

Když se poměr Q 2 / Q1 změní od 0 do 1, se koeficient liší v rozmezí od 0,32 do 0,6.

Koeficient odporu rozvojem Tee během fúze (obr. 2b) lze vypočítat vzorce:

Při změně poměru Q 2 / Q 1 od 0 do 1 se koeficient liší v rozsahu od 0,33 do -0.4.

Symetrický odpoledne může být vyrobeno s hladkým výčkovým (obr. 2b), pak její odpor může být dokonce snížen.

Výroba. Standardy

Průmyslové energetické normy jsou předepsány pro potrubí tepelných elektráren nízký tlak (Při provozním tlaku P Slave.<22 кгс/см 2 и температуре среды t<425 О С) использовать тройники сварные по ОСТ34-42-762

OST34-42-765-85. Pro vyšší médium parametry (str.<40 кгс/см 2) изготавливают тройники из углеродистых и кремнемарганцовистых сталей: штампованные по ОСТ108.720.01, ОСТ108.720.02-82; сварные по ОСТ108.104.01 - ОСТ108.104.03-82; с обжатием (с вытянутой горловиной) по ОСТ108.104.04, ОСТ108.104.05-82. Из хромомолибденованадиевых сталей изготавливают тройники: штампованные по ОСТ108.720.05, ОСТ108.720.06-82; сварные по ОСТ108.104.10 - ОСТ108.104.12-82; с обжатием (с вытянутой горловиной) по ОСТ108.104.13 - ОСТ108.104.15-82 для паропроводов высокого давления (с параметрами Р раб. до 255 кгс/см 2 и температурой t до 560 О С). Существуют соответствующие нормативы и для штуцеров.

Konstrukce odpališť vyráběných podle stávajících (výše) standardů je zdaleka vždy optimální z hlediska hydraulických ztrát. Pouze tvar razítkovaných odpálených odpoledne s prodlouženým hrdlem je povýšen na snížení koeficientu lokální odolnosti s prodlouženým krkem, kde je poloměr okraje znázorněného na obr. Zobrazen v bočním větvi. 1b a rýže. 3b, stejně jako s kompresí konců, když je průměr hlavního potrubí poněkud menší než průměr odpaliště (podle typu znázorněného na obr. 3b). Tees-Fork jsou samozřejmě prováděny na samostatném pořadí pro "tovární" standardy. V Rd 10-249-98 existuje odstavec věnovaný výpočtu pevnosti Tees-Forkliving a armatury.

Při navrhování a rekonstrukci sítí je důležité vzít v úvahu směr pohybu prostředí a možných rozsahů změn v odpalištích. Pokud je směr přepravovaného média jedinečně určen, je vhodné použít šikmé armatury (boční větve) a vývojový tým. Problém významných hydraulických ztrát však zůstává v případě univerzálního odpaliště, který kombinuje vlastnosti přívodu a výfuku, ve kterém je možné slučování, tak tok proudění v provozních režimech spojených s významnou změnou nákladů. Výše uvedené vlastnosti jsou charakteristické, například pro uzly přepínání potrubí vodovodů nebo hlavní parní linky na TPP s "propojky".

Je třeba mít na paměti, že pro pára a teplovodní vodní potrubí, konstrukce a geometrické rozměry svařovaných odpališť z trubek, jakož i armatury (trubky, trubky), určené k přímým potrubím, musí splňovat požadavky průmyslových standardů, normálů a Technické podmínky. Jinými slovy, pro zodpovědné potrubí je nutné objednat TEES, vyrobené v souladu s technickými podmínkami v certifikovaných výrobcích. V praxi z důvodu relativních vysokých nákladů "továrních" odpališť, je vkládání montáže často prováděno místními dodavateli pomocí odvětvových nebo továrních norem.

Konečné rozhodnutí o metodě vkládání je obecně přijmout po srovnávací technické a ekonomické analýze. Pokud se rozhodne provést vložku "na vlastní pěst", musí personál ITR připravit vzor montáže, provést výpočet pevnosti (v případě potřeby), řídit kvalitu vložení (neumožňuje "poruchy" "Montáž a" překrývající se "jeho průřezu zdi řezu v doslovném řezu). Vnitřní bažina mezi kovem z montáže a hlavním potrubím se doporučuje provádět zaokrouhlení (obr. 3b).

Existuje řada konstruktivních roztoků pro snížení hydraulických odporů ve standardních odpolárních a spínacích uzlech. Jedním z nejjednodušších je zvýšení velikosti samotných vzorků, aby se snížilo relativní rychlosti v nich (obr. 3a, 3b). Zároveň musí být odpaliště dokončeny přechody, úhly expanze (zúžení), z nichž jsou také vhodné vybrat si z řady hydraulicky optimálních. Jako univerzální odpoledne se sníženými hydraulickými ztrátami může být také použit tee-vidlice s propojkou (obr. 3G). Použití Tees-Forkliving pro dálniční spínací uzly bude také mírně komplikovat konstrukci uzlu, ale bude mít pozitivní vliv na hydraulické ztráty (obr. 3D, 3e).

Je důležité poznamenat, že s relativně blízkým umístěním lokálního (L \u003d (10-20) d) odporu různých typů existuje fenomén rušení lokálního odporu. Podle některých výzkumných pracovníků s maximální konvergencí místních odporů je možné snížit jejich součet, zatímco v určité vzdálenosti (L \u003d (5-7) D) má celková odolnost maximálně (nad 3-7% než jednoduché množství). Účinek poklesu by mohl být zasvěcen mezi velkými výrobci, připravený k provedení a dodávkových spínacích uzlů se sníženými místními odpory, ale k dosažení dobrého výsledku jsou nezbytné aplikované laboratorní studie.

Ekonomické ospravedlnění

Při provádění jednoho nebo jiného konstruktivního řešení je důležité věnovat pozornost ekonomické stránce problému. Jak bylo uvedeno výše, "tovární" odpaliště obvyklého návrhu a tím, čím byly dokončeny zvláštní objednávkou (hydraulicky optimální), bude stát mnohem dražší než pitching montáže. Zároveň je důležité přibližně zhodnotit přínosy v případě snížení hydraulických ztrát v novém odposlechu a její doby návratnosti.

Je známo, že tlakové ztráty ve staničních potrubích s konvenčními rychlostmi médií (pro znovu\u003e 2,10 5) mohou být hodnoceny následujícím vzorcem:

kde p - tlaková ztráta, kgf / cm 2; W je rychlost média, m / s; L je rozšířená délka potrubí, m; g - zrychlení volného pádu, m / s 2; D - odhadovaný průměr potrubí, M; K - koeficient odolnosti proti třecímu; Σἐ m - součet koeficientů místního odporu; V - specifické prostředí, M 3 / kg

Závislost (7) se provádí nazývá hydraulické vlastnosti potrubí.

Pokud zohledňujeme závislost: w \u003d 10GV / 9nd 2, kde g-spotřeba, t / h.

Pak (7) může být reprezentován jako:

Je-li možné snížit lokální odpor (Tee, montáž, spínací uzel), pak samozřejmě, vzorec (9) může být reprezentován jako:

Zde σἐ m je rozdíl v koeficientech místního odporu starých a nových uzlů.

Předpokládejme, že hydraulický systém "čerpadlo - potrubí" pracuje v nominálním režimu (nebo v režimu v blízkosti nominálního). Pak:

kde R - jmenovitý tlak (podle spotřebního materiálu čerpadla / kotle), KGF / cm2; G h - jmenovitý průtok (na spotřebním materiálu čerpadla / kotle), t / h.

Pokud předpokládáme, že po nahrazení starých odporů bude systém čerpadla - potrubí ponechat výkon (PH), pak od (10), pomocí (12), můžete definovat novou spotřebu (po redukci odporu):

Systém "Pump-Pipeline" systém, změna jeho vlastností může být vizuálně představena na Obr. čtyři.

Samozřejmě G 1\u003e g m. Pokud mluvíme o hlavní parní linii, přepravující páru z kotle do turbíny, pak rozdílem v nákladech LG \u003d G 1-g n, můžete zisk zisk z množství tepla stanovovat (od výběru turbíny ) a / nebo ve výši elektrické energie generované režimovými vlastnostmi této turbíny.

Porovnání nákladů na nový uzel a množství tepla (elektřiny), lze přibližně posoudit ziskovost jeho instalace.

Příklad výpočtu

Například je nutné odhadnout ziskovost nahrazení rovnocennosti odpolventu hlavního parního potrubí na tok proudů (obr. 2a) pomocí Tee-Fork s propojkou podle typu uvedeného na Obr. 3G. Spotřebitel parní turbíny TMZ Typ T-100 / 120-130. Páry přicházejí na jedné kmenové linii (přes odpaliště, oddíl B, C).

Máme následující zdrojová data:

■ Vypočtený průměr parního potrubí D \u003d 0,287 m;

■ Jmenovitá spotřeba páry g H \u003d q (3 \u003d q ^ 420 t / h;

■ Jmenovitý tlak kotle P H \u003d 140 kgf / cm2;

■ Specifický objem páry páry (pro P \u003d 140 kgf / cm2, t \u003d 560 ° C) n \u003d 0,026 m 3 / kg.

Vypočítejte koeficient odporu standardního odpaliště na fúzi toků (obr. 2a) vzorcem (5) - ^ sb1 \u003d 2.

Pro výpočet součinitele odporu Tee-Fork s propojkou Předpokládejme:

■ Rozdělení toků v odvětvích se vyskytuje při podílu Q B / Q C "0,5;

■ Celkový odporový koeficient se rovná součtu odporu napájecího odpálení (s kohoutkem 45 O, viz obr. 1A) a tee-vidličku ve fúzi (obr. 2b), tj. Rušení zanedbávání.

Používáme vzorce (11, 13) a získáme očekávané zvýšení průtoku  g \u003d g1-g h \u003d 0,789 t / h.

V diagramu T-100 / 120-130 turbínových režimů, rychlost průtoku 420 t / h může odpovídat elektrickému zatížení - 100 MW a tepelnému zatížení - 400 gidge / h. Závislost mezi spotřeby a elektrickým zatížením je blízká přímému proporcionálnímu.

Zisk elektrického zatížení může být: P E \u003d 100AG / Q H \u003d 0,188 MW.

Zisk tepelného zatížení může být: T E \u003d 400AG / 4,19q H \u003d 0,179 GCAL / h.

Ceny za výrobky z chromolibdenovanadium ocelí (pro Tees-Fork 377x50) se mohou značně lišit od 200 do 600 tisíc rublů. Proto může být doba návratnosti posuzována pouze po důkladném výzkumu trhu v době rozhodnutí.

1. Tento článek popisuje různé typy odpališť a armatur, jsou uvedeny stručné vlastnosti odpališť používaných v potrubí elektráren. Jsou znázorněny vzorce pro stanovení koeficientů hydraulických odporů, cesty a metody jejich poklesu jsou uvedeny.

2. Slibné konstrukce Tees-Forkliving, přepínací uzel hlavních potrubí se sníženými koeficienty místních odporů se navrhuje.

3. Vzorce jsou uvedeny, příklad a ukazuje proveditelnost technické a ekonomické analýzy při výběru buď nahrazení odpálení, při rekonstrukci spínacích uzlů.

Literatura

1. IDEWER I.E. Hydraulický odolný. M.: Strojírenství, 1992.

2. Nikitina I.K. Adresář na potrubí tepelných elektráren. M.: Energoatomizdat, 1983.

3. Příručka pro výpočet hydraulických a ventilačních systémů / ED. TAK JAKO. Yuryeva. S.-PB: Ano NPO "Světová a rodina", 2001.

4. Rabinovich E.Z. Hydraulika. M.: Subraser, 1978.

5. Benenson E.I., Joffe L.S. Teplo parní turbíny / ed. D.p. Starší. M: Energoisdat, 1986.

Výpočet přívodu a výfukových systémů vzduchových kanálů se sníží na stanovení velikosti příčné části kanálů, jejich odolnost vůči pohybu vzduchu a propojení tlaku v paralelních spojeních. Výpočet tlakové ztráty by měl být prováděn způsobem specifické ztráty tlaku pro tření.

Metody výpočtu:

Vytváří se axonometrický diagram ventilačního systému, systém je rozdělen do oblastí, které jsou aplikovány délka a průtok. Schéma výpočtu je uvedeno na obrázku 1.

Je vybrán hlavní (hlavní) směr, který je nejvýznamnějším řetězcem postupně umístěných oblastí.

3. Oblasti plotů jsou očíslovány, počínaje z místa s nejmenším tokem.

4. Rozměry průřezu vzduchových kanálů na vypočtených oblastech dálnice jsou stanoveny. Určete oblast průřezu, m 2:

F p \u003d l p / 3600v p ,

kde l p je odhadovaný proud vzduchu na místě, m3 / h;

Podle nalezených hodnot F P] jsou pořízeny rozměry vzduchových kanálů, tj. F.

5. Stanoví se skutečná rychlost v f, m / s:

V f \u003d l p / f f,

kde l p je odhadovaný proud vzduchu na místě, m3 / h;

F ф - skutečná oblast průřezu vzduchového kanálu, m 2.

Určete ekvivalentní průměr podle vzorce:

d eq \u003d 2 · α · b / (α + b),

kde α a b jsou příčné rozměry vzduchového potrubí, m.

6. Podle hodnot D EQ a V F jsou stanoveny hodnoty specifické ztráty tlaku na tření R..

Tlaková ztráta na tření na zúčtování bude

P t \u003d r · l · β sh sh

kde r je specifická tlaková ztráta pro tření, pa / m;

l je délka plochy potrubí, M;

β w - koeficient drsnosti.

7. Jsou stanoveny koeficienty místních odporů a tlakové ztráty v místních odporech se vypočítají na pozemku:

z \u003d σζ · p d

kde p d - dynamický tlak:

Pd \u003d ρv f 2/2,

kde ρ je hustota vzduchu, kg / m 3;

V f - skutečná rychlost vzduchu na místě, m / s;

Ζζ - součet CCM na místě,

8. Vypočítávají se plné ztráty:

Δp \u003d r · l · β sh + z,

l je délka místa, m;

z - tlaková ztráta v místních odporech na spiknutí, pa.

9. Definovaná ztráta tlaku v systému:

Δp n \u003d σ (r · l · β sh + z),

kde r je specifická tlaková ztráta pro tření, pa / m;

l je délka místa, m;

β w - koeficient drsnosti;

ztráta tlaku v místních odporech na místě, pa.

10. Provádí se propojení poboček. Propojení se provádí, počínaje nejvýznamnějšími větvemi. Je to podobné výpočtu hlavního směru. Odolnost vůči všem paralelním místům by mělo být rovnocenné: nedostatek více než 10%:

kde ΔP 1 a Δp 2 jsou ztráty v odvětvích s velkým a menší tlakovou ztrátou, pa. Pokud vhled přesahuje zadanou hodnotu, je nastaven škrtící ventil.

Obrázek 1 - Vypočtený diagram napájecího systému P1.

Sekvence výpočtu napájecího systému P1

Plot 1-2, 12-13, 14-15,2-2 ', 3-3', 4-4 ', 5-5', 6-6 ', 13-13', 15-15 ', 16- šestnáct' :

Plot 2. -3, 7-13, 15-16:

Plot 3-4, 8-16:

Plot 4-5:

Plot 5-6:

Plot 6-7:

Plot 7-8:

Plot 8-9:

Místní odpor

Plot 1-2:

a) Výtěžek: ξ \u003d 1,4

b) Klepněte na 90 °: ξ \u003d 0,17

c) Tee na přímém průchodu:

Plot 2-2 ':

a) Tee pro pobočku

Plot 2-3:

a) pneumatika 90 °: ξ \u003d 0,17

b) Tee na přímém průchodu:

ξ = 0,25

Plot 3-3 ':

a) Tee pro pobočku

Plot 3-4:

a) pneumatika 90 °: ξ \u003d 0,17

b) Tee na přímém průchodu:

Plot 4-4 ':

a) Tee pro pobočku

Plot 4-5:

a) Tee na přímém průchodu:

Plot 5-5:

a) Tee pro pobočku

Plot 5-6:

a) pneumatika 90 °: ξ \u003d 0,17

b) Tee na přímém průchodu:

Plot 6-6 ':

a) Tee pro pobočku

Plot 6-7:

a) Tee na přímém průchodu:

ξ = 0,15

Plot 7-8:

a) Tee na přímém průchodu:

ξ = 0,25

Plot 8-9:

a) 2 odstranění 90 °: ξ \u003d 0,17

b) Tee na přímém průchodu:

Plot 10-11:

a) pneumatika 90 °: ξ \u003d 0,17

b) výtěžek: ξ \u003d 1,4

Plot 12-13:

a) Výtěžek: ξ \u003d 1,4

b) Klepněte na 90 °: ξ \u003d 0,17

c) Tee na přímém průchodu:

Plot 13-13 '

a) Tee pro pobočku

Plot 7-13:

a) pneumatika 90 °: ξ \u003d 0,17

b) Tee na přímém průchodu:

ξ = 0,25

c) Tee pro pobočku:

ξ = 0,8

Plot 14-15:

a) Výtěžek: ξ \u003d 1,4

b) Klepněte na 90 °: ξ \u003d 0,17

c) Tee na přímém průchodu:

Plot 15-15 ':

a) Tee pro pobočku

Plot 15-16:

a) 2 odstranění 90 °: ξ \u003d 0,17

b) Tee na přímém průchodu:

ξ = 0,25

Plot 16-16 ':

a) Tee pro pobočku

Plot 8-16:

a) Tee na přímém průchodu:

ξ = 0,25

b) Tee pro pobočku:

Aerodynamický výpočet napájecího systému P1

Proveďte vzácnost vzácnosti systému napájení P1, který by neměl být více než 10%.

Vzhledem k tomu, že nevýhody překročí přípustnou 10%, je nutné dát membránu.

Nastavil jsem membránu v sekci 7-13, v \u003d 8,1 m / s, p c \u003d 20,58

V důsledku toho, pro vzduchové potrubí o průměru 450, jsem nastavil membránu o průměru 309.

Programy mohou být užitečné pro projektanty, manažery, inženýry. Microsoft Excel je v podstatě dostačující k používání programů. Mnoho programů programů není známo. Chtěl bych poznamenat práci těchto lidí, kteří na základě Excelu, byl schopen připravit tyto užitečné vypořádání programů. Odhadované programy ventilace a klimatizace jsou zdarma ke stažení. Ale nezapomeň! Není možné uvěřit programu, zkontrolovat jeho data.

S pozdravem Správa stránek