3.2 Tablica izračuna
Glavno načelo izgradnje tehnološkog procesa u suvremenim instalacijama je da se dobije na kontinuiranom mlinu cijevi jednog trajnog promjera, što omogućuje upotrebu praznog prostora i čahuru je također trajni promjer. Dobivanje cijevi traženog promjera osigurano je smanjenjem. Takav radni sustav olakšava i pojednostavljuje postavku mlin, smanjuje park alata i, što je najvažnije, omogućuje vam održavanje visokih performansi cijele jedinice čak i kada valjanje cijevi minimalnog (nakon redukcije) promjera.
Tablica kotrljanja računa se na potez valjanja u skladu s postupkom opisanim u. Vanjski promjer cijevi nakon smanjenja određuje veličinu posljednjeg para valjaka.
D p 3 \u003d (1,010..1,015) * D o \u003d 1,01 * 33,7 \u003d 34 mm
gdje je d p gotova cijev nakon redukcijskog mlina.
Od nakon kontinuiranog mlina izlazi cijev od jednog promjera, onda prihvaćamo d h \u003d 94 mm. U kontinuiranim mlinicama, kalibracija valjka osigurava dobivanje u posljednjim parnim rolama unutarnjeg promjera cijevi veće od 1-2 mm promjera, tako da će promjer mandra biti jednak:
H \u003d D H - (1..2) \u003d D H -2S N-2 \u003d 94-2 * 3,2-2 \u003d 85,6 mm.
Usvajamo promjer mandrel jednake 85 mm.
Unutarnji promjer rukava mora osigurati slobodnu primjenu mandrela i traje 5-10 mm veće od promjera mandra
d R \u003d N + (5..10) \u003d 85 + 10 \u003d 95 mm.
Zid rukava prihvaća:
S R \u003d SH + (11..14) \u003d 3,2 + 11,8 \u003d 15 mm.
Vanjski promjer rukava određuje se na temelju veličine unutarnjeg promjera i debljine zida:
D R \u003d D G + 2S g \u003d 95 + 2 * 15 \u003d 125 mm.
Promjer korištenog liketa d z \u003d 120 mm.
Promjer mandrel firmware je odabran uzimajući u obzir veličinu valjanja, tj. Podizanje unutarnjeg promjera rukava koji čine 3% do 7% unutarnjeg promjera:
N \u003d (0,92 ... 0,97) d g \u003d 0,93 * 95 \u003d 88 mm.
Koeficijenti crtanja za firmware, kontinuirane i smanjenje mlinova određuju se formulama:
,
Koeficijent zajedničkog hooda je:
Slično tome, izračunava se tablica kotrljanja za cijevi s veličinom od 48,3 × 4,0 mm i 60,3 × 5,0 mm.
Tablica valjanja prikazana je u tablici. 3.1.
|
Veličina gotovih cijevi, mm |
Promjer obratka, mm |
Firmware Stan. |
Kontinuirani stan. |
Smanjenje STANA. |
Zajednički koeficijent haube |
||||||||||
|
Vanjski promjer |
Debljina zida |
Veličina rukava, mm |
Promjer mandrel, mm |
Koeficijent ekstraza |
Veličine cijevi, mm |
Promjer mandrel, mm |
Koeficijent ekstraza |
Veličina cijevi, mm |
Broj stanica |
Koeficijent ekstraza |
|||||
|
Debljina zida |
Debljina zida |
Debljina zida |
|||||||||||||
3.3 Kalibracija smanjenja mlinskih rola
Kalibracija valjaka je važna dio Izračun načina rada mlina. U velikoj mjeri određuje kvalitetu cijevi, trajnost alata, raspodjelu opterećenja u radnim stanicama i pogon.
Kalibracijski izračun valjaka uključuje:
raspodjela privatnih deformacija u gradovima mlin i broje prosječne promjere kalibra;
određivanje veličine kalibra ventila.
3.3.1 Distribucija privatnih deformacija
Prema prirodi promjena privatnih deformacija kaveza redukcijskog mlina može se podijeliti u tri skupine: glavu na početku mlina, u kojoj se kompresije intenzivno povećavaju tijekom valjanja; kalibriranje (na kraju mlina), u kojem se deformacije smanjuju minimalno značenje, i skupina centi između njih (srednja), u kojoj su privatne deformacije maksimalne ili bliske njima.
Kada se kotrljaju cijevi s napetošću veličine privatnih deformacija, uzima se na temelju stanja stabilnosti profila cijevi s veličinom plastične napetosti koja osigurava unaprijed određenu cijev.
Koeficijent opće plastične napetosti može se odrediti formulom:
,
gdje 
- aksijalne i tangencijalne deformacije uzete u logaritamskom obliku; Vrijednost se određuje u slučaju trivijalnog kalibera pomoću formule
gdje je (S / d) CP je srednji omjer debljine zida na promjer za razdoblje soja cijevi u mlinu; K-koeficijent uzimajući u obzir promjenu stupnja debljine cijevi.
,
,
gdje je m vrijednost ukupne deformacije cijevi u promjeru.
.
Veličina kritične privatne kompresije s ovim koeficijentom plastične napetosti, prema, može doseći 6% u drugom sanduku, 7,5% u trećem kavezu i 10% u četvrtom kavezu. U prvim sanducima preporučuje se primanje u rasponu od 2,5-3%. Međutim, kako bi se osigurala stabilna hvatanje, obično se smanjuje veličina kompresije.
U prezeditonu i novčanom kazni mlina se također smanjuje, ali smanjiti opterećenja na valjcima i povećati točnost gotovih cijevi. U posljednjem kavezu kalibrirajuće skupine, kompresija se uzima jednak nuli, pretposljednji do 0,2 kompresije u posljednjem kavezu srednje skupine.
U srednje grupa Cele se prakticiraju ujednačena i neravna raspodjela privatnih deformacija. Uz ujednačenu raspodjelu kompresije u svim stanicama ove skupine, oni su trajni. Neravnomjerna raspodjela privatnih deformacija može imati nekoliko opcija i biti karakterizirane sljedećim zakonima:
kompresija u srednjoj skupini se proporcionalno smanjuje iz prvih stanica u potonji - padajući način rada;
u nekoliko prvih stanica srednje grupe smanjene su privatne deformacije, a ostatak su stalni;
kompresija u srednjoj skupini prvo se povećava, a zatim smanjiti;
u nekoliko prvih stanica srednje grupe, privatne deformacije su ostavljene trajne, a u ostatku se smanjuju.
S padajućim načinima deformacije u prosječnoj skupini stanica, razlike u vrijednosti valjanja i opterećenja se smanjuju, uzrokovane rastom otpornosti deformacije metala kao valjanje, zbog smanjenja temperature i povećati brzinu deformacije. Vjeruje se da smanjenje kompresije do kraja mlina također vam omogućuje da poboljšate kvalitetu vanjske površine cijevi i smanjite poprečnu razliku.
Prilikom izračunavanja kalibracije valjaka prihvaćamo jedinstvenu raspodjelu spojeva.
Magnitude privatnih deformacija u mlinama prikazani su na slici. 3.1.
Distribucija spojeva
Na temelju usvojenih vrijednosti privatnih deformacija, prosječni promjeri kalibra se mogu izračunati formulacijom cijevi, izravno, ... neuspjesi) tijekom proizvodnja Pjenasto beton. Za proizvodnja Beton pjene primijenjen je raznim ... Radnici koji su izravno povezani proizvodnja Pjena betona, posebna odjeća, ...
Iznajmljivanje Proizvodnja cijev Metoda centrifugalnog najma. Ojačani beton cijev proizveden ... na centrifugalnoj metodi proizvodnja cijev, Učitavanje centrifuge betona ... omogućuje vam da proizvedete formiranje oblika. Proizvodnja cijev Radijalna metoda za ispitivanje. Ovaj...
gdje je p broj trenutne iteracije; VT - kompletna metalna klizna brzina na površini instrumenta; VN je normalna brzina kretanja metala; Wn je normalna brzina alata; Napon st
- napon prinosa kao funkcija deformabilnih metalnih parametara, u određenoj točki; - prosječni napon; - intenzitet stope deformacije; X0 - brzina deformacije sveobuhvatne kompresije; KT je kazneni čimbenik na brzinu klizanja metala prema instrumentu (specificiran metodom iteracija) kn - kazne tvornice za prodiranje metala u alat; M je uvjetna viskoznost metala, specificirana je metodom hidrodinamičkih aproksimacija; - napon ili naslon sjedala tijekom valjanja; Fn je područje poprečnog presjeka kraja cijevi na koju se primjenjuje napetost ili pod-stanica.
Izračun načina deformacije i brzine uključuje distribuciju deformacijskih stanja promjera, potrebnu vrijednost koeficijenta plastike napetosti od strane države ZOb, izračun koeficijenata kapuljača, mijepiti promjere valjaka i brzinu rotacije glavnih pogonskih motora, uzimajući u obzir karakteristike njezina dizajna.
Za prve stanice mlina, uključujući i prvi sanduk, koji se kotrlja, a za potonje, postavljene nakon posljednjeg sanduka, role, plastične napetosti koeficijenti u njima zr.i manje od potrebnog zona. Kroz takvu raspodjelu koeficijenata plastičnih napetosti u svim kavezima, izračunata debljina zida na izlazu je veća nego što je potrebno na ruti za smanjenje. Da bi se nadoknadila nedovoljna mogućnost povlačenja spremnika koji se nalaze u prvom i nakon posljednjih stanica, koje se voze, potrebno je korištenjem iterativnog izračuna kako bi se pronašla takva vrijednost ZOb, tako da je izračunata i određena debljina zida na izlazu iz države su bili isti. Što je veća veličina potrebnog ukupnog koeficijenta plastičnih napetosti u stanju zona, što je veća pogreška u njegovoj definiciji bez iterativnog izračuna.
Nakon što su iterativni izračuni izračunati koeficijente prednje i stražnje plastične napetosti, debljina stijenke cijevi na ulazu i izlaz deformacijskih stanica duž gradova redukcijskog mlina, konačno određujemo položaj prve i posljednje stanice, koja vožnja.
Naravno, promjer se određuje kroz središnji kut QK.P. Između vertikalne osi simetrije role i linije provedene iz središta kalibara podudara se s osovinom valjanja u točku na površini kalibra struje, gdje se nalazi neutralna linija deformacijskog centra Njegova površina, uvjetno se nalazi paralelno s valjkom osi. Veličina kuta QK.P., prije svega ovisi o vrijednosti stražnjeg koeficijenta zada. i prednji zur. napetost, kao i koeficijent
Haub.
Određivanje promjera valjanja u veličini kuta QK.P. Obično se izvode za kalibar, ima krug oblik s centrom u osi valjanja i promjer jednak prosječnom promjeru DSR kalibra.
Najveće pogreške u određivanju količine promjera bez uzimanja u obzir stvarnu geometrijsku veličinu kalibra bit će za slučaj kada uvjeti valjanja određuju njegov položaj ili na dnu ili u rezervatu kalibra. Što je veći oblik kalibra će se razlikovati od kruga prihvaćenog u izračunima, to će biti takva pogreška.
Maksimalni mogući raspon promjena u stvarnoj vrijednosti promjera, valjkasti kalibar je rolla. Što je veća količina valjaka formira kalibar, više relativni pogreška određivanja promjera bez uzimanja u obzir stvarnu geometrijsku veličinu kalibra.
Uz povećanje djelomične kompresije promjera cijevi u kalibra, raste razlika u obliku kružnog. Dakle, s povećanjem kompresije promjera cijevi od 1 do 10%, relativna pogreška u određivanju količine promjera bez uzimanja u obzir stvarne geometrijske veličine kalibra povećava od 0,7 do 6,3% za dvije boje, 7.1 % - za Tloval i 7,4% - za kotiropskowalkovoy "Katya" nagib kada se kinematički valjanje uvjeti, promjer valjanja na dnu kalibra.
Simultano povećanje istog
Uvod
1 Stanje pitanja o teoriji i tehnologiji profiliranja višestrukih cijevi po zamjenom crteža (književni pregled).
1.1 cijevi profila Ravna lica i njihova uporaba u tehnici.
1.2 Glavni načini za proizvodnju cijevi profila s ravnim licima.
1.4 Još uvijek oblikovan alat.
1.5 Crtanje višestrukih vintage u obliku vintage.
1.6 zaključci. Svrhu i ciljeve istraživanja.
2 Razvoj matematičkog modela profiliranja cijevi s povlačenjem.
2.1 Osnovne odredbe i pretpostavke.
2.2 Opis geometrije fokusa deformacije.
2.3 Opis parametara čvrstoće procesa profiliranja.
2.4 Evaluacija ispunjavanja uglova vukova i zupčanika na leševi profila.
2.5 Opis algoritma za izračunavanje profiliranih parametara.
2.6 Računalna analiza uvjeta snage kvadratne cijevi raseljena povlačenjem.
2.7 Zaključci.
3 Izračun alata za čvrstoću za crtanje profilnih cijevi.
3.1 Postavljanje problema.
3.2 Određivanje intenzivnog statusa odbojke.
3.3 Izgradnja funkcija prikaza.
3.3.1 Kvadratna rupa.
3.3.2 Pravokutna rupa.
3.3.3.
3.4 Primjer izračuna intenzivnog stanja vukova s \u200b\u200bkvadratnom rupom.
3.5 Primjer izračuna intenzivnog statusa vukova s \u200b\u200bkružnim otvorom.
3.6 Analiza dobivenih rezultata.
3.7 Zaključci.
4 eksperimentalne studije za profiliranje kvadrata i pravokutnih cijevi s povlačenjem.
4.1 Metodologija za eksperiment.
4.2 Profiliranje kvadratne cijevi s povlačenjem u jednom prijelazu na jedan volti.
4.3 Profiliranje kvadratne cijevi s povlačenjem za jedan prijelaz s anti-antipaty.
4.4 Tri-faktorski linearni matematički model profiliranja kvadratnih cijevi.
4.5 Određivanje ispuna u kutovima vukova i zateza.
4.6 Poboljšanje umjeravanja kanala vukova za pravokutne cijevi.
4.7 Zaključci.
5 Crtanje vijčanih cijevi nalik na vijak.
5.1 Odabir tehnoloških parametara crtanja s oblikovanjem.
5.2 Definicija okretnog momenta.
5.3 Određivanje napora istezanja.
5.4 Eksperimentalne studije.
5.5 zaključci.
Relevantnost teme. Aktivni razvoj proizvodnog sektora gospodarstva, strogi zahtjevi za učinkovitost i pouzdanost proizvoda, kao i učinkovitost proizvodnje zahtijevaju korištenje vrsta opreme i tehnologije za uštedu resursa. Za mnoge industrije građevinske industrije, strojarstva, izrada instrumenata, radio inženjerska industrija, jedna od rješenja je korištenje cijevi ekonomske vrste (izmjena topline i radijatorske cijevi, valovi, itd.), Koji omogućuju: povećati snagu instalacija, snage i trajnosti struktura, smanjiti njihovu konzistenciju metala, uštedjeti materijale, poboljšati izgled, Široka nomenklatura i znatna količina potrošnje cijevi profila ostvarila je razvoj njihove proizvodnje u Rusiji. Trenutno je većina oblikovanih cijevi proizvedena u radionicama koje upravljaju cijevi, budući da su operacije hladnog valjanja i crteža dovoljno razvijene u domaćoj industriji. U tom smislu, poboljšanje postojeće proizvodnje posebno je važno: razvoj i proizvodnja opreme, uvođenje novih tehnologija i metoda.
Najčešće vrste oblikovanih cijevi su višestruki (kvadratni, pravokutni, hex itd.) Visokih točnosti cijevi dobivenih nevažnim crtežom u jednom prolazu.
Žutnost tema teze određuje se potrebom za poboljšanjem kvalitete višestrukih cijevi poboljšanjem procesa njihovog profiliranja bez mandrela.
Cilj rada je poboljšati proces profiliranja višestrukih cijevi nezadovoljnim crtežom razvojem tehnika za izračunavanje tehnoloških parametara i geometrije alata.
Da bi se postigao cilj, potrebno je riješiti sljedeće zadatke:
1. Stvorite matematički model za profiliranje višestrukih cijevi po iskorištenju za procjenu uvjeta moći, uzimajući u obzir ne-aluminozni zakon očvršćivanja, anizotropiju svojstava i složenu geometriju kanala odbojke.
2. Utvrditi uvjete napajanja ovisno o fizičkim, tehnološkim i strukturnim parametrima profiliranja u slučaju nezadovoljstva.
3. Razviti metodologiju za procjenu uglova napunjenosti kutova vukova i zateza na lica u crtežu višestrukih cijevi.
4. Razviti metodologiju za izračunavanje čvrstoće oblikovanih vukova za određivanje geometrijskih parametara alata.
5. Razviti metodologiju za izračunavanje tehnoloških parametara dok istovremeno profilira i suha.
6. provoditi eksperimentalne studije tehnoloških parametara procesa koji osiguravaju visoku točnost dimenzija višestrukih cijevi i provjerite adekvatnost izračuna tehnoloških parametara profiliranja na matematičkom modelu.
Metode istraživanja. Teorijske studije temeljile su se na osnovnim odredbama i pretpostavkama teorije crtanja, teorije elastičnosti, metode konformnih mape, računalne matematike.
Eksperimentalne studije su provedene u laboratorijski uvjeti Koristeći metode matematičkog planiranja eksperimenta na stroju za testiranje univerzalnog testiranja CDMU-30.
Autor štiti rezultate izračuna tehnoloških i strukturnih parametara profiliranja višestrukih cijevi po beskrajnim crtežom: metodom izračunavanja čvrstoće oblikovanih vukova, uzimajući u obzir normalno opterećenje u kanalu; Metodologija za izračunavanje tehnoloških parametara procesa profiliranja višestrukih cijevi po beskrajnim crtežama; metodologija za izračunavanje tehnoloških parametara, a istovremeno profiliranje i sušenje s nezadovoljstvom crteža vijke tankozirane višestruke cijevi; Rezultate eksperimentalnih studija.
Znanstvena novost. Uzorci promjena u uvjetima napajanja uspostavljeni su pod profiliranjem višestrukih cijevi irelevantnim crtežom, uzimajući u obzir nelinearno zakon očvršćivanja, anizotropiju svojstava i složenu geometriju kanala odbojke. Problem je riješen određivanjem stresnog stanja oblikovanih vukova pod djelovanjem normalnih opterećenja u kanalu. Cijeli zapis o jednadžbama stanja naprezanja, istovremeno profiliranje i rezanje višestruke cijevi.
Pouzdanost rezultata istraživanja potvrđuje se stroga matematička formulacija ciljeva, koristeći analitičke metode za rješavanje problema, moderne metode eksperimentalnih eksperimentalnih eksperimentalnih podataka, obnovljivost rezultata eksperimenta, zadovoljavajuće konvergencije izračunatih, eksperimentalnih podataka i rezultata Praksa, sukladnost s rezultatima modeliranja proizvodne tehnologije i karakteristike gotovih višestrukih cijevi.
Praktična vrijednost rada je sljedeća:
1. Načini dobivanja kvadratnih cijevi 10x10x1mm od visoke precizne legure D1, povećavajući prinos prikladnih za 5%.
2. Demenzije oblikovanih vukova koji osiguravaju njihovu izvedbu.
3. Kombinirajući profiliranje i uvijanje operacija smanjuje tehnološki ciklus višestrukih cijevi za proizvodnju.
4. Poboljšana kalibracija oblikovanog vučnog kanala za profiliranje pravokutnih cijevi 32x18x2mm.
Odobravanje posla. Glavne odredbe rada disertacije iskazuju se i raspravlja na Međunarodnoj znanstvenoj i tehničkoj konferenciji posvećenoj 40. obljetnici metalurške biljke Samare "Nove destinacije proizvodnje i potrošnje aluminija i njegovih legura" (Samara: SGAU, 2000); 11 Konferencija o interturimitosti "Matematičko modeliranje i regionalni zadaci", (Samara: SSTU, 2001); Druga međunarodna znanstvena i tehnička konferencija "Metalophysics, Mehanika materijala i procesa deformacije" (Samara: SGAU, 2004); XIV Stupid-Levsk čitanja: Međunarodna znanstvena konferencija mladih (Kazan: KSU, 2006); IX Royal čitanja: Međunarodna znanstvena konferencija mladih (Samara: SGAU, 2007).
Publikacije materijali koji odražavaju glavnu disertaciju teze objavljuju se u 11 djela, uključujući u vodećim recenziranim znanstvenim publikacijama koje definiraju najviša potvrda o potvrđivanju - 4.
Struktura i opseg posla. Teza se sastoji od glavnih simbola, uvoda, pet poglavlja, popis literature i primjena. Rad je postavljen na 155 stranica pisaćeg teksta, uključujući 74 crteže, 14 tablica, bibliografiju od 114 predmeta i aplikaciju.
Autor je zahvalan timu Odjela za obradu metala za pomoć, kao i znanstveni vođa, Profesor odjela, D.T.N. V.r. Targin za vrijedne komentare i praktičnu pomoć u radu.
Glavni rezultati i zaključci za rad
1. Iz analize znanstvene i tehničke literature slijedi da je jedan od racionalnih i produktivnih procesa proizvodnje tankoslojne višeslojne cijevi (kvadratni, pravokutni, heksagon, oktamik) je proces crtanja nezadovoljstva.
2. Razvijen je matematički model za proces profiliranja višestrukih cijevi po beskrajnom crtežu, koji omogućuje određivanje uvjeta moći, uzimajući u obzir nelinearno zakon očvršćivanja, anizotropiju svojstava cijevnog materijala i složene geometrije kanal odbojke. Model se implementira u programiranju programa Delphi 7.0.
3. Uz pomoć matematičkog modela uspostavlja se kvantitativni utjecaj fizičkih, tehnoloških i strukturnih čimbenika na parametre snage procesa profiliranja višestrukih cijevi s neplaženjem crteža.
4. Razvijene metode za procjenu punine kutova kutova vukova i zupčanika lica u slučaju nevažnog crteža višestrukih cijevi.
5. Razvijen je metoda za izračunavanje čvrstoće oblikovanih vukova, uzimajući u obzir uobičajena opterećenja u kanalu, na temelju funkcije ery naprezanja, metodu konformnih mapiranja i teorije treće čvrstoće.
6. Eksperimentalno je konstruiran trokutni matematički model profiliranja kvadratnih cijevi, što vam omogućuje da odaberete tehnološke parametre koji osiguravaju točnost geometrije dobivenih cijevi.
7. Razvijen i donesen na inženjersku razinu, način izračuna tehnoloških parametara s istovremenim profiliranjem i uvijanjem višestrukih cijevi nevažnim crtanjem.
8. Eksperimentalne studije procesa profiliranja višestrukih cijevi nevažnog crteža pokazale su zadovoljavajuću konvergenciju rezultata teorijska analiza s eksperimentalnim podacima.
1. A.C. 1045977 SSSR, MKI3 B21SS / 02. Alat za crtanje tankih zidova u obliku cijevi teksta. / V.n. Ermakov, g.p. Moiseev, A.B. Suncov i sur. (SSSR). № 3413820; Fazi. 31.03.82; Publ. 07.10.83, bul. №37. - Z S.
2. A.C. 1132997 SSSR, MKI3 B21SS / 00. Kompozitni vuk za crtanje višestrukih profila s čak i brojem teksta lica. / U i. Reinne, a.a. Pavlov, E.V. Nikulin (SSSR). -№ 3643364 / 22-02; Fazi. 09/16/83; Publ. 07.01.85, Bul. №1. -4c.
3. A.C. 1197756 SSSR, MKI4B21S37 / 25. Metoda proizvodnje teksta pravokutnih cijevi. / P.N. Kalinushkin, vb Furbanov i sur. (SSSR). № 3783222; najavio 21.08.84; Publ. 15.12.85, Bul. №46. - 6c.
4. A.C. 130481 SSSR, MKA 7S5. Uređaj za uvrtanje ne-kružnih profila s tekstom za crtanje. / V.l. Kolmogorov, G.m. Moiseev, yu.n. Shakmaev i sur. (SSSR). № 640189; Fazi. 02.10.59; Publ. 1960, bul. №15. -2c.
5. A.C. 1417952 SSSR, MKI4B21S37 / 15. Metoda proizvodnje profila višestruka tekst teksta. / A.B. Yukov, a.a. Shkurenko i sur. (SSSR). № 4209832; Fazi. 09.01.87; Publ. 08.23.88, Bul. №31. - 5c.
6. A.C. 1438875 SSSR, MKI3 B21S37 / 15. Metoda proizvodnje teksta pravokutnih cijevi. / A.G. Mikhailov, L.B. Maslen, V.P. Buzin i sur. (SSSR). № 4252699 / 27-27; Fazi. 28.05.87; Publ. 11/23/88, bul. №43. -4c.
7. A.C. 1438876 SSSR, MKA3 B21S37 / 15. Uređaj za reprodukciju okruglih cijevi u pravokutni tekst. / A.g. Mikhailov, L.B. Maslen, V.P. Buzin i sur. (SSSR). № 4258624 / 27-27; Fazi. 09.06.87; Publ. 11/23/88, bul. №43. --Sc.
8. A.C. 145522 SSSR MKI 7P410. Filter za crtanje cijevi teksta. / E.V.
9. Bush, B.K. Ivanov (USSR). - br. 741262/22; Fazi. 10.08.61; Publ. 1962, Bul. 6. --Sc.
10. A.C. 1463367 SSSR, MKI4 B21S37 / 15. Metoda za izradu višestruka tekstualnog teksta. / V.v. Yakovlev, V.a. SHURINOV, A. PAVLOV i V.A. Belvyn (SSSR). № 4250068 / 23-02; Fazi. 13.04.87; Publ. 03/07/89, Bul. №9. -2c.
11. A.C. 590029 SSSR, MK2B21SS / 00. Volonka za crtanje višestrukih višestrukih tekstualnih profila. / B.ji. Dyldin, V.a. Aleshin, g.p. Moiseev i sur. (SSSR). № 2317518 / 22-02; Fazi. 30.01.76; Publ. 30.01.78, Bul. №4. --Sc.
12. A.C. 604603 SSSR, MKI2 B21SS / 00. Volonka za crtanje pravokutnog teksta žice. / J.c. Watrushin, i.sh. Berin, A.JI. Chechurine (SSSR). -№ 2379495 / 22-02; Fazi. 07/05/76; Pub.30.04.78, Bul. 16. 2 str.
13. A.C. 621418 SSSR, MKI2 B21SS / 00. Alat za crtanje višestrukih cijevi s parnim brojem teksta lica. / G.a. Savin, V.i. Panchenko, V.K. Sidorenko, L.M. Schlossberg (SSSR). № 2468244 / 22-02; Fazi. 29.03.77; Publ. 30.08.78, Bul. №32. -2c.
14. A.C. 667266 SSSR, MC2 B21SS / 02. Voliok tekst. / A.a. Fotov, V.N. Duev, g.p. Moiseev, V.M. Yermakov, yu.g. Dobro (USSR). № 2575030 / 22-02; Fazi. 01.02.78; Publ. 06/15/79, Bul. №22, -4ê4s.
15. A.C. 827208 SSSR, MKI3 B21SS / 08. Uređaj za proizvodnju teksta cijevi profila. / I.a. Lyašenko, g.p. Motsev, s.m. Podoscin i sur. (SSSR). № 2789420 / 22-02; potraživanja. 09.06.79; Publ. 05.05.81, Bul. №17. - Z S.
16. A.C. 854488 SSSR, MKI3 B21SS / 02. I dalje tekst alata. /
17. S.p. Panasenko (SSSR). № 2841702 / 22-02; Fazi. 11/23/79; Publ. 08/15/81, bul. №30. -2c.
18. A.C. 856605 SSSR, MKI3 B21SS / 02. Volok za crtanje profila. / Yu.s. Zykov, a.g. Vasilyev, a.a. Kochetkov (SSSR). №2798564 / 22-02; Fazi. 07/19/79; Publ. 08.23.81, Bul. №31. --Sc.
19. A.C. 940965 SSSR, MKI3 B21SS / 02. Alat za izradu površina profila Tekst. / I.a. Savelyev, yu.s. Uskrsnuće, A.D. OSMA-nis (SSSR). - Ne. 3002612; Fazi. 06.11.80; Publ. 07.07.82, Bul. №25. Z S.
20. Adler, Yu.p. Planiranje eksperimenta prilikom traženja optimalni uvjeti Tekst. / Yu.p. Adler, E.V. Markova, yu.v. Granovsky m.: Znanost, 1971. - 283c.
21. Alynevsky, Ji.e. Povlačenje napora s hladnim odvodnim cijevima. / J.e. Alshevsk. M.: Metalurcisdat, 1952.-124c.
22. Amenzade, yu.a. Teorija teksta elastičnosti. / Yu.a. Amenzade. M.: Visočna škola, 1971.-288ês.
23. Argunov, V.N. Kalibracija u obliku oblikovanog profila. / V.N. Argunov, m.z. Yermanok. M.: Metalurgija, 1989.-206c.
24. Arysensky, Yu.m. Dobivanje racionalne anizotropije u listovima teksta. / Yu.m. Arysensky, f.v. Grecknikov, V.Yu. Aryshensky. M.: Metalurgija, 1987-141c.
25. Aryshensky, yu.m.toria i izračuni plastične formiranja teksta anizotropnog materijala. / Yu.m. Arysensky, f.v. Grecknikov. - m.: Metalurgija, 1990.-304c.
26. bisk, t.b. Racionalna tehnologija proizvodnje teksta alata za operativni alat. / M.B. Bisk-m.: Metalurgija, 1968.-141 str.
27. Widowin, S.I. Metode za izračunavanje i projektiranje na računalnim procesima žigosa i profila praznine Tekst. / S.I. Widowin - m.: Strojarstvo, 1988.-160c.
28. Vorobyov, D.N. Alat za kalibriranje za crtanje pravokutnih cijevi Tekst. / D.N. Vorobev D.N., V.R. Kargin, i.i. KuznettSova // tehnologija svjetlosnih legura. -1989. -№. -C.36-39.
29. vydrin, V.N. Proizvodnja oblikovanih profila visokog točnosti. / V.N. Udrin i sur.: Metalurgija, 1977.-184C.
30. Gromov, n.p. Teorija obrade metala. / N.P. Gromov -m.: Metalurgija, 1967.-340.
31. Gubkin, s.i. Kritika postojećih metoda za izračunavanje radnih stresa u OMD / PY. Gubkin // Inženjering metode izračuna tehnološki procesi Omd. -M.: Mashgiz, 1957. C.34-46.
32. Glyaev, g.i. Stabilnost poprečnog dijela cijevi pod smanjenjem teksta. / G.I. Glyaev, p.n. Ivshin, V.K. YANOVICH // teorija i praksa smanjenja cijevi. P. 103-109.
33. Glyaev, yu.g. Matematičko modeliranje procesa OMD teksta. / Yu.g. Glyaev, s.a. Chukmasov, A.B. Gubin. Kijev: znanosti. Dumka, 1986. -240C.
34. Glyaev, yu.g.indensifikacija točnosti i kvalitete cijevi teksta. / Yu.g. Glyaev, m.z. Volodashky, O.I. Lion i drugo: Metalurgija, 1992.-238c.
35. Gun, g.ya. Teoretske baze za obradu teksta metala. / G.YA. Gong. M.: Metalurgija, 1980. - 456c.
36. Gun, G.Ya. Plastična formulacija metala teksta. / G.ya. Gong, p.i. Polihin, B.A. Prudkovsky. M.: Metalurgija, 1968. -416c.
37. Danchenko, V.N. Proizvodnja cijevi profila. / V.N. Danchenko,
38. V.a. Sergeev, e.v. Nikulin. M.: Intermet inženjering, 2003. -224c.
39. Dnestrovsky, N.Z. Skidanje metalnog teksta. / N.z. Dnjestar. M.: Država Znanstvena škola. ed. Lit. na h. i boju Metalurgija, 1954. - 270c.
40. Dorokhov, a.i. Promijenite perimetar dok crtete oblikovane cijevi. / A.I. Dorokhov // Bul. Znanstveni i tehnički Podaci o odbacivanju. M.: Metalurg-izdanje, 1959. - № 6-7. - str. 89-94.
41. Dorokhov, a.i. Određivanje promjera izvornog obratka za ne-free-peel i valjanje pravokutnih, trokutastih i šesterokutnih cijevi. / A.I. Dorokhov, V.i. Shafir // Proizvodnja cijevi / nesloga. M., 1969. -Sp.21. - P. 61-63.
42. Dorokhov, a.i. Aksijalna naprezanja s crtežom oblikovanih cijevi bez teksta zandral. / A.I. Dorokhov // tr. Ukrniti. M.: Metallugizdat, 1959. -Sp.1. - str.156-161.
43. Dorokhov, a.i. Izgledi za proizvodnju hladno deformiranih cijevi profila i osnove moderne tehnologije njihove proizvodnje. / A.I. Dorokhov, V.i. Reinne, a.p. USPENKO // Cijevi ekonomičnih vrsta: m.: Metalurgija, 1982. -c. 31-36.
44. Dorokhov, a.i. Racionalno umjeravanje valjaka multi-tech mlinova za proizvodnju cijevi pravokutnog dijela teksta. / A.I. Dorokhov, p.V. SAV-KIN, A.B. Kolpakovsky // Tehnički napredak u proizvodnji cijevi. M.: Metalurgija, 1965.-s. 186-195.
45. Emelyanenko, str. Tekst proizvodnje cijevi i cjevovoda. / P.T. Emelyanenko, a.a. Shevchenko, s.i. Borisov. M.: Metalurgizdat, 1954.-496c.
46. \u200b\u200bYermanok, m.z. Pritiskom na aluminijske legure. M.: Metalurgija. - 1974. -232c.
47. Ermanok, M.Z. Korištenje nezadovoljstva prikupljanja tijekom proizvodnje 1 "cijevi Tekst. / M.z. Yermanok. M: ColorTethinization, 1965. - 101c.
48. Ermanok, m.z. Razvoj teorije crtanja teksta. / M.z. Yermanok // obojeni metali. -1986. №9.- str. 81-83.
49. Ermanok, M.Z. Racionalna, tehnologija proizvodnje pravokutnih cijevi od aluminijskog teksta. / M.z. Yermanok M.z., V.F. Žamlja. // obojeni metali. 1957. - №5. - str. 85-90.
50. Zykov, Yu.S. Optimalni omjer deformacija u crtežu pravokutnog profila. / YU.S. Zykov, a.G. Vasilyev, a.a. Kochetkov // obojeni metali. 1981. - №111. -C.46-47.
51. Zykov, Yu.S. Utjecaj profila crteža na tekstu sile osvjetljenja. / YU.S. Zykov // Vijesti o sveučilištima. Metalurgija. 1993. -№2. - str.27-29.
52. Zykov, Yu.S. Istraživanje kombiniranog oblika longitudinalni profil TEKST RADNOG PODRUČJA. / YU.S. Zykov // Metalurgija i koks: prerada tlaka metala. - Kijev: tehnika, 1982. - iet.78. P. 107-115.
53. Zykov, Yu.S. Optimalni parametri pravokutnog profila. / YU.S. Zykov // u boji Megalla. 1994. - №5. - str. 47-49. ,
54. Zykov, Yu.S. Optimalni parametri procesa crtanja pravokutnog teksta profila. / YU.S. Zykov // obojeni metali. 1986. - №2. - P. 71-74.
55. Zykov, Yu.S. Optimalni kutovi Ojačati tekst crtanja metala. / Yu.s. Zykov .// IzSTia sveučilišta. 4m. 1990. - №4. - str.27-29.
56. ILYUSHIN, A.A. Plastika. Prvi dio. Tekst elastične plastične deformacije. / A.A. Ilyushin. -M.: MSU, 2004. -376 str.
57. Kargin, V.R. Analiza nerelevantnog crtanja tankoslojni cijevi Anti-art tekst. / V.r. Kargin, E.V. Shokova, B.V. Kargin // bilten sgau. Samara: SGAU, 2003. - №1. - str. 82-85.
58. Kargin, V.R. Uvod u specijalitetsku obradu tlaka metala
59. Tekst: tutorial/ V.ur. Kargin, E.V. Shokova. Samara: SGAU, 2003. - 170C.
60. Kargin, V.R. Tekst crtanja vode. / V.R. Kargin // obojene metale. -1989. №2. - C.102-105.
61. Kargin, V.R. Osnove inženjerskog eksperimenta.: Tutorial / V.R. Kargin, V.M. Zečeve. Samara: SGAU, 2001. - 86c.
62. Kargin, V.R. Izračun alata za crtanje kvadratnih profila i teksta cijevi. / V.R. Kargin, M.V. Fedorov, E.V. Sho20OVA // IzStaia Samara Znanstveni centar Ruske akademije znanosti. 2001. - №2. - tz - str.23 8-240.
63. Kargin, V.R. Izračun zgušnjavanja stijenke cijevi kada je tekst. / V.R. Kargin, B.V. Kargin, E.V. Shokova // Proizvodnja nabave u strojarstvu. 2004. -№1. -C.44-46.
64. Kasatkin, n.i. Istraživački proces profiliranja pravokutnih cijevnih cijevi. / N.I. Kasatkin, takozvani Honina, i.v. Komkova, t.t. Panova / proučavanje procesa obrade obojenih metala. - m.: Metalurgija, 1974. godine 44. - P. 107-111.
65. Kirichenko, A.N. Analiza ekonomije različiti putevi Proizvodnja profilnih cijevi s konstantnom debljinom zida oko perimetra teksta. / A.N. Kirichenko, a.i. Gubin, g.i. Denisova, n.K. Khudyakova // cijevi ekonomske vrste. -M., 1982. -s. 31-36.
66. Kleenov, V.F. Odabir izratka i izračuna alata za crtanje pravokutnih cijevi iz teksta aluminijskih legura. / V.F. Klemenov, R.I. Muratov, m.i. Erlich // Tehnologija svjetlosnog aloys.-1979. - №6.- str.41-44.
67. Kolmogorov, V.L. Alat za crtanje teksta. / VL. Kolmogorov, s.i. Orlov, v.yu. Shevlyakov. -M.: Metalurgija, 1992. -144c.
68. Kolmogorov, B.ji. Napon. Deformacija. Uništavanje teksta. / B.jt. Kolmogorov. M.: Metalurgija, 1970. - 229c.
69. Kolmogorov, B.ji. Tehnološki zadaci crtanja i pritiskanja teksta: Tutorial / B.ji. Kolmogorov. -Sverdlovsk: UPI, 1976. -Sp.10. -81c.
70. Coppenfels, V. praksa konformne mapiranja teksta. / V. Cop-Penfels, F. Stalman. M.: Il, 1963. - 406c.
71. CoffOff, Z.A. Tekst hladne valjalice. / Po. Cofff, p.m. Solovychik, V.a. Aleshin i drugi. SverDlovsk: Metalurgizdat, 1962. - 432c.
72. Gruzman, yu.g. Trenutno stanje globalnog teksta proizvodnje cijevi. / Yu.g. Krukman, J1.c. Lyakhovetsky, O.A. Semenov. M.: Metalurgija, 1992. -81c.
73. Levanov, A.N. Kontaktirajte trenje u procesima OMD teksta. LA.N. Leva-stup, V.L. Kolmagori, s.l. Burkin i sur.: Metalurgija, 1976. - 416c.
74. Levitansky, M.D. Izračun tehničkih i ekonomskih standarda za proizvodnju cijevi i profila iz aluminijskih legura na osobnom računalnom tekstu. / M.D. Levitansky, e.b. Makovskaya, r.p. Nazarova // obojeni metali. -19.92. -№2. -C.10-11.
75. Lyzov, m.n. Teorija i izračun proizvodnih procesa dijelova su fleksibilni tekst. / M.N. Lysov m.: Strojarstvo, 1966. - 236c.
76. Mushelishvili, n.i. Neke od glavnih zadataka matematičke teorije elastičnosti teksta. / N.I. Mushelishvili. M .: Znanost, 1966. -707c.
77. Osadchy, V.Ya. Proučavanje parametara snage profilnog cijevi i valjkastih kaliba teksta / v.ya. Saddy, S.A. Stepents // čelik. -1970. -№8.-S.732.
78. Osadchy, V.Ya. Značajke deformacije u proizvodnji cijevi profila pravokutnih i varijabilnih dijelova Tekst. / V.Ya. Saddy, S.A. Stepents // čelik. 1970. - №8. - str. 712.
79. Osadchy, V.Ya. Izračunavanje naprezanja i napora prilikom povlačenja teksta cijevi. /
80. V.Ya. Sad, a.ji. Vorontsov, s.m Karpov // Proizvodnja valjanih proizvoda. 2001. - №10. - S.8-12.
81. Osadchy, s.i. Stres-deformo-kupaonica stanje s profilima - ronataExt. / V.ya. Saddy, S.A. Getya, s.a. Stepanov // IzSTia sveučilišta. Metalurgija. 1984. -№9. -S.66-69.
82. PARSHIN, B.C. Osnove sustavnog poboljšanja procesa i hladnog crtanja teksta cijevi. / B.c. Parshins. Krasnoyarsk: izdavačka kuća Kras ime. Sveučilište, 1986. - 192c.
83. PARSHIN, B.C. Tekst crtanja hladne cijevi. / B.c. PARSHINS, A.A. Fotov, V.a. Areshin. M.: Metalurgija, 1979. - 240c.
84. Perlin, i.l. Teorija crtanja teksta. / I.l. Perlin, M.z. Yermanok. -M.: Metalurgija, 1971.- 448ês.
85. Perlin, p.i. Spremnici za stan ingoti. / P.i. Perlin, L.F. TOWCHOVA // SAT. TR. Vntimetmash. Onti Vniemetmash, 1960. - №1. -C.136-154.
86. Perlin, p.i. Metoda za izračunavanje spremnika za prešanje ingotskog teksta tkanine. / P.I. Perlin // Bilten strojarstva 1959. - №5. - S.57-58.
87. Popov, e.a. Osnove teorije teksta lima. / E.a.popov. -M.: Strojarstvo, 1977. 278 se.
88. Potapov, i.N. Teorija teksta proizvodnje cijevi. / I.N. Potapov, a.p. Colikov, V.M. Druyan i sur. M.: Metalurgija, 1991. - 406c.
89. Ravin, A.N. Formiranje alata za prešanje i crtanje profila. / A.N. Ravin, e.sh. Sukhodrev, L.R. DUDETSKAYA, V.L. Scherbanyuk. - Minsk: Znanost i tehnologija, 1988. 232c.
90. Rakhtmayer, R.D. Metode razlika za rješavanje problema s graničnim vrijednostima Tekst. / R.D. Rakhtmeyer. M.: Mir, 1972. - 418c!
91. Savin, G.A. Crtanje cijevi teksta. / G.a. Savin. M.: Metalurgija, 1993.-336C.
92. Savin, G.N. Raspodjela napona u blizini teksta rupa. / Nov.
93. Savin. Kijev: Nukova Dumka, 1968. - 887c.
94. Segylind, Ji. Primjena MKE teksta. / JI. Segerylind. M.: Mir, 1977. - 349 se.
95. Smirnov-Alyaev, G.A. Oksimimetrična zadaća teorije plastičnog protoka tijekom kompresije, distribucije i crteža teksta cijevi. / G.A. Smirnov-alyaev, g.ya. Gun // Vijesti o sveučilištima. Metalurgija. 1961. - №1. - str. 87.
96. STOROZHEV, M.V. Teorija obrade metala. / M.v. STOROZHEV, E.A. Popov. M.: Strojarstvo, 1977. -432c.
97. Timošenko, s.p. Tekst otpornosti materijala. / S.p. Timošenko - m.: Znanost, 1965. T. 1, -480ês.
98. Timošenko, s.p. Stabilnost elastičnih sustava. / S.p. Timošenko. M.: Gloty, 1955. - 568c.
99. Trusov, p.V. Istraživanje procesa profiliranja teksta u utoru. / P.V. Trusov, V.Y. Stupovi, i.a. Cron // obrada tlaka metala. -Sverdlovsk, 1981. №8. - str. 69-73.
100. Hucheng, V. Priprema cijevi za povlačenje, metode crtanja i opreme koja se koristi u povlačenju teksta. / V. Hucheng // Proizvodnja cijevi. Düsseldorf, 1975. po. s tim. M.: Metalurgizdat, 1980. - 286c.
101. Chevakin, yu.f. Računalni strojevi u proizvodnji teksta cijevi. / YU.F. Chevakin, A.M. Felge. M.: Metalurgija, 1972. -240C.
102. Chevakin, yu.f. Kalibracija alata za crtanje pravokutnih cijevnih cijevi. / YU.F. Shevaakin, n.i. Casatkin // Proučavanje procesa obrade obojenih metala. -M.: Metalurgija, 1971. Vol. №34. - str.140-145.
103. Chevakin, yu.f. Tekst proizvodnje cijevi. / Yu.f. Shevaakin, A.Z. GLE Berg. M.: Metalurgija, 1968. - 440.
104. Chevakin, yu.f. Proizvodnja obojenih metalnih cijevi. / YU.F. Chevakin, A.M. Rytikov, F.S. Seidalev m.: Metalurgizdat, 1963. - 355ês.
105. Chevakin, yu.f., riskirts a.m. Poboljšanje učinkovitosti proizvodnje cijevi od ne-željeznih metala teksta / yu.f. Chevakin, A.M. Felge. M.: Metalurgija, 1968.-240c.
106. Shokova, E.V. Alat za kalibraciju za crtanje pravokutnih cijevi teksta. / E.V. Shokova // Xiv Tupolevsky čitanja: Međunarodna znanstvena konferencija mladih, Kazan država. teh ne-t. Kazan, 2007. - Volumen 1. - P. 102103.
107. vijci, a.K., Freiberg ma Proizvodnja cijevi ekonomskog profila Tekst. / A.K. SCHUPOV, M.A. Freiberg.-SverDlovsk: Metalurgizdat, 1963-296c.
108. Yakovlev, V.V. Premještaju pravokutne cijevi povećana točnost Tekst. / V.V. Yakovlev, b.a. Smelnitsky, V.a. Balyvin i drugi. // Stal.-1981.-№6-S.58.
109. Yakovlev, V.V. Kontaktni naponi u slučaju raseljenih cijevi. Tekst. / V.V. Yakovlev, V.V. Spells // SAT: Proizvodnja besprijekornih cijevi. -M.: Metalurgija, 1975. -№ 3. -C.108-112.
110. Yakovlev, V.V., crtež pravokutnih cijevi na pokretnom mandrel tekstu. / V.V. Yakovlev, V.a. Šurinov, V.a. Bajyvin; Odmor. Dnepropetrovsk, 1985. - 6c. - DEP. U crnoj deformaciji 13.05.1985, br. 2847.
111. Automatische Leungeng Vou Profiliohren Becker H., Brockhoff H., "Blech Rohre Profil". 1985. -№32. -C.508-509.
Imajte na umu da su gore prikazani znanstveni tekstovi objavljeni za upoznavanje i dobivene prepoznavanjem izvornih tekstova teza (OCR). S tim u vezi, mogu sadržavati pogreške povezane s nesavršenjem algoritama prepoznavanja. U PDF-u, disertacija i autorovi sažeci koje isporučujemo takve pogreške.
