Kirjeldus:
Vastavalt viimasele on "hoonete termilise kaitse iga projekti jaoks kohustuslik energiatõhususe osas kohustuslik. Sektsiooni peamine eesmärk on tõendada, et hoone kütmise ja ventilatsiooni spetsiifiline tarbimine on alla normatiivse väärtuse alla.
Solaaarse kiirguse voogude oja, mis tuleneb kuumutusperioodi horisontaalsete ja vertikaalsete pindade all kehtivates pilvede tingimustes, kWh / m 2 (MJ / m 2)
Voolu kokku päikesekiirguse iga kuu kütteperioodi horisontaalsete ja vertikaalsete pindade all kehtivates tingimustes pilvede, kWh / m 2 (MJ / m 2)
Teha tehtud töö tulemusena saadi andmed kokku (otsese ja hajutatud) päikesekiirguse intensiivsusega, mis langeb erinevatele vertikaalsetele pindadele 18 linna linnale. Neid andmeid saab kasutada reaalses disainis.
1. Snip 23-02-2003 "Hoonete termiline kaitse". - m.: Gosstroy Venemaa, FSUE CPP, 2004.
2. Teaduslik ja rakendatud võrdlusraamat NSV Liidu kliima kohta. Osa 1-6. Vol. 1-34. - Peterburi. : Hydrometeoizdat, 1989-1998.
3. SP 23-101-2004 "Hoonete termilise kaitse projekteerimine". - M.: FSUE CPP, 2004.
4. MHSN 2.01-99 "Energiasääst hoonetes. Soojuse ja soojuse ja soojustehnoloogia reguleerivad asutused. " - M.: GUP "NIC", 1999.
5. SNIP 23-01-99 * "Ehitus Climatoloogia". - m.: Gosstroy Venemaa, Gup CPP, 2003.
6. Ehitus Climatology: Snip'i võrdlusjuhend. - m.: Stroyzdat, 1990.
Soojustehnika Tehniline maa all
Soojustehnika arvutused ümbritsevate struktuuride
Väliste lisavate konstruktsioonide, kuumutatud ala ja energiapassi arvutamiseks vajaliku hoone maht ja hoone hoone soojustehnika omadused määratakse vastavalt projekti otsustele vastavalt SNIPi soovitustele -02 ja TSN 23 - 329 - 2002.
Side konstruktsioonide soojusülekandekindlus määratakse sõltuvalt kihtide arvust ja materjalidest, samuti füüsikaliste omaduste arvust ja materjalidest ehitusmaterjalid SNIP 23-02 ja TSNi 23-329 - 2002 soovituste kohta.
1.2.1 Hoone välimine seinad
Värvaine seinad elamishoone kasutas kolme tüüpi.
Esimene tüüp - tellisklemine Põrandatoega paksus on 120 mm paksusega isoleeritud polüstüreeni paksusega 280 mm paksusega, millel on silikaadi tellise kiht. Teine tüüp on tugevdatud betoonpaneelil 200 mm, isoleeritud polüstüreeni paksusega 280 mm paksuse paksusega, millel on silikaadi tellise kiht. Kolmas tüüp vt joonis.1. Soojustehnika antakse vastavalt kahte tüüpi seinad.
üks). Kihtide koostis outdoor-seina Hooned: Kaitsekate - tsemendi-lubjalahus, mille paksus on 30 mm, λ \u003d 0,84 mass / (M × ° C). Väliskiht on 120 mm - silikaat Brick M 100-st külmakindluse F 50, λ \u003d 0,76 W / (M × ° C) brändiga; Täitmine 280 mm - isolatsioon - polüstüreen bonts D200, GOST R 51263-99, λ \u003d 0,075 mass / (M × ° C); Sisemine kiht on 120 mm - silikaadi tellis, m 100, λ \u003d 0,76 mass / (m × ° C). Siseseinad Me krohvitud lubja-liivase lahusega M 75 paksusega 15 mm, λ \u003d 0,84 w / (M × ° C).
R W.\u003d 1 / 8,7 + 0,030 / 0,84 + 0,120 / 0,76 + 0,280 / 0,075 + 0,120 / 0,76 + 0,015 / 0.84 + 1/23 \u003d 4,26 m 2 × ° C / W.
Vastupidavus hoone soojusülekande seintele, fassaadide piirkonnaga
A W. \u003d 4989,6 m 2, võrdne:
4,26 m 2 × c / W.
Väliste seinte termilise ühtsuse koefitsient r, Määratud valemiga 12 SP 23-101:
i. - soojuse juhtiva kaasatuse laius, \\ t a i \u003d.0,120 m;
L I.- soojuse läbiviimise kestus, L I.\u003d 197,6 m (hoone ümbermõõt);
k i -koefitsient sõltub reklaami poolt määratud soojusjuhtimisest. N SP 23-101:
k i \u003d.1.01 soojuse läbiviimise jaoks λ m / λ\u003d 2.3 I. a / B.= 0,23.
Seejärel on hoone soojusülekande seinte vähenenud resistentsus: 0,83 × 4,26 \u003d 3,54 m2 × ° C / W.
2). Hoone välisseina kihtide koostis: kaitsekate - tsemendi-lubjalahus M 75 paksusega 30 mm, λ \u003d 0,84 mass / (m × ° C). Väliskiht on 120 mm - silikaat Brick M 100-st külmakindluse F 50, λ \u003d 0,76 W / (M × ° C) brändiga; Täitmine 280 mm - isolatsioon - polüstüreen bonts D200, GOST R 51263-99, λ \u003d 0,075 mass / (M × ° C); Sisemine kiht 200 mm - raudbetoon seinapaneel, λ \u003d 2,04w / (m × o c).
Seina soojusülekandekindlus on:
R W.= 1/8,7+0,030/0,84+0,120/0,76+0,280/0,075+
+0, 20 / 2.04 + 1/2 23 \u003d 4,2 m 2 × ° C / W.
Kuna hoone seintel on homogeenne mitmekihiline struktuur, on väliste seinte termilise ühtsuse koefitsient vastu võetud r.= 0,7.
Seejärel on hoone soojusülekande seinte vähendatud resistentsus: 0,7 × 4,2 \u003d 2,9 m2 × ° C / W.
Hoone tüüp on 9-korruselise elamuutuse auaste osa küttesüsteemide ja kuuma veevarustuse alumise paigaldamise juuresolekul.
A B.\u003d 342 m 2.
nende põrandapind. Underground - 342 m 2.
Välisase seina pindala maapinnal Ja b, w \u003d 60,5 m 2.
Madalama jaotuse soojendamise süsteemi arvutatud temperatuurid 95 ° C, kuuma veevarustuse 60 ° C. Küttesüsteemi torujuhtmete pikkus madalama juhtmestikuga 80 m. Kuuma veetorude pikkus oli 30 m. Gaasi jaotustorud nendes. Seetõttu ei ole maa all, mistõttu õhuvahetuse mitmekesisus. underground I. \u003d 0,5 H -1.
t\u003d 20 ° C.
Ruudukujuline maapinna kattumine (nende kohal. Underground) - 1024,95 m 2.
Keldri laius on 17,6 m. Nende välimise seina kõrgus. Underground, beugoned maapinnale, on 1,6 m. Kogupikkus l. ristlõige Piirded need. Maa-alune segatud maapinnale
l. \u003d 17,6 + 2 × 1,6 \u003d 20,8 m.
Õhutemperatuur esimesel korrusel t\u003d 20 ° C.
Vastupidavus nende väliste seinte soojusülekande suhtes. Maataseme maa all võetakse SP 23-101 p. 9.3.2 kohaselt. võrdne välisseinte soojusülekande resistentsusega R o b. W. \u003d 3,03 m 2 × ° C / W.
Rubla osa ümbritseva konstruktsioonide soojusülekande vähendatud vastupidavus. Underground määratakse vastavalt SP 23-101 p. 9.3.3. Mis puutub isoleerimata põrandate puhul, kui põrandakate ja seintel on arvutatud termilise juhtivuse koefitsiendid λ≥ 1.2 w / (m О С). Vähendatud resistentsus nende soojusülekande aentsidele. Pinnasesse asetatud maa-alune on defineeritud SP 23-101 tabelis 13 ja moodustas R o rs. \u003d 4,52 m 2 × ° C / W.
Keldri seinad koosnevad: seinaplokk, 600 mm paksune, λ \u003d 2,04 w / (m × ° C).
Me määratleme õhutemperatuuri nendes. underground t INT B.
Arvutada, kasutame tabeli 12 andmeid [SP 23-101]. Õhutemperatuuril nendega. Underground 2 ° C tihedus soojusvoo Torujuhtmed suurenevad võrreldes tabelis 12 näidatud väärtustega võrrandi 34-st saadud koefitsiendi väärtusega: küttesüsteemi torujuhtmete puhul - koefitsiendi kohta [(95 - 2) / (\\ t 95-18)] 1,283 \u003d 1,41; Kuuma veetorude jaoks - [(60 - 2) / (60-18) 1,283 \u003d 1,51. Siis arvutame temperatuuri t INT B.võrrandist soojusbilanss Undergroundi 2 ° C määratud temperatuuril
t INT B.\u003d (20 × 342 / 1,55 + (1,41 25 80 + 1,51 14,9 30) - 0,28 × 823 × 0,5 × 1,2 × 26-26 × 430 / 4,52 - 26 × 60,5 / 3,03) /
/ (342 / 1,55 + 0,28 × 823 × 0,5 × 1,2 + 430 / 4.52 + 60,5 / 3.03) \u003d 1316/473 \u003d 2,78 ° C.
Termiline voolu keldris oli
q b. C.\u003d (20 - 2.78) / 1,55 \u003d 11,1 w / m 2.
Seega nendes. Maa-alused samaväärsed standardid Soojuskaitse pakuvad mitte ainult aiad (seinad ja põrandad), vaid ka soojuse tõttu küttesüsteemide ja kuuma veevarustuse torujuhtmete soojuse tõttu.
1.2.3 Nende üle kattuvad. underground
Pikaajamine on ala F. \u003d 1024,95 m 2.
Struktuuriliselt kattuvad kattumine järgmiselt.
2,04 w / (m × о С). Tsement-liiva tasanduskiht paksusega 20 mm, λ \u003d
0,84 w / (m × o c). Isolatsiooni ekstrudeeritud polüstüreenvaht "Ruhmat", ρ O.\u003d 32 kg / m3, λ \u003d 0,029 mass / (m × ° C), paksus 60 mm vastavalt GOST 16381. Õhukihile, λ \u003d 0,005 W / (M × ° C), 10 mm paksune. Plaadid ujuva põrandate, λ \u003d 0,18 w / (M × ° C), 20 mm paksune vastavalt GOST 8242.
R F.= 1/8,7+0,22/2,04+0,020/0,84+0,060/0,029+
0,010 / 0,005 + 0,020 / 0,180 + 1/17 \u003d 4,35 m 2 × ° C / W.
SP 23-101 punkti 9.3.4 kohaselt määratleme aluse nõutava resistentsuse väärtuse aluse soojusülekande vastupidavuse üle kattumise üle tehnilise ettevõtte RSvastavalt valemile
R O. = nR Req.,
kus n. - koefitsient, mis määratakse minimaalse õhu temperatuuriga maa all t INT B.\u003d 2 ° C.
n. = (t int - t int b)/(t int - t ext) = (20 - 2)/(20 + 26) = 0,39.
Siis R S. \u003d 0,39 × 4,35 \u003d 1,74 m 2 × ° C / W.
Kontrollige, kas regulatiivse Drop D-i tehniliste nõuete katmise soojusvõimsus vastab t N. \u003d 2 ° C põranda korrusel.
Valemiga (3) SNIP 23 - 02, me määratleme minimaalse lubatud soojusülekande resistentsuse
R o min \u003d(20 - 2) / (2 × 8,7) \u003d 1,03 m2 × ° C / w< R c \u003d.1,74 m 2 × ° C / W.
1.2.4 Tsemendi kattumine
Kattuva ala A C. \u003d 1024,95 m 2.
Tugevdatud betoonplaat kattumine, 220 mm paksune, λ \u003d
2,04 w / (m × о С). Flight CjSc ministeeriumi isolatsioon " Mineraalvill», r. =140-
175 kg / m3, λ \u003d 0,046 mass / (m × ° C), paksus 200 mm vastavalt GOST 4640-ni / (M × ° C).
Seejärel on soojusülekande resistentsus:
R C. \u003d 1 / 8,7 + 0,22 / 2.04 + 0,200 / 0,84 + 1/23 \u003d 4,66 m2 × ° C / W.
1.2.5 Tsemenditsement
Tugevdatud betoonplaat kattumine, 220 mm paksune, λ \u003d
2,04 w / (m × о С). Isolatsiooni kruus keraamsiit, r. \u003d 600 kg / m3, λ \u003d
0,190 w / (m × ° C), paksus 150 mm vastavalt GOST 9757-le; Mingpete cjsc "mineraalse wat", 140-175 kg / m3, λ \u003d 0,046 mass / (m × OS), paksus 120 mm vastavalt GOST 4640-le. 40 mm, λ \u003d 0,84 w / (m × umbes koos).
Seejärel on soojusülekande resistentsus:
R C. \u003d 1 / 8,7 + 0,22 / 2.04 + 0,150 / 0,190 + 0,12 / 0,046 + 0,04 / 0.84 + 1/17 \u003d 3,37 m 2 × ° C / W.
1.2.6 Windows
Kahekamber akende kasutatakse kaasaegse läbipaistva soojuse varjestus aknad ja teostada aknakarbid ja aknad, peamiselt PVC profiilid või nende kombinatsioonid. Topeltklaaside valmistamisel Float Windowsi abil pakuvad aknad arvutatud resistentsusega soojusülekandega mitte rohkem kui 0,56 m2 × ° C / W., mis vastab nende sertifikaadi läbiviimisel regulatiivsete nõuetega.
Akna avade väljak F. \u003d 1002,24 m 2.
Windowsi soojusülekandekindlus R F.\u003d 0,56 m 2 × ° C / W.
1.2.7 Vähendatud soojusülekande koefitsient
Soojusülekande vähendatud koefitsient hoone väliste ümbritsevate konstruktsioonide kaudu, W / (m2 × ° C) määratakse valemiga 3.10 [TSN 23-329-2002], võttes arvesse projektis võetud struktuure:
1,13 (4989,6 / 2,9 + 1002,24 / 0,56 + 1024,95 / 4.66 + 1024,95 / 4.35) / 8056,9 \u003d 0,54 W / (m 2 × ° С).
1.2.8 Tingimusliku soojusülekande koefitsient
Hoone soojusülekande tingimuslik koefitsient, võttes arvesse infiltratsiooni ja ventilatsiooni tõttu soojuskadu, W / (m2 x × × × ° C) määratakse valemiga G.6 [SNIP 23 - 02], võttes arvesse Konto projektis vastu võetud projekte:
kus alates - õhu spetsiifiline soojusvõimsus, mis on 1 kJ / (kg × ° C);
β ν - koefitsient vähendada õhu maht hoone, mis võtab arvesse kohaloleku sisemise lisamise struktuure võrdne β ν = 0,85.
0,28 × 1 × 0,472 × 0,85 × 25026,57 × 1,305 × 0,9 / 8056,9 \u003d 0,41 W / (M2 × ° C).
Keskmine mitmekesisuse õhuvahetuse hoone kütteperioodi arvutatakse kogu õhuvahetuse tõttu ventilatsiooni ja infiltratsiooni valemiga
n A. \u003d [(3 × 1714,32) × 168/168 + (95 × 0,9 ×
× 168) / (168 × 1,305)] / (0,85 × 12984) \u003d 0,479 h -1.
- Infiltrivõhu kogus, kg / h, mis siseneb hoonesse läbi aiakonstruktsioonide kaudu kuumutusperioodi päeva jooksul, määratakse valemiga G.9 [SNIP 23-02-2003]:
19,68 / 0,53 × (35,981 / 10) 2/3 + (2,1 × 1,31) / 0,53 × (56,55 / 10) 1/2 \u003d 95 kg / h.
- vastavalt trepikojale, väljasõidu ja siseõhu hinnangulise rõhu erinevuse jaoks Windows ja rõduuksed ja sisendvaru uksed määratakse valemiga 13 [SNIP 23-02-2003] Windowsi ja rõduuste ja rõduuste asendamisega 0,55 0,28-ga ja selle spetsiifilise raskusastme arvutamisel valemiga 14 [SNIP 23-02-2003] arvutamisel. Sobiva õhu temperatuuriga, Pa.
ΔР E D. \u003d 0,55 × Η ×( γ EXT - γ int) + 0,03 × γ EXT× ν 2.
kus Η \u003d 30,4 m- hoone kõrguse;
- osa välis- ja siseõhu, N / M 3.
γ Ext \u003d 3463 / (273-26) \u003d 14,02 n / m 3,
γ INT \u003d 3463 / (273 + 21) \u003d 11,78 n / m3.
Δp F.\u003d 0,28 × 30,4 × (14.02-11,78) + 0,03 × 14,02 × 5,9 2 \u003d 35,98 pa.
Δp ed.\u003d 0,55 × 30,4 × (14.02-11,78) + 0,03 × 14,02 × 5,9 2 \u003d 56,55 pa.
- Keskmine õhu tihedus kütteperioodi jaoks, kg / m 3 ,,
353 / \u003d 1,31 kg / m 3.
V H. \u003d 25026,57 m 3.
1.2.9 Kogu soojusülekande koefitsient
Hoone soojusülekande tingimuslik koefitsient, võttes arvesse infiltratsiooni ja ventilatsiooni tõttu soojuskadu, W / (m2 x × × ° C) määratakse valemiga G.6 [SNIP 23-02-2003], \\ t Võttes arvesse projekti vastu võetud struktuure:
0,54 + 0,41 \u003d 0,95 mass / (m2 × ° C).
1.2.10 Normaalsete ja soojusülekande takistuste võrdlus
Arvutuste tulemusena võrreldakse arvutusi tabelis. 2 normaliseeritud ja vähendatud soojusülekande resistentsus.
Tabel 2 - Normated R reg ja antud R r O. Vastupidavus Soojusülekande tarade ehitamine
1.2.11 Kaitse ümbritsevate struktuuride katmiseks
Temperatuur sisepinna ümbritseva struktuuride peaks olema suurem kui temperatuur kastepunkti. t D.\u003d 11,6 ° C (3 ° C - Windowsi jaoks).
Lisavate struktuuride sisepinna temperatuur τ int, arvutatakse valemiga I.2.6 [SP 23-101]:
τ int = t-(t-t ext)/(R r.× α int),
hoone seinte jaoks:
τ int \u003d 20- (20 + 26) / (3,37 × 8,7) \u003d 19,4 ° C\u003e T D.\u003d 11,6 ° C;
tehnilise korruse kattumiseks:
τ int \u003d 2- (2 + 26) / (4,35 × 8,7) \u003d 1,3 ° C< T D.\u003d 1,5 ° C, (φ \u003d 75%);
windowsi jaoks:
τ int \u003d 20- (20 + 26) / (0,56 × 8,0) \u003d 9,9 ° C\u003e T D.\u003d 3 o C.
Kondenseerimise sisepinnale langeva kondensaadi temperatuur määrati I-d. Märg õhu diagramm.
Sisemiste struktuursete pindade temperatuurid rahuldavad niiskuse kondenseerumise ennetamise tingimusi, välja arvatud tehnilise põranda kattumise konstruktsioon.
1.2.12 Hoone mahu planeerimise omadused
Hoone mahu planeerimise omadused on kehtestatud vastavalt SNIP 23-02-le.
Raamatute koefitsient f.:
f \u003d a f / a w + f = 1002,24 / 5992 = 0,17
Hoone näitaja kompaktsus, 1 / m:
8056,9 / 25026.57 \u003d 0,32 M -1.
1.3.3 Soojusenergia tarbimine hoone kuumutamiseks
Soojusenergia tarbimine kuumutamise perioodiks kuumutamiseks Q h y., MJ, määrake valemiga G.2 [SNIP 23 - 02] abil:
0.8 - koefitsient vähendada soojuskadu tõttu termilise inertsiga ümbritsevate struktuuride (soovitatav);
1,11 - koefitsient, võttes arvesse küttesüsteemi täiendavat soojuse tarbimist, mis on seotud nomenklatuuri seeria nominaalse soojusvoo diskreetsusega küteseadmed, nende täiendavad soojusliinid läbi zealing lõigud aiad, suurenenud õhutemperatuur nurgaruumides, soojusliini torujuhtmete läbivad mitte-soojenduseta tube.
Üldine soojuskadu hoone Q H., MJ, kuumutusperioodi jooksul määratakse valemiga G.3 [SNIP 23-02] abil:
Q H.\u003d 0,0864 × 0,95 × 4858,5 × 8056,9 \u003d 3212976 MJ.
Kodumajapidamises soojuse tõus kütteperioodi jooksul Q int, MJ määratakse valemiga G.10 [SNIP 23 - 02]:
kus q int \u003d 10 w / m 2 - kodumajapidamiste soojuse põlvkondade väärtus 1 m 2 eluruumide ala kohta või avaliku hoone arvutatud ala kohta.
Q int \u003d 0,0864 × 10 × 205 × 3940 \u003d 697853 MJ.
Soojuse kasum läbi Windowsi päikesekiirguse ajal kütteperioodi jooksul Q S.MJ määratakse valemiga 3.10 [TSN 23 - 329-2002]:
Q S \u003d τ f × k f ×( A F 1 × I 1 + A F 2 × I 2 + A F 3 × I 3 + A F 4 × I 4)+ τ Swy× k Swy × Scy × I Hor
Q S \u003d.0,76 × 0,78 × (425,25 × 587 + 25,15 × 1339 + 486 × 1176 + 66 × 1176) \u003d 552756 MJ.
Q h y.\u003d × 1,11 \u003d 2 566917 MJ.
1.3.4 Arvutatud konkreetse tarbimise soojusenergia
Hinnanguline termilise energia tarbimine kuumutamise kuumutamisel kütteperioodile, KJ / (m 2 × ° C × päev) määratakse valemiga
G.1:
10 3 × 2 566917 / (7258 × 4858,5) \u003d 72,8 kJ / (m 2 × o × päevaga)
Vastavalt tabelile. 3.6 B [TSN 23-329 - 2002] The soojusenergia normaalne spetsiifiline tarbimine üheksa lugu kuumutamiseks üheksa lugu 60KJ / (M2 × ° C × päev) või 29 kJ / (m 3 × ° C × päev).
Järeldus
9-korruselise elamuehituse projekt kasutas hoone energiatõhususe suurendamiseks spetsiaalseid tehnikaid, näiteks:
¾ rakendas konstruktiivset lahendust, mis võimaldab mitte ainult objekti kiiret konstrueerimist, vaid kasutage ka välimise ümbrise konstruktsioonis erinevaid konstruktsiooni isoleerimisseadmed ja arhitektuurivormid kliendi taotlusel ja võttes arvesse olemasolevad võimalused Stroy Industry piirkond
¾ Projekt viiakse läbi soojusisolatsioon küte ja kuumavee torujuhtmete,
¾ rakendatud kaasaegsed soojusisolatsioonimaterjalid, eelkõige polüstüreen-rull D200, GOST R 51263-99, \\ t
¾ Kaasaegne poolläbipaistev konstruktsioonid soojuse varjestuse aknad kasutavad kahekambri aknaid ja aknakastide ja aknate valmistamiseks, peamiselt PVC-profiilide või nende kombinatsioonide lõpetamiseks. Topeltklaasiga akende valmistamisel float-klaasiakende kasutamisega pakuvad arvutatud resistentsus soojusülekande resistentsusele 0,56 W / (M × OS).
Energiatõhusus kavandatud elamu hoone määratakse järgmisega põhiline Kriteeriumid:
¾ Konkreetne soojustarbimine kuumutamise ajal kütmiseks q H des., kJ / (m 2 × ° C × päev) [KJ / (M 3 × ° C × päev)];
¾ näitaja kompaktne hoone k E., 1m;
¾ toidukaupade koefitsient f..
Arvutuste tulemusena saab teha järgmisi järeldusi:
1. 9-korruselise elamuehituse ümbritsevad struktuurid vastavad energiatõhususe SNIP 23-02 nõuetele.
2. Hoone eesmärk on säilitada optimaalsed temperatuurid ja niiskus madalaima energiakulukuludega.
3. Hoone arvutatud kompaktsuse näitaja k E.\u003d 0,32 on normatiiviga võrdne.
4. Klaaside koefitsient hoone f \u003d 0,17 on lähedal normatiivse väärtuse F \u003d 0,18.
5. soojusenergia voolu vähendamise aste hoone kuumutamiseni regulatiivne väärtus moodustas miinus 9%. Parameetri see väärtus vastab normaalne Hoone soojusvõimsuse tõhususe klass vastavalt tabelile 3 SNIP 23-02-2003 hoonete termilise kaitse.
Energiapassi hooned
Kütte- ja ventilatsioonisüsteemid peavad pakkuma lubatud tingimusi mikrokliimate ja antenn ruumid. Selleks on vaja säilitada hoone soojuskadu ja soojusrimmi soojuskadu. Hoone termilise tasakaalu tingimust saab väljendada võrdsuse vormis
$$ Q \u003d Q_T + Q_I \u003d Q_0 + Q_ (TV), $$
kus $ Q $ -Summege termiline kaotus hoone; $ Q_T $ - soojusülekande soojusülekanne välisaarte kaudu; $ Q_y $ - soojuskadude sissetung, mis tuleneb ruumi sissepääsu tõttu väliste külma õhukannete lõdvenevuse kaudu; $ Q_0 $ - libisemise soojus hoone kaudu küttesüsteem; $ Q_ (TV) $ - sisemine soojuse hajutamine.
Hoone termiline kaotus sõltub peamiselt esimesest ametiajast Q_T $. Seetõttu on arvutuse mugavuse huvides esitada sellise hoone termilise kaotuse:
$$ q \u003d q_t · (1 + μ), $$
kui $ μ $ on infiltratsiooni koefitsient, mis on soojuskadude suhe infiltratsiooniga soojusülekande soojusülekandega välitingimustes.
Sisemise soojuse hajumise allikas $ q_ (TV) $, elamutes on tavaliselt inimesed, toiduvalmistamisseadmed (gaas, elektrilised ja muud plaadid), valgustusseadmed. Need soojuse hajutamine on suuresti juhuslikud ja neid ei saa aja jooksul nomineerida.
Lisaks ei jagata soojuse hajutamist ühtlaselt hoonele. Suure tihedusega ruumides on sisemine soojuse hajutamine suhteliselt suur ja madala tihedusega ruumides on nad ebaolulised.
Tagada tavapärase temperatuuri režiimi elamupiirkondades kõigis kuumutatud ruumides, hüdraulikas ja temperatuuri režiim Termiline võrk vastavalt kõige kahjumilistele tingimustele, st Kuumutamise režiimi kohaselt, millel on null soojuse hajutamine.
Pälkavate struktuuride soojusülekande resistentsus (aknad, värvitud klaasiaknad rõduuksed, laternad) vastavalt testitulemustele akrediteeritud laboris; Selliste andmete puudumisel hinnatakse see vastavalt V lisa meetodile meetodi kohaselt.
Ventilatsiooni konstruktsioonide soojusülekande vähendatud resistentsus tuleb arvutada vastavalt taotlusele SP 50.13330.2012 Hoonete termiline kaitse (SNIP 23.02.2003).
Hoone spetsiifilise termilise kaitse arvutamine on koostatud tabeli kujul, mis peaks sisaldama järgmist teavet:
Järgmises tabelis on esitatud hoone konkreetsete soojuskaitse omaduste arvutamise tabelivorm.
Hoonele iseloomulik ventilatsioon, W / (M3 ∙ ° C), määratakse valemiga
$$ k_ (vent) \u003d 0,28 · c · n_в · β_v · ρ_в ^ (vent) · (1-k_ (EF)), $$
kus $ C $ on konkreetne õhu soojusvõimsus 1 kJ / (kg · ° C); $ β_V $ on koefitsient vähendada õhu maht hoone, mis võtab arvesse kohaloleku sisemise kaasamise struktuure. Andmete puudumisel võtta $ β_v \u003d 0,85 $; $ ρ_v ^ (vent) $ - pakkumise õhu keskmine tihedus kütteperioodi jaoks, mis arvutatakse valemiga kg / m 3:
$$ ρ_b ^ (vent) \u003d frac (353) (273 + t_ (alates)); $$
$ N_V $ - hoone õhuvahetuse keskmine mitmekesisus kuumutusperioodile, H -1; $ K_ (EF) $ - rekuperatori tõhususe koefitsient.
Taguja tõhususe koefitsient eristatakse nullist, kui avalike hoonete eluruumide korterite ja ruumide korterite keskmine õhu läbilaskvus tagab õhu vahetuskursi katsetamise ajal $ N_ (50) $, H - 1, rõhu erinevus 50 pa välimise ja siseõhuga ventileerimisel mehaanilise motivatsioon $ N_ (50) ≤ 2 $ H -1.
Hoonete ja ruumide õhuvahetuse mitmekesisus rõhuerinevus on 50 pa ja nende keskmine hingavus määratakse vastavalt GOST 31167 järgi.
Keskmine mitmekesisuse õhuvahetuse hoone kütteperioodi arvutatakse kogu õhuvahetuse tõttu ventilatsiooni ja infiltratsiooni valemiga H -1:
$$ n_b \u003d \\ Frac (Frac (vent) · n_ (vent)) (168) + \\ f_ (INF) · n_ (INF)) (168 · ρ_в ^ (vent))) (β_v · ·} V_ (alates)), $$
kus $ l_ (vent) $ on õhuvarustuse õhu kogus hoonesse anorganereeritud sissevooluga või mehaanilise ventilatsiooni normaliseeritud väärtusega, m 3 / h, võrdub: a) Elamute hinnanguliste korterelamute hinnangul on alla 20 m 2 Kokku pindala inimese kohta $ 3 · a_g $, b) muud elamud $ 0,35 · h_ (fl) (a_zh) $, kuid vähemalt $ 30 · m $; kus $ M $ on arvutatud arv elanikud hoone, c) avaliku ja haldushooned Konventsioon: haldushooned, kontorid, laod ja supermarketid $ 4 · a_r $, ostukauplused, tervishoiuruumid, taimed kodumajapidamisteenused, Sport Arena, Muuseumid ja näitused $ 5 · A_R $, laste koolieelsetele institutsioonidele, koolidele, keskharidusele ja kõrgemale õppeasutused $ 7 · a_r $, füüsilise ja puhke- ja kultuuri- ja vabaaja- ja vabaaja- ja vaba aja veetmise kompleksid, restoranid, kohvikud, rongijaamad $ 10 · a_r $; $ A_G $, $ a_r $ - elamute jaoks - eluruumide ala, mille hulka kuuluvad magamistuba, laste, elutuba, kapid, raamatukogud, sööklad, köök-tabel; Avaliku ja haldushoonete jaoks - arvutatud ala, mis on määratud ühisettevõtte 118.13330 kohaselt kõigi ruumide alade summana, välja arvatud koridorid, tamburiinid, üleminekud, trepid, liftikaevandused, sisemised avatud trepid ja kaldteed, samuti nii Majutuseks mõeldud toad tehnikaseadmed ja võrgud, m 2; $ H_ (ET) $ - põranda kõrgus põrandast kuni lakke, m; $ N_ (vent) $ - mehaanilise ventilatsiooni töötundide arv nädala jooksul; 168 - nädala tundide arv; $ G_ (INF) $ - Infiltrivõhu kogus hoonesse ümbritsevate konstruktsioonide kaudu, kg / h: eluhoonete jaoks - õhk, mis siseneb trepikohas kütteperioodi päeva jooksul, avalike hoonete jaoks - õhk Läbipaistevad disainilahendused ja uksed, millel on lubatud avalike hoonete tööaja korral võtta, sõltuvalt hoone üleujutusest: kuni kolm korrust - võrdne $ 0,1 · β_v · v_ (kokku) $, neljast kuni üheksa korruse $ 0,15 · · β_v · v_ (kokku) $, üle üheksa põrandad $ 0,2 · β_v · v_ (kokku) $, kus $ v_ (kokku) $ - soojendusega maht avaliku osa hoone; $ n_ (INF) $ - infiltratsiooni tundide arv nädala jooksul, H, võrdne 168 hoonete tasakaalustatud pakkumise väljalaskeava ventilatsioon ja (168 - $ n_ (vent) $) hoonete jaoks, mille ruumides toetatakse õhutoetust pakkumise mehaanilise ventilatsiooni käitamise ajal; $ V_ (alates) $ - soojendusega ehitusmaht, mis on võrdne hoonete välisara sisepindadega, mis on piiratud hoonete sisepindadega, m 3;
Juhtudel, kus hoone koosneb mitmest erineva õhuvahetusega tsoonidest, on õhu vahetamise keskmine mitmekesisus iga tsooni eraldi (tsoonid, millele hoone jagatakse, on kõik kuumutatud maht). Kõik saadud õhu vahetamise keskmised on kokku võetud ja kogu koefitsient asendatakse hoone konkreetsete ventilatsiooniomaduste arvutamise valemiga.
Elamu hoone trepikoda sisenemise kogus või avalikkuse hoone ruumides avade lõdvestus, uskudes, et kõik need on mähisõidul, tuleks määrata valemiga:
$$ G_ (INF) \u003d vasakule (FRAC (A_ (OK)) (R_ (ja OK) ^ (TR) ^ (TR)) paremal) · vasakule (Frac (Δp_ (OK)) (10) ) ^ (Frac (2) (3)) + \\ tsaktakt (A_ (DV)) (R_ (ja DV) ^ (TR)) \\ õige) · vasakule (Frac (ΔP_ (DV) ) (10) Õige) ^ (Frac (1) (2)) $$
kus $ a_ (ok) $ ja $ a_ (DV) $ - vastavalt Windowsi, rõduuste ja sisendi väliste uksed, m 2; $ R_ (ja OK) ^ (TR) $ ja $ R_ (ja DV) ^ (TR) $ - vastavalt Windowsi ja rõduuste ja sisendi väliste uksede õhu läbilaskvusele (m 2 · h) / kg; $ ΔP_ (OK) $ ja $ ΔP_ (DV) $ - vastavalt arvutatud rõhu erinevus välitingimustes ja siseõhk, PA, Windowsi ja rõduuste ja sisendi väliste uksed, määratakse valemiga:
$$ Δp \u003d 0,55 · H · (γ_n-γ_V) + 0,03 γ_N · v ^ 2, $$
windowsi ja rõduuste puhul, mille asendamine on 0,55 kuni 0,28 ja selle spetsiifilise raskuse arvutamisega valemiga:
$$ γ \u003d frac (3463) (273 + t), $$
kus $ γ_n $, $ γ_V $ on osa välis- ja siseõhk, N / M 3; T - õhutemperatuur: sisemine (määrata $ γ_V $) - see aktsepteeritakse vastavalt optimaalsetele parameetritele vastavalt GOST 12.1.005, GOST 30494 ja SANPINE 2.1.2.2645 kohale; Väline (määrata $ γ_N $) - see võetakse võrdne keskmise temperatuuri külmema viiepäevase turvalisuse 0,92 SP 131,13330; $ V $ on jaanuaris rumbamis keskmise tuule kiirused, mille korratavus on 16% ja rohkem SP 131.13330.
Hoone kodumajapidamiste soojuse põlvkondade spetsiifilised omadused, W / (M3 · ° C), määratakse valemiga:
$$ K_ (Бот) \u003d Frac (q_ (gen) · a_ge) (V_ (Gen.) · (T_V-T_ (alates))), $$
kus $ q_ (gen) $ on kodumajapidamiste soojuse põlvkondade väärtus 1 m 2 eluruumide pindala või avaliku hoone arvutatud ala kohta, W / M 2, mis on saadud: \\ t
Spetsiifiline iseloomulik soojuskadu hoone päikesekiirgusest, W / (M · ° C), tuleb määrata valemiga:
$$ k_ (rad) \u003d (11.6 · q_ (rad) ^ (aasta)) (V_ (alates) · HSOP), $$
kui $ q_ (rad) ^ (aasta) $ - soojusvõimalus läbi Windows ja tuled päikesekiirgusest kuumutusperioodi jooksul, MJ / Aasta, nelja suunas orienteeritud hoonete neli fassaadile, mis on määratletud valemiga:
$$ q_ (rahul) ^ (aasta) \u003d τ_ (1ok) τ_ (2ok) · (a_ (ok1) · i_1 + a_ (ok2) · i_2 + a_ (ok3) · i_3 + a_ (ok4) · i_4) + τ_ (1Phone) · τ_ (2Phone) · a_ (taust) · i_ (mäed), $$
kus $ τ_ (1ok) $, $ τ_ (1Phone) $ - päikesekiirguse suhteline tungimine akende ja õhusõidukite laternate kergekindlate täitematerjalide suhtes, mis on saadud vastavate kergekindlate toodete passi andmetele; Andmete puudumisel tuleks seda teha järjekorras; mansard Windows Nurgaga täidise horisondi 45 ° ja rohkem tuleks pidada vertikaalseks aknaks, kaldenurk alla 45 ° - õhusõidukite tuled; $ τ_ (2ok) $, $ τ_ (2Font) $ - koefitsiendid, mis võtavad arvesse akende ja õhusõidukite vastase tulede valguse varjutamist läbipaistmatute täitematerjaliga, mis on saadud projekti andmetega; Andmete puudumisel tuleks seda teha järjekorras; $ A_ (ok1) $, $ a_ (ok2) $, $ a_ (ok3) $, $ a_ (ok4) $ - hoone fassaadide valgustuspiirkond (rõdude kurtide osa on välistatud) vastavalt neljale juhisele orienteeritud, m 2; $ A_ (taust) $ - hoone õhusõidukite lambide valgustus, m 2; $ I_1 $, $ I_2 $, $ I_3 $, $ I_4 $ - Kütteperioodi keskmine väärtus Päikesekiirguse väärtuse vertikaalsetele pindadele kehtivates pilvede tingimustes, vastavalt hoone nelja fassaadiga, MJ / (m 2 · Aasta) määratakse kindlaks eeskirjade meetodi koodeks TSN 23-304-99 ja SP 23-201-2004; $ I_ (mäed) $ - kuumutusperioodi keskmine päikesekiirguse väärtus horisontaalsele pinnale kehtivate pilvede tingimustes, MJ / (M2-aastane) määratakse kindlaks TSN 23-304-99 reeglite summa ja SP 23-101-2004.
Soojusenergia spetsiifiline tarbimine kuumutamiseks ja ventilatsiooniks kuumutamise perioodiks, kWh · h / (M 3-aastane) tuleks määrata valemiga:
$$ Q \u003d 0.024 · HSOP · Q_ (alates) ^ r. $$
Soojusenergia tarbimine kuumutamiseks ja ventilatsiooniks kuumutamisperioodi jooksul, kWh aastas tuleks määrata valemiga:
$$ q_ (alates) ^ (aasta) \u003d 0,024 · HSOP · v_ (from) · q_ (alates) ^ lk. $$
Nende näitajate põhjal iga hoone jaoks arendatakse energiapassi. Energiapass ehitusprojekti: dokument, mis sisaldab energia-, soojustehnika ja geomeetrilisi omadusi nii olemasolevate hoonete ja projektide hoonete ja nende ümbritsevate struktuuride ning kehtestades vastavuse nõuetele reguleerivate dokumentide ja klassi energiatõhususe.
Energiapassi hoone hoone on välja töötatud selleks, et tagada süsteemi jälgimise soojuse soojusvoo kütmiseks ja ventilatsiooni hoone, mis tähendab loomist vastavuse soojuskaitse ja energia omadused hoone poolt Normaliseeritud näitajad, mis on määratletud nendes standardites ja (või) föderaalsete õigusaktide määratletud kapitali ehitusobjektide energiatõhususe nõuetele.
Energiapassi hoone koostatakse vastavalt lisa D. vormi, et täita energiapassi projekti projekti SP 50.13330.2012 Hoonete termiline kaitse (SNIP 23.02.2003).
Küttesüsteemid peaksid tagama õhku ühetaoline kuumutamise ruumides kogu kuumutamisaja jooksul, ärge tekitage lõhnu, ei saastata töötamise ajal eraldatud kahjulike ainetega ruumide õhku, ärge looge täiendavat müra praegune remont ja hooldus.
Kütteseadmed peaksid olema puhastamiseks kergesti ligipääsetavad. Vee soojendamisel ei tohiks kütteseadmete pinna temperatuur ületada 90 ° C. Instrumentide küttepinna temperatuur on rohkem kui 75 ° C, kaitsekaid tuleb pakkuda.
Loomulik ventilatsioon Elamute ruumides tuleks läbi viia õhu sissevoolu kaudu servade, Fraumuga või akna Sashsi ja ventilatsioonikanalite eriavade kaudu. Kanali heitgaasi augud tuleb pakkuda köögis, vannitubades, tualetides ja kuivatuskappides.
Küttekoormus on reeglina kella ümber. Mis muutmata välimine temperatuurid, tuulekiirus ja pilved, küttekoormus elamute on peaaegu konstantne. Avalike hoonete küttekoormus ja tööstuslikud ettevõtted Sellel on mittepüsiv igapäevane ja sageli mittepüsiv iganädalane ajakava, kui säästa soojust kunstlikult vähendada soojuse voolu kuumutamiseks mittetöötava kella (öö ja nädalavahetusel).
Märkimisväärselt muutunud dramaatiliselt nii päeva jooksul ja nädala nädala jooksul ventilatsiooni koormus, kuna tööstusettevõtete ja institutsioonide ventilatsiooni mittetöötavel kella ei tööta.
Venemaa Föderatsiooni Haridus- ja Teadusministeerium
Federal Riigi eelarve haridusasutus Kõrgem professionaalne haridus
"Riiklik Ülikool - koolitus ja teaduslik ja tootmise kompleks"
Arhitektuuriinstituut
Osakond: "Linnaehitus ja majandus"
Distsipliini: "Ehitusfüüsika"
Kursuse töö
"Hoonete termiline kaitse"
Teostatud õpilane: Arkharov K.Yu.
Sissejuhatus
Soojuskaitse on energiasäästu meetmete ja tehnoloogiate kogum, mis võimaldab suurendada hoonete soojusisolatsiooni eri sihtkoht, vähendada ruumide soojuskadu.
Ülesande tagamise vajalikud soojusetehnoloogia omadused välise lisavarustuse struktuuride lahendatakse lisades nõutud soojusresistentsuse ja soojusülekande resistentsuse.
Soojusülekandekindlus peaks olema kõige enam piisavalt kõrge külm periood aasta, et tagada hügieeniliselt lubatav temperatuuri tingimused Ruumi pinnal ruumi seisab. Konstruktsioonide soojuskindlus on hinnanguliselt nende võime säilitada temperatuuri suhteline püsivus ruumidesse, struktuuride piirneva õhu temperatuuri perioodiliste võnkumiste ja nende kaudu soojuse vooluga. Struktuuri tervikuna soojuskindluse aste on suures osas kindlaks määratud füüsikalised omadused Materjal, millest välimine konstruktsioonihi tehakse, tajutakse teravaid kõikumisi temperatuuri.
Selles referaat Elamu individuaalse maja eraldamise soojustehnika arvutamine, mille ehituspiirkond on G. Arkhangelsk.
Ülesanne tühi
1 ehitusala:
arkhangelsk.
2 seina disain (nimi struktuurne materjal, isolatsioon, paksus, tihedus):
1. kiht - Polüteroolbetoon Modifitseeritud Slag-Portlandi tsementi (\u003d 200 kg / m3 ;? \u003d 0,07 w / (M * K) ;? \u003d 0,36 m)
2. kiht - ekstrudeeritud polüstüolster (\u003d 32 kg / m3 ;? \u003d 0,031 W / (M * K) ;? \u003d 0,22 m)
3-P kiht - Pearbeet (\u003d 600 kg / m3 ;? \u003d 0,23 W / (M * K) ;? \u003d 0,32 m
3 veekindluse materjal:
perlibeed (\u003d 600 kg / m3 ;? \u003d 0,23 w / (M * K) ;? \u003d 0,38 m
4 Paul Design:
1. kiht - linoleum (1800 kg / m3; S \u003d 8,56W / (M2 · ° C) ;? \u003d 0,38W / (M2 · ° C) ;? \u003d 0,0008 m)
2. kiht - tsement-liiva tasanduskiht (\u003d 1800 kg / m3; S \u003d 11,09W / (M2 · ° C) ;? \u003d 0,93W / (M2 · ° C) ;? \u003d 0,01 m)
3. kiht - polüstüreenist valmistatud plaadid (\u003d 25 kg / m3; S \u003d 0,38W / (M2 · ° C) ;? \u003d 0,44W / (M2 · ° C) ;? \u003d 0,11 m)
4. kiht - vaht-betoonplaat (\u003d 400 kg / m3; S \u003d 2,42W / (M2 · ° C) ;? \u003d 0,15W / (M2 · ° C) ;? \u003d 0,22 m)
1 . Kliima viide
Ehituspiirkond - G. Arkhangelsk.
Cliimaatiline piirkond - II A.
Niiskuse tsoon - märg.
Siseõhu niiskus? \u003d 55%;
arveldustemperatuur siseruumides \u003d 21 ° C.
Ruumi niiskuse režiim on normaalne.
Töötingimused - B.
Kliimaaparameetrid:
Välisõhu hinnanguline temperatuur (välisõhu temperatuur on külmemad viis päeva (turvalisus 0,92)
Kuumutusperioodi kestus (väliskeskkonna keskmine temperatuur? 8 ° C) - \u003d 250 päeva;
Kütteperioodi keskmine temperatuur (väliskeskkonna keskmine temperatuur? 8 ° C) - \u003d - 4,5 ° C.
soojuküte aiad
2 . Soojustehnika
2 .1 Heat Engineering COUNTYS-konstruktsioonide arvutamine
Kütteperioodi kraadipäeva arvutamine
HSOP \u003d (t b - t) z alates, (1.1)
kus hinnanguline ruum ruumis, ° C;
Arvutatud välisõhu temperatuur, ° C;
Kütteperioodi kestus, päev
HSOP \u003d (+ 21 + 4,5) 250 \u003d 6125 ° С
Nõutav soojusülekande resistentsus arvutatakse valemiga (1.2)
kui A ja B - koefitsiendid, kelle väärtused tuleks võtta vastavalt tabelile 3 SP 50.13330.2012 "Hoonete termilise kaitse" Hoonete termiline kaitse "asjaomaste hoonete rühmade jaoks.
Võta: a \u003d 0,00035; B \u003d 1,4
0,00035 6125 + 1,4 \u003d 3,54m 2 ° C / W.
Outdoor Seina disain
a) Lõigake disain koos soojuse voolu suunas paralleelse tasapinnaga (joonis fig 1):
Joonis 1 - Outdoor Wall Design
Tabel 1 - Outdoor Seina materjali parameetrid
Soojusülekandekindlus R de de laseb valemiga (1.3):
kus ja I - I-TH ala ala, m 2;
R I on I-TH saidi soojusülekande resistentsus;
A-summa ala kõik saite, m 2.
Vastupidavus soojusülekandele valemiga (1.4) määratud homogeensete saitide jaoks: \\ t
kus? - kihi paksus, m;
Termilise juhtivuse koefitsient, W / (MK)
Soojusülekande resistentsus inhomogeensete sektsioonide jaoks arvutatakse valemiga (1,5):
R \u003d R1 + R2 + R3 + ... + R N + R EP, (1,5)
kus R1, R2, R3 ... R N on struktuuri üksikute kihtide soojusülekande resistentsus;
R EP on õhukihi soojusülekande resistentsus ,. \\ t
Leiame R A valemiga (1.3):
b) Lõigake disain soojuse voolu suunas risti risti (joonis 2):
Joonis 2 - välise seina disain
Vastupidavus soojusülekandele R B Me määratleme valemi (1.5)
R B \u003d R1 + R2 + R3 + ... + R N + R EP, (1,5)
Vastupidavus õhkpaberiseerimiseks homogeensete saitide valemiga (1.4).
Vastupidavus õhupaberiseerimiseks inhomogeensete saitide jaoks, mis on määratud valemiga (1.3):
Leiame R B vastavalt valemile (1.5):
R b \u003d 5,14 + 3,09 + 1,4 \u003d 9,63.
Välise seina soojusülekande tingimusliku resistentsuse määratakse valemiga (1,6):
kus R A on lisavarustuse soojusülekandekindlus, mis on paralleelne soojusvoogudega;
R B on soojusülekande resistentsus ümbritseva struktuuri, lõigatud risti termilise vooluga ,.
Vähendatud resistentsus väliseina soojusülekande suhtes määratakse valemiga (1,7):
Soojusvahetus vastupidavus välispinnale määratakse valemiga (1.9)
kus soojusülekande koefitsient sisepinna ümbritseva struktuuri \u003d 8,7;
kus soojusülekande koefitsient välispinna ümbritseva struktuuri, \u003d 23;
Hinnanguline temperatuuri erinevus siseõhu temperatuuri ja sisepinna temperatuuri vahel, et määrata valemiga (1.10) valemiga (1.10):
kus p on koefitsient, mis võtab arvesse ümbritsevate struktuuride välispinna positsiooni sõltuvust välimise õhu suhtes, aktsepteerima n \u003d 1;
hinnanguline toatemperatuur, ° C;
arvutatud välisõhu temperatuur aasta külmas perioodil, ° C;
soojusülekande koefitsient sisepinna ümbritseva struktuuride, W / (M2 · ° C).
Eemaldava disaini sisepinna temperatuur määratakse valemiga (1,11):
2 . 2 "Soe" keldrite ümbritsevate struktuuride arvutamine
Põleseina osa soojusülekande nõutav resistentsus, mis asub pinnase planeerimismärgi kohal, võtame võrdne välise seina soojusülekande vastupidavusega:
Vastupidavus soojusülekande ümbritsetud osa keldris asuva keldri osast allapoole.
Keldri purunenud osa kõrgus - 2M; Keldri laius - 3.8m
Top 13 SP 23-201-2004 "Hoonete soojuskaitse projekteerimine" Võtame vastu:
Valemiga (1,12) peetakse aluse kattuva aluse kattuva soojusülekande nõutavat resistentsust üle "sooja" keldris
kus keldri soojusülekande nõutav resistentsus leiame tabelis 3 SP 50.13330.2012 "Hoonete termiline kaitse".
kus õhk temperatuur keldris, ° C;
sama nagu valemiga (1.10);
sama nagu valemis (1.10)
Nõustub 21,35 ° C juures:
Õhutemperatuur keldris määrati valemiga (1,14):
kus sama nagu valemiga (1.10);
Lineaarne termiline fluxi tihedus; ;
Õhumaht keldris;
Torujuhtme i-see läbimõõt, m; ;
Õhuvahetuse mitmekesisus keldris; ;
Õhu tihedus keldris;
c on spetsiifiline soojusvõimsus ;;
Keldrikorruskonda;
Põrandapind ja keldri seinad pinnasega kokkupuutel;
Pindala välimine seinad keldris maapinnast; \\ t
2 . 3 Windowsi soojustehnika arvutamine
Valemi (1.1) arvutatud kütteperioodi aste ja päev
HSOP \u003d (+ 21 + 4.5) 250 \u003d 6125 ° Сut.
Vähendatud soojusülekande resistentsus määratakse tabelis 3 SP 50.13330.2012 "Hoonete termiline kaitse" Interpolatsiooni meetodil:
Valige aknad, mis põhineb soojusülekande resistentsusel r 0:
Tavapärane klaas ja ühekamber kahekordsed aknad klaasist eraldi sidetes tahke selektiivse kattega.
Järeldus: vähendatud soojusülekande resistentsus, temperatuuri erinevus ja lisava konstruktsiooni sisepinna temperatuur vastavad nõutavatele standarditele. Järelikult valitud disain disain välisseina ja paksus isolatsiooni valitakse õigesti.
Tänu asjaolule, et seinte struktuure võeti keldri lootuses asuvate konstruktsioonide jaoks, said nad vastuvõetamatut vastupanu baasi soojusülekandele, mis mõjutab sisemise õhu temperatuuri vahelist temperatuuri erinevust. ümbritseva struktuuri sisepinna temperatuur.
3 . Soojusenergia konkreetse tarbimise arvutamine kütteperioodi jaoks
Soojusenergia hinnanguline tarbimine hoonete kuumutamiseks kütteperioodi jaoks Määrake valemiga (2.1):
kus soojusenergia tarbimine hoone kütmiseks kütteperioodi jooksul, J;
Korterite põrandavälja summa või kasulik ruut Hoone ruumid, välja arvatud tehnilised põrandad ja garaažid, m 2
Hoone kuumutamise soojustarbimine kütteperioodi jooksul arvutatakse valemiga (2.2):
kus hoone üldine soojuskadu läbi väliste ümbriste struktuuride kaudu j;
Kodumajapidamiste soojuse tõus kuumutusperioodi jooksul, J;
Soojuse kasulikkus Windowsi ja tulede kaudu päikesekiirgusest kütteperioodi jooksul, J;
Koefitsient vähendada soojuskasu tõttu termilise inertsit ümbritseva struktuuride, soovitatav väärtus \u003d 0,8;
Koefitsient, mis võtab arvesse küttesüsteemi täiendavat soojustarbimist, mis on seotud kuumutusseadmete nomenklatuuri nimivooluse diskreetsusega, nende täiendavate soojusliinide nullpositsiooni läbivoolujoonte kaudu, suurenenud õhutemperatuur nurga all Toad, torujuhtmete torujuhtmed läbivad kuulutamata ruumidkuumutatud keldritega hoonete puhul \u003d 1,07;
Hoone üldine soojuskadu, J, kütteperioodi jaoks määrame valemiga (2.3):
kui hoone üldine koefitsient hoone, W / (M2 · ° C) määratakse valemiga (2.4);
Kogupindala ümbritsevate struktuuride, M2;
kui vähendatud soojusülekande koefitsient läbi hoone väliste ümbritsevate konstruktsioonide kaudu, W / (M2 · ° C);
Hoone soojusülekande koefitsient, võttes arvesse soojuskadu infiltratsiooni ja ventilatsiooni tõttu, W / (M2 · ° C).
Soojusülekande vähendatud koefitsient hoone väliste lisamiste konstruktsioonide kaudu määratakse valemiga (2,5):
kus pindala, m 2 ja vähendatud resistentsus soojusülekandele, M2 · ° C / W, välisseinad (välja arvatud avamine);
Sama, kerge koolituse täitmine (aknad, vitraažaknad, laternad);
Samad, välisuksed ja väravad;
samad kombineeritud katted (kaasa arvatud Erkers);
sama, pööningupõrandad;
sama, jahvatatud põrandad;
samuti.
0,306 mass / (m 2 · ° C);
Hoone soojusülekande tingimuslik koefitsient, võttes arvesse infiltratsiooni ja ventilatsiooni tõttu soojuskadu, W / (M2 · ° C), määrake valemiga (2.6):
kui hoone vähendamise koefitsient hoones, mis võtab arvesse sisemiste ümbriste struktuuride olemasolu. Nõustage HV \u003d 0,85;
Soojendusega ruumide maht;
Voolava soojusvoogude arvestusjuhend poolläbipaisteerivate struktuuride kohta, mis on võrdsed eraldi sidemetega akende ja rõduukiga 1;
Kütteperioodi tarneõhu keskmine tihedus, kg / m3, määratakse valemiga (2.7);
Keskmine mitmekesisuse õhu vahetamise hoone kütteperioodi, H 1
Keskmine mitmekesisuse õhuvahetuse hoone kütteperioodi arvutatakse kogu õhuvahetuse tõttu ventilatsiooni ja infiltratsiooni valemiga (2.8):
kui õhuvarustuse õhu kogus hoone asutatud sissevooluga või mehaanilise ventilatsiooni normaliseeritud väärtusega, m 3 / h, mis on võrdne kodanikele, võttes arvesse sotsiaalset normi (hinnangulise hinnangulise hinnangulise hinnangulise hinnangulise hinnanguga \\ t Korter 20 m 2 kogupindala ja vähem inimese kohta) - 3 a; 3 a \u003d 603,93 m2;
Elamute pindala; \u003d 201,31m 2;
Mehaanilise ventilatsiooni töötundide arv nädala jooksul, H; ;
Infiltratsiooni inkorporeerimise tundide arv, H; \u003d 168;
Infiltrivõhu kogus hoones läbi ümbriste struktuure, kg / h;
Infiltrivõhu arv elamurakkude trepikoda rakkudesse läbi avade täidiste lõdvenevusega, määratledes valemiga (2.9):
kui trepikoda, Windowsi ja rõduuste kogupindala ja sisendi väliste uksed, m 2;
vastavalt trepikoja jaoks vajaliku resistentsuse akende ja rõduuste ja sisendi välimise uksed, M2 · ° C / W;
Seega, trepikoda, arvutatud rõhkude erinevus varustus ja siseõhu rõhk Windows ja rõdu uksed ja sisendi välimiseksed, PA, määratakse valemiga (2.10):
kus n, in - osa välis- ja siseõhu, N / M3, määratakse valemiga (2.11):
Maksimaalne keskmisest tuulekiirusest rumbamis jaanuaris (SP 131.13330.2012 "Ehitus Climatoloogia"); \u003d 3,4 m / s.
3463 / (273 + t), (2.11)
h \u003d 3463 / (273 -33) \u003d 14,32 n / m3;
b \u003d 3463 / (273 + 21) \u003d 11,78 n / m3;
Siit leiame:
Leiame kütteperioodi õhuvahetuse hoone keskmine mitmekesisus, kasutades saadud andmeid:
0,06041 H 1.
Saadud andmete põhjal kaalume valemit (2.6):
0,020 w / (m 2 · ° C).
Kasutades saadud andmeid valemites (2,5) ja (2.6), leiame üldise soojusülekande koefitsiendi hoone:
0,306 + 0,020 \u003d 0,326 W / (m 2 · ° C).
Arvutame hoone üldise soojuskadu valemiga (2.3):
0,08640,326317.78 \u003d J.
Kodumajapidamiste soojuse tõus kuumutamise ajal, J, määrake valemiga (2.12):
kus leibkonna soojuspartmentide suurus 1 m 2 eluruumide pindala kohta või avaliku hoone arvutatud ala, W / M2 aktsepteerib;
elamute pindala; \u003d 201,31m 2;
Soojuse kasulikkus läbi Windowsi ja tuledena päikesekiirgusest kuumutusperioodi jooksul, J, neli nelja suunas orienteeritud hoonete fassaadile, määratleme valemi (2.13):
kus - koefitsiendid, kes võtavad arvesse valguse tumenemist kadunud läbipaistmatute elementide tõttu; Ühekambri klaasi klaasist tavalise klaasist tahke selektiivse kattega - 0,8;
Päikesekiirguse suhteline läbitungimiskoefitsient valguse täidiseks; Ühekambri klaasklaasi puhul tavalisest klaasist tahke selektiivse kattega, 0,57;
Hoone fassaadide valgustuse pindala, mis on suunatud neljale juhisele, m 2;
Kütteperioodi keskmine on päikesekiirguse väärtus vertikaalsetele pindadele vastavalt kehtivatele pilvedele, keskendunud nelja hoone nelja fassaadile, J / (m 2, määrame tabelis 9.1 SP 131.13330.2012 "Ehitus Climatoloogia" ;
Küte hooaeg:
jaanuar, veebruar, märts, aprill, mai, september, oktoober, november, detsember.
Me aktsepteerime Arkhangelse linna linna 64 ° C.Sh.
C: A 1 \u003d 2,25m 2; I 1 \u003d (31 + 49) / 9 \u003d 8,89 j / (m 2;
I 2 \u003d (138 + 157 + 192 + 155 + 138 + 162 + 170 + 151 + 192) / 9 \u003d 161,67J / (m 2;
In: A 3 \u003d 8,58; I 3 \u003d (11 + 35 + 78 + 135 + 153 + 96 + 49 + 22 + 12) / 9 \u003d 66 j / (m 2;
S: A 4 \u003d 8,58; I 4 \u003d (11 + 35 + 78 + 135 + 153 + 96 + 49 + 22 + 12) / 9 \u003d 66 J / (m 2.
Kasutades andmeid, mis saadakse valemite (2.3), (2.12) ja (2.13) arvutamisel saadud andmete arvutamisel hoone soojuse tarbimise valemiga (2.2):
Vastavalt valemile (2.1) arvutame termilise energia spetsiifilise tarbimise kuumutamiseks:
KJ / (m 2 · ° С · SUT).
Järeldus: soojusenergia spetsiifiline tarbimine hoone kütmiseks ei vasta SP 50.13330.2012 "Hoonete termilise kaitse" normaliseeritud voolukiirusele ja võrdne 38,7 kJ / (M2 · ° C · päev).
4 . Kuumutage põranda soojust
Kuumutage inertsi põrandakujunduse kihid
Joonis 3 - Põrandakava
Tabel 2 - Põranda materjalide parameetrid
Põrandakujunduse kihtide termiline inerts arvutatakse valemiga (3.1):
kus S on soojuse koefitsient, W / (M2 · ° C);
Termiline resistentsus määratakse valemiga (1.3)
Põrandapinna soojuse hinnanguline näitaja.
Põrandakonstruktsiooni esimesed 3 kihti on kokku termiline inerts, kuid termiline inerts 4 kihti.
Järelikult määratakse põranda pinna inspekteerimisnäitaja järjekindlalt konstruktsioonikihtide pindade soojuse arvutamisega alates 3.-st 1.-ni:
3. kihi valemiga (3.2).
i-TH kihi jaoks (I \u003d 1,2) valemiga (3.3)
W / (m 2 · ° C);
W / (m 2 · ° C);
W / (m 2 · ° C);
Põrandapinna inspekteerimisnäitaja võetakse võrdne esimese kihi pinna soojuse hajutamisega:
W / (m 2 · ° C);
Kontrollindikaatori normaliseeritud tähendus määrab SP 50.13330.2012 "Hoonete termilise kaitse":
12 w / (M2 · ° C);
Järeldus: põrandapinna soojuse arvutatud näitaja vastab normaliseeritud väärtusele.
5 . Kaitsmise kaitse konstruktsiooni konversioonist
Kliimaaparameetrid:
Tabel 3 - välisõhu veeauru keskmise kuu keskmine temperatuur ja rõhk
Välisõhu veeauru keskmine osaline rõhk aastaperioodi jooksul
Joonis 4 - Outdoor Seina disain
Tabel 4 - Outdoor Seina materjali parameetrid
Vastupidavus Auru läbilaskvuse kihtide ehitamise valemiga:
kus - kihi paksus, m;
Parry läbilaskvuse koefitsient, mg / (MCPA)
Me määrame vastupanu auru-läbilaskvuse projekteerimise kihtide välimuse ja sisemise pindade tasapinnale võimaliku kondenseerumise tasapinnale (tasapind võimaliku kondensatsiooni kattub välispinna isolatsiooni):
Soojusülekande resistentsus seinte kihtide vastupanu sisepinnast võimaliku kondenseerumise tasapinnale määratakse valemiga (4.2):
kui vastupanu soojusvahetusele sisepinnal määratakse valemiga (1.8)
Seasons'i kestus ja keskmine kuudemperatuur:
talv (jaanuar, veebruar, märts, detsember):
suvi (mai juunis, juuli, august, september):
kevad, sügisel (aprill, oktoober, november):
kus välisseina soojusülekande vastupanu;
hinnanguline toatemperatuur.
Leiame veeauru elastsuse vastava väärtuse:
Keskmine väärtus veeauru elastsuse aasta jooksul leiate valemiga (4.4):
kus, E 1, E 2, E 3 - veeaurude elastsuse väärtused aastaaegadele, Pa;
hoorte kestus, kuud
Siseõhupaari osaline rõhk määrab valemi (4.5):
kus osaline rõhk küllastunud veeauru, PA, temperatuuril siseruumides; 21: 2488 pa;
siseõhu suhteline õhuniiskus,%
Auru läbilaskvuse nõutav resistentsus leitakse valemiga (4.6):
kus keskmine osalise rõhu veeauru välisõhu üle aastaperioodi, PA; Me aktsepteerime \u003d 6,4 GPA
Niiskuse akumulatsiooni vastuvõetamatuse seisundist iga-aastase tööperioodi sulgemise struktuuris kontrollida tingimust:
Leiame välimise õhu välisõhu elastsuse ajavahemikuks negatiivsete keskmine kuude temperatuuril:
Leiame välimise õhu keskmise temperatuuri ajavahemikuks negatiivsete keskmine kuude temperatuuril:
Võimaliku kondenseerumise tasapinna temperatuuri väärtus määratakse valemiga (4.3):
See temperatuur vastab
Vajalik vastupanu auru läbilaskvuse määratakse valemiga (4.7):
kus kestab niiskuse voolamise perioodi kestus, mis on võrdne negatiivsete keskmiste kuude temperatuuriga perioodiga; Me aktsepteerime \u003d 176 päeva;
niisutatud kihi materjali tihedus, kg / m3;
niisutatud kihi paksus, m;
niiskuse maksimaalne lubatud suurenemine niisutava kihi materjaliga, massist, massist, mis on saadud niiskuse ajaks, mis on vastu võetud tabelis 10 SP 50.13330.2012 "Hoonete termilise kaitse"; Me aktsepteerime polüstüreeni \u003d 25%;
koefitsient määrati valemiga (4.8):
kus keskmine osa välisõhu välimine õhku osaline rõhk perioodi jooksul negatiivsete keskmiste kuude temperatuuriga, PA;
sama nagu valemis (4.7)
Siit leiame valemi (4.7):
Niiskuse seisundist piiramise põhjal lisatud struktuuris negatiivse keskmise välistemperatuuriga perioodi kontrollimiseks, kontrollige seisundit:
Järeldus: seoses tingimuse rakendamisega niiskuse niiskuse suurendamise piiramiseks niiskuse ajaks täiendav seade VAPORIZOLATION ei ole vajalik.
Järeldus
Hoonete välirajoonide soojustehnika omadused sõltuvad: soodne microclite hoonete, st temperatuuri ja niiskuse pakkumine ruumis ei ole madalam regulatiivsed nõuded; Hoone hoone kaotatud soojuse kogus talvel; Tara sisepinna temperatuur, mis tagab selle kondensaadi; Tema soojuse kilbi kvaliteeti ja vastupidavust mõjutava tara konstruktiivse lahuse niiskuse režiimi.
Ülesande tagamise vajalikud soojusetehnoloogia omadused välise lisavarustuse struktuuride lahendatakse lisades nõutud soojusresistentsuse ja soojusülekande resistentsuse. Struktuuride lubatud läbilaskvus piirdub eelnevalt kindlaksmääratud vastupidavusega õhupakeli suhtes. Struktuuride tavaline niiskuse seisund saavutatakse materjali esialgse niiskusesisalduse vähenemisega ja niiskuse isolatsiooni ja kihisevate konstruktsioonide seadme vähenemisega ning lisaks erinevate omadustega materjalidest valmistatud struktuuriliste kihtide otstarbekas paigutus.
Kursuse projekti käigus viidi läbi arvutused seotud hoonete termilise kaitsega, mis viidi läbi vastavalt eeskirjade põllukultuuridele.
Loetelu kasutatud allikad I. kirjandus
1. SP 50.13330.2012. Hoonete termiline kaitse (uuendatud toimetuse juhatus Snip 23-02-2003) [Tekst] / Venemaa regionaalarengu ministeerium. - M. 2012. - 96 P.
2. SP 131.13330.2012. Ehitus Climatoloogia (uuendatud versioon Snip 23-01-99 *) [Tekst] / Venemaa regionaalarengu ministeerium. - M.: 2012. - 109 lk.
3. KUPRIYANOV V.N. Värviskonstruktsioonide kuumuskilpide kujundamine: juhendaja [tekst]. - Kazan: KGasu, 2011. - 161 S ..
4. SP 23-101-2004 hoonete termilise kaitse projekteerimine [Tekst]. - M.: FSUE CPP, 2004.
5. T.I. Abashev. Album tehnilised lahendused Suurendada hoonete soojuskaitset, struktuurisõltude isolatsiooni läbiviimise ajal kapitaalremont Eluasemefond [Text] / T.i. ABSHEVA, L.V. Bulgakov. N.m. Vavelo et al. M.: 1996. - 46 PP.
A lisa A.
Energiapassi hooned
Üldine informatsioon
Hinnangulised tingimused
|
Arveldusparameetrite nimi |
Parameetri seadistamine |
mõõtühik |
Arvutus |
||
|
Arvutatud siseõhu temperatuur |
|||||
|
Arvutatud välisõhu temperatuur |
|||||
|
Arvutatud temperatuur Soe pööning |
|||||
|
Arvutatud temperatuur TechPodpolya |
|||||
|
Kütteperioodi kestus |
|||||
|
Välisõhu keskmine temperatuur kütteperioodi jaoks |
|||||
|
Kütteperioodi kraadipäev |
Funktsionaalne eesmärk, tüüp ja konstruktiivne hoone lahendus
Geomeetrilised ja soojusvõimsuse näitajad
|
Indikaator |
Hinnanguline (projekti) Väärtuse näitaja |
|||||
|
Geomeetrilised näitajad |
||||||
|
Kogupindala välistingimustes ümbritseva hoone kujunduse |
||||||
|
Kaasa arvatud: |
||||||
|
windows ja rõdu uksed |
||||||
|
vitraaž |
||||||
|
sissepääs uksed ja väravad |
||||||
|
katted (kombineeritud) |
||||||
|
cherical kattuvad (külm pööning) |
||||||
|
soe Chrodakovi kattumine |
||||||
|
kattuvad tehnikat |
||||||
|
kattub reisimise ja erkerite all |
||||||
|
paulus pinnases |
||||||
|
Korterite väljak |
||||||
|
Kasulik ruut (avalikud hooned) |
||||||
|
Ruut elamute ruumides |
||||||
|
Arvutatud ala (avalikud hooned) |
||||||
|
Soojendusega maht |
||||||
|
Building fassaadi klaaside |
||||||
|
Näitaja kompaktne hoone |
||||||
|
Soojuse ja elektri näitajad |
||||||
|
Soojustehnika |
||||||
|
Vähendatud resistentsus väliste aedade soojusülekande suhtes: |
M 2 · ° C / w |
|||||
|
windows ja rõdu uksed |
||||||
|
vitraaž |
||||||
|
sissepääs uksed ja väravad |
||||||
|
katted (kombineeritud) |
||||||
|
cherical kattuvad (külma pööninguid) |
||||||
|
soe pööningute ülelapad (kaasa arvatud kate) |
||||||
|
kattuvad tehnikat |
||||||
|
kattub kuumutamata keldrite või maa all |
||||||
|
kattub reisimise ja erkerite all |
||||||
|
paulus pinnases |
||||||
|
Hoone soojusülekande koefitsient |
W / (m 2 · ° С) |
|||||
|
Kütteperioodi jaoks õhuvahetushoone mitmekesisus |
||||||
|
Hoone õhuvahetuse mitmekesisus katse ajal (50 pa) |
||||||
|
Hoone soojusülekande koefitsient, võttes arvesse infiltratsiooni ja ventilatsiooni tõttu soojuskadu |
W / (m 2 · ° С) |
|||||
|
Ühine soojusülekande koefitsient |
W / (m 2 · ° С) |
|||||
|
Energianäitajad |
||||||
|
Ühine soojuskadu hoone ümbrise ümbrise kesta kaudu kütteperioodi jaoks |
||||||
|
Konkreetne kodumaise soojuse hajutamine hoone |
||||||
|
Kütteperioodi jooksul majapidamise soojuse tõus |
||||||
|
Soojuse kasum hoone päikesekiirgusest kuumutusperioodiks |
||||||
|
Vajadus soojusenergia järele, et kuumutada hoone kütteperioodi |
Tegurid
|
Indikaator |
Mõõteindikaator ja üksused |
Reguleeriva väärtuse näitaja |
Näitaja tegelik väärtus |
||
|
Hoova keskse soojusvarustuse süsteemi energiatõhususe hinnanguline koefitsient |
|||||
|
Kvartali energiatõhususe hinnanguline koefitsient ja autonoomsed süsteemid Soojusvarustuse hoone soojusallikatest |
|||||
|
Järgmise soojuse voolu raamatupidamise koefitsient |
|||||
|
Täiendava soojustarbimise raamatupidamise koefitsient |
Põhjalikud näitajad
Kuumtehnika arvutamine ümbritsevate struktuuride, välimise seina, pööningu ja keldri kattumise, akendega. Soojuskadu ja küttesüsteemi arvutamine. Kütteseadmete termiline arvutamine. Individuaalne termiline kütte- ja ventilatsioonisüsteem.
kursuse töö, lisatud 12.07.2011
Talvel töötingimustel põhinevate konstruktsioonide soojustehnika arvutamine. Ehitusstruktuuride poolaaluste valik. Niiskuse režiimi arvutamine (Fokina-Vlasovi grafanalüütiline meetod). Hoone kuumutatud alade määramine.
metoodika lisatud 01/11/2011
Hoonete ja ehitiste ehitusstruktuuride soojuskaitse ja soojusisolatsioon, nende tähendus kaasaegne ehitus. Mitmekihi soojustehnika omaduste saamine füüsilistel ja arvuti mudelitel on "ANSYS" mudelid.
lõputöö, lisatud 03/20/2017
Elamu viiekorruselise hoone küte lame katus Ja ei kuumuta keldrit Irkutski linnas. Välise ja siseõhu hinnangulised parameetrid. Välisklambrite konstruktsioonide arvutamine. Kütteseadmete termiline arvutamine.
kursuste, lisatud 06.02.2009
Termiline hoone režiim. Välise ja siseõhu hinnangulised parameetrid. Välisklambrite konstruktsioonide arvutamine. Kütteperioodi kraadi ja päeva määramine ning ümbritsevate struktuuride töötingimused. Küttesüsteemi arvutamine.
kursuse töö, lisatud 15.10.2013
Välisseinte soojustehnika arvutamine, pööningul kattumine, kattub kuumutamata keldri üle. Kontrollige väliskülje välisseina konstruktsiooni. Antenni režiim Outoutingi aiade kasutamine. Põrandate soojendamine.
kursuse töö, lisatud 11/14/2014
Akna kujunduse ja välistööde valik. Soojuskadu arvutamine ruumide ja hoonega. Määratlus soojusisolatsioonimaterjalidvajalikud soodsad tingimusedkliimamuutustega, arvutades ümbritseva struktuuri.
kursuse töö, lisas 01/22/2010
Hoone termiline režiim, välimise ja siseõhu parameetrid. Soojusetehnika arvutamine ümbritsevate struktuuride, ruumide soojussaldo. Küte- ja ventilatsioonisüsteemide valik, kütteseadmete tüüp. Küttesüsteemi hüdrauliline arvutamine.
kursuse töö, lisatud 15.10.2013
Nõuded ehitusstruktuurid Soojendusega elamute ja avalike hoonete väliraud. Ruumi termiline kaotus. Seinte soojusisolatsiooni valik. Resistentsus õhku paistetus ümbritsevate struktuuride. Kütteseadmete arvutamine ja valik.
kursuse töö, lisas 03/06/2010
Kuumtehnika arvutamine välitingimustes ümbritsevate struktuuride, hoone soojuse voolu, kütteseadmete. Hooneküttesüsteemi hüdrauliline arvutamine. Elamuehituse termiliste koormuste arvutamise täitmine. Nõuded küttesüsteemidele ja nende tööle.
