حيث ، p هو رقم التكرار الحالي ؛ vt هي سرعة انزلاق المعدن على سطح الأداة ؛ vn - السرعة العادية لحركة المعدن ؛ wn هي السرعة العادية للأداة ؛ st هو إجهاد الاحتكاك ؛
- إجهاد الخضوع كدالة لبارامترات المعدن المشوه عند نقطة معينة ؛ - الجهد المتوسط؛ - شدة معدل الإجهاد. x0 - معدل تشوه الضغط المنتظم ؛ Kt - عامل جزائي لسرعة انزلاق المعدن على طول الأداة (محدد بواسطة طريقة التكرار) ؛ Kn - عامل جزائي لاختراق المعدن في الأداة ؛ م - اللزوجة المشروطة للمعدن ، المكررة بطريقة التقريب الهيدروديناميكي ؛ - شد الشد أو الدعم أثناء التدحرج ؛ Fn هي منطقة المقطع العرضي لنهاية الأنبوب التي يتم تطبيق التوتر أو الدعم عليها.
يتضمن حساب نظام سرعة التشوه توزيع حالة التشوهات على طول القطر في الحوامل ، والقيمة المطلوبة لمعامل التوتر البلاستيكي بواسطة الحالة Ztotal ، وحساب معاملات الأغطية ، وأقطار لفة البكرات وسرعة الدوران لمحركات القيادة الرئيسية ، مع مراعاة خصوصيات تصميمها.
بالنسبة للأعمدة الأولى للمطحنة ، بما في ذلك القاعدة الأولى التي تدحرج ، وبالنسبة للأخيرة الموجودة بعد الركيزة الأخيرة ، فإن معاملات الشد البلاستيكي فيها Zav.i أقل من Ztotal المطلوب. من خلال مثل هذا التوزيع لمعاملات التوتر البلاستيكي على جميع حوامل المطحنة ، يكون سمك الجدار المحسوب عند الخروج منه أكبر مما هو ضروري على طول مسار الاختزال. من أجل التعويض عن قدرة السحب غير الكافية لفات من القوائم الموجودة في أول وبعد المدرجات الأخيرة التي يتم دحرجتها ، من الضروري ، باستخدام حساب تكراري ، العثور على قيمة Ztot بحيث يتم حساب و سمك الجدار المحدد عند الخروج من الحالة هو نفسه. كلما زادت قيمة المعامل الكلي المطلوب للتوتر البلاستيكي بواسطة الحالة Ztotal ، زاد الخطأ في تحديده بدون حساب تكراري.
بعد أن قامت الحسابات التكرارية بحساب معاملات الشد البلاستيكي الأمامي والخلفي ، وسماكة جدار الأنبوب عند مدخل ومخرج خلايا التشوه على طول حوامل مطحنة الاختزال ، نحدد أخيرًا موضع الحامل الأول والأخير اللذان يتم لفهما .
بالطبع يتم تحديد قطر الدرفلة من خلال الزاوية المركزية qc.p. بين المحور الرأسي للتناظر لأخدود التدحرج والخط المرسوم من مركز الأخدود يتطابق مع المحور المتداول إلى نقطة على سطح أخدود الأخدود ، حيث يقع الخط المحايد لمنطقة التشوه عليه السطح ، يقع تقليديًا بالتوازي مع محور الدوران. تعتمد قيمة الزاوية qc.p. ، أولاً وقبل كل شيء ، على قيمة المعامل الخلفي Zset. والجبهة Zper. وكذلك المعامل
اغطية.
تحديد قطر الدرفلة بالزاوية qc.p. عادة ما يتم إجراؤه لمقياس ، له شكل دائرة مع مركز في محور التدحرج وقطر يساوي متوسط قطر المقياس Dav.
أكبر الأخطاء في تحديد قيمة قطر الدرفلة دون مراعاة الأبعاد الهندسية الفعلية للعيار ستكون في الحالة عندما تحدد ظروف التدحرج موضعه إما في أسفل العيار أو عند حافة العيار. كلما زاد اختلاف الشكل الحقيقي للعيار عن الدائرة المقبولة في الحسابات ، زاد هذا الخطأ أهمية.
أقصى مدى ممكن للتغير في القيمة الفعلية للقطر ، لفات العيار هي قطع أخدود الأسطوانة. كلما زاد عدد اللفات التي تشكل أخدودًا ، زاد الخطأ النسبي في تحديد قطر الدحرجة دون مراعاة الأبعاد الهندسية الفعلية للأخدود.
مع زيادة التخفيض الجزئي لقطر الأنبوب في العيار ، يزداد الاختلاف في شكله عن الشكل الدائري. لذلك ، مع زيادة تقليل قطر الأنبوب من 1 إلى 10٪ ، فإن الخطأ النسبي في تحديد قيمة قطر الدرفلة دون الأخذ بعين الاعتبار الأبعاد الهندسية الفعلية للعيار يزيد من 0.7 إلى 6.3٪ للفتين. ، 7.1٪ لثلاث أسطوانات و 7.4٪ - لحوامل chotirohwalkovy "المتدحرجة" عندما ، وفقًا للظروف الحركية للدرفلة ، يقع قطر الدرفلة على طول الجزء السفلي من العيار.
زيادة متزامنة من نفسه
دبلوم يعمل على الموضوع:
إنتاج الأنابيب
1. نوع ومتطلبات المستندات التنظيمية للأنابيب
1.1 تشكيلة الأنابيب
KresTrubZavod OJSC هي واحدة من أكبر الشركات المصنعة للأنابيب في بلدنا. تباع منتجاتها بنجاح محليًا وخارجيًا. المنتجات المصنعة في المصنع تلبي متطلبات المعايير المحلية والأجنبية. يتم إصدار شهادات الجودة الدولية من قبل منظمات مثل: American Petroleum Institute (API) ، مركز الشهادات الألماني TUV - Rayland.
تعتبر ورشة العمل T-3 واحدة من ورش العمل الرئيسية للمؤسسة ، وتتوافق منتجاتها مع المعايير الواردة في الجدول. 1.1.
الجدول 1.1 - معايير الأنابيب المصنعة
تنتج الورشة أنابيب من الكربون ، وسبائك الصلب وسبائك عالية بقطر D = 28-89mm وسماكة جدار S = 2.5-13mm.
في الأساس ، الورشة متخصصة في إنتاج الأنابيب والأنابيب ذات الأغراض العامة والأنابيب للمعالجة الباردة اللاحقة.
يجب أن تتوافق الخواص الميكانيكية للأنابيب المنتجة مع تلك الموضحة في الجدول. 1.2
1.2 المتطلبات التنظيمية
يتم إنتاج الأنابيب في ورشة T-3 في KresTrubZavod وفقًا للوثائق التنظيمية المختلفة مثل GOST و API و DIN و NFA و ASTM وغيرها. ضع في اعتبارك متطلبات DIN 1629.
1.2.1 الفرز
تنطبق هذه المواصفة القياسية على الأنابيب الدائرية غير الملحومة المصنوعة من الفولاذ غير السبائكي. التركيب الكيميائييتم إعطاء الفولاذ المستخدم في إنتاج الأنابيب في الجدول 1.3.
الجدول 1.2 - الخواص الميكانيكية للأنابيب
الجدول 1.3 - التركيب الكيميائي للفولاذ
يتم استخدام الأنابيب المصنوعة وفقًا لهذا المعيار بشكل أساسي في العديد من الأجهزة في تصنيع الخزانات ومد خطوط الأنابيب ، وكذلك في الهندسة الميكانيكية العامة وصنع الأدوات.
يتم إعطاء الأبعاد والانحرافات القصوى للأنابيب في الجدول 1.4. ، الجدول 1.5 ، الجدول 1.6.
يتم تحديد طول الأنبوب من خلال المسافة بين نهاياته. يتم إعطاء أنواع أطوال الأنابيب في الجدول 1.4.
الجدول 1.4 - أنواع الأطوال وانحرافات الطول المسموح بها
الجدول 1.5 - التفاوتات في القطر
الجدول 1.6 - الانحرافات المسموح بها في سمك الجدار
يجب أن تكون الأنابيب مستديرة قدر الإمكان. يجب أن يكون الانحراف الدائري ضمن التفاوتات المسموح بها للقطر الخارجي.
يجب أن تكون الأنابيب مستقيمة بالعين ، إذا لزم الأمر ، يمكن تحديد متطلبات خاصة للاستقامة.
يجب قطع الأنابيب بشكل عمودي على محور الأنبوب ويجب أن تكون خالية من النتوءات.
يتم إعطاء قيم الكتل الخطية (الأوزان) في DIN 2448. يُسمح بالانحرافات التالية عن هذه القيم:
لأنبوب واحد + 12٪ - 8٪ ،
لعمليات التسليم التي لا يقل وزنها عن 10 أطنان + 10٪ -5٪.
يشير التعيين القياسي للأنابيب المطابقة للمواصفة DIN 1629 إلى:
التسمية (الأنابيب) ؛
الرقم الرئيسي لمعيار الحجم DIN (DIN 2448) ؛
أبعاد الأنبوب الرئيسي (القطر الخارجي × سمك الجدار) ؛
العدد الرئيسي لشروط التسليم الفني (DIN 1629) ؛
الاسم المختصر لدرجة الفولاذ.
مثال على رمز لأنبوب حسب DIN 1629 بقطر خارجي 33.7 مم وسمك جدار 3.2 مم مصنوع من الفولاذ St 37.0:
الأنبوب DIN 2448-33.7 × 3.2
DIN 1629 - شارع 37.0.
1.2.2 المتطلبات الفنية
يجب تصنيع الأنابيب وفقًا لمتطلبات المعيار ووفقًا للوائح التكنولوجية المعتمدة بالطريقة المقررة.
على الأسطح الخارجية والداخلية للأنابيب والوصلات ، يجب ألا يكون هناك أسر ، أو قذائف ، أو غروب الشمس ، أو تشققات ، أو شقوق ، أو رمال.
يُسمح بقص وتنظيف العيوب المشار إليها بشرط ألا يتجاوز عمقها الحد الأقصى للانحراف السالب في سمك الجدار. لا يُسمح باللحام أو السد أو ختم البقع المعيبة.
في الأماكن التي يمكن فيها قياس سماكة الجدار مباشرة ، يمكن أن يتجاوز عمق الأماكن المعيبة القيمة المحددة ، بشرط الحفاظ على الحد الأدنى لسمك الجدار ، والذي يُعرّف على أنه الفرق بين سمك جدار الأنبوب الاسمي والحد الأقصى للانحراف الناقص له.
يُسمح ببعض النكات الطفيفة والخدوش والمخاطر وطبقة رقيقة من المقياس والعيوب الأخرى الناتجة عن طريقة الإنتاج ، إذا لم تجعل سماكة الجدار تتجاوز الانحرافات الطفيفة.
يجب أن تتوافق الخواص الميكانيكية (قوة الخضوع ، مقاومة الشد ، الاستطالة عند الكسر) مع القيم الواردة في الجدول 1.7.
الجدول 1.7 - الخواص الميكانيكية
1.2.3 قواعد القبول
يتم تقديم الأنابيب للقبول على دفعات.
يجب أن تتكون الدفعة من أنابيب من نفس القطر الاسمي ، وسمك جدار واحد ومجموعة قوة ، من نفس النوع وتصميم واحد ، ويجب أن تكون مصحوبة بوثيقة واحدة تؤكد أن جودتها تفي بمتطلبات المعيار وتحتوي على:
اسم الشركة المصنعة ؛
قطر الأنبوب الاسمي وسماكة الجدار بالمليمترات وطول الأنبوب بالأمتار ؛
نوع الأنابيب
مجموعة القوة ، العدد الحراري ، الكسر الكتلي للكبريت والفوسفور لجميع درجات الحرارة المتضمنة في الدفعة ؛
أرقام الأنابيب (من - إلى لكل حرارة) ؛
نتائج الإختبار؛
التعيين القياسي.
يجب فحص كل أنبوب من الدُفعة من حيث المظهر وحجم العيوب والأبعاد والمعلمات الهندسية.
يجب فحص الكسر الكتلي للكبريت والفوسفور من كل حرارة. بالنسبة للأنابيب المصنوعة من المعدن من مؤسسة أخرى ، يجب أن يكون الجزء الكتلي للكبريت والفوسفور معتمدًا من خلال وثيقة تثبت جودة مؤسسة الشركة المصنعة للمعادن.
للتحقق من الخواص الميكانيكية للمعدن ، يتم أخذ أنبوب واحد من كل حجم من كل حرارة.
للتحقق من التسطيح ، خذ أنبوبًا واحدًا من كل حرارة.
اختبار ضيق داخلي الضغط الهيدروليكييجب كشف كل أنبوب.
عند استلام نتائج اختبار غير مرضية لأحد المؤشرات على الأقل ، يتم إجراء اختبارات متكررة على عينة مزدوجة من نفس الدفعة. تنطبق نتائج إعادة الاختبار على المجموعة بأكملها.
1.2.4 طرق الاختبار
يتم فحص الأسطح الخارجية والداخلية للأنابيب والوصلات بصريًا.
يجب فحص عمق العيوب بالحفظ أو بطريقة أخرى في مكان إلى ثلاثة أماكن.
يجب إجراء فحص الأبعاد والمعلمات الهندسية للأنابيب والوصلات باستخدام أدوات قياس عالمية أو أجهزة خاصة تضمن دقة القياس المطلوبة ، وفقًا للوثائق الفنية المعتمدة بالطريقة المحددة.
يتم تحديد الانحناء في أقسام نهاية الأنبوب بناءً على قيمة سهم الانحراف ، ويتم حسابه على أنه حاصل قسمة سهم الانحراف بالمليمترات من خلال المسافة من نقطة القياس إلى أقرب نهاية للأنبوب بالأمتار.
يجب فحص الأنابيب بالوزن باستخدام معدات وزن خاصة بدقة تفي بمتطلبات هذه المواصفة.
يجب إجراء اختبار الشد وفقًا لـ DIN 50 140 على عينات طولية قصيرة.
للتحقق من الخواص الميكانيكية للمعدن ، يتم قطع عينة واحدة من كل أنبوب محدد. يجب قطع العينات على طول أي من طرفي الأنبوب باستخدام طريقة لا تغير الهيكل والخصائص الميكانيكية للمعدن. يُسمح بتصويب نهايات العينة ليتم إمساكها بواسطة مشابك آلة الاختبار.
يجب ألا تقل مدة اختبار الضغط الهيدروليكي عن 10 ثوانٍ. عند الاختبار ، يجب عدم وجود تسرب في جدار الأنبوب.
1.2.5 الوسم والتعبئة والنقل والتخزين
يجب أن يتم وضع علامات على الأنابيب في النطاق التالي:
يجب تمييز كل أنبوب ، على مسافة 0.4-0.6 متر من نهايته ، بوضوح من خلال التأثير أو التخريش:
رقم الأنبوب
علامة تجارية للشركة المصنعة ؛
شهر وسنة الإصدار.
يجب أن يكون مكان وضع العلامات محاطًا بدائرة أو مسطّحًا بطلاء خفيف ثابت.
يجب أن يكون ارتفاع العلامات 5-8 مم.
باستخدام الطريقة الميكانيكية لتمييز الأنابيب ، يُسمح بوضعها في صف واحد. يُسمح بتمييز رقم الحرارة على كل أنبوب.
يجب تمييز كل ماسورة بطلاء متين فاتح اللون بجوار علامات الصدمات أو العلامات المخرشة:
قطر الأنبوب الاسمي بالمليمترات ؛
سمك الجدار بالمليمترات ؛
نوع التنفيذ
اسم الشركة المصنعة أو علامتها التجارية.
يجب أن يكون ارتفاع علامات الوسم 20-50 مم.
يجب وضع جميع علامات الوسم على طول شبكة الأنبوب. يُسمح بوضع علامات تمييز عموديًا على المولد بواسطة طريقة التخريش.
عند التحميل ، يجب أن تحتوي عربة واحدة على أنابيب من دفعة واحدة فقط. يتم نقل الأنابيب في عبوات مربوطة بإحكام في مكانين على الأقل. يجب ألا يزيد وزن العبوة عن 5 أطنان ، وبناءً على طلب المستهلك - 3 أطنان ، ويسمح بشحن عبوات الأنابيب على دفعات مختلفة في سيارة واحدة بشرط فصلها.
2. تكنولوجيا ومعدات لإنتاج الأنابيب
2.1 وصف المعدات الرئيسية لورشة العمل T-3
2.1.1 وصف وخصائص تقنية موجزة لفرن الموقد المتحرك (WB)
تم تصميم فرن الموقد في ورشة العمل T-3 لتسخين القضبان المستديرة بقطر 90 ... 120 مم ، بطول 3 ... 10 أمتار من درجات الكربون والسبائك المنخفضة والفولاذ المقاوم للصدأ قبل ثقب TPA -80.
يقع الفرن في ورشة T-3 في الطابق الثاني في الممرات A و B.
تم تنفيذ مشروع الفرن بواسطة Gipromez من مدينة سفيردلوفسك في عام 1984. تم تنفيذ التكليف في عام 1986.
الفرن عبارة عن هيكل معدني صلب مبطن من الداخل بمواد مقاومة للحرارة وعازلة للحرارة. الأبعاد الداخلية للفرن: الطول - 28.87 م ، العرض - 10.556 م ، الارتفاع - 924 و 1330 مم ، خصائص الأداءيتم عرض الأفران في الجدول 2.1. يتم تصنيع تحت الفرن على شكل عوارض ثابتة ومتحركة ، يتم من خلالها نقل قطع العمل عبر الفرن. الحزم مبطنة بمواد عازلة للحرارة ومقاومة للحرارة ومؤطرة بمجموعة خاصة من الصب المقاوم للحرارة. الجزء العلوي من الحزم مصنوع من MK-90 كتلة موليت-اكسيد الالمونيوم. سقف الفرن معلق من مواد مقاومة للحرارة وعزل مواد العزل الحراري... لصيانة الفرن وإجراء العملية التكنولوجية ، تم تجهيز الجدران بنوافذ عمل ونافذة تحميل ونافذة تفريغ معدنية. جميع النوافذ مزودة بمصاريع. يتم تسخين الفرن بالغاز الطبيعي عن طريق مواقد GR (موقد إشعاع منخفض الضغط) مثبتة على السطح. الفرن مقسم إلى 5 مناطق تسخين كل منها 12 شعلة. يتم توفير هواء الاحتراق من خلال مروحتين VM-18A-4 ، أحدهما يعمل كاحتياطي. تتم إزالة غازات المداخن من خلال مجمّع غازات الاحتراق الموجود على السطح في بداية الفرن. علاوة على ذلك ، من خلال نظام المداخن والخنازير المبطنة بالمعدن بمساعدة اثنين من شفاطات الدخان VGDN-19 ، تنبعث غازات المداخن في الغلاف الجوي. يتم تركيب جهاز التعافي الحلقي الأنبوبي ذو الاتجاهين المكون من 6 أقسام (SR-250) على المدخنة لتسخين الهواء المزود للاحتراق. للاستفادة الكاملة من حرارة الغازات العادمة ، تم تجهيز نظام إزالة الدخان بفرن تسخين ذو حجرة واحدة (PPO).
يتم تسليم القضيب المسخن من الفرن باستخدام منضدة أسطوانية داخلية مبردة بالماء ، تحتوي أسطواناتها على فوهة مقاومة للحرارة.
الفرن مجهز بنظام تلفاز صناعي. يتم توفير اتصال مكبر الصوت بين لوحات التحكم ولوحة الأدوات ولوحة التحكم.
تم تجهيز الفرن بأنظمة للتنظيم التلقائي للنظام الحراري ، والسلامة التلقائية ، ووحدات لمراقبة معلمات التشغيل والإشارة إلى انحراف المعلمات عن القاعدة. تخضع المعلمات التالية للتنظيم التلقائي:
درجة حرارة الفرن في كل منطقة ؛
نسبة الغاز إلى الهواء حسب المناطق ؛
ضغط الغاز أمام الفرن ؛
الضغط في مساحة عمل الفرن.
بالإضافة إلى الأوضاع التلقائية ، يتم توفير وضع التحكم عن بعد. يشمل نظام التحكم الآلي:
درجة حرارة الفرن حسب المنطقة ؛
درجة الحرارة عبر عرض الفرن في كل منطقة ؛
درجة حرارة الغازات الخارجة من الفرن ؛
درجة حرارة الهواء بعد الانتعاش حسب المناطق ؛
درجة حرارة غاز المداخن أمام جهاز التعافي ؛
درجة حرارة الدخان أمام العادم ؛
استهلاك الغاز الطبيعي للفرن ؛
استهلاك هواء الفرن
كنس الخنزير أمام العادم ؛
ضغط الغاز المتشعب المشترك
ضغط الغاز والهواء في مجمعات المنطقة ؛
ضغط الفرن.
الفرن مزود بقطع للغاز الطبيعي مع إنذار ضوئي وصوتي عندما ينخفض ضغط الغاز والغاز في مجمعات المنطقة.
| استهلاك الغاز الطبيعي لكل فرن (كحد أقصى) نانومتر 3 / ساعة | 5200 |
| منطقة واحدة | 1560 |
| 2 المنطقة | 1560 |
| المنطقة 3 | 1040 |
| 4 منطقة | 520 |
| 5 منطقة | 520 |
| ضغط الغاز الطبيعي (الحد الأقصى) ، كيلو باسكال من قبل | |
| فرن | 10 |
| حارق | 4 |
| استهلاك هواء الفرن (كحد أقصى) نانومتر 3 / ساعة | 52000 |
| ضغط الهواء (الحد الأقصى) ، كيلو باسكال من قبل | |
| فرن | 13,5 |
| حارق | 8 |
| الضغط تحت السقف ، Pa | 20 |
| درجة حرارة التسخين المعدني ، درجة مئوية (الحد الأقصى) | 1200...1270 |
| التركيب الكيميائي لمنتجات الاحتراق في المنطقة الرابعة ،٪ | |
| ثاني أكسيد الكربون 2 | 10,2 |
| حوالي 2 | 3,0 |
| كو | 0 |
| درجة حرارة منتجات الاحتراق أمام وحدة التعافي ، ° С | 560 |
| درجة حرارة تسخين الهواء في جهاز التعافي ، درجة مئوية | ما يصل إلى 400 |
| معدل تسليم قطع العمل ، ثانية | 23,7...48 |
| إنتاجية الفرن ، طن / ساعة | 10,6... 80 |
يتم أيضًا تشغيل الإنذار المسموع في الحالات التالية:
ارتفاع درجة الحرارة في المنطقتين الرابعة والخامسة (t cp = 1400 درجة مئوية) ؛
زيادة درجة حرارة غازات المداخن أمام وحدة التعافي (t مع p = 850 درجة مئوية) ؛
زيادة درجة حرارة غازات المداخن أمام عادم الدخان (t cp = 400 درجة مئوية) ؛
انخفاض ضغط ماء التبريد (p cf = 0.5 atm).
2.1.2 الخصائص التقنية الموجزة لخط القطع على الساخن
تم تصميم خط القطع الساخن لقطع الشغل لمهمة القضيب المسخن في المقص ، وقطع قطعة الشغل إلى الأطوال المطلوبة ، وإزالة قطعة الشغل المقطوعة من المقص.
يتم عرض الخصائص التقنية الموجزة لخط القطع الساخن في الجدول 2.2.
تشتمل معدات خط القطع على الساخن على المقصات نفسها (تصميمات SKMZ) لقطع الشغل ، وتوقف متحرك ، وطاولة بكرة نقل ، وشاشة واقية لحماية المعدات من الإشعاع الحراري من نافذة تفريغ PSHP. تم تصميم المقص لقطع المعادن الخالية من النفايات ، ولكن إذا تم تشكيل الخردة المتبقية نتيجة لأي أسباب طارئة ، يتم تثبيت مجرى وصندوق في الحفرة ، بالقرب من المقص لتجميعها. على أي حال ، يجب تنظيم عمل خط القطع على الساخن بطريقة تمنع تكون الخردة.
| معلمات الشريط المراد قطعه | |
| الطول ، م | 4,0…10,0 |
| القطر ، مم | 90,0…120,0 |
| الوزن الأقصى ، كجم | 880 |
| طول الشغل ، م | 1,3...3.0 |
| درجة حرارة القضيب ، О درجة مئوية | 1200 |
| الإنتاجية ، جهاز كمبيوتر شخصى / ساعة | 300 |
| سرعة النقل ، م / ث | 1 |
| توقف الحركة ، مم | 2000 |
| مقطع فيديو | |
| قطر البرميل ، مم | 250 |
| طول البرميل ، مم | 210 |
| قطر المتداول ، مم | 195 |
| خطوة الأسطوانة ، مم | 500 |
| استهلاك الماء لأسطوانة مبردة بالماء ، م 3 / ساعة | 1,6 |
| استهلاك الماء لأسطوانة مبردة بالماء مع صناديق محور مبردة بالماء ، م 3 / ساعة | 3,2 |
| استهلاك المياه لكل شاشة ، م 3 / ساعة | 1,6 |
| مستوى الصوت ، ديسيبل ، لا أكثر | 85 |
بعد تسخين القضيب وتوزيعه ، فإنه يمر عبر منظم حرارة (لتقليل انخفاض درجة الحرارة على طول قطعة العمل) ، ويصل إلى نقطة التوقف المتحركة ويتم تقطيعه إلى قطع عمل بالطول المطلوب. بعد إجراء القطع ، يتم رفع السدادة المتحركة بواسطة أسطوانة تعمل بالهواء المضغوط ، ويتم نقل قطعة العمل على طول منضدة الأسطوانة. بعد مرورها خلف التوقف ، يتم إنزالها إلى وضع العمل وتتكرر دورة القطع. لإزالة القشور من أسفل بكرات طاولة الأسطوانة ، مقصات القطع الساخنة ، يتم توفير نظام لإزالة الترسبات المائية ، لإزالة الزركشة - مجرى وصندوق استقبال. بعد مغادرة طاولة أسطوانة القطع على الساخن ، تذهب القضبان إلى ناقل الأسطوانة المستقبِل لمطحنة التثقيب.
2.1.3 التصميم والخصائص التقنية الرئيسية و المعدات المساعدةقسم من طاحونة ثقب
تم تصميم مطحنة التثقيب من أجل ثقب قطعة العمل الصلبة في غلاف مجوف. تم تجهيز TPA-80 بمطحنة ثقب ثنائية الأسطوانة مع أسطوانات على شكل برميل أو على شكل كوب وقضبان توجيه. يتم عرض الخصائص التقنية لمطحنة الثقب في الجدول 2.3.
يوجد أمام طاحونة التثقيب طاولة أسطوانية مبردة بالماء ، مصممة لاستقبال قطعة العمل من خط القطع الساخن ونقلها إلى آلة التمركز. يتكون ناقل الأسطوانة من 14 بكرة مبردة بالماء مع محركات فردية.
| مقاسات الشغل المراد خياطتها: | |
| القطر ، مم | 100…120 |
| الطول ، مم | 1200…3350 |
| حجم الكم: | |
| القطر الخارجي ، مم | 98…126 |
| سمك الجدار ، مم | 14…22 |
| الطول ، مم | 1800…6400 |
| سرعة القيادة الرئيسية ، دورة في الدقيقة | 285…400 |
| نسبة والعتاد | 3 |
| قوة المحرك ، كيلوواط | 3200 |
| زاوية التغذية ، ° | 0…14 |
| قوة اللف: | |
| أقصى شعاعي ، كيلو نيوتن | 784 |
| أقصى محوري ، كيلو نيوتن | 245 |
| أقصى عزم دوران للفة ، كيلو نيوتن متر | 102,9 |
| قطر لفة العمل ، مم | 800…900 |
| برغي الضغط: | |
| أكبر ضربة ، مم | 120 |
| سرعة السفر ، مم / ثانية | 2 |
تم تصميم جهاز التمركز لإخراج أخدود مركزي بقطر 20 ... 30 مم وعمق 15 ... 20 مم في نهاية قطعة الشغل المسخنة وهي عبارة عن أسطوانة تعمل بالهواء المضغوط بها قاذف ذو طرف الشرائح.
بعد التمركز ، يدخل القضيب المسخن إلى الشبكة لنقله لاحقًا إلى أخدود الطاولة الأمامية لمطحنة التثقيب.
تم تصميم الطاولة الأمامية لمطحنة التثقيب لتلقي قضبان مسخنة على طول الشبكة ، ومحاذاة محور البليت مع محور التثقيب وإمساكها أثناء الثقب.
على جانب الخرج من المطحنة ، يتم تثبيت أجهزة تمركز الأسطوانة لقضيب المغزل ، والتي تدعم وتوسيط القضيب قبل الثقب وأثناء عملية الثقب عندما تعمل قوى محورية عالية عليه ويكون الانبعاج ممكنًا.
توجد آلية ضبط الدفع الثابتة برأس الفتح خلف أجهزة التمركز ؛ وهي تعمل على إدراك القوى المحورية التي تعمل على القضيب مع مغزل ، لتصحيح موضع المغزل في منطقة التشوه وتمرير الجلبة خارج مطحنة خارقة.
2-1-4 التصميم والخصائص التقنية للمعدات الرئيسية والإضافية لقسم المطحنة المستمرة
تم تصميم المطحنة المستمرة لدرفلة الأنابيب الخشنة بقطر 92 مم وسمك الجدار 3 ... 8 مم. يتم الدرفلة على مغزل عائم طويل بطول 19.5 متر ، وترد الخصائص التقنية الموجزة للمطحنة المستمرة في الجدول 2.4 ، في الجدول 2.5. يتم إعطاء نسب التروس لعلب التروس.
أثناء الدرفلة ، تعمل المطحنة المستمرة على النحو التالي: يقوم الناقل الأسطواني الموجود خلف مطحنة الثقب بنقل الجلبة بسرعة 3 م / ث إلى نقطة التوقف المتحرك ، وبعد التوقف ، يتم نقله إلى الشبكة أمام المطحنة المستمرة عن طريق الوسائل من ناقل سلسلة ويتدحرج إلى أذرع القياس.
| اسم | الكمية | |
| القطر الخارجي للأنبوب الخام ، مم | 91,0…94,0 | |
| سمك جدار الأنابيب الخشنة ، مم | 3,5…8,0 | |
| الحد الأقصى لطول الأنبوب الخام ، م | 30,0 | |
| قطر مغزل المطحنة المستمرة ، مم | 74…83 | |
| طول مغزل ، م | 19,5 | |
| قطر الذئاب ، مم | 400 | |
| طول برميل لفة ، مم | 230 | |
| قطر عنق لفة ، مم | 220 | |
| المسافة بين محاور الحامل ، مم | 850 | |
| شوط برغي الضغط العلوي مع لفات جديدة ، مم | فوق | 8 |
| الطريق | 15 | |
| شوط برغي الضغط المنخفض مع لفات جديدة ، مم | فوق | 20 |
| الطريق | 10 | |
| سرعة الرفع للفة العلوية ، مم / ث | 0,24 | |
| تردد دوران محركات القيادة الرئيسية ، rpm | 220…550 | |
في حالة وجود عيوب في الغلاف ، يقوم المشغل بتوجيهه يدويًا إلى الجيب عن طريق تنشيط أجهزة التداخل والمنفرة يدويًا.
عندما يتم خفض أذرع الموزع ، يتم دحرجة جلبة مناسبة في المزلق ، ويتم الضغط عليها بواسطة أذرع التثبيت ، وبعد ذلك يتم إدخال مغزل في الغلاف باستخدام بكرات القيادة. عندما يصل الطرف الأمامي للشياق إلى الحافة الأمامية للكم ، يتم تحرير المشبك ، ويتم دفع الجلبة إلى المطحنة المستمرة باستخدام بكرات الدفع. في هذه الحالة ، يتم ضبط سرعة دوران أسطوانات السحب للمغزل والغطاء بطريقة أنه بحلول الوقت الذي يمسك فيه الغلاف بالحامل الأول للمطحنة المستمرة ، يتم تمديد الطرف الأمامي للشياق بمقدار 2.5 ... 3 م.
بعد الدحرجة على مطحنة مستمرة ، يذهب الأنبوب الخشن مع مغزل إلى مستخرج مغزل ، يتم تقديم خاصية فنية موجزة في الجدول 2.6. بعد ذلك ، يتم نقل الأنبوب بواسطة ناقل أسطواني إلى المنطقة حيث يتم قطع الطرف الخلفي ويصل إلى المحطة الثابتة في القسم حيث يتم قطع الطرف الخلفي للأنبوب ؛ الخصائص التقنية لمعدات قسم POSK هي الواردة في الجدول 2.7. بعد الوصول إلى نقطة التوقف ، يتم إسقاط الأنبوب بواسطة قاذف المثقاب على الشبكة أمام منضدة بكرة التسوية. ثم يتم لف الأنبوب على طول الشبكة على طاولة بكرة التسوية ، ويصل إلى نقطة التوقف التي تحدد طول القطع ، ويتم نقله بواسطة المعبئ من طاولة أسطوانة التسوية إلى الشبكة أمام طاولة بكرة التفريغ ، بينما الطرف الخلفي من الأنبوب يتم قطعه أثناء الحركة.
يتم نقل الطرف المقطوع من الأنبوب بواسطة ناقل خردة إلى حاوية خردة معدنية موجودة خارج الورشة.
الجدول 2.5 - نسبة التروس لعلب تروس المطحنة المستمرة وقوة المحرك
2.1.5 مبدأ تشغيل المعدات الرئيسية والإضافية لقسم مطحنة الاختزال والمبرد
تم تصميم معدات هذا القسم لنقل الأنبوب الخام من خلال التثبيت التسخين التعريفي، الدرفلة على مطحنة الاختزال والتبريد ونقلها إلى قسم مناشير القطع على البارد.
يتم تسخين الأنابيب الخشنة أمام مطحنة الاختزال في منشأة التدفئة INZ - 9000 / 2.4 ، والتي تتكون من 6 كتل تسخين (12 محثًا) تقع مباشرة أمام مطحنة الاختزال. تدخل الأنابيب وحدة الحث واحدة تلو الأخرى في تدفق مستمر. إذا لم يكن هناك إمداد بالأنابيب من المطحنة المستمرة (عند توقف الدرفلة) ، يُسمح بتزويد الأنابيب "الباردة" المترسبة إلى وحدة الحث واحدًا تلو الآخر. يجب ألا يتجاوز طول الأنابيب المراد تركيبها في التركيب 17.5 م.
نوع مطحنة التخفيض - 24 حاملًا ، 3 بكرات مع بكرتي دعم ومحرك حامل فردي.
بعد دحرجة مطحنة الاختزال ، يدخل الأنبوب إما البخاخ ومنضدة التبريد ، أو مباشرة إلى طاولة التبريد للمطحنة ، اعتمادًا على متطلبات الخصائص الميكانيكية للأنبوب النهائي.
يعد التصميم والخصائص التقنية للرش ، بالإضافة إلى معلمات أنابيب التبريد الموجودة فيه سرًا تجاريًا لشركة KresTrubZavod OJSC ولم يتم تقديمها في هذا العمل.
الجدول 2.8. الخصائص التقنية لوحدة التسخين معروضة في الجدول 2.9.- خاصية فنية مختصرة لمصنع الاختزال.
الجدول 2.8 - الخصائص التقنية الموجزة لوحدة التدفئة INZ-9000 / 2.4
2.1.6 معدات قطع الأنابيب للطول
لقطع الأنابيب إلى أطوال مُقاسة في ورشة العمل T-3 ، يتم استخدام منشار Wagner دفعة من طراز WVC 1600R ، وترد خصائصه الفنية في الجدول. 2.10. يتم أيضًا استخدام مناشير طراز KV6R - الخصائص التقنية في الجدول 2.11.
| اسم المعلمة | الكمية | |
| قطر الأنابيب المراد قطعها ، مم | 30…89 | |
| عرض الأكياس المقطوعة ، مم | 200…913 | |
| سمك الجدار لقطع الأنابيب ، مم | 2,5…9,0 | |
| طول الأنابيب بعد القطع ، م | 8,0…11,0 | |
| طول قطع الأنابيب ينتهي | الجبهة ، مم | 250…2500 |
| الخلفية ، مم | ||
| قطر شفرة المنشار ، مم | 1600 | |
| عدد الأسنان على نصل المنشار ، جهاز كمبيوتر شخصى | القطاعي | 456 |
| كربيد | 220 | |
| سرعة القطع ، مم / دقيقة | 10…150 | |
| الحد الأدنى لقطر شفرة المنشار ، مم | 1560 | |
| تغذية دعم المنشار الدائري ، مم | 5…1000 | |
| أقصى مقاومة شد للأنابيب ، N / مم 2 | 800 | |
2.1.7 معدات تقويم الأنابيب
يتم إرسال الأنابيب المقطوعة حسب الطلب لتقويمها. يتم إجراء الاستقامة على آلات التسوية RVV320x8 ، المصممة لتقويم الأنابيب والقضبان المصنوعة من الكربون ودرجات الفولاذ منخفض السبائك في حالة باردة مع انحناء أولي يصل إلى 10 مم لكل متر واحد. الخصائص التقنية لماكينة فرد الشعر RVB 320x8 موضحة في الجدول. 3.12.
| اسم المعلمة | الكمية |
| عرض الكيس أحادي الصف ، مم | لا يزيد عن 855 |
| عرض فتح المشبك الشغل ، مم | 20 إلى 90 |
| ممر في الاتجاه الرأسي لقط الشغل ، مم | لا يزيد عن 275 |
| شوط دعم شفرة المنشار ، مم | 650 |
| سرعة تغذية شفرة المنشار (بدون خطوات) مم / دقيقة | لا يزيد عن 800 |
| ضربة رجوع سريعة لشفرة المنشار ، مم / دقيقة | لا يزيد عن 6500 |
| سرعة القطع ، م / دقيقة | 40; 15; 20; 30; 11,5; 23 |
| طول لقط حزمة الأنبوب على جانب المدخل ، مم | لا تقل عن 250 |
| طول لقط حزمة الأنبوب على جانب المخرج ، مم | لا تقل عن 200 |
| قطر شفرة المنشار ، مم | 1320 |
| عدد القطع على شفرة المنشار ، أجهزة الكمبيوتر | 36 |
| عدد الأسنان لكل قطعة ، جهاز كمبيوتر شخصى | 10 |
| قطر الأنابيب المعالجة ، مم | 20 إلى 90 |
| اسم المعلمة | الكمية | |
| قطر الأنابيب المستقيمة ، مم | 25...120 | |
| سماكة جدار الأنابيب المستقيمة ، مم | 1,0...8,0 | |
| طول الأنابيب المستقيمة ، م | 3,0...10,0 | |
| قوة الخضوع لمعدن الأنابيب المستقيمة ، kgf / مم 2 | قطر 25 ... 90 ملم | حتى 50 |
| قطر 90 ... 120 ملم | حتى 33 | |
| سرعة تقويم الأنابيب ، م / ث | 0,6...1,0 | |
| الملعب بين محاور البكرات ، مم | 320 | |
| قطر اللفات في العنق ، مم | 260 | |
| عدد الرولات ، القطع | قيادة | 4 |
| الفردي | 5 | |
| زوايا تركيب الرولات ، ° | 45 درجة ... 52 درجة 21 ' | |
| أكبر حركة لللفات العلوية من الحافة العلوية للأسفل ، مم | 160 | |
| محرك دوران لفة | نوع المحرك | D-812 |
| الجهد ، الخامس | 440 | |
| الطاقة ، كيلوواط | 70 | |
| سرعة الدوران ، دورة في الدقيقة | 520 | |
2.2 التكنولوجيا الحالية لإنتاج الأنابيب في TPA-80 JSC "KresTrubZavod"
يتم تخزين القضبان على شكل قضبان تصل إلى الورشة في المستودع الداخلي. قبل بدء الإنتاج ، يتم إخضاعها لفحص عشوائي على رف خاص ، وإذا لزم الأمر ، يتم إصلاحها. في منطقة تحضير القضبان ، يتم تثبيت موازين للتحكم في وزن المعدن الذي يتم إدخاله في الإنتاج. يتم تغذية القضبان من المستودع بواسطة رافعة جسرية كهربائية إلى شبكة التحميل أمام الفرن وتحميلها في فرن التسخين بموقد متحرك وفقًا للجدول الزمني ومعدل الدرفلة.
يتم تنفيذ التوافق مع مخطط تكديس قطع العمل بصريًا بواسطة آلة الزراعة المعدنية. يتم تحميل القضبان في الفرن واحدًا تلو الآخر في كل منها ، من خلال خطوة واحدة أو عدة خطوات للوحات التوجيه للعوارض المتحركة ، اعتمادًا على معدل اللف وتكرار القطع. عند تغيير درجة الصلب والذوبان وحجم الأنبوب ، يفصل المجرب درجات الصلب ويذوب على النحو التالي: بطول 5600-8000 مم ، يتم فصل الذوبان عن طريق إزاحة أول قضيبين على طول عرض الفرن ؛ يتم فصل درجات الصلب عن طريق تحريك القضبان الأربعة الأولى على طول عرض الفرن ؛ بطول 9000-9800 مم ، يتم فصل درجات الصلب ، والتسخين عن بعضها البعض عند الهبوط بفاصل 8-10 خطوات ، وكذلك عن طريق حساب كمية الشغل المزروعة في PSHP والصادرة ، يتم التحكم بها بواسطة السخان المعدني PSHP وقاطع مقصات القطع على الساخن عن طريق التحقق من خلال لوحات التحكم ... TPA-80 ؛ عند تغيير حجم الأنابيب المدلفنة (إعادة تحميل الطاحونة) ، فإن غرس المعدن في الفرن يتوقف "5-6 خطوات" قبل أن تتوقف الطاحونة ؛ وعند التوقف لإعادة الشحن ، فإن المعدن "يتراجع 5-6 خطوات". يتم نقل قطع العمل من خلال الفرن بواسطة ثلاث عوارض متحركة. أثناء فترات التوقف المؤقت لدورة الحركة ، يتم ضبط الحزم المتحركة على مستوى الموقد. يتم ضمان وقت التسخين المطلوب عن طريق قياس وقت دورة الخطوة. يجب أن يكون الضغط الزائد في مساحة العمل من 9.8 باسكال إلى 29.4 باسكال ، ومعدل تدفق الهواء = 1.1 - 1.2.
عندما يتم تسخين قضبان من درجات مختلفة من الفولاذ في فرن ، يتم تحديد مدة التسخين بواسطة المعدن ذي أطول فترة مكوث في الفرن. يتم ضمان تسخين المعدن عالي الجودة من خلال المرور المنتظم للفراغات بطول الفرن بالكامل. يتم تسليم القضبان المسخنة إلى ناقل أسطوانة التفريغ الداخلي وتسليمها إلى خط القطع على الساخن.
لتقليل تبريد قطع العمل أثناء فترة التعطل ، يتم توفير منظم حرارة على طاولة الأسطوانة لنقل قطع العمل المسخنة إلى المقصات ، بالإضافة إلى إمكانية إرجاع قطعة عمل غير مقطوعة (عن طريق الدوران في الاتجاه المعاكس) إلى الفرن والعثور عليها أثناء الوقت الضائع.
يمكن إيقاف الفرن أثناء التشغيل. يعتبر الإيقاف الساخن للفرن بمثابة توقف دون إغلاق إمدادات الغاز الطبيعي. أثناء التوقفات الساخنة ، يتم تثبيت عوارض الفرن المتحركة على مستوى العوارض الثابتة. نوافذ التحميل والتفريغ مغلقة. يتم تقليل معدل تدفق الهواء باستخدام وحدة "الوقود-الهواء" من 1.1-1.2 إلى 1.0: -1.1. يصبح ضغط الفرن عند مستوى الموقد موجبًا. عندما تتوقف الطاحونة: حتى 15 دقيقة - يتم ضبط درجة الحرارة في المناطق على الحد الأدنى ، ويتم "تراجع" المعدن بخطوتين ؛ من 15 دقيقة إلى 30 دقيقة - تنخفض درجة الحرارة في المناطق III و IV و V بمقدار 20-40 درجة مئوية ، في المناطق الأولى والثانية بمقدار 30-60 درجة مئوية من الحد الأدنى ؛ أكثر من 30 دقيقة - تنخفض درجة الحرارة في جميع المناطق بمقدار 50-150 درجة مئوية مقارنة بالحد الأدنى ، اعتمادًا على مدة الخمول. قطع العمل "خطوة للوراء" 10 خطوات. مع فترة توقف من 2 إلى 5 ساعات ، من الضروري تحرير مناطق الفرن IV و V من الفراغات. يتم تفريغ قطع العمل من المنطقتين الأولى والثانية في الجيب. يتم تفريغ المعادن بواسطة معالج معدني مع PU-1. تنخفض درجة الحرارة في المنطقتين V و IV إلى 1000-I050 0 درجة مئوية. عند التوقف لأكثر من 5 ساعات ، يتم تحرير الفرن بالكامل من المعدن. يتم رفع درجة الحرارة تدريجياً بمقدار 20-30 درجة مئوية ، بمعدل ارتفاع درجة الحرارة 1.5-2.5 0 درجة مئوية / دقيقة. مع زيادة وقت تسخين المعدن بسبب معدل التدحرج المنخفض ، تنخفض درجة الحرارة في المناطق I و II و III بمقدار 6 0 0 C و 40 0 C و 20 0 C على التوالي من الحد الأدنى ، ودرجة الحرارة في المناطق الرابعة والخامسة عند الحدود الدنيا. بشكل عام ، مع التشغيل المستقر للوحدة بأكملها ، يتم توزيع درجة الحرارة على المناطق على النحو التالي (الجدول 2.13).
بعد التسخين ، تدخل قطعة العمل إلى خط القطع الساخن لقطع الشغل. تشتمل معدات خط القطع على الساخن على المقصات نفسها لقطع الشغل ، والتوقف المتحرك ، وطاولة بكرة النقل ، وشاشة واقية لحماية المعدات من الإشعاع الحراري من نافذة التفريغ في فرن موقد المشي. بعد تسخين القضيب وتوزيعه ، يمر عبر الترموستات ، ويصل إلى نقطة التوقف المتحركة ويقطع إلى قطع عمل بالطول المطلوب. بعد إجراء القطع ، يتم رفع السدادة المتحركة عن طريق أسطوانة تعمل بالهواء المضغوط ، ويتم نقل قطعة العمل على طول منضدة الأسطوانة. بعد مرورها خلف التوقف ، يتم إنزالها إلى وضع العمل وتستمر دورة القطع.
الجدول 2.13 - توزيع درجة الحرارة في الفرن حسب المناطق
يتم نقل قطعة العمل المقاسة إلى آلة التمركز بواسطة ناقل الأسطوانة خلف المقص. يتم نقل قطعة العمل المركزية بواسطة القاذف إلى الشبكة أمام طاحونة التثقيب ، حيث يتم لفها على طول التجنيب ، وعندما يكون جانب الخروج جاهزًا ، يتم نقله إلى المزلق الذي يتم إغلاقه بغطاء. بمساعدة دافع ، عندما يتم رفع الإيقاف ، يتم ضبط قطعة العمل في منطقة التشوه. في منطقة التشوه ، يتم ثقب قطعة العمل على مغزل مثبت بواسطة قضيب. يستقر القضيب على زجاج رأس الدفع لآلية ضبط الدفع ، والتي لا يسمح فتحها بالقفل. يتم منع الانحناء الطولي للشريط من القوى المحورية الناشئة أثناء التدحرج بواسطة أجهزة تمركز مغلقة ، محاور موازية لمحور الشريط.
في وضع العمل ، يتم تجميع البكرات حول القضيب بواسطة أسطوانة تعمل بالهواء المضغوط من خلال نظام من الروافع. مع اقتراب الطرف الأمامي للغطاء ، يتم توزيع بكرات التمركز بالتتابع. بعد نهاية الثقب الفارغ ، يتم إسقاط البكرات الأولى بواسطة أسطوانة تعمل بالهواء المضغوط ، والتي تحرك الغلاف من الأسطوانات لتتمكن من إمساك القضيب بأذرع الاعتراض ، ثم يتم طي القفل والرأس الأمامي للخلف ، يتم إسقاط بكرات الإخراج ويتم إصدار الجلبة بسرعة عالية بسرعة متزايدة خلف رأس الدفع على طاولة الأسطوانة خلف مطحنة التثقيب ...
بعد الوميض ، يتم نقل الجلبة على طول منضدة الأسطوانة إلى المحطة المتحركة. ثم يتم نقل الغلاف بواسطة ناقل سلسلة إلى جانب مدخل المطحنة المستمرة. بعد الناقل ، يتم دحرجة الغلاف على طول الشبكة المائلة إلى جهاز القياس ، والذي يحتفظ بالغطاء أمام جانب المدخل للمطحنة المستمرة. يوجد جيب أسفل أدلة الشبكة المائلة لجمع الأكمام المعيبة. من الشبكة المائلة ، يتم إسقاط الغلاف في مجرى الاستقبال للمطحنة المستمرة مع المشابك. في هذا الوقت ، يتم إدخال مغزل طويل في الغلاف باستخدام زوج واحد من بكرات الاحتكاك. عندما يصل الطرف الأمامي للمغزل إلى الطرف الأمامي للبطانة ، يتم تحرير مشبك البطانة ، ويتم إحضار زوجين من بكرات السحب إلى البطانة ، ويتم تثبيت البطانة مع المغزل في مطحنة مستمرة. في هذه الحالة ، يتم حساب سرعة دوران بكرات سحب المغزل وبكرات سحب الكم بطريقة يتم فيها في لحظة التقاط الجلبة بواسطة الحامل الأول للمطحنة المستمرة ، امتداد امتداد يبلغ حجم المغزل من الجلبة 2.5 - 3.0 متر ، وفي هذا الصدد ، يجب أن تكون السرعة الخطية لبكرات سحب الشياق 2.25 - 2.5 مرة من السرعة الخطية لبكرات سحب البطانة.
يتم نقل الأنابيب الملفوفة ذات المغزل بالتناوب إلى محور أحد المغزل. يمر رأس المغزل عبر حامل المستخرج ويتم إمساكه بإدخال القابض والأنبوب في حلقة مدي الزجاجة. أثناء تحرك السلسلة ، يخرج المغزل من الأنبوب ويدخل في ناقل السلسلة ، والذي ينقله إلى ناقل أسطواني مزدوج ينقل المغزل من كلا المستخرجين إلى حمام التبريد.
بعد إزالة المغزل ، يذهب الأنبوب الخشن إلى المناشير لقص الطرف الخلفي المفكوك.
بعد التسخين بالحث ، يتم إدخال الأنابيب في مطحنة الاختزال مع أربعة وعشرين حاملًا ثلاثي الأسطوانات. في مطحنة التخفيض ، يتم تحديد عدد منصات العمل اعتمادًا على أبعاد الأنابيب الملفوفة (من 9 إلى 24 حاملًا) ، ويتم استبعاد الحوامل ، بدءًا من 22 في اتجاه تقليل عدد الحوامل. المدرجات 23 و 24 تشارك في جميع برامج التدحرج.
أثناء الدرفلة ، يتم تبريد الأسطوانات بشكل مستمر بالماء. عندما يتم تحريك الأنابيب على طول طاولة التبريد ، يجب ألا يكون هناك أكثر من أنبوب واحد في كل وصلة. عند درفلة الأنابيب المشوهة على الساخن المخصصة لتصنيع أنابيب من مجموعة القوة "K" من الفولاذ بدرجة 37G2S ، بعد مطحنة الاختزال ، يتم تنفيذ تبريد متحكم فيه سريع للأنابيب في الرشاشات.
يجب تثبيت سرعة الأنابيب التي تمر عبر البخاخ مع سرعة مطحنة التخفيض. يتم التحكم في استقرار السرعات من قبل المشغل وفقًا لتعليمات التشغيل.
بعد التخفيض ، يتم تغذية الأنابيب إلى طاولة تبريد رف مع عوارض متحركة حيث يتم تبريدها.
على طاولة التبريد ، يتم تجميع الأنابيب في أكياس من طبقة واحدة للتشذيب والقطع إلى الطول باستخدام المناشير الباردة.
تذهب الأنابيب الجاهزة إلى طاولة الفحص في قسم مراقبة الجودة ، وبعد الفحص ، يتم ربط الأنابيب في عبوات وإرسالها إلى مستودع المنتج النهائي.
2.3 تبرير حلول التصميم
مع تقليل الأنابيب قطعة بقطعة مع شد على PPC ، يحدث فرق طولي كبير في سماكة جدار نهايات الأنابيب. سبب سماكة الجدار النهائي للأنابيب هو عدم استقرار التوترات المحورية في أوضاع غير مستقرة من التشوه عند ملء وتفريغ حوامل العمل للمطحنة بالمعدن. يتم تقليل المقاطع الطرفية في ظل ظروف إجهاد شد طولي أقل بكثير من الجزء الرئيسي (الأوسط) من الأنبوب. الزيادة في سمك الجدار في المقاطع الطرفية ، التي تتجاوز الانحرافات المسموح بها ، تجعل من الضروري قطع جزء كبير من الأنبوب النهائي
معايير القطع النهائية أنابيب مخفضةعلى TPA-80 JSC "KresTrubZavod" مذكورة في الجدول. 2.14.
الجدول 2.14 - معايير قص أطراف الأنابيب في TPA-80 JSC "KresTrubZavod"
2.4 تبرير حلول التصميم
مع تقليل الأنابيب قطعة بقطعة مع شد على PPC ، يحدث فرق طولي كبير في سماكة جدار نهايات الأنابيب. سبب سماكة الجدار النهائي للأنابيب هو عدم استقرار التوترات المحورية في أوضاع غير مستقرة من التشوه عند ملء وتفريغ حوامل العمل للمطحنة بالمعدن. يتم تقليل المقاطع الطرفية في ظل ظروف إجهاد شد طولي أقل بكثير من الجزء الرئيسي (الأوسط) من الأنبوب. الزيادة في سمك الجدار في المقاطع الطرفية ، التي تتجاوز الانحرافات المسموح بها ، تجعل من الضروري قطع جزء كبير من الأنبوب النهائي.
ترد في الجدول معايير القطع النهائية للأنابيب المخفضة على TPA-80 من JSC "KresTrubZavod". 2.15.
الجدول 2.15 - معايير قص أطراف الأنابيب في TPA-80 JSC "KresTrubZavod"
حيث PC هو الطرف السميك الأمامي للأنبوب ؛ ЗК - نهاية الأنبوب السميكة الخلفية.
تقارب الخسارة السنوية للمعدن في النهايات السميكة للأنابيب في ورشة T-3 التابعة لـ JSC "KresTrubZavod" 3000 طن. مع انخفاض بنسبة 25 ٪ في طول ووزن نهايات الأنابيب السميكة المقطوعة ، سيكون الربح السنوي حوالي 20 مليون روبل. بالإضافة إلى ذلك ، سيكون هناك وفورات في تكاليف المناشير الدفعية والكهرباء وما إلى ذلك.
بالإضافة إلى ذلك ، في إنتاج كتل إعادة العمل لمحلات الرسم ، من الممكن تقليل الاختلاف الطولي في سماكة جدار الأنابيب ، ويمكن استخدام المعدن المحفوظ بسبب انخفاض الفرق الطولي في سمك الجدار لزيادة إنتاج الأنابيب المدلفنة على الساخن والمعالجة على البارد.
تعد مصانع درفلة الأنابيب المستمرة من أكثر المصانع الواعدة عالية الأداء لإنتاج الأنابيب غير الملحومة المدرفلة على الساخن من النطاق المقابل.
تشمل الوحدات طواحين ثقب ، ومغزل مستمر ، وطواحين لتقليل التوتر. تضمن استمرارية العملية التكنولوجية وأتمتة جميع عمليات النقل وطول الأنابيب الملفوفة إنتاجية عالية ونوعية جيدة للأنابيب من حيث الأبعاد السطحية والهندسية.
في العقود الأخيرة ، استمر التطوير المكثف لإنتاج الأنابيب بطريقة الدرفلة المستمرة: تم بناؤها وتشغيلها (في "" إيطاليا ، فرنسا ، الولايات المتحدة الأمريكية ، الأرجنتين) ، أعيد بناؤها (في اليابان) ورش الدرفلة المستمرة ، المعدات الموردة لـ متاجر جديدة (في الصين) ، تم تطويرها وإدخال مشاريع لبناء ورش العمل (في فرنسا ، كندا ، الولايات المتحدة الأمريكية ، اليابان ، المكسيك).
بالمقارنة مع الوحدات التي تم تشغيلها في الستينيات ، فإن المطاحن الجديدة لها اختلافات كبيرة: فهي تنتج بشكل أساسي سلعًا أنبوبية بلد النفط ، فيما يتعلق بأقسام كبيرة يتم إنشاؤها في المتاجر لإنهاء هذه الأنابيب ، بما في ذلك المعدات اللازمة لإزعاجها. المعالجة الحرارية ، قطع الأنابيب ، إنتاج أدوات التوصيل ، إلخ ؛ توسع نطاق أحجام الأنابيب بشكل كبير: زاد الحد الأقصى للقطر من 168 إلى 340 ملم ، وسمك الجدار - من 16 إلى 30 ملم ، والذي أصبح ممكنًا بسبب تطور التدحرج على مغزل طويل يتحرك بسرعة محكومة بدلاً من عائم واحد على المطاحن المستمرة. تستخدم وحدات درفلة الأنابيب الجديدة قضبان الصب بشكل مستمر (مربعة ومستديرة) ، مما يضمن تحسنًا كبيرًا في المؤشرات الفنية والاقتصادية لعملهم.
بالنسبة لقضبان التسخين ، لا تزال الأفران الحلقية (TPA 48-340 ، إيطاليا) مستخدمة على نطاق واسع ، إلى جانب هذا ، تم البدء في استخدام أفران موقد المشي (TPA 27-127 ، فرنسا ، TPA 33-194 ، اليابان). في جميع الحالات ، يتم ضمان الأداء العالي للوحدة الحديثة عن طريق تركيب فرن واحد بسعة وحدة كبيرة (تصل إلى 250 طن / ساعة). بالنسبة لأنابيب التسخين قبل التخفيض (المعايرة) ، يتم استخدام أفران ذات شعاع متحرك.
لا تزال المطحنة الرئيسية لإنتاج الأكمام عبارة عن مطحنة درفلة حلزونية مزدوجة الارتفاع ، ويتم تحسين تصميمها ، على سبيل المثال ، عن طريق استبدال المساطر الثابتة بأقراص توجيه مدفوعة. في حالة استخدام قضبان مربعة ، فإن مطحنة الدرفلة الحلزونية في الخط التقني مسبوقة إما بمطحنة لفافة ضغط (TPA 48-340 في إيطاليا ، TPA 33-194 في اليابان) ، أو مطحنة لتحجيم الوجه ومكبس تمركز عميق (TPA 60-245 ، فرنسا).
أحد الاتجاهات الرئيسية لمزيد من التطوير لطريقة الدرفلة المستمرة هو استخدام مغزل يتحرك بسرعة مسيطر عليها أثناء التدحرج ، بدلاً من الشياق العائمة. بمساعدة آلية خاصة تطور قوة إمساك من 1600 إلى 3500 كيلو نيوتن ، يتم إعطاء المغزل سرعة معينة (0.3-2.0 م / ث) ، والتي يتم الحفاظ عليها إما حتى يتم إزالة الأنبوب تمامًا من المغزل أثناء التدحرج ( مغزل محتفظ به) ، أو حتى لحظة معينة يتحرك منها المرجع كمعمود عائم (مغزل مثبت جزئيًا). يمكن استخدام كل طريقة من هذه الطرق في إنتاج أنابيب بقطر معين. لذلك ، بالنسبة للأنابيب ذات القطر الصغير ، فإن الطريقة الرئيسية هي التدحرج على مغزل عائم ، متوسط (حتى 200 مم) - على عمود محجوز جزئيًا ، كبير (حتى 340 مم وأكثر) - على عمود محتفظ به.
يوفر الاستخدام في المطاحن المستمرة للمغياض التي تتحرك بسرعة مضبوطة (مثبتة ، ومثبتة جزئيًا) بدلاً من العائمة توسعًا كبيرًا في التشكيلة ، وزيادة في طول الأنابيب وزيادة في دقتها. حلول التصميم الفردية ذات أهمية ؛ على سبيل المثال ، استخدام قضيب طاحونة خارقة كمغزل محتجز جزئيًا لمطحنة مستمرة (TPA 27-127 ، فرنسا) ، إدخال خارجي للمغزل في الغلاف (TPA 33-194 ، اليابان).
تم تجهيز الوحدات الجديدة بمصانع التخفيض والتحجيم الحديثة ، وغالبًا ما يتم استخدام إحدى هذه المطاحن. تم تصميم طاولات التبريد لاستقبال الأنابيب بعد تصغيرها دون قطع أولي.
تقييم الحالة العامة الحالية لأتمتة مصانع الأنابيب ، يمكن ملاحظة الميزات التالية.
عمليات النقل المرتبطة بحركة المنتجات والأدوات المدلفنة عبر الوحدة مؤتمتة بالكامل بمساعدة أجهزة التشغيل الآلي المحلية التقليدية (معظمها غير المتصلة). على أساس هذه الأجهزة ، أصبح من الممكن إدخال وحدات عالية الأداء بعملية تكنولوجية مستمرة ومنفصلة.
في الواقع ، من الواضح أن العمليات التكنولوجية وحتى العمليات الفردية في مصانع الأنابيب لا تزال مؤتمتة بشكل غير كافٍ ، وفي هذا الجزء يكون مستوى الأتمتة الخاص بها أدنى بشكل ملحوظ من المستوى الذي تم تحقيقه ، على سبيل المثال ، في مجال مصانع الألواح المستمرة. إذا أصبح استخدام أجهزة الكمبيوتر للتحكم (CFM) لمصانع الألواح عمليا معيارًا معترفًا به على نطاق واسع ، فلا تزال أمثلة مصانع الأنابيب نادرة في روسيا ، على الرغم من أن تطوير وتنفيذ أنظمة التحكم الآلي في العمليات وأنظمة التحكم الآلي في العمليات قد أصبح هو القاعدة خارج البلاد. في غضون ذلك ، في عدد من مصانع الأنابيب في بلدنا ، هناك أمثلة أساسية على التنفيذ الصناعي للأنظمة الفرعية الفردية للتحكم الآلي في العمليات التكنولوجية باستخدام أجهزة متخصصة مصنوعة باستخدام منطق أشباه الموصلات وعناصر تكنولوجيا الكمبيوتر.
الحالة المذكورة ترجع أساسًا إلى حالتين. من ناحية ، حتى وقت قريب ، تم تلبية متطلبات الجودة ، وقبل كل شيء لاستقرار أبعاد الأنابيب ، نسبيًا بوسائل بسيطة(على وجه الخصوص ، التصاميم العقلانية لمعدات المطاحن). لم تحفز هذه الظروف تطورات أكثر تقدمًا وأكثر تعقيدًا بشكل طبيعي ، على سبيل المثال ، استخدام الأشعة فوق البنفسجية باهظة الثمن نسبيًا وليست دائمًا موثوقة بدرجة كافية. من ناحية أخرى ، تبين أن استخدام وسائل تقنية خاصة غير قياسية للأتمتة ممكن فقط لمهام أبسط وأقل فاعلية ، بينما تطلب استثمارًا كبيرًا للوقت والمال من أجل التطوير والتصنيع ، وهو ما لم يساهم في التقدم في المنطقة قيد النظر.
ومع ذلك ، لا يمكن تلبية المتطلبات الحديثة المتزايدة لإنتاج الأنابيب ، بما في ذلك جودة الأنابيب ، من خلال الحلول التقليدية. علاوة على ذلك ، كما تبين الممارسة ، يقع جزء كبير من الجهود في تلبية هذه المتطلبات على الأتمتة ، وفي الوقت الحالي ، من الضروري تغيير هذه الأوضاع تلقائيًا في عملية دحرجة الأنابيب.
تتيح الإنجازات الحديثة في مجال التحكم في المحركات الكهربائية والوسائل التقنية المختلفة للأتمتة ، في المقام الأول في مجال أجهزة الكمبيوتر الصغيرة وتكنولوجيا المعالجات الدقيقة ، إمكانية تحسين أتمتة مصانع ووحدات الأنابيب بشكل جذري ، للتغلب على القيود الإنتاجية والاقتصادية المختلفة .
يفترض استخدام الوسائل التقنية الحديثة للأتمتة زيادة متزامنة في متطلبات صحة صياغة المشكلات واختيار طرق حلها ، وعلى وجه الخصوص ، لاختيار أكثر الطرق فعالية للتأثير على العمليات التكنولوجية. يمكن تسهيل حل هذه المشكلة من خلال تحليل الحلول التقنية الحالية الأكثر فعالية لأتمتة مصانع الأنابيب.
تظهر الدراسات التي أجريت على وحدات درفلة الأنابيب المستمرة ككائنات للأتمتة أن هناك احتياطيات كبيرة لزيادة تحسين مؤشراتها الفنية والاقتصادية بسبب أتمتة العملية التكنولوجية لأنابيب الدرفلة على هذه الوحدات.
عند الدحرجة في مطحنة مستمرة على مغزل عائم طويل ، يتم أيضًا إحداث فرق الجدار الطولي الطرفي. سمك جدار الأطراف الخلفية للأنابيب الخشنة أكبر من الوسط بمقدار 0.2-0.3 مم. طول الطرف الخلفي بجدار سميك يساوي 2-3 فراغات بين الخلايا. يصاحب سماكة الجدار زيادة في القطر في قسم متباعد بين فجوة واحدة بين الحامل من الطرف الخلفي للأنبوب. نظرًا للظروف العابرة ، يقل سمك جدار النهايات الأمامية بمقدار 0.05-0.1 مم عن الوسط ، وعند التدحرج مع التوتر ، تزداد سماكة جدران الأطراف الأمامية للأنابيب أيضًا. يتم الحفاظ على الاختلاف الطولي في سماكة جدار الأنابيب الخشنة أثناء التخفيض اللاحق ويؤدي إلى زيادة في طول الجزء الخلفي المقطوع من الأطراف السميكة للأنابيب النهائية.
عند التدحرج في طواحين الامتداد الاختزالية ، يزداد سمك جدار الأنبوب بسبب انخفاض التوترات مقارنة بوضع الحالة المستقرة ، والذي يحدث فقط عند ملء 3-4 طواحين. يتم قطع نهايات الأنابيب التي يزيد سمك جدارها عن التفاوت المسموح به ، وتحدد النفايات المعدنية المرتبطة الجزء الأكبر من معامل الاستهلاك الكلي في الوحدة.
يتم نقل الطابع العام للاختلاف الطولي في سماكة جدار الأنابيب بعد المطحنة المستمرة بالكامل تقريبًا إلى الأنابيب النهائية. تم تأكيد ذلك من خلال نتائج درفلة الأنابيب بأبعاد 109 × 4.07 - 60 ملم عند خمسة أوضاع شد على مطحنة الاختزال لوحدة 30-102 YuTZ. أثناء التجربة ، في كل وضع عالي السرعة ، تم اختيار 10 أنابيب ، تم تقطيع المقاطع الطرفية منها إلى 10 قطع بطول 250 مم ، وتم قطع ثلاثة أنابيب من الوسط ، وتقع على مسافة 10 و 20 و 30 م من الواجهة الأمامية. بعد قياس سمك الجدار على الجهاز ، وفك تشفير المخططات الخاصة بالاختلاف في سماكة الجدار ومتوسط البيانات ، تم بناء تبعيات رسومية ، كما هو موضح في الشكل. 54.
وبالتالي ، فإن المكونات الملحوظة لسماكة الجدار الكلي للأنابيب لها تأثير كبير على المؤشرات الفنية والاقتصادية لتشغيل الوحدات المستمرة ، وترتبط بالخصائص الفيزيائية لعمليات الدرفلة في المطاحن المستمرة والاختزال ويمكن إزالتها أو تقليلها بشكل كبير فقط بسبب الأنظمة الأوتوماتيكية الخاصة التي تغير إعداد المطحنة في العملية. إن الطابع الطبيعي لهذه المكونات لسمك الجدار يجعل من الممكن استخدام مبدأ التحكم في البرنامج كأساس لهذه الأنظمة.
معروفة أخرى الحلول التقنيةمهام تقليل النفايات النهائية أثناء التخفيض بمساعدة أنظمة التحكم الأوتوماتيكية لعملية درفلة الأنابيب في مطحنة الاختزال بمحرك فردي للأعمدة (براءات الاختراع الألمانية رقم 1602181 وبريطانيا العظمى رقم 1274698). نظرًا للتغير في سرعات البكرات أثناء دحرجة الأطراف الأمامية والخلفية للأنابيب ، يتم إنشاء قوى شد إضافية ، مما يؤدي إلى انخفاض في فرق سمك الجدار الطولي الطولي. هناك معلومات تفيد بأن مثل هذه الأنظمة الخاصة بتصحيح السرعة المبرمج للمحركات الرئيسية لمصنع الاختزال تعمل على سبع وحدات درفلة أنابيب أجنبية ، بما في ذلك وحدتان مع طواحين مستمرة في مولهايم (ألمانيا). تم توفير الوحدات من قبل Mannesmann (ألمانيا).
تم إطلاق الوحدة الثانية في عام 1972 وتتضمن مطحنة تخفيض ذات 28 عمودًا مع محركات فردية ومجهزة بنظام تصحيح السرعة. يتم تنفيذ التغييرات في السرعة أثناء مرور نهايات الأنابيب في العشر مرات الأولى خطوة بخطوة ، كإضافة إلى قيمة سرعة التشغيل. يحدث التغيير الأقصى في السرعة على الحامل رقم 1 ، الحد الأدنى - على الحامل رقم 10. تستخدم مرحلات الصور كمستشعرات لموضع نهايات الأنبوب في المطحنة ، مما يعطي أوامر لتغيير السرعة. وفقًا لنظام تصحيح السرعة المعتمد ، يتم إمداد الطاقة لمحركات الأقراص الفردية للأكشاك العشرة الأولى وفقًا لمخطط الانعكاس المضاد الموازي ، والوقوف اللاحقة - وفقًا لمخطط عدم الانعكاس. وتجدر الإشارة إلى أن تصحيح السرعة لمحركات مطحنة الاختزال يجعل من الممكن زيادة إنتاجية الوحدة بنسبة 2.5٪ باستخدام برنامج إنتاج مختلط. مع زيادة درجة انخفاض القطر ، يزداد هذا التأثير.
توجد معلومات مماثلة حول تجهيز مطحنة لخفض الأقفاص ذات ثمانية وعشرين في إسبانيا بنظام تصحيح السرعة. تم إجراء تغييرات السرعة في أول 12 منصة. لهذا السبب ، يتم أيضًا توفير دوائر إمداد الطاقة المختلفة لمحركات الأقراص.
وتجدر الإشارة إلى أن تجهيز مصانع الاختزال كجزء من وحدات درفلة الأنابيب المستمرة بنظام تصحيح السرعة لا يحل تمامًا مشكلة تقليل النفايات النهائية أثناء التخفيض. يجب أن تنخفض كفاءة هذه الأنظمة مع انخفاض درجة تقليل القطر.
أنظمة التحكم المبرمج للعملية التكنولوجية هي الأسهل في التنفيذ وتعطي تأثيرًا اقتصاديًا كبيرًا. ومع ذلك ، بمساعدتهم ، من الممكن زيادة دقة أبعاد الأنابيب فقط عن طريق تقليل أحد مكوناتها الثلاثة - الاختلاف الطولي في سماكة الجدار. كما تظهر الدراسات ، فإن الحصة الرئيسية في الانتشار الكلي لسمك الجدار للأنابيب النهائية (حوالي 50٪) تقع على سمك الجدار العرضي. الاختلافات في متوسط سماكة جدار الأنبوب على دفعات تبلغ حوالي 20٪ من التباين الكلي.
في الوقت الحالي ، لا يمكن حدوث انخفاض في اختلاف سمك الجدار المستعرض إلا من خلال تحسين العملية التكنولوجية لأنابيب الدرفلة في المطاحن التي تشكل جزءًا من الوحدة. أمثلة على استخدام الأنظمة الآلية لهذه الأغراض غير معروفة.
من الممكن تثبيت متوسط سماكة جدار الأنبوب على دفعات من خلال تحسين تقنية الدرفلة ، وتصميم الحوامل والمحرك الكهربائي ، وعن طريق أنظمة التحكم الآلي في العمليات. يمكن أن يؤدي تقليل انتشار سماكة جدار الأنبوب دفعة واحدة إلى زيادة إنتاجية الوحدات بشكل كبير وتقليل استهلاك المعدن بسبب التدحرج في مجال التحمل الناقص.
على عكس أنظمة البرامج ، يجب أن تشتمل الأنظمة المصممة لتحقيق الاستقرار في متوسط سماكة جدار الأنبوب على مستشعرات لمراقبة الأبعاد الهندسية للأنابيب.
المقترحات الفنية المعروفة لتجهيز مصانع التخفيض بأنظمة التثبيت التلقائي لسمك جدار الأنبوب. لا يعتمد هيكل الأنظمة على نوع الوحدة التي تتضمن طاحونة اختزال.
تشكل أنظمة التحكم المعقدة لعملية درفلة الأنابيب في المطاحن المستمرة والاختزال ، المصممة لتقليل النفايات النهائية عند تقليل وزيادة دقة الأنابيب عن طريق تقليل الاختلاف الطولي في سماكة الجدار وانتشار متوسط سماكة الجدار ، ACS لـ الوحدة.
تم استخدام أجهزة الكمبيوتر للتحكم في الإنتاج وأتمتة عملية درفلة الأنابيب لأول مرة في مصنع درفلة الأنابيب المستمرة 26-114 في مولهايم.
الوحدة مصممة لدرفلة الأنابيب بقطر 26-114 مم وسمك الجدار 2.6-12.5 مم. تشتمل الوحدة على فرن حلقي ، وطاحنتين ثاقبين ، وطاحونة مستمرة ذات 9 حوامل ، وطاحونة اختزال ذات 24 عمودًا بمحرك فردي من محركات 200 كيلو وات.
تم تجهيز الوحدة الثانية للمطحنة المستمرة في Mühlheim ، والتي تم تشغيلها في عام 1972 ، بجهاز كمبيوتر أكثر قوة ، وله وظائف أوسع. تم تصميم الوحدة لدرفلة الأنابيب بقطر يصل إلى 139 مم ، وسمك جدار يصل إلى 20 مم ، وتتكون من طاحونة خارقة ، وثماني طاحونة مستمرة وثمانية وعشرون مطحنة مع محرك فردي.
تم تجهيز مطحنة درفلة الأنابيب المستمرة في بريطانيا العظمى ، والتي تم إطلاقها في عام 1969 ، أيضًا بجهاز كمبيوتر يستخدم لتخطيط حمولة المطحنة ، وكنظام معلومات ، يراقب باستمرار معلمات المطحنة والأداة. يتم تنفيذ مراقبة جودة الأنابيب والقضبان ، فضلاً عن دقة إعدادات المطحنة ، في جميع مراحل العملية التكنولوجية. تدخل المعلومات من كل مصنع إلى الكمبيوتر للمعالجة ، وبعد ذلك يتم إصدارها للمصنع للتحكم التشغيلي.
باختصار ، إنهم يحاولون حل مشاكل أتمتة عمليات الدرفلة في العديد من البلدان ، بما في ذلك. ولنا. لتطوير نموذج رياضي للتحكم في المطاحن المستمرة ، من الضروري معرفة تأثير المعلمات التكنولوجية المحددة على دقة الأنابيب النهائية ؛ لهذا ، من الضروري مراعاة ميزات الدرفلة المستمرة.
تتمثل إحدى ميزات تقليل شد الأنابيب في ارتفاع جودة المنتج نتيجة تكوين سمك جدار عرضي منخفض ، على عكس التدحرج بدون شد ، فضلاً عن إمكانية إنتاج أنابيب بأقطار صغيرة. ومع ذلك ، مع الدرفلة قطعة بقطعة ، لوحظ اختلاف طولي متزايد في سمك الجدار في نهايات الأنابيب. تحدث النهايات السميكة أثناء تقليل التوتر بسبب حقيقة أن الأطراف الأمامية والخلفية للأنبوب لا تتعرض للتوتر الكامل عند المرور عبر المطحنة.
يتميز التوتر بحجم إجهاد الشد في الأنبوب (x). السمة الأكثر اكتمالا هي معامل التوتر البلاستيكي ، والذي يمثل نسبة إجهاد الشد الطولي للأنبوب إلى مقاومة تشوه المعدن في الحامل.
عادة ، يتم إعداد مطحنة الاختزال بحيث يتم توزيع معامل التوتر البلاستيكي في الحوامل الوسطى بالتساوي. في الموقفين الأول والأخير ، يزيد التوتر وينخفض.
لتكثيف عملية الاختزال والحصول على أنابيب رقيقة الجدران ، من المهم معرفة الحد الأقصى من التوتر الذي يمكن إنشاؤه في مطحنة الاختزال. الحد الأقصى لقيمة معامل شد البلاستيك في المطحنة (z max) محدد بعاملين: قدرة سحب البكرات وظروف تمزق الأنبوب في المطحنة. نتيجة البحث ، وجد أنه مع التخفيض الكلي للأنبوب في المطحنة بنسبة تصل إلى 50-55٪ ، فإن قيمة z max محدودة بقدرة سحب البكرات.
قام متجر T-3 مع EF VNIPI "Tyazhpromelektroproekt" والمؤسسة "ASK" بإنشاء أساس نظام ACS-TP على وحدة TPA-80. حاليًا ، تعمل المكونات التالية لهذا النظام: خط اتصال UZN-N و UZN-R و ETHERNET وجميع محطات العمل.
3.2 حساب الجدول المتداول
المبدأ الأساسي لبناء عملية تكنولوجية في التركيبات الحديثة هو الحصول على أنابيب من نفس القطر الثابت في مطحنة مستمرة ، مما يجعل من الممكن استخدام قطعة عمل وغطاء بقطر ثابت أيضًا. يتم ضمان الحصول على الأنابيب ذات القطر المطلوب عن طريق التخفيض. يعمل نظام العمل هذا على تسهيل وتبسيط إعداد المطاحن إلى حد كبير ، ويقلل من موقف الأدوات ، والأهم من ذلك أنه يسمح لك بالحفاظ على إنتاجية عالية للوحدة بأكملها ، حتى عند دحرجة الأنابيب ذات القطر الأدنى (بعد التخفيض).
نحسب طاولة التدحرج مقابل دورة التدحرج وفقًا للطريقة الموضحة في الفن. يتم تحديد القطر الخارجي للأنبوب بعد التصغير بأبعاد آخر زوج من البكرات.
د ص 3 = (1.010..1.015) * د o = 1.01 * 33.7 = 34 ملم
حيث D p هو قطر الأنبوب النهائي بعد مطحنة الاختزال.
نظرًا لأن أنبوبًا من نفس القطر يخرج بعد مطحنة مستمرة ، فإننا نأخذ D n = 94 مم. في المطاحن المستمرة ، تضمن معايرة البكرات أن القطر الداخلي للأنبوب في أزواج البكرات الأخيرة أكبر بمقدار 1-2 مم من قطر المغزل ، بحيث يكون قطر المغزل مساويًا لـ:
H = d n - (1..2) = D n -2S n -2 = 94-2 * 3.2-2 = 85.6 ملم.
نحن نقبل قطر المغزل يساوي 85 مم.
يجب أن يوفر القطر الداخلي للغلاف إدخالًا مجانيًا للمغزل وأن يكون أكبر من قطر المغزل بمقدار 5-10 مم
د ز = ن + (5..10) = 85 + 10 = 95 ملم.
نحن نقبل جدار البطانة:
S g = S n + (11..14) = 3.2 + 11.8 = 15 مم.
يتم تحديد القطر الخارجي للأكمام بناءً على حجم القطر الداخلي وسماكة الجدار:
د ز = د ج + 2 س ج = 95 + 2 * 15 = 125 مم.
قطر الشغل المستخدم D z = 120 مم.
يتم تحديد قطر مغزل مطحنة الثقب مع مراعاة كمية الدرفلة ، أي ارتفاع القطر الداخلي للغطاء المكون من 3٪ إلى 7٪ من القطر الداخلي:
P = (0.92 ... 0.97) د جم = 0.93 * 95 = 88 ملم.
يتم تحديد معاملات الاستطالة للمطاحن الثاقبة والمستمرة والتخفيض بواسطة الصيغ:
,
نسبة التمدد الكلية هي:
يتم حساب طاولة الدرفلة للأنابيب ذات الأبعاد 48.3 × 4.0 مم و 60.3 × 5.0 مم بطريقة مماثلة.
يتم عرض الجدول المتداول في الجدول. 3.1.
| حجم الأنابيب النهائية ، مم | قطر الشغل ، مم | مطحنة الثقب | مطحنة مستمرة | مطحنة الاختزال | نسبة التمدد الكلية | ||||||||||
| القطر الخارجي | سمك الحائط | حجم الأكمام ، مم | قطر مغزل ، مم | رسم النسبة | أبعاد الأنابيب ، مم | قطر مغزل ، مم | رسم النسبة | حجم الأنبوب ، مم | عدد الأجنحة | رسم النسبة | |||||
| قطر الدائرة | سمك الحائط | قطر الدائرة | سمك الحائط | قطر الدائرة | سمك الحائط | ||||||||||
| 33,7 | 3,2 | 120 | 125 | 15 | 88 | 2,20 | 94 | 3,2 | 85 | 5,68 | 34 | 3,2 | 24 | 2,9 | 36,24 |
| 48,3 | 4,0 | 120 | 125 | 15 | 86 | 2,2 | 94 | 4,0 | 84 | 4,54 | 48,6 | 4,5 | 16 | 1,94 | 19,38 |
| 60,3 | 5,0 | 120 | 125 | 18 | 83 | 1,89 | 94 | 5,0 | 82 | 4,46 | 61,2 | 5,0 | 12 | 1,52 | 12,81 |
3.3 حساب معايرة لفات مطحنة الاختزال
تعد معايرة الأسطوانات جزءًا مهمًا من حساب طريقة تشغيل المطحنة. إنه يحدد إلى حد كبير جودة الأنابيب وعمر الأداة وتوزيع الأحمال في منصات العمل والمحرك.
يشمل حساب حجم لفة:
أ) توزيع التشوهات الجزئية في حاملات الطاحونة وحساب متوسط أقطار العيارات ؛
ب) تحديد أبعاد الأخاديد الملفوفة.
3.3.1 توزيع التشوهات الجزئية
وفقًا لطبيعة التغيير في التشوهات الجزئية ، يمكن تقسيم حوامل مطحنة الاختزال إلى ثلاث مجموعات: الرأس الأول في بداية المطحنة ، حيث تزداد التخفيضات بشكل مكثف في مسار الدرفلة ؛ التحجيم (في نهاية الطاحونة) ، حيث يتم تقليل التشوهات إلى الحد الأدنى للقيمة، ومجموعة من المدرجات بينهما (وسط) ، تكون فيها التشوهات الجزئية قصوى أو قريبة منها.
عند دحرجة الأنابيب مع التوتر ، يتم أخذ قيم التشوهات الجزئية بناءً على حالة ثبات شكل الأنبوب بقيمة الشد البلاستيكي الذي يضمن إنتاج أنبوب بحجم معين.
يمكن تحديد معامل التوتر البلاستيكي الكلي من خلال الصيغة:
,
حيث - التشوهات المحورية والماسية المأخوذة في شكل لوغاريتمي ؛ T هي القيمة المحددة في حالة عيار ثلاثي الأسطوانات وفقًا للصيغة
تي = 
,
حيث (S / D) cp هي متوسط نسبة سمك الجدار إلى القطر خلال فترة تشوه الأنبوب في المطحنة ؛ عامل k مع مراعاة التغير في درجة سماكة الأنبوب.
,
,
حيث m هي قيمة التشوه الكلي للأنبوب على طول القطر.
.
,
.
يمكن أن تصل قيمة التخفيض الجزئي الحرج بمعامل التوتر البلاستيكي هذا إلى 6٪ في القاعدة الثانية و 7.5٪ في القاعدة الثالثة و 10٪ في القاعدة الرابعة. في الحامل الأول ، يوصى بأن تتراوح بين 2.5 - 3٪. ومع ذلك ، لضمان قبضة مستقرة ، عادة ما يتم تقليل مقدار التخفيض.
في منصات ما قبل التشطيب والتشطيب للمصنع ، يتم أيضًا تقليل التخفيض ، ولكن لتقليل الأحمال على الأسطوانات وزيادة دقة الأنابيب النهائية. في الحامل الأخير لمجموعة المعايرة ، يتم أخذ التخفيض مساويًا للصفر ، في الحامل قبل الأخير ، حتى 0.2 من التخفيض في الحامل الأخير للمجموعة الوسطى.
الخامس المجموعة الوسطىمن المدرجات ممارسة توزيع موحد وغير متساو من التشوهات الجزئية. مع التوزيع الموحد للتخفيض في جميع مواقف هذه المجموعة ، من المفترض أن تكون ثابتة. يمكن أن يكون للتوزيع غير المتكافئ للتشوهات الجزئية عدة متغيرات ويمكن أن يتميز بالانتظام التالي:
يتم تقليل الانخفاض في المجموعة الوسطى بشكل متناسب من المدرجات الأولى إلى وضع السقوط الأخير ؛
في المواقف القليلة الأولى للمجموعة الوسطى ، يتم تقليل التشوهات الجزئية ، ويتم ترك الباقي ثابتًا ؛
يتم زيادة الضغط في المجموعة الوسطى أولاً ثم يتم تقليله ؛
في المواقف القليلة الأولى للمجموعة الوسطى ، تُترك التشوهات الجزئية ثابتة ، وفي البقية يتم تقليلها.
مع أوضاع التشوه المتساقطة في المجموعة الوسطى من الحوامل ، الاختلافات في قيمة قوة التدحرج والحمل على المحرك ، بسبب زيادة مقاومة تشوه المعدن أثناء التدحرج ، بسبب انخفاض درجة حرارته و زيادة معدل التشوه ، انخفاض. يُعتقد أن الانخفاض في التخفيضات قرب نهاية المطحنة يحسن أيضًا جودة السطح الخارجي للأنابيب ويقلل من سمك الجدار العرضي.
عند حساب معايرة البكرات ، نأخذ توزيعًا موحدًا للتخفيضات.
قيم التشوهات الجزئية على طول حاملات المطحنة موضحة في الشكل. 3.1.
توزيع الضغط
بناءً على القيم المقبولة للتشوهات الجزئية ، يمكن حساب متوسط أقطار الكوادر بالصيغة
.
بالنسبة للحامل الأول للمطحنة (i = 1) d i -1 = D 0 = 94 مم ، إذن
مم.
يرد متوسط أقطار الكوادر المحسوبة وفقًا لهذه الصيغة في الملحق 1.
3.3.2 تحديد أبعاد تجويف الأسطوانة
يظهر شكل عيارات المطاحن ثلاثية الأسطوانات في الشكل. 3.2
يتم الحصول على أخدود بيضاوي من خلال تحديده بنصف قطر r مع إزاحة مركزية من محور التدحرج بمقدار الانحراف e.
شكل العيار
يتم تحديد قيم نصف القطر والغرابة في الكوادر من خلال عرض وارتفاع الكوادر وفقًا للصيغ:
لتحديد أبعاد العيار ، من الضروري معرفة قيم أنصاف المحاور أ وب ، وتحديدها - قيمة بيضاوية العيار
لتحديد بيضاوية العيار ، يمكنك استخدام الصيغة:
يميز أس القوة q المقدار المحتمل للتوسيع في العيار. عند التقليل في ثلاث دعامات ، يتم أخذ q = 1.2.
يتم تحديد قيم أنصاف محاور العيار من خلال التبعيات:
حيث f عامل تصحيح يمكن حسابه باستخدام الصيغة التقريبية
دعنا نحسب أبعاد الأخدود وفقًا للصيغ أعلاه للحامل الأول.
بالنسبة لبقية المدرجات ، يتم الحساب بنفس الطريقة.
في الوقت الحاضر ، يتم تنفيذ أخدود الأخاديد بعد تثبيت البكرات في منصة العمل. يتم إجراء الحفر على آلات خاصة ذات مطحنة دائرية. يظهر المخطط الممل في الشكل. 3.3
أرز. 3.3 - مخطط قياس مملة
للحصول على العيار بالقيم المعطاة لـ a و b ، من الضروري تحديد قطر القاطع D f وإزاحته بالنسبة إلى مستوى محاور القوائم (المعلمة X). يتم تحديد D f و X بالصيغ الدقيقة التالية رياضيًا:
بالنسبة للمطاحن ثلاثية الأسطوانات ، الزاوية a هي 60 درجة ، وقطر الأسطوانة المثالي Di هو 330 مم.
يتم تلخيص القيم المحسوبة وفقًا للصيغ أعلاه في الجدول. 3.2
الجدول 3.2 - معايرة البكرات
| رقم القفص | د ، مم | م ،٪ | أ ، مم | ب ، مم | ص ، مم | ه ، مم | د و ، مم | X ، مم |
| 1 | 91,17 | 2,0 | 45,60 | 45,50 | 45,80 | 0,37 | 91,50 | 8,11 |
| 2 | 87,07 | 4,5 | 43,60 | 43,40 | 43,80 | 0,35 | 87,40 | 8,00 |
| 3 | 82,71 | 5,0 | 41,40 | 41,20 | 41,60 | 0,33 | 83,00 | 7,87 |
| 4 | 78,58 | 5,0 | 39,30 | 39,20 | 39,50 | 0,32 | 78,80 | 7,73 |
| 5 | 74,65 | 5,0 | 37,40 | 37,20 | 37,50 | 0,3 | 74,90 | 7,59 |
| 6 | 70,92 | 5,0 | 35,50 | 35,40 | 35,70 | 0,28 | 71,20 | 7,45 |
| 7 | 67,37 | 5,0 | 33,70 | 33,60 | 33,90 | 0,27 | 67,60 | 7,32 |
| 8 | 64,00 | 5,0 | 32,00 | 31,90 | 32,20 | 0,26 | 64,20 | 7,18 |
| 9 | 60,80 | 5,0 | 30,40 | 30,30 | 30,60 | 0,24 | 61,00 | 7,04 |
| 10 | 57,76 | 5,0 | 28,90 | 28,80 | 29,00 | 0,23 | 58,00 | 6,90 |
| 11 | 54,87 | 5,0 | 27,50 | 27,40 | 27,60 | 0,22 | 55,10 | 6,76 |
| 12 | 52,13 | 5,0 | 26,10 | 26,00 | 26,20 | 0,21 | 52,30 | 6,62 |
| 13 | 49,52 | 5,0 | 24,80 | 24,70 | 24,90 | 0,2 | 49,70 | 6,48 |
| 14 | 47,05 | 5,0 | 23,60 | 23,50 | 23,70 | 0,19 | 47,20 | 6,35 |
| 15 | 44,70 | 5,0 | 22,40 | 22,30 | 22,50 | 0,18 | 44,80 | 6,21 |
| 16 | 42,46 | 5,0, | 21,30 | 21,20 | 21,30 | 0,17 | 42,60 | 6,08 |
| 17 | 40,34 | 5,0 | 20,20 | 20,10 | 20,30 | 0,16 | 40,50 | 5,94 |
| 18 | 38,32 | 5,0 | 19,20 | 19,10 | 19,30 | 0,15 | 38,50 | 5,81 |
| 19 | 36,40 | 5,0 | 18,20 | 18,10 | 18,30 | 0,15 | 36,50 | 5,69 |
| 20 | 34,77 | 4,5 | 17,40 | 17,30 | 17,50 | 0,14 | 34,90 | 5,57 |
| 21 | 34,07 | 2 | 17,10 | 17,00 | 17,10 | 0,14 | 34,20 | 5,52 |
| 22 | 34,07 | 0 | 17,10 | 17,00 | 17,10 | 0,14 | 34,20 | 5,52 |
| 23 | 34,00 | 0 | 17,00 | 17,00 | 17,00 | 0 | 34,10 | 5,52 |
| 24 | 34,00 | 0 | 17,00 | 17,00 | 17,00 | 0 | 34,10 | 5,52 |
3.4 حساب السرعة
يتكون حساب وضع التشغيل عالي السرعة للمطحنة من تحديد عدد دورات اللفات ، ووفقًا لها ، عدد دورات المحركات.
عند دحرجة الأنابيب مع التوتر ، يكون لقيمة الشد البلاستيكي تأثير كبير على التغيير في سمك الجدار. في هذا الصدد ، أولاً وقبل كل شيء ، من الضروري تحديد معامل إجمالي التوتر البلاستيكي على المطحنة - z ، والتي من شأنها توفير الجدار اللازم. يرد حساب مجموع z في البند 3.3.
,
أين هو المعامل مع الأخذ في الاعتبار تأثير مناطق التشوه خارج التلامس:
;
ل - التقاط طول القوس:
;
- زاوية الالتقاط:
;
f - معامل الاحتكاك ، نأخذ f = 0.5 ؛ أ - عدد اللفات في الحامل ، أ = 3.
في منصة العمل الأولى z z1 = 0. في المواقف اللاحقة ، يمكنك أخذ z p i -1 = z z i.
,
;
;
.
استبدال بيانات الموقف الأول في الصيغ أعلاه ، نحصل على:
مم؛
;
;
;
; ;
مم.
بعد إجراء حسابات مماثلة للحامل الثاني ، تم الحصول على النتائج التالية: z p2 = 0.42 ، S 2 = 3.251 مم ، z p3 = 0.426 ، S 3 = 3.252 مم ، z p4 = 0.446 ، S 4 = 3.258 مم. في هذه المرحلة ، نتوقف عن حساب z p i وفقًا للطريقة المذكورة أعلاه ، منذ ذلك الحين الشرط z п2> z المجموع راضي.
من حالة الانزلاق الكامل ، نحدد أقصى شد ممكن z z في آخر حامل مشوه ، أي ض z21. في هذه الحالة ، نفترض أن z п21 = 0.
.
مم؛
;
;
سماكة الجدار أمام الستاند 21 أي يمكن تحديد S 20 بالصيغة:
.
;
; ;
مم.
بعد إجراء حسابات مماثلة للموقف 20 ، تم الحصول على النتائج التالية: z z20 = 0.357 ، S 19 = 3.178 مم ، z z19 = 0.396 ، S 18 = 3.168 مم ، z z18 = 0.416 ، S 17 = 3.151 مم ، z z17 = 0.441 ، S 16 = 3.151 ملم. في هذه المرحلة ، نتوقف عن حساب z п i ، منذ ذلك الحين الشرط z z14> z المجموع راضي.
القيم المحسوبة لسمك الجدار على طول حاملات المطحنة مبينة في الجدول. 2.20.
لتحديد عدد دورات اللفائف ، من الضروري معرفة أقطار الدرفلة للكرات. لتحديد أقطار الدرفلة ، يمكنك استخدام الصيغ الواردة في:
, (2)
حيث D in i هو قطر اللفة في الأعلى ؛
.
لو 
، ثم يجب أن يتم حساب قطر الدرفلة لللفات وفقًا للمعادلة (1) ، إذا لم يتم استيفاء هذا الشرط ، فمن الضروري استخدام (2).
تميز القيمة موضع الخط المحايد في الحالة عندما يتم أخذها بالتوازي (في الخطة) مع المحور المتداول. من حالة توازن القوى في منطقة التشوه لمثل هذا الترتيب لمناطق الانزلاق
,
نظرًا لسرعة دوران الإدخال V = 1.0 م / ث ، تم حساب عدد دورات لفات الحامل الأول
دورة في الدقيقة
تم العثور على الثورات في المدرجات المتبقية من خلال الصيغة:
.
نتائج حساب وضع السرعة موضحة في الجدول 3.3.
الجدول 3.3 - نتائج حساب حد السرعة
| رقم القفص | S ، مم | دكات مم | ن ، دورة في الدقيقة |
| 1 | 3,223 | 228,26 | 84,824 |
| 2 | 3,251 | 246,184 | 92,917 |
| 3 | 3,252 | 243,973 | 99,446 |
| 4 | 3,258 | 251,308 | 103,482 |
| 5 | 3,255 | 256,536 | 106,61 |
| 6 | 3,255 | 256,832 | 112,618 |
| 7 | 3,255 | 260,901 | 117,272 |
| 8 | 3,255 | 264,804 | 122,283 |
| 9 | 3,254 | 268,486 | 127,671 |
| 10 | 3,254 | 272,004 | 133,378 |
| 11 | 3,254 | 275,339 | 139,48 |
| 12 | 3,253 | 278,504 | 146,046 |
| 13 | 3,253 | 281,536 | 153,015 |
| 14 | 3,252 | 284,382 | 160,487 |
| 15 | 3,252 | 287,105 | 168,405 |
| 16 | 3,251 | 289,69 | 176,93 |
| 17 | 3,250 | 292,131 | 185,998 |
| 18 | 3,250 | 292,049 | 197,469 |
| 19 | 3,192 | 293,011 | 204,24 |
| 20 | 3,193 | 292,912 | 207,322 |
| 21 | 3,21 | 292,36 | 208,121 |
| 22 | 3,15 | 292,36 | 209 |
| 23 | 3,22 | 292,36 | 209 |
| 24 | 3,228 | 292,36 | 209 |
حسب الجدول 3.3. تم بناء رسم بياني للتغييرات في دورات الثورات (الشكل 3.4).
تردد دوران لفة
3.5 معلمات قوة المتداول
السمة المميزة لعملية التخفيض بالمقارنة مع الأنواع الأخرى من التدحرج الطولي هو وجود توترات كبيرة بين المواقف. إن وجود التوتر له تأثير كبير على معلمات قوة التدحرج - ضغط المعدن على البكرات ولحظات التدحرج.
قوة المعدن على اللفة P هي المجموع الهندسي لمكونات P الرأسية و P g الأفقية:
يتم تحديد المكون الرأسي للقوة المعدنية على القوائم بالصيغة:
,
حيث p هو متوسط الضغط النوعي للمعدن على الأسطوانة ؛ l طول منطقة التشوه ؛ د هو قطر العيار ؛ أ - عدد اللفات في الحامل.
المكون الأفقي P g يساوي الفرق بين قوى التوتر الأمامي والخلفي:
حيث z p، z z هي معاملات التوتر البلاستيكي الأمامي والخلفي ؛ F p ، F z - منطقة المقطع العرضي للأطراف الأمامية والخلفية للأنبوب ؛ ق S - مقاومة التشوه.
لتحديد متوسط الضغوط المحددة ، يوصى باستخدام صيغة V.P. أنيسيفوروفا:
.
يتم تحديد لحظة الدوران (الإجمالي لكل حامل) بالصيغة التالية:
.
يتم تحديد مقاومة التشوه من خلال الصيغة:
,
حيث T هي درجة حرارة التدحرج ، درجة مئوية ؛ H - معدلات إجهاد القص ، 1 / s ؛ ه - الضغط النسبي؛ K 1، K 2، K 3، K 4، K 5 - معاملات تجريبية للصلب 10: K 1 = 0.885، K 2 = 7.79، K 3 = 0.134، K 4 = 0.164، K 5 = (- 2، ثمانية ).
يتم تحديد شدة معدل الإجهاد بواسطة الصيغة
حيث L هي درجة تشوه القص:
ر - وقت التشوه:
يتم حساب السرعة الزاوية للفة بالصيغة:
,
تم العثور على القوة من خلال الصيغة:
طاولة 3.4. يتم عرض نتائج حساب معلمات القوة للدرفلة وفقًا للصيغ أعلاه.
الجدول 3.4 - معلمات قوة المتداول
| رقم القفص | الصورة S ، MPa | ع ، كيلو نيوتن / م 2 | ف ، كن | م ، نيوتن متر | N ، كيلوواط |
| 1 | 116,78 | 10,27 | 16,95 | -1,91 | -16,93 |
| 2 | 154,39 | 9,07 | 25,19 | 2,39 | 23,31 |
| 3 | 162,94 | 9,1 | 21,55 | 2,95 | 30,75 |
| 4 | 169,48 | 9,69 | 22,70 | 3,53 | 38,27 |
| 5 | 167,92 | 9,77 | 20,06 | 2,99 | 33,37 |
| 6 | 169,48 | 9,84 | 19,06 | 3,35 | 39,54 |
| 7 | 171,12 | 10,47 | 18,79 | 3,51 | 43,11 |
| 8 | 173,01 | 11,15 | 18,59 | 3,68 | 47,23 |
| 9 | 175,05 | 11,89 | 18,39 | 3,86 | 51,58 |
| 10 | 176,70 | 12,64 | 18,13 | 4,02 | 56,08 |
| 11 | 178,62 | 13,47 | 17,90 | 4,18 | 61,04 |
| 12 | 180,83 | 14,36 | 17,71 | 4,35 | 66,51 |
| 13 | 182,69 | 15,29 | 17,48 | 4,51 | 72,32 |
| 14 | 184,91 | 16,31 | 17,26 | 4,67 | 78,54 |
| 15 | 186,77 | 17,36 | 16,83 | 4,77 | 84,14 |
| 16 | 189,19 | 18,53 | 16,65 | 4,94 | 91,57 |
| 17 | 191,31 | 19,75 | 16,59 | 5,14 | 100,16 |
| 18 | 193,57 | 22,04 | 18,61 | 6,46 | 133,68 |
| 19 | 194,32 | 26,13 | 15,56 | 4,27 | 91,34 |
| 20 | 161,13 | 24,09 | 11,22 | 2,55 | 55,41 |
| 21 | 134,59 | 22,69 | 8,16 | 1,18 | 33,06 |
| 22 | 175,14 | 15,45 | 7,43 | 0,87 | 25,42 |
| 23 | 180,00 | - | - | - | - |
| 24 | 180,00 | - | - | - | - |
حسب الجدول. 3.4 تم إنشاء الرسوم البيانية للتغيرات في معلمات الطاقة للدرفلة على حاملات المطحنة (الشكل 3.5 ، 3.6 ، 3.7).
التغيير يعني ضغط معين
تغيير في قوة المعدن على الأسطوانة
التغيير في لحظة المتداول
3.6 دراسة تأثير أنماط تقليل السرعة العابرة على قيمة الاختلاف الطولي في سماكة جدار المقاطع الطرفية للأنابيب النهائية
3.6.1 وصف خوارزمية الحساب
أجريت الدراسة من أجل الحصول على بيانات عن تأثير أنماط السرعة العابرة للتخفيض على قيمة الاختلاف الطولي في سماكة جدار المقاطع الطرفية للأنابيب النهائية.
تحديد معامل الشد بين الحامل من دورات اللف المعروفة ، أي تم تنفيذ الاعتماد Zn i = f (n i / n i -1) وفقًا لطريقة حل ما يسمى بالمشكلة العكسية التي اقترحها G. Gulyaev ، من أجل الحصول على اعتماد سمك الجدار على ثورات القوائم.
جوهر هذه التقنية على النحو التالي.
يمكن وصف عملية تقليل الأنابيب المتبعة من خلال نظام معادلات يعكس مراعاة قانون ثبات الأحجام الثانية وتوازن القوى في منطقة التشوه:
(3.1.)
في المقابل ، كما تعلم ،
Dcat i = j (Zz i و Zp i و i) ،
m i = y (Zz i، Zp i، B i) ،
حيث A i و B i قيمتان مستقلتان عن التوتر ، ni هو عدد الثورات في الحامل i ، i هي نسبة التمدد في الحامل i ، Dcat i هو قطر التدحرج للفة في i- الحامل ، Zp i ، Zz i - معاملات التوتر البلاستيكي الأمامي والخلفي.
مع الأخذ في الاعتبار أن Zz i = Zp i -1 يمكن كتابة نظام المعادلات (3.1) نظرة عامةبالطريقة الآتية:
(3.2.)
تم حل نظام المعادلات (3.2.) بالنسبة للمعاملات الأمامية والخلفية للتوتر البلاستيكي بطريقة التقريبات المتتالية.
بأخذ Zs1 = 0 ، نحدد قيمة Zp1 ومن المعادلة الأولى للنظام (3.2.) بواسطة طريقة التكرار نحدد Zp 2 ، ثم من المعادلة الثانية - Zp 3 ، إلخ ...
بمعرفة معاملات الشد البلاستيكي الأمامي والخلفي ، نحدد سماكة الجدار بعد كل حامل بالصيغة:
(3.3.)
حيث A هو المعامل الذي تحدده الصيغة:
;
;
z i - معامل متوسط (مكافئ) للتوتر البلاستيكي
.
3.6.2 نتائج الدراسة
باستخدام نتائج حسابات معايرة الأداة (ص 3.3) والإعداد عالي السرعة للمطحنة (سرعات دوران الأسطوانة) مع عملية تخفيض ثابتة (ص 3.4) في بيئة برنامج MathCAD 2001 Professional ، قمنا بحل النظام (3.2.) والعبارات (3.3.) بهدف تحديد التغير في سمك الجدار.
من الممكن تقصير طول النهايات السميكة عن طريق زيادة معامل الشد البلاستيكي عن طريق تغيير ثورات البكرات عند دحرجة المقاطع الطرفية للأنبوب.
في الوقت الحاضر ، لقد أنشأت مطحنة التخفيض TPA-80 نظام تحكم لوضع السرعة للدرفلة المستمرة غير المسببة للتآكل. يسمح لك هذا النظام بضبط سرعة لفات حوامل PPC ديناميكيًا عند دحرجة المقاطع الطرفية للأنابيب وفقًا لعلاقة خطية معينة. يسمى هذا التنظيم لسرعة البكرات عند دحرجة المقاطع الطرفية للأنابيب "إسفين السرعة". يتم حساب ثورات البكرات عند دحرجة المقاطع الطرفية للأنبوب بالصيغة:
, (3.4.)
حيث n i هي ثورات القوائم في الحامل i في حالة ثابتة ، K i هو عامل التخفيض لثورات القوائم في٪ ، i هو رقم الحامل.
اعتماد عامل تقليل سرعة لفة في حامل معين على رقم الحامل خطي.
K i = (الشكل 3.8.).
اعتماد عامل التخفيض للفات الثورات في الحامل على رقم الحامل.
البيانات الأولية لاستخدام هذا النظام التنظيمي هي:
عدد الأجنحة التي يتم فيها تغيير إعداد السرعة محدود بطول النهايات السميكة (3 ... 6) ؛
إن مقدار تقليل سرعة اللفة في الحامل الأول للمطحنة محدود بإمكانية محرك كهربائي (0.5 ... 15٪).
في هذا العمل ، من أجل دراسة تأثير الضبط عالي السرعة لـ PPC على الفرق الطولي النهائي في سمك الجدار ، تم افتراض أن التغيير في ضبط السرعة عند تقليل الأطراف الأمامية والخلفية للأنابيب في أول 6 منصات. أجريت الدراسة عن طريق تغيير سرعة دوران الأسطوانات في القوائم الأولى للمطحنة فيما يتعلق بعملية الدرفلة الثابتة (تغيير زاوية ميل الخط المستقيم في الشكل 3.8).
نتيجة لنمذجة عمليات ملء حوامل PPC وخروج الأنبوب من مطحنة الأنابيب ، حصلنا على تبعيات سمك الجدار للأطراف الأمامية والخلفية للأنابيب على قيمة التغيير في سرعة الدوران من اللفات في حوامل المطحنة الأولى الموضحة في الشكل 3.9. والشكل 3.10. للأنابيب بمقاس 33.7x3.2 ملم. القيمة المثلى لـ "إسفين السرعة" من حيث تقليل طول الحافة النهائية و "ضرب" سماكة الجدار في نطاق تفاوت DIN 1629 (تحمل سمك الجدار ± 12.5٪) هي K 1 = 10-12٪ .
في التين. 3.11. والتين. 3.12. يوضح تبعيات أطوال الأطراف السميكة الأمامية والخلفية للأنابيب النهائية عند استخدام "إسفين السرعة" (K 1 = 10٪) ، التي تم الحصول عليها نتيجة لمحاكاة العمليات العابرة. من التبعيات المذكورة أعلاه ، يمكن التوصل إلى الاستنتاج التالي: استخدام "إسفين السرعة" يعطي تأثيرًا ملحوظًا فقط عند درفلة الأنابيب التي يقل قطرها عن 60 مم بسماكة جدار أقل من 5 مم ، وبسماكة أكبر قطر الأنبوب وسماكة جداره ، لا يحدث ترقق الجدار الضروري لتحقيق المتطلبات القياسية.
في التين. 3.13 ... لفات K 1 تساوي 5٪ ، 10٪ ، 15٪).
اعتماد سمك جدار الطرف الأمامي للأنبوب على القيمة
"إسفين السرعة" للحجم القياسي 33.7x3.2 مم
اعتماد سمك جدار الطرف الخلفي للأنبوب على قيمة "إسفين السرعة" لحجم قياسي يبلغ 33.7 × 3.2 مم
اعتماد طول الطرف الأمامي السميك للأنبوب على D و S (مع K 1 = 10٪)
اعتماد طول الطرف السميك الخلفي للأنبوب على D و S (مع K 1 = 10٪)
اعتماد طول الطرف الأمامي السميك للأنبوب على قطر الأنبوب النهائي (S = 3.5 مم) بقيم مختلفة من "إسفين السرعة".
اعتماد طول الطرف الأمامي السميك للأنبوب على قطر الأنبوب النهائي (S = 4.0 مم) بقيم مختلفة من "إسفين السرعة"
اعتماد طول الطرف الأمامي السميك للأنبوب على قطر الأنبوب النهائي (S = 5.0 مم) بقيم مختلفة من "إسفين السرعة".
من الرسوم البيانية أعلاه ، يمكن ملاحظة أن التأثير الأكبر من وجهة نظر تقليل فرق سماكة الجدار النهائي للأنابيب النهائية يتم توفيره من خلال التنظيم الديناميكي لسرعة دوران لفات PPC داخل K 1 = 10 ... 15٪ . لا يسمح التغيير المكثف غير الكافي في "إسفين السرعة" (K 1 = 5٪) بتخفيف سمك جدار المقاطع الطرفية للأنبوب.
أيضًا ، عند دحرجة الأنابيب التي يزيد سمك جدارها عن 5 مم ، فإن التوتر الناشئ عن عمل "إسفين السرعة" يكون غير قادر على ترقق الجدار بسبب عدم كفاية قدرة سحب البكرات. عند درفلة الأنابيب التي يزيد قطرها عن 60 مم ، تكون نسبة الاستطالة في مطحنة الاختزال صغيرة ، وبالتالي لا يحدث عملياً سماكة الأطراف ، وبالتالي فإن استخدام "إسفين السرعة" غير عملي.
أظهر تحليل الرسوم البيانية أن استخدام "إسفين السرعة" في مطحنة الاختزال TPA-80 من JSC "KresTrubZavod" يجعل من الممكن تقليل طول الطرف السميك الأمامي بنسبة 30٪ ، والنهاية الخلفية السميكة بمقدار 25 ٪.
كما يتضح من حسابات DA Mochalov. للمزيد من تطبيق فعاللتقليل الحافة النهائية بشكل أكبر ، من الضروري ضمان تشغيل الحوامل الأولى في وضع الكبح مع الاستخدام الكامل تقريبًا لقدرات الطاقة لللفات بسبب استخدام اعتماد غير خطي أكثر تعقيدًا لعامل تقليل سرعة التدحرج في موقف معين على رقم الحامل. من الضروري إنشاء منهجية قائمة على أساس علمي لتحديد الوظيفة المثلى K i = f (i).
يمكن أن يكون تطوير مثل هذه الخوارزمية للتحكم الأمثل في RRS بمثابة هدف لمزيد من تطوير UZS-R إلى APCS TPA-80 كامل الأهلية. كما تظهر تجربة استخدام أنظمة التحكم الآلي في العملية ، فإن التحكم في عدد دورات اللفات عند دحرجة المقاطع الطرفية للأنابيب ، وفقًا لشركة Mannesmann (حزمة برامج تطبيق CARTA) ، يسمح بتقليل حجم القطع النهائية للأنابيب الأنابيب بنسبة تزيد عن 50 ٪ ، بسبب نظام التحكم الآلي في عملية تقليل الأنابيب ، والذي يتضمن في حد ذاته كنظام فرعي للتحكم في المطحنة ونظام فرعي للقياس ، بالإضافة إلى نظام فرعي لحساب وضع التخفيض الأمثل والتحكم في العملية في في الوقت الحالى.
4. التبرير التقني والاقتصادي للمشروع
4.1 جوهر الحدث المخطط له
في هذا المشروع ، يُقترح تقديم وضع السرعة الأمثل للدحرجة على مطحنة تقليل التمدد. نتيجة لهذا الإجراء ، تم التخطيط لتقليل معامل استهلاك المعدن ، وبسبب انخفاض طول النهايات السميكة المقطوعة للأنابيب النهائية ، من المتوقع زيادة حجم الإنتاج بمقدار 80 طنًا شهريًا في المتوسط .
الاستثمارات الرأسمالية المطلوبة لتنفيذ هذا المشروع هي 0 روبل.
يمكن تمويل المشروع تحت بند "الإصلاحات الحالية" ، تقديرات التكلفة. يمكن الانتهاء من المشروع في غضون يوم واحد.
4.2 حساب تكاليف الإنتاج
حساب تكلفة 1 طن. يتم عرض المنتجات بالمعدلات الحالية لقص نهايات الأنابيب السميكة في الجدول. 4.1
يتم عرض التكلفة التقديرية للمشروع في الجدول. 4.2 نظرًا لأن نتيجة تنفيذ المشروع ليست زيادة في ناتج الإنتاج ، فلا يتم تنفيذ إعادة حساب قيم الاستهلاك لإعادة التوزيع في حساب التصميم. تتمثل ربحية المشروع في تقليل التكلفة عن طريق تقليل نفايات الخردة. يتم تقليل التقليم بسبب انخفاض معامل استهلاك المعدن.
4.3 حساب مؤشرات التصميم
يعتمد حساب مؤشرات المشروع على تقدير التكلفة الوارد في الجدول. 4.2
وفورات في التكلفة سنويًا:
على سبيل المثال = (C 0 -C p) * V pr = (12200.509-12091.127) * 110123.01 = 12045475.08 r.
الربح حسب التقرير:
العلاقات العامة 0 = (P-C 0) * V من = (19600-12200.509) * 109123.01 = 807454730.39r.
ربح المشروع:
العلاقات العامة n = (P-C n) * V pr = (19600-12091.127) * 110 123.01 = 826899696.5 r.
الزيادة في الربح ستكون:
العلاقات العامة = العلاقات العامة n-Pr 0 = 826899696.5-807454730.39 = 19444966.11 ص.
كانت ربحية المنتجات:
ربحية المنتجات للمشروع:
يتم عرض التدفق النقدي للتقرير والمشروع في الجدول 4.3. و 4.4. على التوالي.
الجدول 4.1 - حساب تكلفة 1 طن من المنتجات المدرفلة في الورشة T-3 التابعة لشركة المساهمة المشتركة "KresTrubZavod"
| غير متاح | البند التكلفة | كمية | سعر 1 طن | مجموع |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
| أنا | محدد في إعادة التوزيع: 1. فارغ ، t / t ؛ 2. النفايات ، t / t: تقليم دون المستوى |
|||
| أنا | تكاليف إعادة التوزيع 2. تكاليف الطاقة: الكهرباء ، كيلوواط / ساعة البخار للإنتاج ، Gcal المياه الصناعية ، tm 3 الهواء المضغوط ، tm 3 تعميم المياه ، tm 3 مياه العواصف الصناعية ، tm 3 3. المواد الداعمة 7. المعدات القابلة للاستبدال 10. الإصلاح 11. عمل ورش النقل 12. التكاليف الأخرى لحلقة العمل إجمالي تكاليف إعادة التوزيع |
|||
| NS | تكاليف المصنع العامة |
الجدول 4.2 - حساب التصميم لتكلفة 1 طن من المعدن المدلفن
| غير متاح | البند التكلفة | كمية | سعر 1 طن | مجموع |
| أنا | محدد في إعادة التوزيع: 1. فارغ ، t / t ؛ 2. النفايات ، t / t: تقليم دون المستوى الإجمالي الوارد في إعادة التوزيع مطروحًا منه النفايات والمرفوضات |
|||
| NS | تكاليف إعادة التوزيع 1. وقود العمليات (الغاز الطبيعي) ، هنا 2. تكاليف الطاقة: الكهرباء ، كيلوواط / ساعة البخار للإنتاج ، Gcal المياه الصناعية ، tm 3 الهواء المضغوط ، tm 3 تعميم المياه ، tm 3 مياه العواصف الصناعية ، tm 3 3. المواد الداعمة 4. الراتب الأساسي لعمال الإنتاج 5. راتب إضافيعمال الإنتاج 6. المساهمات الاجتماعية 7. المعدات القابلة للاستبدال 8. الإصلاحات الحالية وصيانة الأصول الثابتة 9. إهلاك الأصول الثابتة 10. الإصلاح 11. عمل ورش النقل 12. التكاليف الأخرى لحلقة العمل إجمالي تكاليف إعادة التوزيع |
|||
| NS | تكاليف المصنع العامة تكلفة الإنتاج الإجمالية |
|||
| رابعا | تكاليف غير الإنتاج إجمالي التكلفة الكاملة |
سيؤثر تحسين العملية التكنولوجية على المؤشرات الفنية والاقتصادية للمؤسسة على النحو التالي: ستزداد ربحية الإنتاج بنسبة 1.45 ٪ ، وستبلغ الوفورات الناتجة عن خفض التكلفة 12 مليون روبل. في السنة ، مما سيؤدي إلى زيادة في الأرباح.
الجدول 4.3 - التدفق النقدي للتقرير
تدفقات نقدية |
من السنة | ||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | |
| أ. التدفق النقدي: | |||||
| - حجم الإنتاج ، طن | |||||
| - سعر المنتج ، فرك. | |||||
| إجمالي التدفق | |||||
| ب. التدفقات النقدية الخارجة: | |||||
| -تكاليف التشغيل | |||||
| -ضريبة الدخل | 193789135,29 | ||||
إجمالي التدفق: |
1521432951,34 | 1521432951,34 | 1521432951,34 | 1521432951,34 | 1521432951,34 |
| صافي التدفق النقدي (أ-ب) | |||||
معامل. الانقلابات |
0,8 | 0,64 | 0,512 | 0,41 | 0,328 |
| E = 0.25 | |||||
| 493902383,46 | 889024290,22 | 1205121815,64 | 1457999835,97 | 1457999835,97 | |
الجدول 4.4 - التدفق النقدي للمشروع
| تدفقات نقدية | من السنة | ||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | |
| أ. التدفق النقدي: | |||||
| - حجم الإنتاج ، طن | |||||
| - سعر المنتج ، فرك. | |||||
| - عائدات المبيعات ، فرك. | |||||
| إجمالي التدفق | |||||
| ب. التدفقات النقدية الخارجة: | |||||
| -تكاليف التشغيل | |||||
| -ضريبة الدخل | |||||
| إجمالي التدفق: | 1526220795,63 | 1526220795,63 | 1526220795,63 | 1526220795,63 | 1526220795,63 |
| صافي التدفق النقدي (أ-ب) | 632190135,03 | 632190135,03 | 632190135,03 | ||
معامل. الانقلابات |
0,8 | 0,64 | 0,512 | 0,41 | 0,328 |
| E = 0.25 | |||||
| التدفق المخصوم (A-B) * K inv | |||||
| صافي التدفق النقدي التراكمي | |||||
يظهر الملف المالي للمشروع في الشكل 4.1. وفقًا للرسوم البيانية الموضحة في الشكل. 4.1 يتجاوز NPV التراكمي للمشروع المؤشر المخطط ، مما يشير إلى الربحية غير المشروطة للمشروع. كان صافي القيمة الحالية التراكمي المحسوب للمشروع الجاري تنفيذه قيمة موجبة منذ العام الأول ، حيث لم يتطلب المشروع استثمارات رأسمالية.
الملف المالي للمشروع
يتم حساب نقطة التعادل باستخدام الصيغة:
تحدد نقطة التعادل الحد الأدنى لحجم الإنتاج الذي تنتهي عنده الخسائر ويظهر الربح الأول.
طاولة 4.5 يقدم بيانات لحساب التكاليف المتغيرة والثابتة.
وفقًا للبيانات المبلغ عنها ، يكون مجموع التكاليف المتغيرة لكل وحدة إنتاج هو Z لكل = 11212.8 روبل ، ومجموع التكاليف الثابتة لكل وحدة إنتاج هو Z post = 987.7 روبل. مجموع التكاليف الثابتة لكامل حجم الإصدار وفقًا للتقرير هو 107780796.98 روبل.
وفقًا لبيانات التصميم ، فإن مجموع التكاليف المتغيرة Z lane = 11103.5 روبل ، ومجموع التكاليف الثابتة Z post = 987.7 روبل. مجموع التكاليف الثابتة لكامل حجم الإصدار وفقًا للتقرير هو 108768496.98 روبل.
الجدول 4.5 - حصة التكاليف الثابتة في هيكل التكاليف المخطط لها والتصميم
| غير متاح | البند التكلفة | الكمية حسب الخطة ، فرك. | مبلغ المشروع ، روبل |
حصة التكاليف الثابتة في هيكل تكاليف إعادة التوزيع ،٪ |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
| 1 | تكاليف إعادة التوزيع 1. وقود العمليات (الغاز الطبيعي) ، هنا 2. تكاليف الطاقة: الكهرباء ، كيلوواط / ساعة البخار للإنتاج ، Gcal المياه الصناعية ، tm 3 الهواء المضغوط ، tm 3 تعميم المياه ، tm 3 مياه العواصف الصناعية ، tm 3 3. المواد الداعمة 4. الراتب الأساسي لعمال الإنتاج 5. الأجور الإضافية لعمال الإنتاج 6. المساهمات الاجتماعية 7. المعدات القابلة للاستبدال 8. الإصلاحات الحالية وصيانة الأصول الثابتة 9. إهلاك الأصول الثابتة 10. الإصلاح 11. عمل ورش النقل 12. التكاليف الأخرى لحلقة العمل إجمالي تكاليف إعادة التوزيع |
|||
| 2 | تكاليف المصنع العامة تكلفة الإنتاج الإجمالية |
100 | ||
| 3 | تكاليف غير الإنتاج إجمالي التكلفة الكاملة |
100 |
وفقًا للبيانات المبلغ عنها ، فإن نقطة التعادل هي:
TB من 
ت.
وفقًا للمشروع ، فإن نقطة التعادل هي:
TB pr 
ت.
طاولة 4.6 تم إجراء حساب العائدات وجميع أنواع تكاليف إنتاج المنتجات المباعة اللازمة لتحديد نقطة التعادل. تظهر الرسوم البيانية لحساب نقطة التعادل للتقرير وللمشروع في الشكل 4.2. والشكل 4.3. على التوالى.
الجدول 4.6 - بيانات لحساب نقطة التعادل
حساب نقطة التعادل للتقرير
حساب نقطة التعادل للمشروع
نتيجة لذلك ، يمكننا أن نستنتج أن الإجراء المقترح في المشروع سيقلل من تكلفة الوحدة للمنتجات المصنعة بنسبة 1.45٪ عن طريق تقليل التكاليف المتغيرة ، مما يساهم في زيادة الأرباح بمقدار 19.5 مليون روبل. بحجم إنتاج سنوي 110123.01 طن. نتيجة تنفيذ المشروع هي نمو صافي الدخل المخصوم التراكمي مقارنة بالقيمة المخططة في الفترة قيد المراجعة. أيضا نقطة إيجابيةهو تخفيض عتبة التعادل من 12.85 ألف طن إلى 12.8 ألف طن.
الجدول 4.7 - المؤشرات الفنية والاقتصادية للمشروع
| P / p No. | فهرس | تقرير | مشروع | انحراف | |
| مطلق | % | ||||
| 1 | حجم الإنتاج: في النوع ، ر من حيث القيمة ، ألف روبل |
||||
| 2 | تكلفة الأصول الثابتة ، ألف روبل | 6775032 | 6775032 | 0 | 0 |
| 3 | إجمالي التكاليف (التكلفة الكاملة): العدد الإجمالي ، ألف روبل وحدات الإنتاج ، فرك. |
||||
| 4 | ربحية المنتج ،٪ | 60,65 | 62,1 | 1,45 | 2,33 |
| 5 | صافي القيمة الحالية NPV | 1700,136 | |||
| 6 | إجمالي الاستثمار ، ألف روبل | 0 | |||
| 7 | كمرجع: نقطة التعادل Т.B. ، t ، قيمة معدل الخصم F ، معدل العائد الداخلي IRR أقصى تدفق نقدي K ، ألف روبل |
||||
استنتاج
في مشروع الدبلومة هذا ، تم تطوير تقنية لإنتاج الأنابيب للاستخدام العام وفقًا لـ DIN 1629. تدرس الورقة إمكانية تقليل طول النهايات السميكة المتكونة أثناء الدرفلة على مطحنة الاختزال عن طريق تغيير إعدادات السرعة للمطحنة عند دحرجة المقاطع الطرفية للأنبوب باستخدام إمكانيات نظام UZS-R. أظهرت الحسابات أن تقليل طول النهايات السميكة يمكن أن يصل إلى 50٪.
الحسابات الاقتصاديةأظهر أن استخدام أوضاع الدرفلة المقترحة سيقلل من تكلفة الوحدة بنسبة 1.45٪. هذا ، مع الحفاظ على أحجام الإنتاج الحالية ، سيسمح بزيادة الأرباح بمقدار 20 مليون روبل في السنة الأولى.
1. أنورييف ف. "كتيب المهندس الميكانيكي المصمم" في 3 مجلدات ، المجلد الأول - م. "الهندسة الميكانيكية" 1980 - 728 ص.
2. أنورييف ف. "كتيب المهندس الميكانيكي المصمم" في 3 مجلدات ، المجلد 2 - م. "الهندسة الميكانيكية" 1980 - 559 ص.
3. أنورييف ف. "كتيب المهندس الميكانيكي المصمم" في 3 مجلدات ، المجلد 3 - م. "الهندسة الميكانيكية" 1980 - 557 ص.
4 - بافلوف يا م. "أجزاء الآلة". - لينينغراد "الهندسة الميكانيكية" 1968 - 450 ص.
5. فاسيليف ف. كتاب "أساسيات تصميم المعدات التكنولوجية لشركات النقل بالسيارات" - كورغان 1992 - 88 ص.
6. فاسيليف ف. "أساسيات تصميم المعدات التكنولوجية لشركات النقل بالسيارات" - Kurgan 1992 - 32 p.
480 روبل | غريفنا 150 | 7.5 دولارات أمريكية ، MOUSEOFF ، FGCOLOR ، "#FFFFCC" ، BGCOLOR ، "# 393939") ؛ " onMouseOut = "return nd ()؛"> أطروحة - 480 روبل ، توصيل 10 دقائقعلى مدار الساعة طوال أيام الأسبوع
خولكين يفغيني جيناديفيتش. دراسة الثبات الموضعي للقطاعات شبه المنحرفة ذات الجدران الرقيقة ذات الشكل الطولي الانحناء الجانبي: أطروحة ... مرشح العلوم التقنية: 01.02.06 / Kholkin Evgeniy Gennadevich؛ [مكان الحماية: أوم. حالة تقنية. un-t] .- أومسك ، 2010. - 118 ص: مريض. RSL OD ، 61 10-5 / 3206
مقدمة
1. مراجعة دراسات الاستقرار للعناصر الهيكلية للصفائح المضغوطة 11
1.1. التعريفات الأساسية وطرق دراسة ثبات الأنظمة الميكانيكية 12
1.1.1 ، خوارزمية لدراسة استقرار الأنظمة الميكانيكية بطريقة ثابتة 16
1.1.2. نهج ثابت. الطرق: أويلر ، ناقص ، نشيط 17
1.2 النموذج الرياضي والنتائج الرئيسية للدراسات التحليلية لاستقرار أويلر. عامل الاستقرار 20
1.3 27- طرق دراسة ثبات عناصر الصفائح وتركيباتها
1.4 الطرق الهندسية لحساب الصفائح وعناصر الألواح المركبة. مفهوم طريقة التخفيض 31
1.5 الدراسات العددية لاستقرار أويلر بطريقة العناصر المحدودة: الاحتمالات والمزايا والعيوب 37
1.6 مراجعة الدراسات التجريبية لاستقرار الصفائح وعناصر الصفائح المركبة 40
1.7 استنتاجات وأهداف الدراسات النظرية لثبات ملامح شبه منحرف رقيقة الجدران 44
2. تطوير نماذج رياضية وخوارزميات لحساب ثبات عناصر الصفائح الرقيقة للجدران ذات الأشكال شبه المنحرفة: 47
2.1. الانحناء العرضي الطولي لعناصر الألواح الرقيقة الجدران للمقاطع شبه المنحرفة 47
2.1.1. بيان المشكلة والافتراضات الأساسية 48
2.1.2. النموذج الرياضي في المعادلات التفاضلية العادية. 50- الشروط الحدودية
2.1.3. خوارزمية للتكامل العددي وتحديد الحرج
التوتر وتنفيذه في MS Excel 52
2.1.4. نتائج الحساب ومقارنتها بالحلول المعروفة 57
2.2. حساب الضغوط الحرجة لعنصر لوحة واحدة
كجزء من الملف الشخصي ^ .. 59
2.2.1. نموذج يأخذ في الاعتبار الاقتران المرن لعناصر لوحة الملف الشخصي. الافتراضات الأساسية ومشكلات البحث العددي 61
2.2.2. دراسة عددية لصلابة ماتي وتقريب النتائج 63
2.2.3. التحقيق العددي لطول نصف الموجة الملتوية عند أول حمل حرج وتقريب النتائج 64
2.2.4. حساب المعامل k (/ 3x، / 32). تقريب نتائج الحساب (A، /؟ 2) 66
2.3 تقييم كفاية الحسابات بالمقارنة مع الحلول العددية بطريقة العناصر المحدودة والحلول التحليلية المعروفة 70
2.4 استنتاجات وأهداف الدراسة التجريبية 80
3. دراسات تجريبية حول الاستقرار الموضعي للقطاعات شبه المنحرفة ذات الجدران الرقيقة 82
3.1. وصف النماذج الأولية والإعداد التجريبي 82
3.2 اختبار العينات 85
3.2.1. إجراء الاختبار والمحتوى G.85
3.2.2. نتائج اختبار الضغط 92
3.3 الاستنتاجات 96
4 - مراعاة الاستقرار المحلي في حسابات الهياكل الحاملة المصنوعة من مقاطع جانبية شبه منحرفة رقيقة الجدران في المستوى الطولي - الانحناء المستعرض 97
4.1 حساب الضغوط الحرجة خسارة محليةثبات عناصر الصفيحة والسماكة المحددة لشكل شبه منحرف رقيق الجدران 98
4.2 مساحة الأحمال المسموح بها دون مراعاة فقدان الاستقرار المحلي 99
4.3 عامل التخفيض 101
4.4 مع مراعاة الانحناء والتخفيض المحلي 101
الاستنتاجات 105
قائمة ببليوغرافية
مقدمة في العمل
أهمية العمل.
يعد إنشاء هياكل خفيفة الوزن وقوية وموثوقة مهمة ملحة. أحد المتطلبات الرئيسية في الهندسة الميكانيكية والبناء هو تقليل استهلاك المعادن. وهذا يؤدي إلى حقيقة أن العناصر الهيكلية يجب أن تُحسب وفقًا لعلاقات تأسيسية أكثر دقة ، مع الأخذ في الاعتبار خطر الانحراف العام والمحلي.
تتمثل إحدى طرق حل مشكلة تقليل الوزن في استخدام المقاطع الملفوفة شبه المنحرفة عالية التقنية ذات الجدران الرقيقة (TTP). يتم تصنيع الملامح عن طريق درفلة صفائح فولاذية رفيعة بسمك 0.4 ... 1.5 مم في ظروف ثابتة أو مباشرة في موقع التجميع كعناصر مسطحة أو مقوسة. تتميز الهياكل التي تستخدم الأغطية المقوسة الحاملة من شكل شبه منحرف رقيق الجدران بخفتها ومظهرها الجمالي وسهولة تركيبها وعدد من المزايا الأخرى على الأنواع التقليدية للأغطية.
النوع الرئيسي لتحميل الملف الشخصي هو الانحناء العرضي الطولي. نغمة، رنه-
jfflF dMF " عناصر رقائقي
تجربة الملف الشخصي
ضغط متوسط
يمكن أن تفقد العظام أماكن
استقرار جديد. محلي
فقدان الاستقرار
أرز. 1. مثال على التواء المحلي
بطاطا،
^ ج
أرز. 2. مخطط القسم الشخصي المصغر
(MPA) لوحظ في مناطق محدودة على طول المظهر الجانبي (الشكل 1) بأحمال أقل بكثير من الفقد الكلي للاستقرار والضغوط المماثلة للأحمال المسموح بها. باستخدام MPU ، يتوقف عنصر اللوحة المضغوطة المنفصل للملف الشخصي كليًا أو جزئيًا عن إدراك الحمل ، والذي يتم إعادة توزيعه بين بقية عناصر اللوحة في قسم الملف الشخصي. في هذه الحالة ، في القسم الذي حدثت فيه MPA ، لا تتجاوز الضغوط بالضرورة الضغوط المسموح بها. هذه الظاهرة تسمى الاختزال. تخفيض
يتمثل في تقليل مساحة المقطع العرضي للمظهر الجانبي ، مقارنةً بالمساحة الحقيقية ، عند اختزالها إلى مخطط تصميم مثالي (الشكل 2). في هذا الصدد ، يعد تطوير وتنفيذ الأساليب الهندسية لحساب التواء موضعي لعناصر الصفيحة في شكل شبه منحرف رقيق الجدران مهمة عاجلة.
انخرط علماء بارزون في قضايا استقرار الصفائح: Bro-ude، F. Bleich، J. Brudka، I.G. بوبنوف ، ف. فلاسوف ، أ. فولمير ، أ. إليوشن ، مايلز ، ميلان ، يا. بانوفكو ، إس بي. تيموشينكو وساوثويل وإي ستويل وويندربيرغ وخفالا وآخرين. تم تطوير مناهج هندسية لتحليل الضغوط الحرجة مع فقدان الاستقرار المحلي في أعمال E.L. ايروميان ، بورغراف ، أ. Vasil'eva، B. Ya. فولودارسكي ، عضو الكنيست جلومان ، كالدويل ، ف. كليمانوفا ، في. كروخاليفا ، د. Martsinkevich، E.A. باف لينوفا ، أ. بيرتسيفا ، ف. تامبلونا ، S.A. تيماشيف.
في طرق الحساب الهندسية هذه للملفات الشخصية ذات المقطع العرضي المعقد ، لا يؤخذ خطر MPU عمليًا في الاعتبار. في مرحلة التصميم الأولي للهياكل المصنوعة من الملامح رقيقة الجدران ، من المهم أن يكون لديك جهاز بسيط لتقييم قدرة التحمل لحجم معياري محدد. في هذا الصدد ، هناك حاجة لتطوير طرق الحساب الهندسي التي تسمح في عملية تصميم الهياكل من التشكيلات ذات الجدران الرقيقة لتقييم قدرتها على التحمل بسرعة. يمكن إجراء حساب التحقق من قدرة التحمل لهيكل مصنوع من ملف تعريف رقيق الجدران باستخدام الطرق المكررة باستخدام منتجات البرمجياتوتعديلها إذا لزم الأمر. مثل هذا النظام المكون من مرحلتين لحساب قدرة التحمل للهياكل المصنوعة من مقاطع رقيقة الجدران هو الأكثر عقلانية. لذلك ، فإن تطوير وتنفيذ الأساليب الهندسية لحساب قدرة التحمل للهياكل المصنوعة من الملامح رقيقة الجدران مع الأخذ في الاعتبار التواء المحلي لعناصر الألواح يعد مهمة ملحة.
الغرض من عمل الأطروحة: دراسة الانحناء الموضعي في عناصر الألواح لمحات شبه منحرفة رقيقة الجدران أثناء الانحناء العرضي الطولي وتطوير طريقة هندسية لحساب قدرة التحمل مع مراعاة الاستقرار المحلي.
لتحقيق الهدف ، يتم تعيين ما يلي أهداف البحث.
تمديد الحلول التحليلية لاستقرار الألواح المستطيلة المضغوطة لنظام الصفائح المترافقة في الملف الشخصي.
دراسة عددية للنموذج الرياضي للاستقرار المحلي للملف الشخصي والحصول على تعبيرات تحليلية مناسبة للحد الأدنى من الإجهاد الحرج لـ MPU لعنصر اللوحة.
تقييم تجريبي لدرجة الانخفاض في المقطع الجانبي ذي الجدران الرقيقة مع فقدان الاستقرار المحلي.
تطوير منهجية هندسية للتحقق وحساب التصميم لملف جانبي رقيق الجدران ، مع مراعاة الالتواء المحلي.
حداثة علمية العمل هو تطوير نموذج رياضي مناسب للالتواء المحلي للوحة منفصلة
عنصر في الملف الشخصي والحصول على تبعيات تحليلية لحساب الضغوط الحرجة.
المعقولية والموثوقية يتم توفير النتائج المتحصل عليها بالاعتماد على الحلول التحليلية الأساسية لمشكلة ثبات الألواح المستطيلة ، والتطبيق الصحيح للجهاز الرياضي ، والكافي للحسابات العملية التي تتزامن مع نتائج حسابات FEM والدراسات التجريبية.
أهمية عملية يتمثل في تطوير منهجية هندسية لحساب قدرة تحمل الملفات الشخصية ، مع مراعاة الالتواء المحلي. يتم تنفيذ نتائج العمل في Montazhproekt LLC في شكل نظام جداول وتمثيلات بيانية لمناطق الأحمال المسموح بها لمجموعة كاملة من الملفات الشخصية المنتجة ، مع مراعاة الانحناء المحلي ، وتستخدم للاختيار الأولي للنوع وسمك مادة الملف الشخصي لحلول التصميم المحددة وأنواع التحميل.
الأحكام الرئيسية للدفاع.
نموذج رياضي للانحناء والضغط المستوي لملف جانبي رقيق الجدران كنظام لعناصر الصفائح المترافقة وطريقة لتحديد الضغوط الحرجة لـ MPA بمعنى أويلر على أساسها.
التبعيات التحليلية لحساب الضغوط الحرجة للتواء المحلي لكل عنصر لوحة في المظهر الجانبي عند الانحناء الطولي المستعرض.
طريقة هندسية للتحقق من التصميم وحساب التصميم لشكل شبه منحرف رقيق الجدران ، مع مراعاة الالتواء المحلي. الموافقة على العمل والنشر.
تم الإبلاغ عن البنود الرئيسية للأطروحة ومناقشتها في المؤتمرات العلمية والتقنية على مختلف المستويات: المؤتمر الدولي "الآلات والتقنيات والعمليات في البناء" المخصصة للاحتفال بالذكرى السنوية الخامسة والأربعين لكلية النقل والآلات التكنولوجية (أومسك ، سيبادي ، 6 ديسمبر -7 ، 2007) ؛ المؤتمر العلمي والتقني لعموم روسيا ، "YOUNG RUSSIA: التقنيات المتقدمة في الصناعة" (أومسك ، Om-GTU ، 12-13 نوفمبر 2008).
هيكل ونطاق العمل. تتكون الأطروحة من 118 صفحة من النص ، وتتكون من مقدمة و 4 فصول وملحق واحد ، وتحتوي على 48 شكلاً و 5 جداول. تضم قائمة المراجع 124 عنوانًا.
يعتمد أي مشروع هندسي على حل المعادلات التفاضلية لنموذج رياضي للحركة وتوازن النظام الميكانيكي. يصاحب صياغة تصميم هيكل وآلية وآلة بعض التفاوتات في التصنيع ، وفيما بعد - عيوب. يمكن أن تحدث العيوب أيضًا أثناء العملية على شكل خدوش وثغرات بسبب التآكل وعوامل أخرى. من المستحيل توقع جميع متغيرات التأثيرات الخارجية. يُجبر التصميم على العمل تحت تأثير قوى عشوائية مزعجة لا تؤخذ في الاعتبار في المعادلات التفاضلية.
يمكن للعوامل التي لم يتم أخذها في الاعتبار في النموذج الرياضي - العيوب أو القوى العشوائية أو الاضطرابات - إجراء تعديلات جدية على النتائج التي تم الحصول عليها.
يتم تمييز حالة النظام غير المضطربة - الحالة المحسوبة عند عدم وجود اضطرابات ، والحالة المضطربة ، التي تتشكل نتيجة للاضطرابات.
في إحدى الحالات ، بسبب الاضطراب ، لا يوجد تغيير كبير في موضع توازن الهيكل ، أو تختلف حركته قليلاً عن الحركة المحسوبة. تسمى حالة النظام الميكانيكي هذه بالثبات. في حالات أخرى ، يختلف موضع التوازن أو طبيعة الحركة اختلافًا كبيرًا عن الوضع المحسوب ، وتسمى هذه الحالة غير مستقرة.
تتعامل نظرية استقرار الحركة وتوازن الأنظمة الميكانيكية مع إنشاء علامات تسمح للمرء بالحكم على ما إذا كانت الحركة أو التوازن المدروس سيكون مستقرًا أم غير مستقر.
العلامة النموذجية لانتقال النظام من حالة مستقرة إلى حالة غير مستقرة هي تحقيق قيمة تسمى حرجة بواسطة بعض المعلمات - القوة الحرجة ، السرعة الحرجة ، إلخ.
ظهور العيوب أو تأثير قوى مجهولة يؤدي حتما إلى حركة النظام. لذلك ، في الحالة العامة ، يجب التحقق من استقرار حركة النظام الميكانيكي تحت الاضطرابات. يسمى هذا النهج في دراسة الاستقرار ديناميكيًا ، وتسمى طرق البحث المقابلة ديناميكيًا.
من الناحية العملية ، غالبًا ما يكون كافياً أن نقتصر على نهج ثابت ، أي الأساليب الثابتة لبحوث الاستقرار. في هذه الحالة ، يتم التحقيق في النتيجة النهائية للاضطراب - وضع توازن جديد للحالة المستقرة للنظام الميكانيكي ودرجة انحرافه عن موضع التوازن المحسوب وغير المضطرب.
تفترض الصياغة الثابتة للمشكلة عدم مراعاة قوى القصور الذاتي ومعامل الوقت. غالبًا ما تتيح صياغة المشكلة هذه ترجمة النموذج من معادلات الفيزياء الرياضية إلى معادلات تفاضلية عادية. هذا يبسط إلى حد كبير النموذج الرياضي ويسهل الدراسة التحليلية للاستقرار.
النتيجة الإيجابية لتحليل استقرار التوازن بالطريقة الثابتة لا تضمن دائمًا الاستقرار الديناميكي. ومع ذلك ، بالنسبة للأنظمة المحافظة ، فإن النهج الثابت في تحديد الأحمال الحرجة وحالات التوازن الجديدة يؤدي إلى نفس النتائج تمامًا مثل الحالة الديناميكية.
في النظام المحافظ ، يتم تحديد عمل القوى الداخلية والخارجية للنظام ، الذي يتم إجراؤه أثناء الانتقال من حالة إلى أخرى ، فقط من خلال هذه الحالات ولا يعتمد على مسار الحركة.
يجمع مفهوم "النظام" بين البنية والأحمال القابلة للتشوه ، والتي يجب تحديد سلوكها. ومن ثم ، فإن شرطين ضروريين وكافيين للحفاظ على النظام يتبعان: 1) مرونة الهيكل القابل للتشوه ، أي عكس التشوهات. 2) المحافظة على الحمل ، أي استقلالية العمل الذي تؤديه عن المسار. في بعض الحالات ، تعطي الطريقة الساكنة أيضًا نتائج مرضية للأنظمة غير المحافظة.
لتوضيح ما سبق ، سننظر في عدة أمثلة من الميكانيكا النظرية وقوة المواد.
1. كرة وزنها Q تقع في انخفاض سطح المحمل (الشكل 1.3). تحت تأثير القوة المزعجة 5P Q sina ، لا يتغير موضع توازن الكرة ، أي إنه مستقر.
من خلال إجراء قصير المدى للقوة 5Р Q sina ، دون التفكير في الاحتكاك المتداول ، يمكن الانتقال إلى موضع توازن جديد أو اهتزازات حول موضع التوازن الأولي. عندما يؤخذ الاحتكاك في الاعتبار ، فإن الحركة التذبذبية سوف تخمد ، أي مستقرة. يتيح لك الأسلوب الثابت تحديد القيمة الحرجة للقوة المزعجة فقط ، والتي تساوي: Ркр = Q sina. طبيعة الحركة عندما يتم تجاوز القيمة الحرجة للعمل المزعج ولا يمكن تحليل المدة الحرجة للعمل إلا بالطرق الديناميكية.
2. طول القضيب / مضغوط بالقوة P (الشكل 1.4). من المعروف من مقاومة المواد بناءً على الطريقة الثابتة وجود قيمة حرجة لقوة الضغط أثناء التحميل ضمن النطاق المرن.
حل نفس المشكلة بقوة تتبع ، يتزامن اتجاهها مع اتجاه الظل عند نقطة التطبيق ، بالطريقة الثابتة يؤدي إلى استنتاج حول الاستقرار المطلق للشكل المستقيم للتوازن.
ينقسم التحليل الهندسي إلى فئتين: الطرق الكلاسيكية والرقمية. باستخدام الأساليب الكلاسيكية ، يحاولون حل مشاكل توزيع مجالات الإجهاد والانفعال مباشرة ، وتشكيل أنظمة من المعادلات التفاضلية على أساس المبادئ الأساسية. الحل الدقيق ، إذا كان من الممكن الحصول على المعادلات في شكل مغلق ، ممكن فقط لأبسط حالات الهندسة ، والأحمال ، وشروط الحدود. يمكن حل مجموعة كبيرة إلى حد ما من المشكلات الكلاسيكية باستخدام حلول تقريبية لأنظمة المعادلات التفاضلية. تكون هذه الحلول في شكل سلسلة يتم فيها تجاهل أدنى الشروط بعد تحليل التقارب. مثل الحلول الدقيقة ، تتطلب الحلول التقريبية شكلاً هندسيًا منتظمًا وشروطًا حدودية بسيطة وتطبيقًا مناسبًا للأحمال. وفقًا لذلك ، لا يمكن تطبيق هذه الحلول على معظم المشكلات العملية. الميزة الأساسية للطرق الكلاسيكية هي أنها توفر فهماً عميقاً للمشكلة قيد الدراسة. يمكن التحقيق في مجموعة واسعة من المشاكل باستخدام الطرق العددية. تتضمن الطرق العددية: 1) طريقة الطاقة. 2) طريقة العناصر الحدودية ؛ 3) طريقة الفروق المحدودة ؛ 4) طريقة العناصر المحدودة.
تسمح طرق الطاقة للشخص بإيجاد الحد الأدنى من التعبير عن إجمالي الطاقة الكامنة لهيكل على مساحة معينة. هذا النهج يعمل بشكل جيد فقط لمهام معينة.
تقارب طريقة العنصر الحدودي الوظائف التي ترضي نظام المعادلات التفاضلية المطلوب حلها ، ولكن ليس الشروط الحدية. يتم تقليل أبعاد المشكلة لأن العناصر تمثل فقط حدود المنطقة النموذجية. ومع ذلك ، فإن تطبيق هذه الطريقة يتطلب معرفة الحل الأساسي لنظام المعادلات ، والذي قد يكون من الصعب الحصول عليه.
طريقة الفروق المحدودة تحول نظام المعادلات التفاضلية وشروط الحدود إلى نظام المعادلات الجبرية المقابلة. تسمح هذه الطريقة بحل مشاكل تحليل الهياكل ذات الهندسة المعقدة وشروط الحدود والأحمال المركبة. ومع ذلك ، فإن طريقة الفروق المحدودة غالبًا ما تكون بطيئة جدًا نظرًا لحقيقة أن متطلبات شبكة منتظمة على كامل منطقة الدراسة تؤدي إلى أنظمة معادلات ذات ترتيب مرتفع للغاية.
يمكن أن تمتد طريقة العناصر المحدودة إلى فئة غير محدودة تقريبًا من المشكلات نظرًا لحقيقة أنها تسمح باستخدام عناصر ذات أشكال بسيطة ومتنوعة للحصول على أقسام. أحجام العناصر المحدودة ، التي يمكن دمجها للحصول على تقريب لأي حدود غير منتظمة ، تختلف أحيانًا في القسم بعشرات المرات. يُسمح بتطبيق نوع تعسفي من الحمل على عناصر النموذج ، وكذلك فرض أي نوع من التثبيت عليها. المشكلة الرئيسية هي الزيادة في التكاليف للحصول على نتيجة. بالنسبة لعمومية الحل ، يتعين على المرء أن يدفع مع فقدان الحدس ، لأن حل العنصر المحدود هو ، في الواقع ، مجموعة من الأرقام التي تنطبق فقط على مشكلة محددة مطروحة باستخدام نموذج عنصر محدود. يتطلب تغيير أي جانب مهم في النموذج عادةً إعادة حل كامل للمشكلة. ومع ذلك ، فهذه تكلفة ضئيلة ، لأن طريقة العناصر المحدودة غالبًا ما تكون الطريقة الوحيدة الممكنة لحلها. هذه الطريقة قابلة للتطبيق على جميع فئات مشاكل توزيع المجال التي تشمل التحليل الهيكلي ، ونقل الحرارة ، وتدفق السوائل ، والكهرومغناطيسية. تشمل عيوب الطرق العددية ما يلي: 1) التكلفة العالية لبرامج تحليل العناصر المحدودة. 2) تدريب طويل للعمل مع البرنامج وإمكانية العمل الكامل فقط للموظفين المؤهلين تأهيلا عاليا ؛ 3) في كثير من الأحيان يكون من المستحيل التحقق من خلال تجربة فيزيائية من صحة نتيجة الحل الذي تم الحصول عليه بطريقة العناصر المحدودة ، بما في ذلك المشاكل غير الخطية. م مراجعة الدراسات التجريبية لاستقرار الصفائح وعناصر الصفائح المركبة
التشكيلات الجانبية المستخدمة حاليًا لبناء الهياكل مصنوعة من صفائح معدنية بسمك 0.5 إلى 5 مم ، وبالتالي فهي تعتبر رقيقة الجدران. يمكن أن تكون وجوههم مسطحة ومنحنية.
السمة الرئيسية لتشغيل المقاطع ذات الجدران الرقيقة هي أن الوجوه ذات القيمة العالية لنسبة العرض إلى السماكة تواجه تشوهات كبيرة في الانثناء تحت التحميل. لوحظ نمو شديد في الانحرافات عندما يقترب حجم الضغوط المؤثرة في الوجه من القيمة الحرجة. هناك فقدان في الاستقرار المحلي ، تصبح الانحرافات مماثلة لسمك الحافة. نتيجة لذلك ، فإن المقطع العرضي للملف الشخصي مشوه بشكل كبير.
في الأدبيات المتعلقة باستقرار اللوحات ، يحتل عمل العالم الروسي SP مكانًا خاصًا. تيموشينكو. يُنسب إليه تطوير طريقة طاقة لحل مشاكل الاستقرار المرن. باستخدام هذه الطريقة ، SP. قدم Timoshenko حلاً نظريًا لمشاكل استقرار اللوحات المحملة في المستوى المتوسط في ظل ظروف حدية مختلفة. تم اختبار الحلول النظرية في سلسلة من الاختبارات على ألواح مدعومة بحرية تحت ضغط موحد. أكدت الاختبارات النظرية.
للتحقق من مصداقية النتائج التي تم الحصول عليها ، أجريت دراسات عددية باستخدام طريقة العناصر المحدودة (FEM). في الآونة الأخيرة ، وجدت الدراسات العددية لـ FEM استخدامًا أكثر انتشارًا لأسباب موضوعية ، مثل عدم وجود مشكلات في الاختبار ، واستحالة تلبية جميع الشروط عند اختبار العينات. تجعل الأساليب العددية من الممكن إجراء البحث في ظل ظروف "مثالية" ، مع وجود حد أدنى من الخطأ ، وهو أمر مستحيل عمليًا تنفيذه في الاختبارات الحقيقية. أجريت الدراسات العددية باستخدام برنامج ANSYS.
أجريت دراسات عددية على عينات: لوحة مستطيلة؛ عنصر جانبي على شكل حرف U وشبه منحرف مع حافة طولية وبدون حافة ؛ ورقة الملف الشخصي (الشكل 2.11). عينات بسمك 0.7 ؛ 0.8 ؛ 0.9 و 1 ملم.
تم تطبيق حمولة ضغط موحدة على العينات (الشكل 2.11) في النهايات ، متبوعة بزيادة في Det خطوة بخطوة. يتوافق الحمل المقابل لفقد الاستقرار المحلي للشكل المسطح مع قيمة الإجهاد الانضغاطي الحرج σcr. ثم ، باستخدام الصيغة (2.24) ، تم حساب معامل الثبات & (/؟ I، /؟ G) ومقارنته بالقيمة من الجدول 2.
ضع في اعتبارك صفيحة مستطيلة بطول = 100 مم وعرض 6 = 50 مم ، مضغوطة عند النهايات بحمل ضغط موحد. في الحالة الأولى ، يتم تعليق اللوحة على طول الكفاف ، وفي الحالة الثانية ، يتم تثبيتها بشكل صارم على طول الحواف الجانبية ومفصلة على طول النهايات (الشكل 2.12).
في برنامج ANSYS ، تم تطبيق حمل ضغط موحد على الوجوه النهائية ، وتم تحديد الحمل الحرج ، والضغط ، ومعامل الاستقرار & (/؟] ، /؟ 2) للوحة. عندما يتوقف على طول الكنتور ، فقدت اللوحة ثباتها في الشكل الثاني (لوحظ انتفاخان) (الشكل 2.13). ثم تمت مقارنة معاملات المقاومة لـ / 32) للصفيحة عدديًا وتحليليًا. يتم عرض نتائج الحساب في الجدول 3.
يوضح الجدول 3 أن الفرق بين نتائج التحليل و الحل العدديكان أقل من 1٪. ومن ثم ، استنتج أن الخوارزمية المقترحة لدراسة الاستقرار يمكن تطبيقها في حساب الأحمال الحرجة للهياكل الأكثر تعقيدًا.
لتوسيع الطريقة المقترحة لحساب الثبات الموضعي للمقاطع الرقيقة الجدران إلى حالة التحميل العامة ، أجريت دراسات عددية في برنامج ANSYS لمعرفة كيف تؤثر طبيعة الحمل الانضغاطي على المعامل k (y). يتم عرض نتائج البحث في رسم بياني (الشكل 2.14).
كانت الخطوة التالية في التحقق من منهجية الحساب المقترحة هي دراسة عنصر منفصل من الملف الشخصي (الشكل 2.11 ، ب ، ج). يتم تثبيته على طول الكفاف ويتم ضغطه عند النهايات بواسطة حمل ضغط موحد لـ USL (الشكل 2.15). تم فحص العينة للتأكد من ثباتها في برنامج ANSYS وحسب الطريقة المقترحة. بعد ذلك ، تمت مقارنة النتائج التي تم الحصول عليها.
عند إنشاء نموذج في برنامج ANSYS ، من أجل التوزيع المنتظم للحمل الضاغط على طول النهاية ، تم وضع ملف جانبي رقيق الجدران بين لوحين سميكين وتم وضع حمل ضغط عليهما.
تظهر نتيجة الدراسة في برنامج ANSYS لعنصر المظهر الجانبي على شكل حرف U في الشكل 2.16 ، والذي يوضح ، أولاً وقبل كل شيء ، فقدان الاستقرار المحلي يحدث في أوسع لوحة.
بالنسبة للهياكل الداعمة المصنوعة من التشكيلات شبه المنحرفة ذات الجدران الرقيقة ذات التقنية العالية ، يتم الحساب وفقًا لطرق الضغوط المسموح بها. تم اقتراح طريقة هندسية لمراعاة الالتواء المحلي عند حساب قدرة تحمل الهياكل المصنوعة من صورة شبه منحرف رقيقة الجدران. يتم تنفيذ هذه التقنية في MS Excel ، وهي متاحة للاستخدام على نطاق واسع ويمكن أن تكون بمثابة أساس للإضافات المناسبة إلى أنظمةمن حيث حساب الملامح رقيقة الجدران. تم بناؤه على أساس البحث وحصل على اعتمادات تحليلية لحساب الضغوط الحرجة للتواء المحلي لعناصر الصفيحة لملف جانبي شبه منحرف رقيق الجدران. تنقسم المهمة إلى ثلاثة مكونات: 1) تحديد الحد الأدنى لسمك المظهر الجانبي (الحد الذي لا توجد فيه حاجة لمراعاة الانحناء المحلي في هذا النوع من الحساب ؛ 2) تحديد منطقة الأحمال المسموح بها من شكل شبه منحرف رقيق الجدران ، يتم من خلاله توفير قدرة التحمل دون فقدان الاستقرار المحلي ؛ 3) تحديد نطاق القيم المسموح بها لـ NuM ، حيث يتم ضمان قدرة التحمل مع الفقد المحلي لاستقرار عنصر واحد أو أكثر من عناصر اللوحة في شكل شبه منحرف رقيق الجدران (مع مراعاة تقليل قسم المظهر الجانبي) .
في هذه الحالة ، يُعتقد أن اعتماد لحظة الانحناء على القوة الطولية M = f (N) للهيكل المحسوب يتم الحصول عليه من خلال طرق مقاومة المواد أو الميكانيكا الإنشائية (الشكل 2.1). تُعرف الضغوط المسموح بها [t] وإجهاد الخضوع للمادة sgt ، بالإضافة إلى الضغوط المتبقية sgstі في عناصر اللوحة. في الحسابات بعد الانثناء المحلي ، تم تطبيق طريقة "الاختزال". في حالة فقدان الاستقرار ، يتم استبعاد 96٪ من عرض عنصر اللوحة المقابل.
حساب الضغوط الحرجة للالتواء الموضعي لعناصر اللوحة والسمك المحدد لملف شبه منحرف رقيق الجدران ينقسم المظهر الجانبي شبه المنحرف ذو الجدران الرقيقة إلى مجموعة من عناصر اللوحة كما هو موضح في الشكل 4.1. في الوقت نفسه ، لا تؤثر زاوية الترتيب المتبادل للعناصر المجاورة على قيمة الضغط الحرج المحلي
الملف الشخصي H60-845 انحناء منحني. يُسمح باستبدال التمويجات المنحنية بعناصر خط مستقيم. الضغوط الانضغاطية الحرجة للانحناء الموضعي بمعنى أويلر لعنصر لوحة i فردي في شكل شبه منحرف رقيق الجدار بعرض bt عند سمك t ، ومعامل مرن للمادة E ، ونسبة بواسون ju في المرحلة المرنة من التحميل. تحددها الصيغة
تأخذ المعامِلات k (px ، P2) و k (v) في الحسبان ، على التوالي ، تأثير صلابة عناصر اللوحة المجاورة وطبيعة توزيع الضغوط الانضغاطية على عرض عنصر اللوحة. قيمة المعاملات: k (px، P2) يتم تحديدها وفقًا للجدول 2 ، أو محسوبة بالصيغة
يتم تحديد الضغوط العادية في عنصر اللوحة في المحاور المركزية بواسطة الصيغة المعروفة لمقاومة المواد. يتم تحديد منطقة الأحمال المسموح بها دون مراعاة الالتواء المحلي (الشكل 4.2) من خلال التعبير وهي عبارة عن رباعي الزوايا ، حيث J هي لحظة القصور الذاتي في قسم فترة الملف الشخصي أثناء الانحناء ، و F هي المنطقة المقطعية من فترة المظهر الجانبي ، ymax و Utin هما إحداثيات النقاط القصوى لقسم المظهر الجانبي (الشكل 4.1).
هنا ، يتم حساب المنطقة المقطعية للملف الشخصي F ولحظة القصور الذاتي للقسم J لعنصر دوري بطول L ، وتشير القوة الطولية iV ولحظة الانحناء ميغابايت للملف الشخصي إلى L.
يتم توفير قدرة التحمل عندما يقع منحنى الحمل الفعلي M = f (N) في نطاق الأحمال المسموح بها مطروحًا منها مساحة الانثناء المحلي (الشكل 4.3). الشكل 4.2. مساحة الأحمال المسموح بها دون مراعاة الانثناء المحلي
يؤدي فقدان الاستقرار المحلي لأحد الأرفف إلى استبعاده الجزئي من تصور أعباء العمل - التقليل. يتم أخذ درجة التخفيض في الاعتبار بواسطة عامل التخفيض
يتم ضمان قدرة التحمل عندما يقع منحنى الحمل الفعلي ضمن نطاق الأحمال المسموح بها مطروحًا منها نطاق أحمال الالتواء المحلية. عند السماكات الأصغر ، يقلل خط الالتواء المحلي من مساحة الأحمال المسموح بها. لا يكون الانبعاج المحلي ممكنًا إذا كان منحنى الحمل الفعلي يقع في منطقة مخفضة. عندما يتجاوز منحنى الأحمال الفعلية خط الحد الأدنى لقيمة الضغط الحرج للالتواء المحلي ، فمن الضروري إعادة بناء منطقة الأحمال المسموح بها ، مع مراعاة تقليل المظهر الجانبي ، الذي يحدده التعبير
UDC 621.774.3
بحث في ديناميكيات تغيير سماكة جدار الأنابيب أثناء التخفيض
K.Yu. ياكوفليفا ، بي. باريشكو ، في. كوزنتسوف
يتم عرض نتائج دراسة تجريبية لديناميكيات التغييرات في سمك جدار الأنابيب أثناء الدرفلة والرسم في السحب المتجانسة والأسطوانية. يتضح أنه مع زيادة درجة التشوه ، لوحظ زيادة أكثر كثافة في سمك جدار الأنبوب في عمليات الدرفلة والرسم في قوالب الأسطوانة ، مما يجعل استخدامها واعدًا.
الكلمات الأساسية: الأنابيب المشوهة على البارد ، الأنابيب ذات الجدران السميكة ، سحب الأنابيب ، سماكة جدار الأنبوب ، جودة السطح الداخلي للأنبوب.
توفر التكنولوجيا الحالية لتصنيع الأنابيب ذات القطر الصغير المشوهة على البارد والجدران السميكة من الفولاذ المقاوم للتآكل استخدام عمليات الدرفلة على البارد في مصانع KhPT والسحب الآمن اللاحق في قوالب متجانسة. من المعروف أن إنتاج الأنابيب ذات القطر الصغير بالدرفلة على البارد يرتبط بعدد من الصعوبات بسبب انخفاض صلابة نظام "قضيب المغزل". لذلك ، لإنتاج مثل هذه الأنابيب ، يتم استخدام عملية الرسم ، والتي تتم بشكل أساسي بدون تقليم. يتم تحديد طبيعة التغيير في سمك جدار الأنبوب أثناء الرسم غير المصحح من خلال نسبة سمك الجدار S والقطر الخارجي D ، ولا تتجاوز القيمة المطلقة للتغيير 0.05-0.08 مم. في هذه الحالة ، لوحظ سماكة الجدار عند نسبة S / D< 0,165-0,20 в зависимости от наружного диаметра заготовки . Для данных соотношений размеров S/D коэффициент вытяжки д при волочении труб из коррозионно-стойкой стали не превышает значения 1,30 , что предопределяет многоцикличность известной технологии и требует привлечения новых способов деформации.
الهدف من العمل هو دراسة تجريبية مقارنة لديناميات التغيرات في سماكة جدار الأنابيب في عمليات التخفيض عن طريق الدرفلة والرسم في قوالب متجانسة وقوالب أسطوانية.
تم استخدام الأنابيب المشوهة على البارد كفراغات: 12.0x2.0 مم (S / D = 0.176) ، 10.0x2.10 مم (S / D = 0.216) مصنوعة من الصلب 08Kh14MF ؛ أبعاد 8.0x1.0 مم (S / D = 0.127) مصنوعة من الصلب 08X18H10T. تم تلدين جميع الأنابيب.
تم تنفيذ الرسم في قوالب متجانسة على مطحنة سحب سلسلة بقوة 30 كيلو نيوتن. لسحب الأسطوانة ، تم استخدام قالب VR-2 / 2.180 مع أزواج من بكرات متحركة. تم تنفيذ الرسم في قالب أسطواني باستخدام نظام قياس "الدائرة البيضاوية". تم إجراء تصغير الأنابيب بالدلفنة وفقًا لمخطط المعايرة "البيضاوي" في حامل من بكرتين بقطر 110 مم.
في كل مرحلة من مراحل التشوه ، تم أخذ عينات (5 قطع لكل متغير من الدراسة) لقياس القطر الخارجي وسمك الجدار وخشونة السطح الداخلي. تم إجراء قياس الأبعاد الهندسية وخشونة سطح الأنبوب باستخدام فرجار إلكتروني TTTTs-TT. ميكرومتر النقطة الإلكتروني ، مقياس بروفيلومتر Surftest SJ-201. اجتازت جميع الأدوات والأجهزة التحقق المترولوجي اللازم.
يتم إعطاء معلمات التشوه البارد للأنابيب في الجدول.
في التين. يوضح الشكل 1 الرسوم البيانية لاعتماد حجم الزيادة النسبية في سمك الجدار على درجة التشوه e.
تحليل الرسوم البيانية في الشكل. يوضح الشكل 1 أنه أثناء الدحرجة والرسم في قالب أسطواني ، مقارنةً بعملية الرسم في قالب متجانسة ، لوحظ تغيير أكثر كثافة في سمك جدار الأنبوب. هذا ، وفقًا للمؤلفين ، يرجع إلى الاختلاف في حالة الإجهاد للمعدن: أثناء الرسم بالدرفلة والأسطوانة ، يكون لضغوط الشد في منطقة التشوه قيم أقل. يرجع موقع منحنى التغير في سمك الجدار أثناء سحب الأسطوانة أسفل منحنى التغير في سمك الجدار أثناء الدرفلة إلى ضغوط الشد المرتفعة إلى حد ما أثناء سحب الأسطوانة بسبب التطبيق المحوري لقوة التشوه.
الحد الأقصى لوظيفة تغيير سمك الجدار التي لوحظت أثناء التدحرج على درجة التشوه أو الانخفاض النسبي على طول القطر الخارجي يتوافق مع القيمة S / D = 0.30. بالتشابه مع تقليل الدرفلة على الساخن ، حيث لوحظ انخفاض في سمك الجدار عند S / D> 0.35 ، يمكن افتراض أن تقليل الدرفلة على البارد يتميز بانخفاض في سمك الجدار عند S / D> 0.30.
نظرًا لأن أحد العوامل التي تحدد طبيعة التغيير في سمك الجدار هو نسبة ضغوط الشد والشعاع ، والتي تعتمد بدورها على المعلمات
عدد أبعاد الأنابيب الممر ، مم S ، / D ، Si / Sc Di / Do
التخفيض بالدرفلة (الأنابيب المصنوعة من الصلب بدرجة 08-14МФ)
O 9.98 2.157 O ، 216 1 ، O 1 ، O 1 ، O O
1 9.52 2.2ZO O ، 2Z4 1 ، OZ4 O ، 954 1 ، OZ 8 O ، O4
2 8.1O 2، Z5O O، 29O 1، O89 O، 812 1.249 O، 2O
Z 7، O1 2، Z24 O، ZZ2 1، O77 O، 7O2 1.549 O، Z5
التخفيض بالدرفلة (الأنابيب المصنوعة من الصلب بدرجة 08X18H10T)
О 8، О6 1، О2О О، 127 1، О 1، О 1، О О
1 7 ، OZ 1.13O O ، 161 1.1O8 O ، 872 1 ، O77 O ، O7
2 6.17 1.225 0.199 1.201 O، 766 1.185 O، 16
Z 5.21 1 ، Z1O O ، 251 1.284 O ، 646 1.4O6 O ، 29
التخفيض بالسحب في قالب أسطواني (أنابيب مصنوعة من الصلب بدرجة 08-14МФ)
O 12، OO 2.11 O، 176 1، O 1، O 1، O O
1 1О، 98 2،2О О، 2ОО 1، О4З О، 915 1، О8О О، О7
2 1O، O8 2.27 O، 225 1، O76 O، 84O 1.178 O، 15
З 9 ، О1 2 ، ЗО О ، 2О1 1 ، О9О О ، 751 1 ، З52 О ، 26
التخفيض عن طريق الرسم في قالب مترابط (أنابيب مصنوعة من الصلب بدرجة 08-14МФ)
O 12، OO 2،11 O، 176 1، O 1، O 1، O O
1 1O، 97 2.1Z5 0.195 1، O12 O، 914 1.1O6 O، 1O
2 9.98 2.157 O ، 216 1 ، O22 O ، 8Z2 1.118 O ، 19
Z 8.97 2.16O O ، 241 1 ، O24 O ، 748 1.147 O ، ZO
Di ، Si - على التوالي ، القطر الخارجي وسماكة جدار الأنبوب في الممر الأول.
أرز. 1. اعتماد حجم الزيادة النسبية في سمك جدار الأنبوب على درجة التشوه
pa S / D ، فمن المهم دراسة تأثير نسبة S / D على موضع الطرف الأقصى لوظيفة تغيير سماكة جدار الأنبوب أثناء عملية التصغير. وفقًا لبيانات العمل ، عند نسب S / D منخفضة ، يتم ملاحظة القيمة القصوى لسمك جدار الأنبوب عند التشوهات الكبيرة. تم التحقق من هذه الحقيقة في مثال عملية الاختزال عن طريق درفلة الأنابيب بأبعاد 8.0x1.0 مم (S / D = 0.127) من الصلب 08X18H10T بالمقارنة مع البيانات الموجودة على أنابيب درفلة بأبعاد 10.0x2.10 مم (S / D = 0.216) من الصلب 08X14MF. تظهر نتائج القياس في الشكل. 2.
الدرجة الحرجة للتشوه التي لوحظت عندها القيمة القصوى لسمك الجدار عند دحرجة الأنابيب مع النسبة
S / D = 0.216 ، كان 0.23. عند درفلة الأنابيب المصنوعة من الصلب 08X18H10T ، لم يتم تحقيق أقصى زيادة في سمك الجدار ، لأن نسبة أبعاد الأنبوب S / D ، حتى عند أقصى درجة من التشوه ، لم تتجاوز 0.3. ظرف مهم هو أن ديناميكيات الزيادة في سماكة الجدار أثناء تقليل الأنبوب عن طريق التدحرج مرتبطة عكسياً بنسبة S / D للأنبوب الأصلي ، وهو ما يتضح من الرسوم البيانية الموضحة في الشكل. 2 ، أ.
تحليل المنحنيات في الشكل. يوضح الشكل 2 ب أيضًا أن التغيير في نسبة S / D في عملية درفلة الأنابيب المصنوعة من الصلب بدرجة 08X18H10T والأنابيب المصنوعة من الصلب بدرجة 08X14MF لها نفس الخاصية النوعية.
S0 / A) = س ، 127 (08X18H10T)
S0 / 00 = 0.216 (08X14MF)
درجة التشوه ، ب
VA = 0 ؛ 216 (08X14MF)
(So / Da = 0A21 08X18H10T) _
درجة التشوه ، є
أرز. 2. التغيير في سمك الجدار (أ) ونسبة S / D (ب) اعتمادًا على درجة التشوه أثناء دحرجة الأنابيب مع نسبة S / D ابتدائية مختلفة
أرز. 3. اعتماد الخشونة النسبية للسطح الداخلي للأنابيب على درجة التشوه
في عملية التخفيض بطرق مختلفة ، تم أيضًا تقييم خشونة السطح الداخلي للأنابيب بقيمة متوسط الانحراف الحسابي لارتفاع الخشونة Ra. في التين. يوضح الشكل 3 الرسوم البيانية لاعتماد القيمة النسبية للمعامل Ra على درجة التشوه أثناء تقليل الأنابيب عن طريق التدحرج والرسم في مخططات متجانسة
من السطح الداخلي للأنابيب في ممر r وعلى الأنبوب الأصلي).
تحليل المنحنيات في الشكل. يوضح الشكل 3 أنه في كلتا الحالتين (التدحرج والرسم) تؤدي الزيادة في درجة التشوه أثناء التخفيض إلى زيادة المعلمة Ra ، أي تدهور جودة السطح الداخلي للأنابيب. ديناميات التغيير (الزيادة) في معامل الخشونة مع زيادة درجة التشوه في حالة التراجع.
تكون مجاري الأنبوب عن طريق التدحرج في الأخاديد ثنائية اللفة أعلى بكثير (مرتين تقريبًا) من نفس المؤشر في عملية الرسم في قالب متجانسة.
وتجدر الإشارة أيضًا إلى أن ديناميكيات التغييرات في معلمة الخشونة للسطح الداخلي تتوافق مع الوصف أعلاه لديناميكيات التغييرات في سمك الجدار لطرق التخفيض المدروسة.
بناءً على نتائج البحث ، يمكن استخلاص الاستنتاجات التالية:
1. ديناميات التغييرات في سمك جدار الأنبوب للطرق المدروسة لتقليل البرودة هي من نفس النوع - سماكة مكثفة مع زيادة درجة التشوه ، والتباطؤ اللاحق في زيادة سماكة الجدار مع قيمة قصوى معينة عند نسبة معينة من أبعاد الأنابيب S / D ، وانخفاض لاحق في زيادة سمك الجدار.
2. ترتبط ديناميكيات التغييرات في سماكة جدار الأنبوب عكسياً بنسبة أبعاد الأنبوب الأصلي S / D.
3. لوحظ أكبر ديناميكية لزيادة سمك الجدار في عمليات الدرفلة والرسم في قوالب الأسطوانة.
4. تؤدي زيادة درجة التشوه أثناء التخفيض عن طريق الدحرجة والسحب في قالب متجانسة إلى تدهور حالة السطح الداخلي للأنابيب ، في حين أن الزيادة في معامل الخشونة Ra أثناء التدحرج تحدث بشكل مكثف أكثر مما يحدث أثناء الرسم. مع الأخذ في الاعتبار الاستنتاجات التي تم التوصل إليها وطبيعة التغيير في سمك الجدار في عملية التشوه ، يمكن القول أنه من أجل سحب الأنابيب في قوالب الأسطوانة ،
ستكون الزيادة في معلمة Ra أقل كثافة من التدحرج ، وأكثر كثافة مقارنة بالرسم الأحادي.
ستكون المعلومات التي تم الحصول عليها حول انتظام عملية تقليل البرودة مفيدة في تصميم مسارات لتصنيع الأنابيب المشوهة بالبرودة من الفولاذ المقاوم للتآكل. في الوقت نفسه ، يعد استخدام عملية السحب في قوالب الأسطوانة واعدًا لزيادة سمك جدار الأنبوب وتقليل عدد الممرات.
المؤلفات
1. بيسك ، م. تشوه البرد أنابيب فولاذية... الساعة 2 بعد الظهر الجزء الأول: التحضير للتشوه والرسم / M.B. بيسك ، أ. جريخوف ، ف. سلافين. -Sverdlovsk: وسط الأورال. الكتاب دار النشر ، 1976. - 232 ص.
2. Savin، G.A. رسم الأنابيب / G.A. المقتصد. -M: علم المعادن ، 1993. - 336 ص.
3. شفيكين ، ف. تقنية الدرفلة على البارد وتقليل الأنابيب: كتاب مدرسي. البدل / V.V. شفيكين. - سفيردلوفسك: دار النشر UPI im. سم. كيروف ، 1983. - 100 ص.
4. تكنولوجيا ومعدات إنتاج الأنابيب / V.Ya. Osadchiy ، AS Vavilin ، V.G. زيموفيتس وآخرون ؛ إد. في يا. أوسادشي. - م: Intermet Engineering، 2007. - 560 ص.
5. Barichko، B.V. أساسيات العمليات التكنولوجية لـ OMD: ملاحظات المحاضرة / B.V. باريشكو ، ف. دوبينسكي ، ف. كرينوف. - تشيليابينسك: دار نشر سوسو ، 2008. - 131 ص.
6. بوتابوف ، آي إن. نظرية إنتاج الأنابيب: كتاب مدرسي. للجامعات / I.N. بوتابوف ، أ. كوليكوف ، في. درويان. - م: علم المعادن ، 1991. - 424 ص.
ياكوفليفا كسينيا يوريفنا ، باحث مبتدئ ، معهد الأبحاث الروسي لصناعة الأنابيب (تشيليابينسك) ؛ [البريد الإلكتروني محمي]
بوريس في باريتشكو ، نائب رئيس قسم الأنابيب غير الملحومة ، معهد الأبحاث الروسي لصناعة الأنابيب (تشيليابينسك) ؛ [البريد الإلكتروني محمي]
كوزنتسوف فلاديمير نيكولايفيتش ، رئيس مختبر التشوه البارد في مختبر النبات المركزي ، OJSC Sinarsky Pipe Plant (Kamensk-Uralsky) ؛ [البريد الإلكتروني محمي]
نشرة جامعة ولاية جنوب الأورال
سلسلة "علم المعادن" ___________2014 ، المجلد 14 ، العدد 1 ، الصفحات 101-105
دراسة التغييرات الديناميكية لسمك جدار الأنابيب في عملية التخفيض
K.Yu. ياكوفليفا ، معهد الأبحاث الروسي في صناعة الأنابيب والأنابيب (RosNITI) ، تشيليابينسك ، الاتحاد الروسي ، [البريد الإلكتروني محمي],
ب. Barichko ، معهد الأبحاث الروسي في صناعة الأنابيب والأنابيب (RosNITI) ، تشيليابينسك ، الاتحاد الروسي ، [البريد الإلكتروني محمي],
في. Kuznetsov، JSC "Sinarsky Pipe Plant"، Kamensk-Uralsky، Russian Federation، [البريد الإلكتروني محمي]
تم وصف نتائج الدراسة التجريبية للتغيرات الديناميكية لسمك جدار الأنبوب أثناء الدرفلة ، والرسم في كل من قطعة واحدة وقوالب الأسطوانة. أظهرت النتائج أنه مع زيادة التشوه ، فإن النمو الأسرع لجدار الأنبوب لوحظ في الدحرجة والرسم باستخدام الأسطوانة. يمكن استنتاج أن استخدام الأسطوانة هو أكثر الطرق الواعدة.
الكلمات المفتاحية: الأنابيب المشكلة على البارد ، الأنابيب ذات الجدران السميكة ، سحب الأنابيب ، سماكة جدار الأنبوب ، جودة السطح الداخلي للأنبوب.
1. Bisk M.B. ، Grekhov I.A ، Slavin V.B. Kholodnaya deformatsiya stal "nykh trub. Podgotovka k deformatsii i volochenie. Sverdlovsk، Middle Ural Book Publ.، 1976، vol. 1.232 p.
2. Savin G.A. Volochenie trub. موسكو ، Metallurgiya Publ. ، 1993.336 p.
3. شفيكين ف. التكنولوجيا kholodnoy prokatki i redutsirovaniya trub. سفيردلوفسك ، أورال بوليتيكن. إنست. سنة النشر ، 1983.100 ص.
4. Osadchiy V.Ya.، Vavilin A.S.، Zimovets V.G. وآخرون. Tekhnologiya i obrudovanie trubnogo proizvodstva. Osadchiy V.Ya. (محرر). موسكو ، Intermet Engineering Publ. ، 2007.560 ص.
5. Barichko B.V.، Dubinskiy F.S.، Kraynov V.I. Osnovy tekhnologicheskikh protsessov OMD. تشيليابينسك ، شارع جنوب الأورال جامعة. سنة النشر ، 2008.131 ص.
6. Potapov I.N. ، Kolikov A.P. ، Druyan V.M. Teoriya trubnogo proizvodstva. موسكو ، Metallurgiya Publ. ، 1991.424 ص.
المقدمة
1 حالة القضية على نظرية وتقنية التشكيل الجانبي لأنابيب بوليفيس عن طريق إعادة رسم الرسم (مراجعة الأدبيات).
1.1 تشكيلة الأنابيب ذات الحواف المسطحة واستخدامها في التكنولوجيا.
1.2 الطرق الرئيسية لإنتاج الأنابيب ذات الحواف المسطحة.
1.4 أداة شكل الرسم.
1.5 رسم أنابيب ملتوية متعددة الأوجه.
1.6 الاستنتاجات. الغرض من البحث وأهدافه.
2 تطوير نموذج رياضي لتشخيص الأنابيب عن طريق الرسم.
2.1 الأحكام والافتراضات الأساسية.
2.2 وصف هندسة منطقة التشوه.
2.3 وصف معلمات القدرة لعملية التنميط.
2.4 تقييم حشو زوايا الرسم وشد حواف البروفيل.
2.5 وصف الخوارزمية لحساب معلمات التنميط.
2.6 تحليل الكمبيوتر لظروف القوة لتنميط الأنابيب المربعة عن طريق الرسم غير المصحح.
2.7 الاستنتاجات.
3 حساب الأداة للقوة لقيادة أنابيب التشكيل الجانبي.
3.1 بيان المشكلة.
3.2 تحديد حالة الإجهاد للرسم.
3.3 بناء وظائف رسم الخرائط.
3.3.1 ثقب مربع.
3.3.2 ثقب مستطيل.
3.3.3 تجويف بيضاوي مسطح.
3.4 مثال لحساب حالة الإجهاد لقالب بفتحة مربعة.
3.5 مثال لحساب حالة الإجهاد لقالب بفتحة دائرية.
3.6 تحليل النتائج التي تم الحصول عليها.
3.7 الاستنتاجات.
4 دراسات تجريبية عن التشكيل الجانبي للأنابيب المربعة والمستطيلة عن طريق الرسم.
4.1 تقنية التجربة.
4.2 تنميط أنبوب مربع عن طريق الرسم في مسار واحد في رسم واحد.
4.3 تشكيل أنبوب مربع بالسحب في مسار واحد مع شد معاكس.
4.4 ثلاثة عوامل خطية نموذج رياضيتنميط الأنابيب المربعة.
4.5 تحديد ملء زوايا الرسم وشد الحواف.
4.6 تحسين معايرة قنوات الرسم لـ أنابيب مستطيلة.
4.7 الاستنتاجات.
5 رسم ملامح برغي على شكل الأنابيب.
5.1 اختيار المعلمات التكنولوجية للرسم مع الالتواء.
5.2 تحديد عزم الدوران.
5.3 تحديد قوة السحب.
5.4 دراسات تجريبية.
5.5 الاستنتاجات.
أهمية الموضوع. يتطلب التطور النشط لقطاع التصنيع في الاقتصاد ، والمتطلبات الصارمة لكفاءة وموثوقية المنتجات ، فضلاً عن كفاءة الإنتاج ، استخدام أنواع من المعدات والتكنولوجيا الموفرة للموارد. بالنسبة للعديد من قطاعات صناعة البناء والهندسة الميكانيكية وصناعة الأدوات وصناعة الهندسة الراديوية ، فإن أحد الحلول هو استخدام الأنابيب أنواع اقتصادية(التبادل الحراري وأنابيب الرادياتير ، أدلة الموجات ، إلخ) ، مما يسمح: بزيادة قوة التركيبات ، وقوة ومتانة الهياكل ، لتقليل استهلاكها من المعادن ، وتوفير المواد ، وتحسين مظهر خارجي... أدى النطاق الواسع والحجم الكبير لاستهلاك الأنابيب المشكلة إلى جعل تطوير إنتاجها في روسيا أمرًا ضروريًا. حاليًا ، يتم تصنيع الجزء الأكبر من الأنابيب المشكلة في ورش سحب الأنابيب ، نظرًا لأن عمليات الدرفلة على البارد والسحب متطورة تمامًا في الصناعة المحلية. في هذا الصدد ، يعد تحسين الإنتاج الحالي أمرًا مهمًا بشكل خاص: تطوير وتصنيع الأدوات ، وإدخال تقنيات وأساليب جديدة.
أكثر أنواع الأنابيب ذات الأشكال شيوعًا هي الأنابيب متعددة الأوجه (مربعة ، مستطيلة ، سداسية ، إلخ) عالية الدقة ، يتم الحصول عليها عن طريق عدم السحب في مسار واحد.
يتم تحديد أهمية موضوع الرسالة من خلال الحاجة إلى تحسين جودة الأنابيب متعددة السطوح من خلال تحسين عملية تصنيفها بدون مغزل.
الهدف من العمل هو تحسين عملية تحديد ملامح الأنابيب متعددة الأوجه عن طريق الرسم غير المصحح من خلال تطوير طرق لحساب المعلمات التكنولوجية وهندسة الأدوات.
لتحقيق هذا الهدف ، من الضروري حل المهام التالية:
1. لإنشاء نموذج رياضي لتوصيف الأنابيب متعددة السطوح برسم بدون حواف لتقييم ظروف القوة مع مراعاة القانون غير الخطي للتصلب وتباين الخصائص والهندسة المعقدة لقناة القالب.
2. تحديد ظروف القوة اعتمادًا على المعلمات الفيزيائية والتكنولوجية والهيكلية للتنميط في حالة الرسم غير المقيد.
3. لتطوير منهجية لتقييم ملء زوايا الرسم وشد الحواف عند سحب الأنابيب متعددة السطوح.
4. لتطوير طريقة لحساب قوة القوالب الشكل لتحديد المعلمات الهندسية للأداة.
5. تطوير منهجية لحساب المعلمات التكنولوجية مع التنميط والتواء في وقت واحد.
6. إجراء دراسات تجريبية للمعلمات التكنولوجية للعملية ، والتي تضمن دقة أبعاد عالية للأنابيب متعددة السطوح والتحقق من كفاية حساب المعلمات التكنولوجية للتنميط باستخدام نموذج رياضي.
طرق البحث. اعتمدت الدراسات النظرية على الأحكام والافتراضات الأساسية لنظرية الرسم ، ونظرية المرونة ، وطريقة الخرائط المطابقة ، والرياضيات الحسابية.
أجريت الدراسات التجريبية في ظروف معملية باستخدام طرق التخطيط الرياضي للتجربة على آلة اختبار عالمية TsDMU-30.
يدافع المؤلف عن نتائج حساب المعلمات التكنولوجية والهيكلية لتحديد ملامح الأنابيب متعددة السطوح من خلال عدم السحب: طريقة لحساب قوة قالب الشكل مع مراعاة الأحمال العادية في القناة ؛ منهجية حساب المعلمات التكنولوجية لعملية تحديد ملامح الأنابيب متعددة الأوجه عن طريق الرسم غير المصحح ؛ منهجية لحساب المعلمات التكنولوجية مع التنميط والالتواء في وقت واحد أثناء الرسم غير المقيد لأنابيب متعددة السطوح برغي رقيقة الجدران ؛ نتائج الدراسات التجريبية.
حداثة علمية. يتم تحديد انتظام التغيير في ظروف القوة أثناء تنميط الأنابيب متعددة السطوح عن طريق الرسم غير المصحح ، مع مراعاة القانون غير الخطي للتصلب وتباين الخصائص والهندسة المعقدة لقناة القالب. تم حل مشكلة تحديد حالة الإجهاد لقالب الشكل ، والذي يكون تحت تأثير الأحمال العادية في القناة. يتم تقديم سجل كامل لمعادلات حالة الإجهاد والانفعال من أجل التنميط والالتواء المتزامن لأنبوب متعدد السطوح.
يتم تأكيد موثوقية نتائج البحث من خلال الصياغة الرياضية الصارمة للمشكلات ، واستخدام الأساليب التحليلية لحل المشكلات ، والطرق الحديثة لإجراء التجارب ومعالجة البيانات التجريبية ، وإمكانية تكرار نتائج التجارب ، والتقارب المرضي للبيانات المحسوبة والتجريبية ونتائج الممارسة. ، توافق نتائج المحاكاة مع تكنولوجيا التصنيع وخصائص الأنابيب متعددة السطوح النهائية.
القيمة العملية للعمل كالتالي:
1. تم اقتراح طرق إنتاج الأنابيب المربعة 10x10x1mm من سبيكة D1 بدقة عالية ، مما يزيد العائد بنسبة 5٪.
2. تم تحديد أبعاد القوالب المصممة لضمان أدائها.
3. الجمع بين عمليات التنميط واللف يقلل من الدورة التكنولوجية لتصنيع الأنابيب الحلزونية متعددة الأوجه.
4. تحسين المعايرة لقناة القالب المشكل لتنميط الأنابيب المستطيلة 32x18x2mm.
استحسان العمل. تم الإبلاغ عن البنود الرئيسية لأعمال الأطروحة ومناقشتها في المؤتمر العلمي والتقني الدولي المخصص للذكرى الأربعين لمصنع سامراء للمعادن "الاتجاهات الجديدة لتطوير إنتاج واستهلاك الألمنيوم وسبائكه" (Samara: SSAU ، 2000) ؛ المؤتمر الحادي عشر المشترك بين الجامعات "النمذجة الرياضية ومشاكل قيمة الحدود" (Samara: SSTU ، 2001) ؛ المؤتمر العلمي والتقني الدولي الثاني "فيزياء المعادن وميكانيكا المواد وعمليات التشوه" (Samara: SSAU، 2004)؛ القراءات الرابعة عشرة Stupid-levskie: المؤتمر العلمي الدولي للشباب (Kazan: KSTU ، 2006) ؛ القراءات الملكية التاسعة: المؤتمر العلمي الدولي للشباب (سامارا: SSAU ، 2007).
المنشورات تم نشر المواد التي تعكس المحتوى الرئيسي للأطروحة في 11 عملاً ، بما في ذلك في المجلات العلمية الرائدة التي راجعها النظراء ، والتي تحددها لجنة التصديق العليا - 4.
هيكل ونطاق العمل. تتكون الأطروحة من رموز أساسية ومقدمة وخمسة فصول وببليوغرافيا وملحق. يُعرض العمل في 155 صفحة من النص المكتوب ، بما في ذلك 74 شكلاً و 14 جدولاً وببليوغرافيا من 114 عنوان وملحق.
يعبر المؤلف عن امتنانه لفريق قسم تشكيل المعادن بالضغط على مساعدتهم وكذلك المستشار العلمي، أستاذ القسم ، دكتوراه في العلوم التقنية V.R. Kargin للتعليقات القيمة والمساعدة العملية في العمل.
النتائج والاستنتاجات الرئيسية بشأن العمل
1. من تحليل الأدبيات العلمية والتقنية ، يترتب على ذلك أن إحدى العمليات العقلانية والإنتاجية لتصنيع الأنابيب متعددة السطوح رقيقة الجدران (مربعة ، مستطيلة ، سداسية ، ثماني السطوح) هي عملية الرسم غير المصحح.
2. تم تطوير نموذج رياضي لعملية تحديد ملامح الأنابيب متعددة السطوح عن طريق الرسم غير المصحح ، مما يجعل من الممكن تحديد ظروف القوة مع مراعاة القانون غير الخطي للتصلب وتباين خصائص مادة الأنابيب والهندسة المعقدة لـ قناة الموت. تم تنفيذ النموذج في بيئة برمجة Delphi 7.0.
3. بمساعدة نموذج رياضي ، تم إثبات التأثير الكمي للعوامل الفيزيائية والتكنولوجية والهيكلية على معلمات الطاقة لعملية تحديد ملامح الأنابيب متعددة الأوجه عن طريق الرسم غير المصحح.
4. تم تطوير طرق لتقييم ملء زوايا الرسم وشد الحواف في حالة الرسم غير المصحح للأنابيب متعددة السطوح.
5. تم تطوير طريقة لحساب قوة قضبان السحب مع مراعاة الأحمال العادية في القناة ، بناءً على وظيفة الضغط الهوائي ، وطريقة التعيينات المطابقة ، والنظرية الثالثة للقوة.
6. تم بناء نموذج رياضي ثلاثي العوامل تجريبيًا لتوصيف الأنابيب المربعة ، مما يسمح لك بتحديد المعلمات التكنولوجية التي تضمن دقة هندسة الأنابيب الناتجة.
7. تم تطوير وإحضار منهجية إلى المستوى الهندسي لحساب المعلمات التكنولوجية مع التنميط واللف المتزامن للأنابيب متعددة الأوجه عن طريق الرسم غير المصحح.
8. أظهرت الدراسات التجريبية لعملية تحديد ملامح الأنابيب متعددة الأوجه بالرسم غير المصحح تقارباً مرضياً لنتائج التحليل النظري مع البيانات التجريبية.
1. أ. 1045977 اتحاد الجمهوريات الاشتراكية السوفياتية ، MKI3 V21SZ / 02. أداة لرسم نص الأنابيب ذات الجدران الرقيقة. / ف. إرماكوف ، ج. مويسيف ، أ. سونتسوف وآخرون (اتحاد الجمهوريات الاشتراكية السوفياتية). رقم 3413820 ؛ أعلن 03/31/82 ؛ سنة 07.10.83 ، بول. رقم 37. - Zs.
2. أ. 1132997 اتحاد الجمهوريات الاشتراكية السوفياتية ، MKI3 V21SZ / 00. قالب مركب لرسم ملامح متعددة السطوح بعدد زوجي من حواف النص. / في و. ريبرين ، أ. بافلوف ، إي. نيكولين (اتحاد الجمهوريات الاشتراكية السوفياتية). - رقم 3643364 / 22-02 ؛ أعلن 09/16/83 ؛ سنة 01/07/85 ، بول. # 1. -4 ثانية.
3. أ. 1197756 اتحاد الجمهوريات الاشتراكية السوفياتية ، MKI4V21S37 / 25. طريقة تصنيع نص الأنابيب المستطيلة. / ب. كالينوشكين ، ف. فورمانوف وآخرون (اتحاد الجمهوريات الاشتراكية السوفياتية). رقم 3783222 ؛ التطبيق في 08.24.84 ؛ سنة 12/15/85 ، بول. رقم 46. - 6 اس.
4. أ. 130481 اتحاد الجمهوريات الاشتراكية السوفياتية ، MKI 7s5. جهاز لف ملفات التعريف غير الدائرية عن طريق رسم النص. / ف. كولموغوروف ، ج. مويسيف ، يو. شكمييف وآخرون (اتحاد الجمهوريات الاشتراكية السوفياتية). رقم 640189 أعلن 10/02/59 ؛ سنة 1960 ، بول. رقم 15. -2 ثانية.
5. أ. 1417952 اتحاد الجمهوريات الاشتراكية السوفياتية ، MKI4V21S37 / 15. طريقة تصنيع الأنابيب متعددة السطوح الشخصية. / أ. يوكوف ، أ. شكورينكو وآخرون (اتحاد الجمهوريات الاشتراكية السوفياتية). رقم 4209832 ؛ أعلن 01/09/87 ؛ سنة 08/23/88 ، بول. رقم 31. - 5 ث.
6. أ. 1438875 اتحاد الجمهوريات الاشتراكية السوفياتية ، MKI3 V21S37 / 15. طريقة تصنيع نص الأنابيب المستطيلة. / اي جي. ميخائيلوف ، ل. ماسلان ، ف. بوزين وآخرون (اتحاد الجمهوريات الاشتراكية السوفياتية). رقم 4252699 / 27-27 ؛ أعلن 87/05/28 ؛ سنة 23.11.88 بول. رقم 43. -4 ثانية.
7. أ. 1438876 اتحاد الجمهوريات الاشتراكية السوفياتية ، MKI3 V21S37 / 15. جهاز لتحويل الأنابيب الدائرية إلى أنابيب مستطيلة النص. / اي جي. ميخائيلوف ، ل. ماسلان ، ف. بوزين وآخرون (اتحاد الجمهوريات الاشتراكية السوفياتية). رقم 4258624 / 27-27 ؛ أعلن 06/09/87 ؛ سنة 23.11.88 بول. رقم 43. -Zs.
8. أ. 145522 اتحاد الجمهوريات الاشتراكية السوفياتية MKI 7b410. يموت لرسم نص الأنابيب. / E.V.
9. Kushch، B.K. إيفانوف (اتحاد الجمهوريات الاشتراكية السوفياتية). - رقم 741262/22 ؛ أعلن 08/10/61 ؛ سنة 1962 ، نشرة رقم 6. -Zs.
10. أ. 1463367 اتحاد الجمهوريات الاشتراكية السوفياتية ، MKI4 V21S37 / 15. طريقة تصنيع نص الأنابيب متعددة السطوح. / ف. ياكوفليف ، ف. شورينوف ، إيه آي بافلوف وف. أ. بليافين (اتحاد الجمهوريات الاشتراكية السوفياتية). رقم 4250068 / 23-02 ؛ أعلن 04/13/87 ؛ سنة 03/07/89 ، بول. رقم 9. -2 ثانية.
11. أ. 590029 اتحاد الجمهوريات الاشتراكية السوفياتية ، MKI2V21SZ / 00. يموت لرسم نصوص جانبية رقيقة الجدران متعددة السطوح. / ب. ديلدين ، ف. أليشين ، ج. مويسيف وآخرون (اتحاد الجمهوريات الاشتراكية السوفياتية). رقم 2317518 / 22-02 ؛ أعلن 01/30/76 ؛ سنة 01/30/78 ، بول. رقم 4. -Zs.
12. ج. 604603 اتحاد الجمهوريات الاشتراكية السوفياتية ، MKI2 V21SZ / 00. يموت لرسم نص سلك مستطيل. / JI.C. Vatrushin، I. Sh. بيرين ، أ. Chechurin (اتحاد الجمهوريات الاشتراكية السوفياتية). - رقم 2379495 / 22-02 ؛ أعلن 07/05/76 ؛ 30.04.78 ، نشرة رقم 16 ، 2 ص.
13. أ. 621418 اتحاد الجمهوريات الاشتراكية السوفياتية ، MKI2 V21SZ / 00. أداة لرسم الأنابيب متعددة السطوح بعدد زوجي من الوجوه. / ج. سافين و في. بانتشينكو ، ف. سيدورينكو ، إل. شلوسبرغ (اتحاد الجمهوريات الاشتراكية السوفياتية). رقم 2468244 / 22-02 ؛ أعلن 03/29/77 ؛ سنة 08/30/78 ، بول. رقم 32. -2 ثانية.
14. أ. 667266 اتحاد الجمهوريات الاشتراكية السوفياتية ، MKI2 V21SZ / 02. سحب النص. / أ. فوتوف ، في. دويف ، ج. مويسيف ، في. إرماكوف ، يو. جيد (اتحاد الجمهوريات الاشتراكية السوفياتية). رقم 2575030 / 22-02 ؛ أعلن 02/01/78 سنة 06/15/1979 بول. رقم 22 ، -4 ثانية.
15. أ. 827208 اتحاد الجمهوريات الاشتراكية السوفياتية ، MKI3 V21SZ / 08. جهاز لإنتاج نص الأنابيب على شكل. / I ل. لياشينكو ، جي بي. موتسييف ، إس. بودوسكين وآخرون (اتحاد الجمهوريات الاشتراكية السوفياتية). رقم 2789420 / 22-02 ؛ التطبيق على 29.06.79 ؛ سنة 05/07/81، بول. رقم 17. - Zs.
16. أ. 854488 اتحاد الجمهوريات الاشتراكية السوفياتية ، MKI3 V21SZ / 02. نص أداة الرسم. /
17. S.P. باناسينكو (اتحاد الجمهوريات الاشتراكية السوفياتية). رقم 2841702 / 22-02 ؛ أعلن 23/11/79 ؛ سنة 08/15/81 ، بول. رقم 30. -2 ثانية.
18. أ. 856605 اتحاد الجمهوريات الاشتراكية السوفياتية ، MKI3 V21SZ / 02. يسحب لرسم نصوص الملفات الشخصية. / يوس. زيكوف ، أ. فاسيليف ، أ. Kochetkov (اتحاد الجمهوريات الاشتراكية السوفياتية). رقم 2798564 / 22-02 ؛ أعلن 07/19/79 ؛ سنة 08/23/81، بول. رقم 31. -Zs.
19. أ. 940965 اتحاد الجمهوريات الاشتراكية السوفياتية ، MKI3 V21SZ / 02. أداة لإنتاج نصوص الأسطح الجانبية. / I ل. سافيليف ، يو. فوسكريسنسكي ، أ. Osmanis (اتحاد الجمهوريات الاشتراكية السوفياتية). - رقم 3002612 ؛ أعلن 06.11.80 ؛ سنة 07.07.82 ، بول. رقم 25. Zs.
20. Adler، Yu.P. التخطيط لتجربة في البحث عن الظروف المثلى Text. / Yu.P. أدلر ، إي. ماركوفا ، يو في. جرانوفسكي م: نوكا ، 1971. - 283 ص.
21. Alynevsky، JI.E. سحب القوى في الرسم البارد للأنابيب Text. / JI.E. الشفسكي. م: ميتالورجيزدات ، 1952. -124 ق.
22- أميزاد ، يو أ. نظرية مرونة النص. / Yu.A. أمنزاده. م: المدرسة العليا ، 1971.-288 ثانية.
23. Argunov، V.N. نص معايرة التشكيلات الجانبية الشكل. / V.N. أرغونوف ، م. يرمانوك. م: علم المعادن ، 1989. -206 ثانية.
24 ـ أريشنسكي ، يو. الحصول على تباين عقلاني في أوراق النص. / Yu.M. أريشنسكي ، ف. Grechnikov ، V.Yu. أريشنسكي. م: علم المعادن ، 1987-141.
25. Aryshensky، Yu.M. نظرية وحسابات تشوه البلاستيك للمواد متباينة الخواص Text. / Yu.M. أريشنسكي ، ف. Grechnikov. - م: علم المعادن ، 1990. -304 ثانية.
26. بيسك ، م. تكنولوجيا عقلانية لتصنيع أدوات رسم الأنابيب Text. / M.B. بيسك إم: علم المعادن ، 1968. - 141 ص.
27. Vdovin، S.I. طرق لحساب وتصميم عمليات ختم الأوراق وتشكيل النص على الكمبيوتر. / S.I. فيدوفين - م: الهندسة الميكانيكية ، 1988. - 160 ثانية.
28. فوروبييف ، د. معايرة الأداة لرسم نص أنابيب مستطيلة. / D.N. فوروبييف D.N. ، ف. كارجين ، آي. Kuznetsova // تكنولوجيا السبائك الخفيفة. - 1989. -№. -S.36-39.
29. Vydrin، V.N. إنتاج نصوص ذات أشكال عالية الدقة. / V.N. Vydrin et al. -M: علم المعادن ، 1977.-184s.
30. جروموف ، ن. نظرية تشكيل المعادن بواسطة نص الضغط. / N.P. جروموف: علم المعادن ، 1967. -340 ثانية.
31. Gubkin، S. I. نقد الأساليب الحالية لحساب ضغوط العمل في OMD / S.I. Gubkin // الطرق الهندسية لحساب العمليات التكنولوجية لـ OMD. - م: مشجز ، 1957 ، 34-46.
32. جولييف ، جي. ثبات المقطع العرضي للأنبوب أثناء تصغير النص. / G.I. جولييف ، ب. إيفشين ، ف. يانوفيتش // نظرية وممارسة تخفيض الأنابيب. ص 103-109.
33. Gulyaev، Yu.G. النمذجة الرياضية لعمليات OMD نص. / Yu.G. Gulyaev، S.A. تشوكماسوف ، أ. جوبنسكي. كييف: نوك. دومكا ، 1986.240.
34. Gulyaev، Yu.G. تحسين دقة وجودة نص الأنابيب. / Yu.G. جولييف ، م. فولودارسكي ، أو. ليف وآخرون - م: علم المعادن ، 1992. - 238 ثانية.
35. غون ، ج. الأسس النظرية لتشكيل المعادن بالضغط على النص. / G.Ya. غونغ. م: علم المعادن ، 1980. - 456 ثانية.
36 ـ غون ، ج. تشكيل البلاستيك للمعادن Text. / G.Ya. جونج ، بي. بولوخين ، ب. برودكوفسكي. م: علم المعادن ، 1968. - 416 ص.
37. Danchenko، V.N. إنتاج نص الأنابيب المشكلة. / V.N. دانشينكو ،
38. V. سيرجيف ، إي. نيكولين. م: Intermet Engineering، 2003.224s.
39. Dnestrovsky، N.Z. رسم معادن غير حديدية نص. / N.Z. دنيستروفسكي. م: الدولة. العلمية والتقنية إد. أشعل. بالساعة واللون. علم المعادن ، 1954 - 270 ثانية.
40. Dorokhov، A.I. تغيير المحيط عند رسم نص الأنابيب على شكل. / A.I. دوروخوف // بول. العلمية والتقنية معلومات VNITI. موسكو: دار ميتالورج للنشر ، 1959. - رقم 6-7. - ص 89-94.
41. Dorokhov، A.I. تحديد قطر القضيب الأولي لسحب ودرفلة الأنابيب المستطيلة والمثلثة والسداسية بشكل آمن. / A.I. دوروخوف ، ف. Shafir // إنتاج الأنابيب / VNITI. م ، 1969. - العدد 21. - ص 61-63.
42. Dorokhov، A.I. الضغوط المحورية عند رسم الأنابيب ذات الشكل بدون نص مغزل. / A.I. دوروخوف // تر. أوكرنيتي. موسكو: Metallugizdat ، 1959. - العدد 1. - S.156-161.
43. Dorokhov، A.I. آفاق إنتاج الأنابيب المشوهة على البارد وأسس التكنولوجيا الحديثة لتصنيعها Text. / A.I. دوروخوف ، ف. ريبرين ، أ. Usenko // مواسير من الأنواع الاقتصادية: م: علم المعادن ، 1982. -S. 31-36.
44. Dorokhov، A.I. معايرة عقلانية لفات المطاحن متعددة الأعمدة لإنتاج نص الأنابيب المستطيلة / A.I. دوروخوف ، P.V. ساف-كين ، أ. Kolpakovsky // التقدم التقني في إنتاج الأنابيب. موسكو: علم المعادن ، 1965.-S. 186-195.
45. Emelianenko، P. نص إنتاج درفلة الأنابيب وتشكيل الأنابيب. إميليانينكو ، أ. شيفتشينكو ، إس. بوريسوف. م: ميتالورجيزدات ، 1954. - 496 ثانية.
46. Ermanok، M.Z. بثق ألواح الألمنيوم. م: علم المعادن. - 1974.232 ثانية.
47. Ermanok، M.Z. استخدام الرسم غير المصحح في إنتاج 1 "نص أنابيب. / M.Z. Ermanok.M: Tsvetmetinformatsiya ، 1965. - 101p.
48. Ermanok، M.Z. تطوير نظرية رسم النص. / م. Ermanok // معادن غير حديدية. -1986. رقم 9.- س 81-83.
49. Ermanok، M.Z. تقنية عقلانية لانتاج الانابيب المستطيلة من الالمنيوم Text. / M.Z. Ermanok M.Z. ، V.F. كليمينوف. // المعادن غير الحديدية. 1957. - رقم 5. - س 85-90.
50. Zykov، Yu.S. النسبة المثلى للتشوهات عند رسم ملامح مستطيلة نص. / Yu.S. زيكوف ، أ. فاسيليف ، أ. Kochetkov // المعادن غير الحديدية. 1981. - رقم 11. -S.46-47.
51. Zykov، Yu.S. تأثير ملف تعريف قناة الرسم على قوة الرسم النص. / Yu.S. Zykov // Izvestiya vuzov. علم المعادن الحديدية. 1993. -2. - م 27 - 29.
52. Zykov، Yu.S. التحقيق في الشكل المشترك للملف الطولي لنص منطقة رسم الرسم. / Yu.S. Zykov // كيمياء المعادن وفحم الكوك: المعالجة بالضغط للمعادن. - كييف: تكنيكس ، 1982. - العدد 78. س 107-115.
53. Zykov، Yu.S. المعلمات المثلى لرسم ملامح مستطيلة نص. / Yu.S زيكوف // مغليث ملون. 1994. - رقم 5. - ص.47-49. ...
54. Zykov، Yu.S. المعلمات المثلى لعملية رسم نص ملف تعريف مستطيل. / Yu.S. Zykov // معادن غير حديدية. 1986. - رقم 2. - ص 71-74.
55. Zykov، Yu.S. زوايا الرسم المثلى لتصلب المعدن Text. / Yu.S. Zykov. // وقائع الجامعات. 4 م. 1990. - رقم 4. - م 27 - 29.
56. إليوشن ، أ. بلاستيك. الجزء الأول. نص التشوهات البلاستيكية المرنة. / أ. إليوشن. م: MGU ، 2004. -376 ص.
57. Kargin، V.R. تحليل الرسم غير القابل للتآكل للأنابيب رقيقة الجدران مع نص شد مضاد. / V.R. كارجين ، إي. شوكوفا ، ب. Kargin // نشرة SSAU. سامارا: SSAU ، 2003. - رقم 1. - S.82-85.
58. Kargin، V.R. مقدمة في تخصص تشكيل المعادن
59- النص: دليل الدراسة / V.R. كارجين ، إي. شوكوفا. سمارة: SSAU ، 2003 - 170 ص.
60. Kargin، V.R. رسم نص الأنابيب اللولبية / V.R. Kargin // معادن غير حديدية. - 1989. رقم 2. - S.102-105.
61 ـ كارجين ، ف.ر. نص أساسيات التجربة الهندسية: دليل الدراسة / V.R. كارجين ، ف. زايتسيف. سمارة: SSAU ، 2001 - 86 ص.
62. كارين ، ف.ر. حساب أدوات رسم المقاطع المربعة والأنابيب Text. / V.R. كارجين ، إم في فيدوروف ، إي. Shokova // نشرة مركز سمارة العلمي التابع لأكاديمية العلوم الروسية. 2001. - رقم 2. - ت. - ص 238-240.
63 ـ كارجين ، ف. حساب سماكة جدار الأنبوب في حالة نص الرسم غير القابل للتآكل. / V.R. كارجين ، ب. كارجين ، إي. Shokova // إنتاج فارغ في الهندسة الميكانيكية. 2004. -1. -44-46.
64. Kasatkin، N.I. استقصاء عملية تحديد ملامح الأنابيب المستطيلة Text. / N.I. كاساتكين ، تي إن. خونينا ، I.V. كومكوفا ، م. Panova / التحقيق في عمليات معالجة المعادن غير الحديدية بالضغط. - م: علم المعادن ، 1974 العدد. 44. - ص 107-111.
65. Kirichenko، A.N. تحليل فعالية التكلفة طرق مختلفةإنتاج أنابيب مشكلة بسمك جدار ثابت على طول المحيط Text. / A.N. كيريشينكو ، أ. جوبين ، جي. دينيسوفا ، ن. Khudyakova // أنابيب من الأنواع الاقتصادية. - م ، 1982. -S. 31-36.
66. Kleimenov، V.F. اختيار قطعة عمل وحساب أداة لرسم أنابيب مستطيلة من سبائك الألومنيوم Text. / V.F. كليمينوف ، ر. موراتوف وم. إرليخ // تقنية السبائك الخفيفة. - 1979. - رقم 6 - ص 41-44.
67. Kolmogorov، V.L. نص أداة الرسم. / V.L. كولموغوروف ، إس. أورلوف ، في يو. شيفلياكوف. -M: علم المعادن ، 1992. -144 ثانية.
68. Kolmogorov، B.JI. الجهد االكهربى. تشوهات. نص التدمير. / B.JT. كولموغوروف. م: علم المعادن ، 1970 - 229 ثانية.
69. Kolmogorov، B.JI. المشاكل التكنولوجية للرسم والضغط على النص.: دليل الدراسة / B.JI. كولموغوروف. - سفيردلوفسك: UPI ، 1976. - الإصدار 10. -81 ثانية.
70. كوبينفيلس ، خامسا ، ممارسة التعيينات المطابقة ، النص. / ف. كوبينفيلس ، ف. ستالمان. م: IL ، 1963 - 406 ثانية.
71. Koff، Z.A. نص درفلة الأنابيب على البارد. / لكل. كوف ، ب. Soloveichik، V.A. أليشين وآخرون سفيردلوفسك: ميتالورجيزدات ، 1962. - 432 صفحة.
72 ـ كروبمان ، Yu.G. مثال رائع من الفننص إنتاج الأنابيب العالمية. / Yu.G. كروبمان ، ج. Lyakhovetsky، O.A. سيمينوف. م: علم المعادن ، 1992. -81s.
73. Levanov، A.N. احتكاك الاتصال في عمليات OMD النص. ن. ليفا نوف ، في. كولماجوروف ، س. بوركين وآخرون م: علم المعادن ، 1976. - 416 ص.
74. Levitansky، M.D. حساب المعايير الفنية والاقتصادية لإنتاج الأنابيب والبروفيلات من سبائك الألومنيوم على أجهزة الكمبيوتر الشخصية Text. / M.D. ليفيتانسكي ، إ. ماكوفسكايا ، ر. نزاروفا // معادن غير حديدية. -19.92. -№2. -S.10-11.
75. ليسوف ، م. نظرية وحساب عمليات تصنيع الأجزاء بواسطة طرق الانحناء Text. / M.N. ليسوف م: ماشينوسترويني ، 1966. - 236 ثانية.
76. Muskhelishvili، N.I. بعض المشكلات الأساسية في النظرية الرياضية لنص المرونة. / ن. Muskhelishvili. م: نوكا ، 1966. -707.
77. Osadchy، V.Ya. استقصاء معلمات القدرة لتحديد ملامح الأنابيب في عيارات السحب والبكرات Text. / V.Ya. Osadchiy، S.A. ستيبانتسوف // فولاذ. -1970. -№8.-С.732.
78 ـ اوزادشي ، ف. ملامح التشوه في صناعة الأنابيب ذات الأشكال المستطيلة والمتغيرة المقاطع النص. / V.Ya. Osadchiy، S.A. ستيبانتسوف // فولاذ. 1970. - رقم 8. - ص 712.
79. Osadchy، V.Ya. حساب الضغوط والقوى عند رسم الأنابيب Text./
80. V. Ya. أوسادشي ، أ. Vorontsov ، S.M. Karpov // إنتاج المنتجات المدرفلة. 2001. - رقم 10.- ص 8-12.
81. Osadchy، S.I. حالة الإجهاد والانفعال أثناء التنميط النص. / V.Ya. Osadchiy، S.A. Getia، S.A. ستيبانتسوف // إيزفيستيا فوزوف. علم المعادن الحديدية. 1984. -№9. -S.66-69.
82. بارشين ، قبل الميلاد. أساسيات التحسين المنهجي للعمليات ومصانع سحب الأنابيب الباردة نص. / قبل الميلاد بارشين. كراسنويارسك: دار كراسنويارسك للنشر. الجامعة ، 1986. - 192 ثانية.
83. بارشين ، قبل الميلاد. الرسم البارد لنص الأنابيب / قبل الميلاد بارشين ، أ. فوتوف ، ف. اليشين. م: علم المعادن ، 1979. - 240 ص.
84 ـ بيرلين ، إ. نص نظرية الرسم. / I.L. بيرلين ، م. يرمانوك. - م: علم المعادن ، 1971. - 448 ق.
85. بيرلين ، بي. حاويات للسبائك المسطحة نص. / P.I. بيرلين ، ل. تولتشينوف // سبت. آر. VNIImetmash. ONTI VNIImetmash ، 1960. - №1. -S.136-154.
86. بيرلين ، بي. طريقة لحساب حاويات الضغط من سبيكة مسطحة نص. / P.I. بيرلين // نشرة الهندسة الميكانيكية 1959. - №5. - S.57-58.
87. Popov، E.A. أساسيات نظرية ختم الورقة بالنص. / إي إيه بوبوف. -M: الهندسة الميكانيكية ، 1977.278s.
88. Potapov، I.N. نظرية نص إنتاج الأنابيب. / I.N. بوتابوف ، أ. كوليكوف ، في. درويان وآخرون م: علم المعادن ، 1991. - 406 ثانية.
89. Ravin، A.N. أداة تشكيل للقذف ورسم ملامح النص. / A.N. رافين ، إي. سوخودريف ، ل. دوديتسكايا ، في. Shcherbanyuk .- مينسك: العلوم والتكنولوجيا ، 1988.232p.
90 ـ رختماير ، R.D. طرق الفروق لحل مشاكل القيمة الحدية نص. / R.D. Rachtmayer. م: مير ، 1972 - 418 ثانية!
91. Savin، G.A. نص رسم الأنابيب / GA المقتصد. م: علم المعادن ، 1993. -336 ثانية.
92. سافين ، ج. توزيع الاجهادات حول الثقوب Text. / G.N.
93. سافين. كييف: نوكوفا دومكا ، 1968 - 887 ثانية.
94. Segerlind، JI. تطبيق نص FEM. / JI. سيجيرليند. م: مير ، 1977 - 349 ثانية.
95. سميرنوف - علييف ، ج. مشكلة التناظر المحوري لنظرية التدفق البلاستيكي أثناء ضغط وتمديد ورسم الأنابيب. / G.А. سميرنوف علييف ، ج. يا. بندقية // Izvestiya vuzov. علم المعادن الحديدية. 1961. - رقم 1. - ص 87.
96. Storozhev، M.V. نظرية تشكيل المعادن بالضغط على النص. / M.V. ستوروجيف ، إ. بوبوف. م: الهندسة الميكانيكية ، 1977. - 432 ص.
97. Tymoshenko، S. P. قوة المواد Text. / S.P. تيموشينكو - م: نوكا ، 1965 ، 1،2-480 ثانية.
98. Tymoshenko، S. P. ثبات النظم المرنة نص. / S.P. تيموشينكو. م: جيتل ، 1955-568.
99. Trusov، P.V. التحقيق في عملية تحديد ملامح الأنابيب المحززة Text. / P.V. تروسوف ، في يو. ستولبوف ، أ. كرون // معالجة المعادن بالضغط. - سفيردلوفسك ، 1981. رقم 8. - S.69-73.
100. Hooken، V. إعداد الأنابيب للرسم وطرق الرسم والمعدات المستخدمة في رسم النص. / V. Hoeken // إنتاج الأنابيب. دوسلدورف ، 1975. ترجمة. معه. م: Metallurgizdat ، 1980. - 286 ثانية.
101 ـ شفاكين ، Yu.F. آلات الحوسبة في إنتاج الأنابيب Text. / Yu.F. شيفكين ، أ.م. ريتيكوف. م: علم المعادن ، 1972.240s.
102- شفاكين، Yu.F. معايرة الأداة لرسم نص أنابيب مستطيلة. / Yu.F. شيفكين ، ن. Kasatkin // بحث في عمليات معالجة ضغط المعادن غير الحديدية. - م: علم المعادن ، 1971. رقم 34. - س 140-145.
103. شفاكين ، يو. نص إنتاج الأنابيب. / Yu.F. شيفكين ، أ. جلي بيرج. م: علم المعادن ، 1968 - 440 ص.
104 ـ شفاكين ، Yu.F. انتاج مواسير من معادن غير حديدية Text. / Yu.F. شيفكين ، أ.م. ريتيكوف ، ف. سيدالييف م: Metallurgizdat ، 1963 - 355 ثانية.
105. Shevakin، Yu.F.، Rytikov A.M. زيادة كفاءة إنتاج الأنابيب من معادن غير حديدية Text. / Yu.F. شيفكين ، أ.م. ريتيكوف. م: علم المعادن ، 1968. - 240 ثانية.
106. Shokova، E.V. معايرة أداة رسم نص أنابيب مستطيلة / E.V. شوكوفا // الرابع عشر قراءات توبوليف: المؤتمر العلمي الدولي للشباب ، ولاية قازان. تقنية. un-t. قازان ، 2007. - المجلد 1. - س 102103.
107. Shurupov، A.K.، Freiberg M.A. نص انتاج مواسير ذات قطاعات اقتصادية. / أ.ك. شوروبوف ، ماجستير فرايبرغ سفيردلوفسك: ميتالورجيزدات ، 1963-296.
108. ياكوفليف ، ف. رسم أنابيب مستطيلة بدقة نص عالية. / V.V. ياكوفليف ، بكالوريوس. Smelnitsky ، V.A. Balyavin et al. // ستيل. -1981-№6-С.58.
109. Yakovlev، V.V. ضغوط الاتصال أثناء الرسم بدون أنبوبي. نص. / V.V. ياكوفليف ، ف. Ostryakov // المجموعة: إنتاج الأنابيب غير الملحومة. - م: علم المعادن ، 1975. -رقم 3. -S.108-112.
110. Yakovlev، V.V.، رسم أنابيب مستطيلة على مغزل متحرك Text. / V.V. ياكوفليف ، ف. شورينوف ، ف. باليافين. فنيتي. دنيبروبيتروفسك ، 1985 - 6 ص. - قسم. في Chermetinformation 05/13/1985 ، رقم 2847.
111. Automatische Fertingund vou profiliohren Becker H.، Brockhoff H.، "Blech Rohre Profile". 1985. -32. -C.508-509.
يرجى ملاحظة أن النصوص العلمية المذكورة أعلاه تم نشرها للمراجعة والحصول عليها عن طريق التعرف على النصوص الأصلية للأطروحات (OCR). في هذا الصدد ، قد تحتوي على أخطاء مرتبطة بنقص خوارزميات التعرف. لا توجد مثل هذه الأخطاء في ملفات PDF للأطروحات والملخصات التي نقدمها.
