Kompilaator: M.V. Kalmykov UDC 621.1 Katla TGM-84 disain ja töötamine: meetod. Dekreet / samar. Riik the un-t; Maksumus. M.V. Kalmykov. Samara, 2006. 12 s. Peamised tehnilised omadused, paigutus ja kirjeldus disaini TGM-84 boiler ja selle töö põhimõtet. Antud abiseadmetega katlaüksuse paigutuse joonised Üldvaade Boiler ja selle sõlmed. Esitatakse boileri aurutee skeem ja selle töö kirjeldus. Metoodilised juhised on mõeldud spetsialiseerunud üliõpilastele 140101 "Soojus elektrilised jaamad". IL. 4. Bibliogr.: 3 nimed. Trükitud otsuse redaktsiooniavaldusnõukogu Samgta 0 peamised omadused katlaüksuse boiler agregaatide TGM-84 on mõeldud auru saamiseks kõrgsurve Gaasilise kütuse või kütteõli põletamisel ja järgmistel parameetritel: hinnatud auru väljund ................................ ...................................................... ....................................... töötavad peamise auru riivi jaoks .......... ...... Ülekuumenenud paari temperatuur ................................................ .. Toitainevee temperatuur ................................................ . Sooja õhu temperatuur a) Kütteõli põletamisel .......................................... .......... b) gaasi põletamisel ................................................. ....... 420 T / H 155 ATA 140 ATA 550 ° C 230 ° C 268 ° C 238 ° C Boiler Units TGM-84 Vertikaalselt veetoru, ühe tagatud kutsika paigutus loodusliku ringlusega. See koosneb suitsukambrist, mis on kasvav gaasikanal ja langetatud konvektiivne võll (joonis fig 1). Jahedam jagatakse kahe lüliti ekraaniga. Iga külgse ekraani alumine osa läheb veidi kaldeks spetsiaalseks ekraaniks, mille alumised kogujad on kahekordse ekraani reservuaaride külge kinnitatud ja liiguvad ühiselt ekstraktide ja katla peatuste ajal soojuse deformatsioonidega. Kahekordse ekraani olemasolu tagab kütusegaaside intensiivsemat jahutamist. Sellest tulenevalt valiti selle katla suitsu mahu termiline pinge märkimisväärselt kõrgem kui tolmu agregaatides, kuid madalamal kui teistes suurustes gaasi sisaldavate katelde. Seda hõlbustas kahe kilbi torude töötingimused, mis tajuvad suurimat soojust. Ahju ülemises osas ja pöördkambris on poolradiaalne lai auruti. Konvektiivses kaevanduses paigutatakse horisontaalne konvektiivne auruja ja veemajanduse. Veemajandusel on kaamera vastu võetud haavliga punkrid. Pärast konvektiivset kaevandust on paigaldatud kaks kurjategijat paralleelset regeneratiivse õhu soojendi pöörlevat tüüpi RVP-54. Katla on varustatud VDN-26-11 ja kahe D-21 suitsu kahe puhuva fänniga. Katla oli korduvalt rekonstrueerinud, mille tulemusena ilmus TGM-84A mudel ja seejärel TGM-84B. Eelkõige kehtestati ühtsed kerimised ja saavutati torude vahel ühtlasemat jaotust torude vahel. Superaatori auru konvektiivse osa horisontaalsete pakenditega torude põikpakettide suurendati, vähendas seeläbi fasonry reostuse tõenäosust. 2 0 p ja s. 1. gaasigaasiga boileri TGM-84 pikisuunalised ja põikosad: 1 - soojuskamber; 2 - põletid; 3 - trumm; 4 - Shirma; 5 - konvektiivne auruti; 6 - Kondensatsiooni paigaldamine; 7 - Economyzer; 11 - Shotgun; 12 - Remote eraldustsükloon TGM-84 esimese modifikatsiooni katlad olid varustatud 18 gaasigaasipõletiga, mis pani kolm rida kiudkambri esiseinale. Praegu luua kas neli või kuus põleti suurema jõudluse, mis lihtsustab hooldus ja remont katlad. Põleti seadmed Ahjukambris on varustatud 6 gaasigaasipõletiga, mis on paigaldatud kahele tasandile (kujul 2 kolmnurga kujul järjest, tippude üles, esiinal). Madalama astme põletid määratakse 7200 mm, Ülemine Yarusa 10200 mm märgistusel. Põletid on ette nähtud gaasi- ja kütteõli, keerise, ühe keermelise jaotuse jaoks eraldi põletamise jaoks. Kõige madalama astme äärmuslikud põletid on paigutatud poolpulbri telje poole 12 kraadi võrra. Kütuse segamise parandamiseks õhuga on põletid juhendid, läbides, et õhk ketramine. Katla põletite teljel, mehaanilise pihusti kütuseõli pihustid, kütteõli otsiku pikkus on 2700 mm. Põleti ahju ja paigutuse kujundamine peaks andma pideva põlemisprotsessi, selle kontrolli ja välistavad ka võimaluse moodustada halvasti ventileeritud tsoonid. Gaasipõletid peavad töötama pidevalt, ilma katla soojuse laadimisvahemikus ilma eraldamise ja puistata. Katlaga kasutatavad gaasipõletid peaksid olema sertifitseeritud ja neil on tehasetootjate passi. Koostöökamber Prismaatiline kamber on jagatud kaheks pooleks aknaks. Ahjukambri maht on 1557 m3, suitsute mahu soojuspinge on 177 000 kcal / m3 ּ tund. Kambri külg- ja tagumised seinad on varjestatud aurustitorudega, mille läbimõõt on 60 × 6 mm 64 mm sammuga. Kõige alumise osa küljekraanidel on nõlvadel ahju keskele nõlvade kallakuga 15 kraadi horisontaalse ja vormi all. Selleks, et vältida auru segu kimp veidi blokeerija horisontaalsete torudena, küljekraanide osad, mis moodustavad kamoten tellisega ja kroomi massiga. Ekraanisüsteem tõukejõu abil peatatakse lagi kattumise metallkonstruktsioonidele ja tal on võime vabalt langeda, kui termiline laienemine. Aurustuvaekraanide torud keevitati üksteisega D-10 mm varrastega intervalliga 4-5 mm kõrgusel. Et parandada aerodünaamika aerodünaamika ahjukambri ja kaitsta tagaekraanikaamerate kiirgust, tagaekraaniga torud ülemise osa moodustavad väljaulatuva tuletõrje väljalaskeava 1,4 m. Väljasoovitus moodustub 70% Tagukuva torud. 3 Selleks vähendada ebaühtlase soojendamise mõju ringlusele, kõik ekraanid jaotatakse. Kahe minuti ja kahel pool ekraanil on kolm ringlusvoolu, taga - kuus. TGM-84 katlad töötavad kaheastmelise aurustuskava. Aurustamise esimene samm (puhas kamber) sisaldab trummid, tagapaneelid, kahe higi ekraanid, 1. ja 2. esipaneeli esiküljest. Aurustamise teine \u200b\u200betapp (soolaruum) sisaldab 4 kaugtsüklit (mõlemad kaks küljel) ja kolmandat küljekraani paneeli esiküljel. Kuus alumisse tagaekraani kaameraid tarnitakse trumli veest 18 veetorudega, igale kollektorile kolm. Kõik 6 paneel sisaldab 35 ekraanitoru. Torude ülemine otsad on ühendatud kaameratega, mille aurutegu saabub trumlile 18 toru. Kahe Shieldi ekraanil on aknad, mis moodustavad torude paigaldamisega poolpüstoli survet. Kahekordse kahekordse ekraani kolme alumise alumise kambrile jõuab trumli vesi läbi 12 veetoru (4 toru koguja kohta). Äärmuspaneelidel on 32 ekraanitorudKeskmine - 29 toru. Torude ülemine otsad on ühendatud kolme top kaameraga, millest 18 toru auru segu saadetakse trumlile. Külgseekraanide nelja eesmise põhjaosa, vesi pärineb trumli üle 8 veetorude. Kõik need paneelid sisaldavad 31. ekraanitoru. Ekraanitorude ülaosad on ühendatud 4-kambritega, mille auru segu langeb trumlile 12 toru. Soolakambrite alumised kambrid toiteallikaga 4 Remote tsüklonsiga 4 veetorudes (igast torust ühest tsüklonist). Soolakambrite pakendid sisaldavad 31 ekraanitoru. Ekraanitorude ülemine otsad on ühendatud kambritega, millest 8 torustiku auru lõikamise segu siseneb 4 kaugtsüklonali. Trumli ja eraldusseadme trumli siseläbimõõdule 1,8 m, pikkus 18 m. Kõik trummid on valmistatud lehtterasest 16 GNM (mangaani-nickemolübdeenterasest), seina paksus on 115 mm. Trumli kaal on umbes 96600 kg. Boiler trummel on loodud selleks, et luua veega loomulik ringlus boileris, puhastades ja eraldades ekraanitorudes saadud auru. Aurutamise 1. etapi aurude segu eraldamine oli trumlis organiseeritud (aurustamise 2. etapi eraldamine toimub nelja eemaldamise tsüklolase katlates), kogu paari loputamine toimub toitainev vesi Pärast auru niiskuse püüdmist. Kogu trumli on puhas kamber. Aurutatud segu ülemise kollektsiooni (välja arvatud kollektsiooni soolakappide) siseneb trumli mõlemale poolele ja siseneb spetsiaalse uputuskarbi, millest see saadetakse tsüklladele, kus algse auru esialgne eraldamine veest tekib. Borants Boilers, 92 tsüklon paigaldati - 46 vasakule ja 46 paremale. 4 Auride väljumisel tsükloonidest on paigaldatud horisontaalplaadi eraldajad, auru, nende edastamine, siseneb Barbaste pesuseadmele. Siin testitud puhta sektsiooni loputusseadme all, kaugtsüklonite paari, sees, mis on samuti organiseeritud auru segu eraldamine. Paar, võttes läbinud kruusid ja loputusseadme, siseneb aukne leht, kus auru eraldamine ja voolu tasandamine toimub samaaegselt. Ava lehtide läbimine, paarid 32 aurutamistorud eraldatakse seinale paigaldatud aurusauguri ja 8-torude sisendkambritele kondensaadi paigaldamisse. P ja s. 2. Kaheetapiline aurustuskava koos kaugtsüklidega: 1 - trumm; 2 - Remote tsüklon; 3 - tsirkulatsiooni ahela alumine koguja; 4 - Auru genereerivad torud; 5 - valamu torud; 6 - toitainevee tarnimine; 7 - puhastamise vee eemaldamine; 8 - veevarustuse toru trumli tsüklonis; 9 - pariltoru trumli tsüklonist; 10 - aurutoru seadmest pinnapesuseadmest söödetakse umbes 50% toitaineveest ja ülejäänud see läbi jaotus koguja ühendab trumli veetaseme all. Keskmine tase Vesi 200 mM trumlis selle geomeetrilise telje all. Lubatud taseme kõikumised trumli 75 mm. Katla soolakappide soolalahuse viimiseks tehakse kaks veekindlat toru, nii et õige tsüklon toidab soolaruumi vasakut alumist kogujat ja vasakult toidab paremale. 5 auruti küttepinna pinna disain paigutatakse ujukkambrisse, horisontaalse gaasi kanalisse ja kraanikaevandusele. Aurutiskeem on valmistatud kahesuunaline korduva segamise ja auruülekandega boileri laiusega, mis võimaldab üksikute müntide jaoks termilise piserdada. Soojuse tajumise iseloomuga jagatakse auruti tingimuslikult kaheks osaks: kiirgus ja konvektiivsed. Kiirgusosa sisaldab seinale paigaldatav auruti (NPP), esimene seeria SHIRS (SPP) ja osa lae auruti (PPP), varjestus lakke koendikambrisse. Konvektiivselt - teine \u200b\u200bseeria SHIRS, osa lae-auruti ja konvektiivse auruti osa (PPC). Kiirguse seinale paigaldatud NPP toru auruti varjestatud eesmise seina põrandakaamera. NPP koosneb kuuest paneelist, kaks neist on 48 ja ülejäänud 49 torud, torude vaheline etapp on 46 mm. Igas paneeli 22 torud langetatakse, ülejäänud tõste. Sisend- ja väljundkollektsionäärid asuvad soojuskambri kohal, vahepealsete kollektsionääride kohal oleva soojuskambri kohal - soojuskambri all olev mittekuulutatud tsoonis. Ülemine kambrid koos tõukejõuga peatatakse lakke kattuvad metallkonstruktsioonidega. Torude kinnitus viiakse läbi nelja tasandi kõrguse ja võimaldab vertikaalset liikumist paneelid. Lakke ülemmäär Lae auruti asub ahju ja horisontaalse gaasikaal, koosneb 394 torustikust paigutatud 35 mm sammude ja ühendatud sisend- ja väljundkollektsionäärides. Shirm Steam-Steel'i soojem auruti koosneb kahest vertikaalsete väljaannete rida (30 kõigis igas reas), mis asub soojuskambri ülemises osas ja pöörlev gaasikaal. Samm Shirms 455 mm vahel. Shirma koosneb 23 sama pikkuse rullidest ja kahest kollektorist (sisend ja väljund), mis on paigaldatud horisontaalselt mittekuulumata tsoonis. Konvektiivne auruti konvektiivne horisontaalne tüüpi auruti koosneb vasakpoolsest ja parempoolsest osast, mis asuvad hüdrosüsiniku kaevanduse gaasikanalis veemajanduse üle. Kumbki pool omakorda on jagatud kaheks sirgjooneks. 6 Aurutee boileri küllastunud paari katla katla 12 aurutatud torud siseneb ülemise kollektsiooni NPP, millest 6 paneel liigub alla ja siseneb 6 alt kollektsiooni, mille järel see tõuseb äärmuslike torude 6 paneelid Ülemine kollektsiooni, millest 12-depeateeritud torud saadetakse lae auruti sisendkollektsionääridele. Järgmisena liigub auru kogu katla laiuse ulatuses mööda lakketorude piki ja siseneb auruti väljundkollektsionäärid, mis asuvad konvektiivse gaasiteha tagaosas. Nendelt kollektsionääridest jagatakse auru kahte voogudeks ja saadetakse i etapi aurude kambritega ja seejärel äärmuslike kaadrite (7 vasakule ja 7 paremale) kambritesse, mis läbivad mõlemad auru voogud vahepealsed aurutid II etapi, vasakule ja paremale. Aurutite i ja II auru auru kantakse vasakpoolsest küljest paremale ja vastupidi, et vähendada termilist kokkupanemist gaasi muhke põhjustatud. Tulevad välja vahepealsed vaporochlaserite II süstimise, paapa siseneb keskmise suurusega kollektsiooni (8 vasakule ja 8 paremale), mis edastatakse PPC sisendkambrid. Käigukasti ülemise ja alumise osa vahel on paigaldatud III etapi aurutid. Seejärel saadetakse turbiinidele aurutorustiku ülekuumenenud auru. P ja s. 3. Katla auruti skeem: 1 - katlarumm; 2 - Kiirgus kahesuunaline kiirgustoru paneel (vasakpoolne ülemkollektsionäär ja paremal - madalam); 3 - laepaneel; 4-Lady Mofoker; 5 - Vee sissepritse asukoht paarikaupa; 6 - äärmuslikud ekraanid; 7 - keskmine ekraan; 8 - konvektiivsed paketid; 9 - Paar boiler 7 kondensaadi paigaldus- ja sissepritsearutid, et saada oma kondensaadi katla kondensaadi saamiseks, 2 kondensaadipaigaldise paigaldatakse (üks mõlemal küljel), mis asub katla ülemmäära katturi katla katla katla katla üle. Need koosnevad kahest levitamisest kollektorist, 4 kondensaatoritest ja kondensaadi kollektorist. Iga kondensaator koosneb kambrist D426 × 36 mm. Kondensaatorite jahutuspindad moodustavad torukujulise plaadiga keevitatud torud, mis on jagatud kaheks osaks ja moodustab äravoolu- ja veevarustuse kambri. Küllastunud paari katlarumli 8 torud saadetakse neljale jaotavad kollektsiooni. Iga kollektoripaaride eraldatakse kahele kondensaatorile 6-toru torude kondensaatorile. Kondenseerumine küllastunud auru saabub katla Borax on valmistatud jahutades seda toitaine veega. Toitainev vesi pärast suspendeeritud süsteemi söödetakse veetoitekambrisse, läbib kondensaatorite torud ja läheb kambri äravoolu ja veemajandusele lisaks. Trummilt saadud küllastunud aur täidab torude vahel auru ruumi, puutub nendega ja kondenseerunud. Sellest tulenev kondensaat iga kondensaatori 3. torude puhul siseneb kaks kollektsiooni, sealt reguleerivate asutuste kaudu tarnitakse vasakpoolse ja õige süstide I, II, III, III, III. Kondensaadi süstimine toimub õigekirjapea kulul Venturi toru erinevusest ja aururaja rõhulanguse rõhu langus trumlile süstekohal. Kondensaadi süstitakse toru "Venturi" õõnsusesse 24 auku läbimõõduga 6 mM-i läbimõõduga, mis asub ringi ümber kitsas torust. Venturi toru boileri täiskoormusega vähendab paari rõhku, suurendades selle kiirust süstekohal 4 kgf / cm2 juures. Ühe kondensaatori maksimaalne maht 100% auru- ja toitainevee arvutatud parameetritega on 17.1 t / h. Veemajanduse terasest kate veemajanduse koosneb kahest osast vastavalt valamu võlli vasakul ja paremal küljel. Majapidaja iga osa koosneb neljast plokist: madalam, 2 söötme ja top. Kõrgus plokkide vahel tehtud avad. Veemajanduse veemajanduse koosneb 110 paketist rullide paiknevad paralleelselt katla esiküljega. Plokkide rullid asuvad marsruutelaboardis, mille etapp on 30 mm ja 80 mm. Keskmise ja ülemise plokke paigaldatakse gaasikanalis asuvatesse taladesse. Et kaitsta gaasikeskme vastu, on need talad kaetud isolatsiooniga, mis on kaitstud metallist lehed, mille paksus on 3 mm löögi lõhkamise mõjudest. Madalamad plokid riiulitega riiulitega. Riiulid võimaldavad remondi ajal rullide paketi eemaldamist. 8 Vee säästva majanduse sisselaskeava ja väljundkambrid asuvad väljaspool gaasikanalite ja sulgude külge kinnitatud katlaraamiga. Veemajanduse talade jahutamine (talade temperatuur radade ajal ja töötamise ajal ei tohiks olla üle 250 ° C) külma õhuva õhuvarustuse tõttu fännide peaga õhku, õhku tühjenemise fännide puhumispakendiga . Katlaruumi õhu soojendus paigaldati kahe regeneratiivse õhu soojendi RVP-54. RVP-54 regeneratiivne õhukütteseade on vastuvoolu soojusvahetusüksuse, mis koosneb fikseeritud korpuse sees sõlmitud rotatori rootori (joonis 4). Rootor koosneb kestast, mille läbimõõt on 5590 mm ja kõrgus 2250 mm, mis on valmistatud lehtteras, mille paksus on 10 mm ja keskrumm, mille läbimõõt on 600 mm, samuti jaoturi ühendamine radiaalsete ribidega kestaga Rootori eraldamine 24 sektorites. Iga sektor jagatakse vertikaalsed lehed P ja C. 4. Regeneratiivse õhu soojendi konstruktiivne diagramm: 1 - kast; 2 - trumli; 3 - keha; 4 - pakkimine; 5 - võlli; 6 - laager; 7 - pitser; 8 - Elektrimootor kolm osa. Need virnastatakse küttekettide osad. Sektsiooni kõrguses paigaldatakse kahesse rida. Ülemine rida on rootori kuum osa, mis on valmistatud eristavatest ja gofreeritud lehtedest, 0,7 mm paksust. Alumine seeria seeria on külm osa rootori ja on valmistatud eristav otsest lehed, 1,2 mm paksune. Külma osa on korrosioonile vastuvõtlikum ja seda saab kergesti asendada. Rootori rummu sees läbib õõnespuu, millel on ääriku ääriku, mis tugineb rootorile, on rummu külge kinnitatud ääriku külge naastega. RVP-l on kaks kaanet - ülemine ja alumine, neil on tihendusplaadid. 9 Soojusvahetusprotsess viiakse läbi rootoripakendi kuumutamise teel gaasivoolu ja selle jahutuse õhuvoolu. Soojendusega gaasivoolu järjestikune liikumine õhku viiakse läbi rootori pöörlemise tõttu, sagedusega 2 pööret minutis. Igal ajahetkel, alates 24 sektorites rootori 13 sektorit, mis sisalduvad gaasina, 9 sektorit - õhutöökogus, kaks sektorit välja lülitatud ja kattuvad tihendusplaadid. Õhukütteseadmes on vastuvoolu põhimõte läbi: õhk sisestatakse väljalaskeava küljest ja eemaldatakse gaaside osast. Õhukütteseade on mõeldud õhu soojendamiseks 30 kuni 280 ° C juures, kui gaasid jahutatakse kütteõli töötlemisel 331 ° C kuni 151 ° C. Regeneratiivse õhukütteseadmete eeliseks on nende kompaktsus ja väike mass, peamine puudus on õhu poolel oluline õhupunkt (regulatiivne õhu supressioon 0,2-0,25). Katla raam Katla raami koosneb horisontaalsete talade, põllumajandusettevõtete ja drantsinitega seotud terasest veergudest ning teenib koormusi trumli kaalust, kõik küttepinnad, kondensaadi paigaldamine, isolatsiooni- ja hoolduspaigad. Katla raami valmistatakse keevitatud profiili rentimisest ja lehtterasest. Raami veerud on kinnitatud katla maa-aluse raudbetooni alusega, aluse (kinga) veerud valatakse betooniga. Kaamera jäätumise lõikamine koosneb tulekindlatest betoonist, tagatise plaatidest ja tihendus magneesi kattekihist. Paksus 260 mm. See on paigaldatud katlaraami külge kinnitatud kilbide kujul. Lakke ikoon koosneb paneelidest, 280 mm paksust, vabalt lamades auruti torudel. Paneelide struktuur: tulekindlate betooni kiht 50 mm paksune kiht, termilise isolatsiooni betooni kiht, mille paksus on 85 mm, kolm konstruktiivsete tahvlite kihti, kogupaksus 125 mm ja paksuse tihendamise kiht, paksus 20 mm rakendatud metallvõrk. Kilpile kinnitatakse rootoraja ja konvektiivsete kaevanduste niisutamine ja konvektiivsed kaevandused, mis omakorda kinnitatakse katlaraamile. Põllukambri üldine paksus on 380 mm: tulekindlate betoon - 80 mm, soojusisolatsioonibetoon - 135 mm ja neli kontekstiplaatide kihti 40 mm. Konvektiivse auruti konvektsioon koosneb ühest soojusisolatsiooni betooni kihist, mille paksus on 155 mm, tulekindla betooni kiht - 80 mm ja neli tagatraatplaatide kihti - 165 mm. Plaate vahel on peatatud mass10 kiht10 puugid 2 ÷ 2,5 mm paksused. Veemajanduse veemajanduse paksus 260 mm koosneb tulekindlatest ja soojusisolatsioonbetoonist ja kolmest tagatplaatide kihist. Ohutusmeetmed Katlaüksuste käitamine peaks toimuma kooskõlas olemasolevate "reeglite ja auru- ja veekatlade ohutu käitamisega", mille on heaks kiidetud Rostechnadzor ja " Tehnilised nõuded Vastavalt kütteõli ja maagaasiga töötavate katlaseadmete plahvatusohutusele, "ning tööohutusnõuded elektrijaamade soojusvõimsuse teenindamiseks". Bibliograafiline nimekiri 1. Energiakatla TGM-84 CHP VAZi toimimise juhised. 2. MACLAR M.V. Kaasaegne boiler agregaadid tkz. M.: Energia, 1978. 3. Kovalev A.P., Leleev N.S., Vilensky T.v. Aurugeneraatorid: õpetus ülikoolidele. M.: ENERGOATOMIZDAT, 1985. 11 Disain ja töö Boiler TGM-84 kompilaator Kalmykov Maxim Vitavich Editor N.V. E P ja N ja N ja tehnilise redaktori G.N. W ja H l umbes ja allkirjastada Print 06/20/06. Vorming 60 × 84 1/12. Ofsettpaber. Printige nihke. Usl.l. 1.39. Sl.kr.-Ott. 1.39. Ud. l. 1.25 ringlusse 100. S. - 171. ________________________________________________________________________ haridusasutus Kõrgem kutseharidus "Samara osariigi tehniline ülikool" 432100. G. Samara, ul. Noor valvur, 244. peamine korpus 12
Õpilased, kraadiõppurid, noored teadlased, kes kasutavad oma õpingute teadmistebaasi ja töötavad, on teile väga tänulikud.
Föderaalne hariduse agentuur
Riiklik haridusasutus
kõrgem professionaalne haridus
"Uura riigi Tehnikaülikool - UPI
Venemaa esimese presidendi nimi B.N. Jeltsin "-
filiaal Mizhneuralskis
Eriala: 140101.
Grupp: TPP -441
Kursuse projekt
Boileri agregaadi TGM-i termiline arvutamine - 96
Distsipliini all "Katlaseadmed TPP"
Õpetaja
Dalkova Nina Pavlovna
Kashurin Anton Vadimovich
hr Sredneuralsk
1. Kursuse projekti
2. Lühike kirjeldus Ja boileri TGM-96 parameetrid
3. Outlet õhu koefitsiendid, mahud ja entalpia toodete põletamine
4. Katlaüksuse termiline arvutamine:
4.1 Soojussaldo ja kütuse arvutamine
4.2 Regeneratiivse õhu soojendi
aga. Külm
b. Kuum osa
4.4 Nädalavahetus Shirm
4.4 Sisend Shirma
Bibliograafia
1. Kursuse projekti ülesanne
Arvutuse puhul aktsepteeritakse trumli katlaüksuse TGM - 96.
Ülesande lähteandmed
Boileri TGM-i parameetrid - 96
· Katla step-vaade - 485 t / h
· Rõhk Ülekuumenenud auru boileri väljalaskeava juures - 140 kgf / cm2
· Eelsoojendatud lõiketemperatuur - 560 єС
· Kasutusrõhk Boiler Drumis - 156 kgf / cm 2
· Toitainetemperatuur boilerisse sissepääsu juures - 230 ° C
· Toitevesi rõhk boilerisse sissepääsule - 200 kgf / cm 2
· Külma õhutemperatuur RVP sissepääsu juures - 30 ° C juures
2 . Termilise ahela kirjeldus
Toitainete boiler on kondensaadi turbiinid. Mis on kondensaadi pump järjestikku läbi peamise ejektori, hüljeste ejektori, näärme soojendus, PND-1, PND-2, PND-3 ja PND-4 kuumutatakse temperatuurini 140-150 ° C ja söödetakse Deaaaraatorid 6 at. Deaaeratorsis, eraldatakse gaaside eraldamine kondensaadis (õhutusvahendis) ja täiendava kuumutamise temperatuurini umbes 160-170 ° C. Deaaratorite kondensaadi allkirjastab toitumispumpade haigus, mille järel rõhk tõstetakse 180-200 kgf / SM ja toitainev vesi läbi PVD-5, PVD-6 ja PVD-7 reguleeritakse temperatuurini 225- 235 ° C. POWER KNOT boiler. Katla rõhu all oleva võimsuse regulaatori taga istub kuni 165 kGF / SM-i ja serveeritakse veemajandusest.
Toitainev vesi läbi 4 kambri D 219x26 mm siseneb suspendeeritud torud D 42x4,5 mm artikli 20, mis asub etapis 83 mm 2 rida iga poole gaasitehase. Peatatud torude väljundkambrid asuvad gaasitoru sees, suspendeeritakse 16 toruga D 108x11 mm vee 12 torude kambrite artikliga 20-ga. Samal ajal edastatakse voolu ühel küljel teisele. Paneelid on valmistatud torudest D28x3,5 mm artikli 20 ja varjestatud külgseinad ja Skattopi kaamera.
Vesi läbib kaks paralleelset voogu ülemise ja alumise paneelide kaudu, mis saadetakse konvektiivse säästlikkuse sisendkaameratele.
Konvektiivne majandus moodustab ülemise ja alumise paketid, alumine osa valmistatakse rullide kujul torude läbimõõduga 28x3,5 mm. 20, mis asub kontrollis 80x56 mm sammuga. See koosneb kahest osast, mis asuvad paremas ja vasakul riskis. Iga osa koosneb 4 plokist (2 ülemist ja 2nge). Vee- ja suitsugaaside liikumine konvektiivne ökonstruktsiooni on vastuvoolu. Gaasil töötamisel on ökonoomikujumal 15% keetmist. Majanduses tekkinud auru eraldamine (majandusametil on gaasi töötlemisel 15% keetmise korral 15% bassiga töötamises) labürindiga eralduskarpis. Karbi auku kaudu tarnitakse toitainevee pidev kogus koormusest, sõltumata koormusest koos parvlaeva mahule trumli mahule loputuskilpide all. Vesi lähtestamine loputuspaneelidest viiakse läbi äravoolukastide abil.
Auru-lõikamine segu ekraanist aurutavate torude kaudu siseneb jaotus kastid ja seejärel vertikaalsed eraldamise tsüklonid, kus esmane eraldamine toimub. Puhas kambris paigaldati 32 topelt- ja 7 tsükleerimist, soolas 8 - kuni 4 mõlemale küljele. Selleks, et vältida tsüklonide paare madalamates torudes kõigis tsükloonides, paigaldatakse kast. Vett eraldatud tsüklonis voolab alla vee maht trumli ja paari koos mõne niiskuse tõuseb ülespoole, läbides peegeldava kaanega tsükloni siseneb loputusseadmesse, mis koosneb horisontaalsetest aukude kilbid, millest 50% toitainetest Vesi tarnitakse. Paar, mis läbib pesuseadme kiht, annab selle selle põhiservesse sisalduva räniosa. Pärast pesemisseadme paari läbib paari läbi Louvre eraldaja ja lisaks puhastatakse niiskuse tilkade ja seejärel läbi augulakke kilp, nivelleerimine kiiruse väljale aururuumi trumli siseneb.
Kõik eraldusmelemendid on kokkuvarisenud ja kinnitatud kiiludega, mis haaratakse eraldamise üksikasjadele keevitamisega.
Keskmise veekomplekti keskmise veetaseme keskmine veetase on 50 mm ja 200 mm alla trumli geomeetrilise keskuse alla. Ülemine lubatud tase + 100mm, alumine lubatud - 175 mm veeklaasil.
Drumse keha kuumutamiseks ekstraktide ajal ja katkestamine katkestamise katkestamise ajal on paigaldatud UTE projekti jaoks spetsiaalne seade. Selle seadme paarid serveeritakse lähedal asuvast töötavast boilerist.
Küllastunud paari trumlite temperatuuriga 343 ° C siseneb 6 paneelid kiirguse superheater ja kuumutatakse temperatuurini 430 ° C, mille järel see kuumutatakse 460-470 ° C juures 6 paneelid lae ahela.
Esimeses aurutis väheneb paari temperatuur 360-380 ° C. Enne esimest aurutite auru oja on jagatud kaheks vooguks ja pärast nende tasemel temperatuuri skaneerimine, vasakpoolne voolu paari kantakse parem poolja paremale - vasakul. Pärast üleandmist siseneb iga voolupaar 5 sisend külma külge, nende taga 5 väljalaskeava külma. Nendes septenides liigub auru vastupidist. Seejärel siseneb paaride otsene voolu 5 kuuma sisendse, nende taga 5 nädalavahetusel Hot Shirm. Külm Shirms asub broneerige boilers, kuum - kesklinnas. Aurutemperatuur Shirmah 520-530 ° C.
Veelgi enam, 12 auru aurutatud torud D 159x18 mm artikkel 12x1MF paare sisestab sisendpaketi konvektiivse auruti, kus see kuumutatakse 540-545 ° C. Temperatuuri suurenemise korral siseneb teine \u200b\u200bsüst operatsioonile. Järgmisena möödavoolu kaudu torujuhtme D 325X50 st. 12x1MF siseneb kassi väljundpaketti, kus temperatuuri tõus on 10-15 ° C. Pärast tema järel siseneb paare kassi väljund koguja, mis boileri esikülje suunas liigub peamisse aurujoone ja tagaosas paigaldatakse 2 peamist töövoolu.
Katla vees lahustatud soolade eemaldamiseks toota katlarumli pidev puhumine, pideva puhastamise väärtuse reguleerimine viiakse läbi Himschi ülemineku ülesande ülesande täitmisel. Madalamate kollektsioonide muda eemaldamiseks toodavad ekraanid madalamate punktide perioodilise puhumise. Et vältida hariduse kaltsiumi skaala katla, et toota katla vee fosfeerimist.
Fosfaadi hulka manustatava fosfaadi reguleeritakse vanem masinist ülesande ülesandeks ülemineku Hirsech. Et siduda vaba hapniku ja passiivse (kaitsevahendi) kile moodustumise katla torude sisepindadel, hüdrasiini manustamiseks toitainevees, säilitades selle liigse 20-60 ug / kg. Doseerimine hüdrasiini toitainevesi toodab turbiini filiaali personali ülesandeks pea nihe Hirsech.
Pideva puhastava katla soojuse kasutamiseks p ok. 2 järjestikku kaasas pidev puhastamine laiendus lubatud.
Laiend 1 spl. Sellel on maht 5000 liitrit ja see on mõeldud survet 8 temperatuuril 170 ° C, parameeter on suunatud kuumutamise kogujale 6 at, lahuselu kondenseeruva potti expander p ok.
Expand Pa. Sellel on maht 7,500 liitrit ja on mõeldud keskmise keskkonna temperatuuril 1,5 rõhul, siis saadetakse NDU-le ja on ühendatud paralleelselt drenaaži ribaga ja vähendatud paari torujuhtmega Rabid rida. Expanderi eraldaja on suunatud hüdraulilise tabeli kaudu, mille kõrgus on 8 m kanalisatsioonis. Drenaaži laiendajate esitamine Pa. Kava on keelatud! Avarii ploomi katlad. Ja puhastades nende katlate madalamaid punkte KTC-1 2 paralleelselt 7500 liitri laiendiga ja arvutatud rõhul 1,5 ATA on paigaldatud. Iga perioodilise puhastamise languse erinevus vastavalt torujuhtmetele, mille läbimõõt on 700 mm ilma sulgedeta tugevdamine, suunatakse atmosfääri ja eemaldatakse katusepoodi katusel. Majanduses tekkinud auru eraldamine (majandusametil on gaasi töötlemisel 15% keetmise korral 15% bassiga töötamises) labürindiga eralduskarpis. Karbi auku kaudu tarnitakse toitainevee pidev kogus koormusest, sõltumata koormusest koos parvlaeva mahule trumli mahule loputuskilpide all. Lähtesta veega loputuskilbide abil viiakse läbi äravoolukastid
3 . Outlet õhu koefitsiendid, mahud ja entalpiatoodete põletamine
Arvutatud gaasilised kütuseomadused (tabel II)
Air liigse õhusõiduki väljund:
· Outlet õhu koefitsient ahju väljalaskeava:
t \u003d 1,0 +? T \u003d 1,0 + 0,05 \u003d 1,05
·? Liigne õhu koefitsient PPC jaoks:
PPP \u003d T +? PPP \u003d 1,05 + 0,03 \u003d 1,08
· Liigne õhu koefitsient IE jaoks:
Me \u003d PPP +? Ve \u003d 1,08 + 0,02 \u003d 1,10
· Liigne õhu koefitsient RVP jaoks:
RVP \u003d WE +? RVP \u003d 1,10 + 0,2 \u003d 1,30
Põlemistoodete omadused
|
Arvutatud väärtus |
Mõõde |
V ° \u003d9,5 2 |
V ° H2o= 2 , 10 |
V ° N2. = 7 , 6 0 |
V. RO2.=1, 04 |
V ° G \u003d 10, 73 |
|
|
G a z o x o d s s |
|||||||
|
Flak |
Wow gaasid |
||||||
|
Outlet õhu koefitsient? ? |
|||||||
|
Outlet õhu koefitsient, keskmise? vrd. |
|||||||
|
V H2O \u003d V ° H2O + 0,0161 * (a -1) * v ° |
|||||||
|
V R \u003d V RO2 + V ° N2 + V H2O + (a -1) * v ° |
|||||||
|
r RO2 \u003d V RO2 / V G |
|||||||
|
r H2O \u003d V H2O / V G |
|||||||
|
rN \u003d R RO2 + R H 2O |
· Teoreetiline õhk
V ° \u003d 0,0476 (0,5CO + 0,575N2O + 1,5H2S + Y (M + N / 4) C M H N - O P)
· Lämmastiku teoreetiline maht
· Veeauru teoreetiline maht
· Trochaty gaaside maht
ENHAULPIA põletamise tooted (j - tabel).
|
J ° g, kcal / nmі |
J ° B, kcal / nmі |
J \u003d J ° G + (? - 1) * j ° in, kcal / nmі |
|||||||||||
|
Flak |
Vaaruma |
||||||||||||
|
1, 09 |
1,2 0 |
1,3 0 |
|||||||||||
4.TEPLoBO katlaüksuse arvutamine
4.1 Soojussaldo ja kütuse arvutamine
|
Arvutatud väärtus |
Dentatsiooni |
Suurus-nosta |
Valem või põhjendus |
Maksmine |
|
|
Soojusbilanss |
|||||
|
Paigutatud soojuskütuse |
|||||
|
Väljuvate gaaside temperatuur |
|||||
|
Entalmakas |
J - ?? Tabel |
||||
|
Külma õhu temperatuur |
|||||
|
Entalmakas |
J - ?? Tabel |
||||
|
Soojuskadu: |
|||||
|
Mehaanilistest ebaolulistest |
|||||
|
keemilisest ebaolulistest |
Tabel 4. |
||||
|
väljuvate gaasidega |
(J. wow * j ° kh) / q p |
(533-1,30*90,3)*100/8550=4,9 |
|||
|
keskkonna |
|||||
|
Termilise kaotuse summa |
|||||
|
Katlaüksuse tõhususe koefitsient (bruto) |
|||||
|
Ülekuumenenud para tarbimine |
|||||
|
Rõhu ülekuumenenud auru katlaüksuse taga |
|||||
|
Ülekuumenenud auru temperatuur katlaüksuse taga |
|||||
|
Entalmakas |
Tabel XXVI (N.M.STR.221) |
||||
|
Toitainete vee rõhk |
|||||
|
Toitev vee temperatuur |
|||||
|
Entalmakas |
Tabel XXVII (N.M.STR.222) |
||||
|
Voolu vee tarbimine |
0,01*500*10 3 =5,0*10 3 |
||||
|
Eesmärk Vee temperatuur |
t n juures R b \u003d 156 kgf / cm 2 |
||||
|
Hõlpsama veega |
iPR.V \u003d I? Kivi |
Tabel Xx1ii (n.m.Str.205) |
|||
|
Arvutatud väärtus |
Denotüüp |
Mõõde |
Valem või põhjendus |
Maksmine |
4.2 Reghe.kahjukas õhu soojendus
|
Arvutatud väärtus |
Dentatsiooni |
Mõõde |
Valem või põhjendus |
Maksmine |
|
|
Rootori läbimõõt |
Konstruktiivsete andmete kohaselt |
||||
|
Õhusõidukite arv kehal |
Konstruktiivsete andmete kohaselt |
||||
|
Sektorite arv |
Konstruktiivsete andmete kohaselt |
24 (13 gaasi, 9 õhku ja 2 jagamist) |
|||
|
Pinnaosad, pestud gaasid ja õhk |
|||||
|
Külm |
|||||
|
Ekvivalentläbimõõt |
lk.42 (Norm.m) |
||||
|
Paksus |
Konstruktiivsete andmete kohaselt (sujuv laineline leht) |
||||
|
0,785 * DVN 2 * XG * CR * |
0,785*5,4 2 *0,542*0,8*0,81*3=26,98 |
||||
|
0,785 * DVN 2 * KR * * |
0,785*5,4 2 *0,375*0,8*0,81*3=18,7 |
||||
|
Kõrgus |
Konstruktiivsete andmete kohaselt |
||||
|
Kuumutamise pind |
Konstruktiivsete andmete kohaselt |
||||
|
Õhutemperatuur sissepääsu juures |
|||||
|
Entalpia õhk sissepääsu juures |
J-? Tabel |
||||
|
Airikulude suhe külma osa väljalaskeava juures teoreetilisele |
|||||
|
Suk Air |
|||||
|
Väljalaskeõhu temperatuur (vahepealne) |
Vastu võetud |
||||
|
Entalpia õhk väljumisel |
J-? Tabel |
||||
|
(sisse"HF +? HF) (J ° Pr-J ° KH) |
(1,15+0,1)*(201,67 -90,3)=139 |
||||
|
Gaasi temperatuur väljumisel |
|||||
|
Arvutatud väärtus |
Dentatsiooni |
Mõõde |
Valem või põhjendus |
Maksmine |
|
|
Eraldi gaasid väljumisel |
J-? Tabelis |
||||
|
Extrate gaasid sissepääsu juures |
JF + QB / C -? HF * J ° |
533+139 / 0,998-0,1*90,3=663 |
|||
|
Gaasi temperatuur sissepääsu juures |
J-? Tabel |
||||
|
keskmine temperatuur Gaas |
|||||
|
Keskmine temperatuur |
|||||
|
Keskmise temperatuuri rõhk |
|||||
|
Seina keskmine temperatuur |
(XG *? CF + X * TSR) / (XG + YD) |
(0,542*140+0,375*49)/(0,542+0,375)= 109 |
|||
|
Keskmine kiiruse gaasid |
(BP * VG * (? CF + 273)) / |
(37047*12,6747*(140+273))/(29*3600*273)=6,9 |
|||
|
Keskmine õhu kiirus |
(BP * Vє * (in "HF + HF / 2) * (TSR + 273)) / |
(37047*9,52*(1,15+0,1)*(49+273))/ (3600*273*20,07)=7,3 |
|||
|
kcal / (m 2 * h * * rahe) |
Nomogram 18 ch * sf * sy *? N |
0,9*1,24*1,0*28,3=31,6 |
|||
|
kcal / (m 2 * h * * rahe) |
Nomogram 18 cn * c "f * sy *? N |
0,9*1,16*1,0*29,5=30,8 |
|||
|
Koefitsient |
|||||
|
Soojusülekande koefitsient |
kcal / (m 2 * h * * rahe) |
0,85/(1/(0,542*31,6)+1/(0,375*30,8))=5,86 |
|||
|
Külma osa soojuse taju (soojusülekande võrrandi järgi) |
5,86*9750*91/37047=140 |
||||
|
Soojuse arusaamade suhe |
(140/ 139)*100=100,7 |
||||
|
|
|||||
|
Arvutatud väärtus |
Dentatsiooni |
Mõõde |
Valem või põhjendus |
Maksmine |
|
|
Kuum osa |
|||||
|
Ekvivalentläbimõõt |
lk.42 (Norm.m) |
||||
|
Paksus |
Konstruktiivsete andmete kohaselt |
||||
|
Elada ristlõige gaaside ja õhu jaoks |
0,785 * DVN 2 * XG * CR * Cl * N |
0,785*5,4 2 *0,542*0,897*0,89*3=29,7 |
|||
|
0,785 * DVN 2 * KR * KR * Cl * N |
0,785*5,4 2 *0,375*0,897*0,89*3=20,6 |
||||
|
Kõrgus |
Konstruktiivsete andmete kohaselt |
||||
|
Kuumutamise pind |
Konstruktiivsete andmete kohaselt |
||||
|
Õhutemperatuur sissepääsu juures (vahepealne) |
Vastu võetud eel- (külmas osas) |
||||
|
Entalpia õhk sissepääsu juures |
J-? Tabel |
||||
|
Suk Air |
|||||
|
Airikulude suhe kuuma osa väljalaskeavale teoreetilisele |
|||||
|
Väljalaskeõhu temperatuur |
Vastu võetud |
||||
|
Entalpia õhk väljumisel |
J-? Tabel |
||||
|
Leap-klassi etapp (tasakaal) |
("GC +? GC / 2) * * (J ° GW-J ° |
(1,15+0,1)*(806- 201,67)=755 |
|||
|
Gaasi temperatuur väljumisel |
Külmast |
||||
|
Eraldi gaasid väljumisel |
J-? Tabelis |
||||
|
Extrate gaasid sissepääsu juures |
J? HF + QB / C -? GC * |
663+755/0,998-0,1*201,67=1400 |
|||
|
Gaasi temperatuur sissepääsu juures |
J-? Tabel |
||||
|
Gaaside keskmine temperatuur |
(? "VP +? HF) / 2 |
(330 + 159)/2=245 |
|||
|
Keskmine temperatuur |
|||||
|
Keskmise temperatuuri rõhk |
|||||
|
Seina keskmine temperatuur |
(XG *? CF + X * TS) |
(0,542*245+0,375*164)/(0,542+0,375)=212 |
|||
|
Keskmine kiiruse gaasid |
(BP * VG * (? CF + 273)) |
(37047*12,7*(245 +273)/29,7*3600*273 =8,3 |
|||
|
Arvutatud väärtus |
Dentatsiooni |
Mõõde |
Valem või põhjendus |
Maksmine |
|
|
Keskmine õhu kiirus |
(BP * Vє * (in "VP +? GC * (TSR + 273)) / (3600 ** 273 * fb) |
(37047*9,52(1,15+0,1)(164+273)/ /3600*20,6*273=9,5 |
|||
|
Soojusülekande koefitsient gaasidest seinale |
kcal / (m 2 * h * * rahe) |
Nomogram 18 ch * sf * sy *? N |
1,6*1,0*1,07*32,5=54,5 |
||
|
Soojusülekande koefitsient seina õhku |
kcal / (m 2 * h * * rahe) |
Nomogram 18 cn * c "f * sy *? N |
1,6*0,97*1,0*36,5=56,6 |
||
|
Koefitsient |
|||||
|
Soojusülekande koefitsient |
kcal / (m 2 * h * * rahe) |
o / (1 / xg *? Gk) + 1 / (Hins *? VK)) |
0,85/ (1/(0,542*59,5)+1/0,375*58,2))=9,6 |
||
|
Kuuma osa soojuse taju (vastavalt soojusülekande võrrandile) |
9,6*36450*81/37047=765 |
||||
|
Soojuse arusaamade suhe |
765/755*100=101,3 |
||||
|
QT ja QB väärtused erinevad vähem kui 2%. |
vp \u003d 330 ° C TGV \u003d 260 ° C
Јvp \u003d 1400 kcal / nm 3 ј cart \u003d 806 kcal / nm 3
hF \u003d 159 ° C TPR \u003d 67 ° C
Јkhch \u003d 663 kcal / nm 3
Јpr \u003d 20167 kcal / nm 3
wOW \u003d 120 ° C TXV \u003d 30 ° С
Јхв \u003d 90,3кал / nm 3
ЈHU \u003d 533 kcal / nm 3
4.3 Flak
|
Arvutatud väärtus |
Määramine |
Mõõde |
Valem või põhjendus |
Maksmine |
|
|
Ekraanitorude läbimõõt ja paksus |
Konstruktiivsete andmete kohaselt |
||||
|
Konstruktiivsete andmete kohaselt |
|||||
|
Ahju seinte kogupind |
Konstruktiivsete andmete kohaselt |
||||
|
Ahju maht |
Konstruktiivsete andmete kohaselt |
||||
|
3,6*1635/1022=5,76 |
|||||
|
Liigne õhu koefitsient ahjus |
|||||
|
Õhušokid boileri fireboxis |
|||||
|
Kuuma õhu temperatuur |
Õhusõiduki Hedgehog arvutamisel |
||||
|
Enhaulpia kuum õhk |
J-? Tabel |
||||
|
Õhuvõimsus |
(? T -? T) * j ° GV + +? T * j ° |
(1,05-0,05)*806+0,05*90,3= 811,0 |
|||
|
Kasulik soojuse hajutamine ahjus |
Q P P * (100-Q 3) / 100 + QB |
(8550*(100-0,5)/100)+811 =9318 |
|||
|
Teoreetiline põlemistemperatuur |
J-? Tabel |
||||
|
Maksimaalse temperatuuri suhteline positsioon ahju kõrgusel |
xT \u003d XG \u003d Hg / HT |
||||
|
Koefitsient |
lk.16 0,54 - 0,2 * HT |
0,54 - 0,2*0,143=0,511 |
|||
|
Vastu võetud |
|||||
|
J-? Tabel |
|||||
|
Põlemissaaduste keskmine kuumus |
kCAL / (NM_ * HRAD) |
(Qt.- J? T) * (1 + tšehhi) |
(9318 -5 018 )*(1+0,1) (2084-1200) =5,35 |
||
|
Kompositsioon |
m * KGF / SM |
1,0*0,2798*5,35=1,5 |
|||
|
TROTAM-gaaside nõrgenemise koefitsient |
1 / (m ** kGF / / cm 2) |
Nomogram 3. |
|||
|
Optiline paksus |
0,38*0,2798*1,0*5,35=0,57 |
||||
|
Arvutatud väärtus |
Määramine |
Mõõde |
Valem või põhjendus |
Maksmine |
|
|
Torchi mustsuse aste |
Nomogram 2. |
||||
|
Sile-paberi ekraanide termilise tõhususe koefitsient |
schire \u003d X * W Sheek \u003d W x \u003d 1 tabelisse. 6-2. |
||||
|
Musta kambri aste |
Nomogram 6. |
||||
|
Gaasi temperatuur ahju väljalaskeava juures |
TA / [M * \u200b\u200b((4,9 * 10 -8 * * SCHRE * FST * AT * Tai) / (C * BP * VSSR) 0,6 +1] -273 |
(2084+273)/-273=1238 |
|||
|
Extraty gaasid väljumisel Firebox |
J-? Tabel |
||||
|
Ahjus tajutava kuumuse kogus |
0,998*(9318-5197)=4113 |
||||
|
Küte kiirguse pinna keskmine termiline koormus |
Bp * q t l / nl |
37047*4113/ 903=168742 |
|||
|
Soojusplokid suitsu mahu |
BP * Q R / VT |
37047*8550/1635=193732 |
4.4 Kuumshirma
|
Arvutatud väärtus |
Tombo- tagasi- nie |
Mõõde |
Valem või põhjendus |
Maksmine |
|
|
Läbimõõdu ja toru paksus |
Jooniste järgi |
||||
|
Jooniste järgi |
|||||
|
Shirmse arv. |
Jooniste järgi |
||||
|
Kesktapp SHIRSSi vahel |
Jooniste järgi |
||||
|
Pikisuunaline samm |
Jooniste järgi |
||||
|
Suhteline põiksamm |
|||||
|
Suhteline pikisuunaline samm |
|||||
|
Kütte pind on hädas |
Konstruktiivsete andmete kohaselt |
||||
|
Täiendav pind kuumutamise valdkonnas Hot Shirm |
Jooniste järgi |
6,65*14,7/2= 48,9 |
|||
|
Sisendi akna pind |
Jooniste järgi |
(2,5+5,38)*14,7=113,5 |
|||
|
Nvh * (NSHI / (NSHI + HDPI)) |
113,5*624/(624+48,9)=105,3 |
||||
|
N VH - N LSI |
|||||
|
Gaasid |
Konstruktiivsete andmete kohaselt |
||||
|
Live Cross sektsioon |
Konstruktiivsete andmete kohaselt |
||||
|
Tõhus kiirgav kihi paksus |
1.8 / (1 / A + 1 / + 1 / s) |
||||
|
Gaasi temperatuur sissepääsu juures |
Ahju arvutamisel |
||||
|
Entalmakas |
J-? Tabel |
||||
|
Koefitsient |
|||||
|
Koefitsient |
kcal / (m 2 h) |
b * Z * Q L |
0,6*1,35*168742=136681 |
||
|
Hot Shirirse sisendosa lennukiga tajutav kiirgus |
(Q LSH * N V) / (BP / 2) |
(136681*113,5)/ 37047*0,5=838 |
|||
|
Arvutatud väärtus |
Kõige rohkem |
Mõõde |
Valem või põhjendus |
Maksmine |
|
|
Gaasi temperatuur väljumisel Shirm I ja ?? Sammud |
Vastu võetud |
||||
|
J-? Tabel |
|||||
|
Gaaside keskmine temperatuur on STRAMS |
(1238+1100)/2=1069 |
||||
|
Kompositsioon |
m * KGF / SM |
1,0*0,2798*0,892=0,25 |
|||
|
Nomogram 3. |
|||||
|
Optiline paksus |
1,11*0,2798*1,0*0,892=0,28 |
||||
|
Nomogram 2. |
|||||
|
v ((y / s1) і + 1) -th / s1 |
|||||
|
(QL? (1-a)? Ц ш) / in + + (4,9 * 10 -8 A * kurja * t cp 4 * op) / bp * 0,5 |
(838 *(1-0,245)*0,065)/0,6+(4,9*10 -8 * *0,245*(89,8*)*(1069+273) 4 *0,7)/ 37047*0,5)= 201 |
||||
|
Soojus, mis saadakse Schirma staadiumi ahjudest kiirgust I |
Q LSI + Lisa |
Q l w - q l |
|||
|
Q T L - Q L W |
|||||
|
(QEK? BP) / d |
(3912*37047)/490000=296 |
||||
|
Shreads'i tempel tajutava kiirgava soojuse kogus |
QLSHI + Täiendav * NLS I / (NLS I + NL DOP I) |
637*89,8/(89,8+23,7)= 504 |
|||
|
Q LSH I + Täiendav * N D Täiendav I / (N LSH i + n le dop i) |
637*23,7/(89,8+23,7)= 133 |
||||
|
0,998*(5197-3650)= 1544 |
|||||
|
Kaasa arvatud: |
|||||
|
tegelikult sain |
Vastu võetud |
||||
|
täiendavad pinnad |
Vastu võetud |
||||
|
Vastu võetud |
|||||
|
Indapilti seal |
|||||
|
Arvutatud väärtus |
Kõige rohkem |
Mõõde |
Valem või põhjendus |
Maksmine |
|
|
(QBS + QLSH) * BP |
(1092 + 27 2 ,0 )* 3 7047 *0,5 |
||||
|
Entalpia paar väljumisel |
747,8 +68,1=815,9 |
||||
|
Temperatuur seal |
Tabel XXV |
||||
|
Keskmine temperatuur para |
(440+536)/2= 488 |
||||
|
Temperatuuri rõhk |
|||||
|
Keskmine kiiruse gaasid |
|||||
|
52*0,985*0,6*1,0=30,7 |
|||||
|
Reostuse koefitsient |
m 2 h rahe / / kcal |
||||
|
488+(0,0*(1063+275)*33460/624)= |
|||||
|
220*0,245*0,985=53,1 |
|||||
|
Koefitsient |
|||||
|
Soojusülekande koefitsient gaasidest seinale |
((30,7*3,14*0,042/2*0,0475*0,98)+53,1) *0,85= 76,6 |
||||
|
Soojusülekande koefitsient |
76,6/ (1+ (1+504/1480)*0,0*76,6)=76,6 |
||||
|
k? NSHI? T / bp * 0,5 |
76,6*624*581/37047*0,5=1499 |
||||
|
Soojuse arusaamade suhe |
(Q TSH / Q BSH) ?? 100 |
(1499/1480)*100=101,3 |
|||
|
Vastu võetud |
|||||
|
k? Ndopi? (? Wed? - T) / BR |
76,6*48,9*(1069-410)/37047=66,7 |
||||
|
Soojuse arusaamade suhe |
Q T ADD / Q B Lisa |
(Q t ADD / Q B EXTRA) ?? 100 |
(66,7/64)*100=104,2 |
VäärtusedQ.tSH I.Q.
agaQ.t DOP I.Q.
4.4 Külm shirma
|
Arvutatud väärtus |
Kõige rohkem |
Mõõde |
Valem või põhjendus |
Maksmine |
|
|
Läbimõõdu ja toru paksus |
Jooniste järgi |
||||
|
Paralleelsete torude arv |
Jooniste järgi |
||||
|
Shirmse arv. |
Jooniste järgi |
||||
|
Kesktapp SHIRSSi vahel |
Jooniste järgi |
||||
|
Pikisuunaline samm |
Jooniste järgi |
||||
|
Suhteline põiksamm |
|||||
|
Suhteline pikisuunaline samm |
|||||
|
Kütte pind on hädas |
Konstruktiivsete andmete kohaselt |
||||
|
Täiendav pinda küte Schirm piirkonnas |
Jooniste järgi |
(14,7/2*6,65)+(2*6,65*4,64)=110,6 |
|||
|
Sisendi akna pind |
Jooniste järgi |
(2,5+3,5)*14,7=87,9 |
|||
|
Running pind Shirm |
Nvh * (NSHI / (NSHI + HDPI)) |
87,9*624/(624+110,6)=74,7 |
|||
|
Täiendav tühi pind |
N VH - N LSI |
||||
|
Gaasid |
Konstruktiivsete andmete kohaselt |
||||
|
Live Cross sektsioon |
Konstruktiivsete andmete kohaselt |
||||
|
Tõhus kiirgav kihi paksus |
1.8 / (1 / A + 1 / + 1 / s) |
1,8/(1/5,28+1/0,7+1/2,495)=0,892 |
|||
|
Gaasi temperatuur külma väljalaskeava juures |
Kuuma kiirusega |
||||
|
Entalmakas |
J-? Tabel |
||||
|
Koefitsient |
|||||
|
Koefitsient |
kcal / (m 2 h) |
b * Z * Q L |
0,6*1,35*168742=136681 |
||
|
Särava küljendi tasapinnaga tajutav kiirgusosa |
(Q LSH * N VH) / (BP * 0,5) |
(136681*87,9)/ 37047*0,5=648,6 |
|||
|
Korrigeerimiskoefitsient kiirguse kohta, võttes arvesse Shirms |
|||||
|
Arvutatud väärtus |
Kõige rohkem |
Mõõde |
Valem või põhjendus |
Maksmine |
|
|
Gaasi temperatuur külma ekraani sissepääsu juures |
Kuuma kiirusega |
||||
|
Intralpia gaaside väljumisel Shinnas, kui temperatuur aktsepteeritakse |
J-tabeli järgi |
||||
|
Keskmine gaaside temperatuur Shirmah? Art. |
(1238+900)/2=1069 |
||||
|
Kompositsioon |
m * KGF / SM |
1,0*0,2798*0,892=0,25 |
|||
|
Ray nõrgenemise koefitsient: Traatikagaas |
Nomogram 3. |
||||
|
Optiline paksus |
1,11*0,2798*1,0*0,892=0,28 |
||||
|
Gaasi musta kraadi Shirmsis |
Nomogram 2. |
||||
|
Nursa koefitsient sisend väljund osa Shirm |
v ((1 / s 1) і + 1) -1 / s 1 |
v ((5,4 / 0,7) і + 1) -5,4 / 0,7 \u003d 0,065 |
|||
|
Soojuse kiirgust tuletõrjelaua sisendlaiuseid |
(Q Lisatud? (1-a)? CCS) / B + (4,9 * 10 -8 * A * EVIL * (TCP) 4 * OP) / BP |
(648,6 *(1-0,245)*0,065)/0,6+(4,9*10 -8 * *0,245*(80,3*)*(1069+273)4 *0,7)/ 37047*0,5)= 171,2 |
|||
|
Soojus, mis saadakse kiirgust külma ekraaniga |
QLOV VKH - QL |
648,6 -171,2= 477,4 |
|||
|
HEATHOP HEAT ekraanid |
QTL - QL |
4113 -171,2=3942 |
|||
|
Keskkonnakeskkond ekraanil |
(QEK? BP) / d |
(3942*37047)/490000=298 |
|||
|
Südiaalse soojuse kogus, mida tajutakse sisendi sisendpaibast |
QLSHI + Täiendav * NLS I / (NLS I + NL DOP I) |
477,4*74,7/(74,7+13,2)= 406,0 |
|||
|
Samad täiendavad pinnad |
Qls i + ext * nl dop i / (NLSHI + NL DOP I) |
477,4*13,2/(74,7+13,2)= 71,7 |
|||
|
Heat-taju Shinnas I sammud ja täiendavad saldod tasakaalu |
c * (ј "-ј" ") |
0,998*(5197-3650)=1544 |
|||
|
Arvutatud väärtus |
Kõige rohkem |
Mõõde |
Valem või põhjendus |
Maksmine |
|
|
Kaasa arvatud: |
|||||
|
tegelikult sain |
Vastu võetud |
||||
|
täiendavad pinnad |
Vastu võetud |
||||
|
Paar temperatuur väljundis sisend Shress |
Nädalavahetuse arveldusest |
||||
|
Indapilti seal |
Tabel XXVI |
||||
|
Iralt-paari suurenemine Shinnas |
(QBS + QLSH) * BP |
((1440+406,0)* 37047) / ((490*10 3)=69,8 |
|||
|
Entalpia paar sissepääsu sisend ekraani |
747,8 - 69,8 = 678,0 |
||||
|
Aurutemperatuur ekraani sissepääsu juures |
Tabel XXVI (P \u003d 150kgs / cm2) |
||||
|
Keskmine temperatuur para |
|||||
|
Temperatuuri rõhk |
1069 - 405=664,0 |
||||
|
Keskmine kiiruse gaasid |
R? V g? (? CF + 273) / 3600 * 273 * FG |
37047*11,2237*(1069+273)/(3600*273*74,8 =7,6 |
|||
|
Soojusülekande koefitsient konvektsioon |
52,0*0,985*0,6*1,0=30,7 |
||||
|
Reostuse koefitsient |
m 2 h rahe / / kcal |
||||
|
Reostuse välispinna temperatuur |
t cf + (e? (Q BSH + Q LSH) * BP / NSHI) |
405+(0,0*(600+89,8)*33460/624)= |
|||
|
Soojusülekande koefitsiendi kiirgus |
210*0,245*0,96=49,4 |
||||
|
Koefitsient |
|||||
|
Soojusülekande koefitsient gaasidest seinale |
(? K? P * d / (2 * s 2? X) +? L)? ? |
((30,7*3,14*0,042/2*0,0475*0,98)+49,4) *0,85= 63,4 |
|||
|
Soojusülekande koefitsient |
1 / (1+ (1+ Q LSH / Q BSH) ????? 1) |
63,4/(1+ (1+89,8/1440)*0,0*65,5)=63,4 |
|||
|
Soojusülekande võrrandi soojuse tajumine |
k? NSHI ?? T / BP |
63,4*624*664/37047*0,5=1418 |
|||
|
Soojuse arusaamade suhe |
(Q TSH / Q BSH) ?? 100 |
(1418/1420)*100=99,9 |
|||
|
Keskmine paari temperatuur täiendavatel pindadel |
Vastu võetud |
||||
|
Arvutatud väärtus |
Kõige rohkem |
Mõõde |
Valem või põhjendus |
Maksmine |
|
|
Täiendavate pindade soojuse taju vastavalt soojusülekande võrrandile |
k? Ndopi? (? Wed? - T) / BR |
63,4*110,6*(1069-360)/37047=134,2 |
|||
|
Soojuse arusaamade suhe |
Q T ADD / Q B Lisa |
(Q t ADD / Q B EXTRA) ?? 100 |
(134,2/124)*100=108,2 |
VäärtusedQ.tSH I.Q.bSH on mitte rohkem kui 2%,
agaQ.t DOP I.Q.b lisa - vähem kui 10%, mis on lubatud.
Bibliograafia
Boileri agregaatide termiline arvutamine. Regulatiivne meetod. M.: Energia, 1973, 295 lk.
Rivka S.L., Aleksandrov A. A. Vee- ja veeauru termodünaamiliste omaduste tabelid. M.: Energia, 1975
Fadyushina M.P. Boiler agregaatide termiline arvutamine: juhised kursuse projekti elluviimiseks distsipliini "Katlaseadmete ja aurugeneraatorite" jaoks õpilastele täistööajaga õppimine Eritooted 0305 - Termilised elektrilised jaamad. Sverdlovsk: UPI. Kirov, 1988, 38 s.
Fadyushina M.P. Boileri agregaatide termiline arvutamine. Suunised kursuse projekti rakendamiseks distsipliini "katlaseadmete ja aurugeneraatorite". Sverdlovsk, 1988, 46 s.
TP-23 katla omadused, selle disain, termiline tasakaal. Air entalpia ja kütusepõletuse toodete arvutamine. Katlaüksuse soojussaldo ja selle tõhusus. Soojusvahetuse arvutamine ahjus, Calibratsiooni termiline arvutamine Festoni.
kursuse töö, lisas 04/15/2011
Katlaüksuse konstruktiivsed omadused, jahedama juhtmestiku ja pöörleva kambri diagramm. Elementaarne koostis ja kütuse soojuse põletamine. Põlemissaaduste mahu ja osalise rõhu määramine. Boileri termiline arvutamine.
kursuse töö, lisatud 05.08.2012
Termiline skeem katlaüksuse E-50-14-194. Gaaside atraktiivsuse arvutamine ja õhk. Ahjukambri kalibreerimine, boiler tala, ülekuumeneva. Soojusaulutusautode jaotus. Õhu soojendi termiline tasakaal.
kursuse töö, lisatud 11.03.2015
Hinnangulised kütuseomadused. Air ja põlemissaaduste, efektiivsuse, soojuskambri, festnide, sammude ja majanduse meetri, õhu soojendi. Katlaüksuse termiline tasakaal. Eraldi arvutamine gaaspulbrite kohta.
kursuse töö, lisatud 01/27/2016
Aurukatla soojuse koguse ümberarvutamine. Põletamiseks vajaliku õhu koguse arvutamine, täielikud põlemissaadused. Põlemissaaduste koostis. Katlaüksuse termiline tasakaal, tõhusus.
uurimine, lisatud 08.12.2014
GM-50-1 kirjeldus Katlaüksuse, gaasi ja auruterate kirjeldus. Õhu- ja põlemissaaduste mahtude ja ainfrappide arvutamine kindlaksmääratud kütuse jaoks. Balance Parameetrite, ahjude, katlaüksuse festeride määramine, soojusjaotuse põhimõtted.
kursuse töö, lisatud 30.03.2015
Disaini kirjeldus I. tehnilised omadused Boiler agregaat de-10-14gm. Põlemissaaduste õhku ja mahtude teoreetilise tarbimise arvutamine. Üleliigse õhu koefitsiendi määramine ja gaaspulbrite imemine. Kontrollige boileri termilist tasakaalu.
kursuse töö, lisas 01/23/2014
Boileri de-10-14gm omadused. Põlemissaaduste mahu arvutamine, troktomite mahu fraktsioonid. Üleliigne õhu koefitsient. Katlaüksuse soojuse saldo ja kütusekulu määramine. Soojusvahetuse arvutamine ahjus, veemajanduses.
kursuste, lisatud 12/20/2015
Arvutamine mahud ja entalpia õhu- ja põletussaaduste. Arvutatud termilise tasakaalu ja kütusekulu katlaüksuse. Põlemiskambri kontrollimine. Konvektiivsed küttepinnad. Veemajanduse arvutamine. Põlemissaaduste tarbimine.
kursuse töö, lisas 04/11/2012
Kütuse tüübid, selle koostis ja soojustehnoloogia omadused. Automahu arvutamine tahkete, vedelate ja gaasiliste kütuste põletamisel. Liigse õhu koefitsiendi määramine suitsugaaside koostises. Katlaüksuse materjal ja termilise tasakaalu.
Väljuvate gaaside temperatuur: Kütteõli tööl 141 töötavad gaasi 130 efektiivsuse kohta kütteõli 912-st gaasil 9140. Tagaseinal asuvad teenindusajad sisestama ringlussevõtu suitsugaasid.3. Liigne õhu koefitsiendid boiler. liigse õhu väljalaskeava koefitsiendid.. Liigne õhu koefitsientide: ahju väljalaskeava pärast Shirm Steamerit pärast PPP1 pärast PPC2 pärast EK1 pärast EK2 väljuvate gaaside järel; Arvutatud temperatuuri valimine Kütuseõli väljuvate gaaside soovitatav temperatuur ...
Kui see töö ei tule lehe allosas, on sarnaste tööde nimekiri. Võite kasutada ka otsingunuppu.
1. Boileri TGM-94 termiline arvutamine
1.1 Katla kirjeldus
Aurugeneraator TGM-94 plokteerimiseks 150 MW mahutavuse kohta 140 kg / s, rõhk 14MN /, ülekuumenemine, promineragragrav, kuum õhutemperatuur. Hinnanguline kütus: maagaasi ja kütteõli. Väljuvate gaaside temperatuur: töödeldud kütteõlis 141, gaasi 130, tõhususe kütteõli 91.2, gaasi 91,40%.
Aurugeneraator on mõeldud minimaalse atmosfääri õhu temperatuuriga piirkondadele - ja on p-kujuline avatud paigutus. Kõik agregaadi elemendid on valmistatud äravooluks. Raami osutus pigem keeruliseks ja keeruliseks kohalike varjupaikade olemasolu tõttu ning tuulekoormuse ja seismilisuse raamatupidamise tõttu 8 punkti. Kohalikud varjupaigad (kastid) on valmistatud kerget tüüpi asbaneena materjalidest. Avatud torujuhtmed on kaetud alumiiniumiga.
Ploki seadmed on konstrueeritud nii, et õhu küttekeha asub aurugeneraatori esiküljest ja turbiin on taga. Samal ajal on gaasikanalid mõnevõrra pikemad, kuid õhukanalid on mugavalt ühendatud, aurutorud on ka lühendatud, eriti kui väljundveekogude taga paigutamisel aurugeneraatori taga. Kõik üksuse elemendid on mõeldud ploki tehase tootja jaoks, maksimaalselt 35 tonni ploki massiga, välja arvatud 100T trumli.
Ees seina ahju on varjestatud aurustavate ja ülekuumente paneelid, seitse paneelide ülekuumend asetatakse seinale. painutatud torud Lähenes põletide ümber ja nende vahel aurustuvad paneelid sirgetest torudest.
Gibbs mööda põletid võimaldavad teil kompenseerida erinevust termilistel pikendamisel ja küpsetada üksteisega alumise kaamerad kõik ees paneelid asuvad koaksiaalselt. Horisontaalne ahju ülemmäär on varjestatud ülekuumenemistorudega. Külgpaneelid küljeekraanid kuuluvad teise etapi aurustamise. Soolakambrid pannakse trumli otstesse ja kogumahust on 12%.
Tagaseinal paigutatakse pesad suitsugaaside ringlussevõtu sisestamiseks.
4-ga paigaldatud eesmise seinale 28 gaasipõletatud põletit. Kütuseõli puhul on kolm parimat rida, gaasil on kolm madalamat gaasi. Ahju liigse õhu vähendamiseks pakutakse igale põletile individuaalne õhuvarustus. Ahju 2070 maht; Põlemiskambri soojuse genereerimise mahuhedus sõltub kütuse tüübist: gaasi puhulQ / V. \u003d 220, kütteõli puhul 260 kW /, termovoolu tihedus ristlõige Gaasi tulekahjudQ / F. \u003d 4.5 Kütteõli puhul 5,3 MW /. Lõikamine koondkilbi viide raamile. Raua ikoon - mull ja liigutatakse koos ekraaniga; Lae niisutamine on valmistatud paneelidest, mis asuvad lae auruti torudel. Ahju liikuva ja fikseeritud jälgimise õmblus on valmistatud hüdraulilise ahela kujul.
Ringlusring
Boileri toitainev vesi, kondensaatori läbimisel siseneb seerum. Umbes 50% toitaineveest tarnitakse barbage-pesuseadmesse, ülejäänud pesuseade saadetakse trumli põhjale. Trumlitest siseneb see puhta sektsiooni ekraanile ja seejärel auru-segu kujul siseneb trumli sisemise ligipääsetavas tsüklonsisse, kus vee esmane eraldamine auru tekib.
Osa trummeli katla veest siseneb kaugtsükloonid, mis on puhas vesi 1 etapi ja toitainevee 2 sammuga.
Paarid puhta sektsiooni läheb mullpesu seadmesse, seal on paari soolakappide kaugtsüklide.
Toitainevee kihi läbivad paarid puhastatakse selles sisalduvate soolade peamisest kogusest.
Pärast pesuseadme möödumist läbib küllastunud paar läbi plaadi eraldaja ja auk-lehed, puhastades niiskust ja pead aurutatud torud auruti ja edasi turbiini. Küllastunud paari osa tühistatakse kondensaatoritesse, et saada oma kondensaadi süstimiseks sytectricelisse.
Pidev puhastamine viiakse läbi kaugjuhtimispuldiga soolalahuse kambris 2 aurustamise etappi.
Kondensatsiooni komplekt (2 tk.) Majutatakse soojuskambri külgseintesse ja koosneb kahest kondensaatorist, kollektorist ja paari toitepesudest ja kondensaadist.
Aurutite asuvad auruga.
Kiirgus (seina) - ahju varjestusvain.
Katla ülemmäära - katla ülemmäär.
Shirm - asub gaasikanalis, mis ühendab ahju konverteeriva võlliga.
Konvektiivne - postitatud konvektiivne kaevanduses.
1.2 Algsed andmed
Õhumaht ja põlemissaadused, /:
1.3 Liigne õhu koefitsiendid boileri gaasil
Outlet õhu koefitsiendid ahju väljumisel, välja arvatud ringlussektsioon :.
Külma õhuvarustus ahjudes ja soojuskateldes puuduvad.
Õhu liigsed koefitsiendid:
Fireboxi väljalaskeava
Pärast Shirm-auruti
Pärast käigukasti11
Pärast käigukasti2.
Pärast EK1
Pärast EK2.
Väljuvate gaaside puhul;
Hinnanguliste temperatuuride valik
130 ÷ 140 \u003d 140.
Õhutemperatuur õhu soojendis
regeneratiivse õhu soojendi jaoks:
0,5 (+) - 5;
Õhuküte temperatuur 250-300 \u003d 300.
Majapidaja taga minimaalne temperatuurirõhk :.
Minimaalne temperatuuri rõhk õhu soojendi ees :.
Viimane õhuküte ühes etapis VP:.
Vee ekvivalentide suhe: joonisel.
Keskmise liigne õhk VP etappides:
300;
140;
Arvutage ringlussevõtu, kütusega võetud gaasi maht
Kuuma õhu ringlussevõtu osakaal õhu soojendi sissepääsule;
1,35/10,45=0,129.
Keskmine õhu liigne liia õhu soojendi etapis:
1,02-0+0,5∙0+0,129=1,149.
Vee ekvivalentide suhe:
1.4 Air ja põlemissaaduste arvutamine
Kütteõli põletamisel tehakse töömasside protsentuaalse koostise alusel teoreetiliste mahtude arvutamine: \\ t
teoreetiline õhu maht:
Teoreetilised õhumahud:
Põlemissaaduste tegelikud mahud õhu liigsetes riskides määratakse valemiga:
Tulemused on toodud tabelis 1.1.
|
Väärtus |
Flak Õhustama |
Ppp1 |
KPP2. |
Ek1 |
EK2. |
RVP |
|
1,02 |
1,02 |
1,02 |
1,02 |
1,02 |
1.02 |
|
|
1,02 |
1,02 |
1,02 |
1,02 |
1,02 |
1,02 |
|
|
|
1,453 |
1,453 |
1,453 |
1,453 |
1,453 |
1,453 |
|
10,492 |
10,492 |
10,492 |
10,492 |
10,492 |
10,492 |
|
|
0,15 |
0,15 |
0,15 |
0,15 |
0,15 |
0,15 |
|
|
0,138 |
0,138 |
0,138 |
0,138 |
0,138 |
0,138 |
|
|
0,288 |
0,288 |
0,288 |
0,288 |
0,288 |
0,288 |
Veeauru maht:
Täielikud gaasid:
Triaadi gaaside mahuosa:
Veeauru mahuosa:
Truintomi gaaside ja veeauru osakaal:
1.5 Extratransport Air ja Põlemissaadused
Õhu- ja põlemissaaduste teoreetiliste mahtude entalpia, arvutatud temperatuuril määratakse valemite järgi:
ENHAULPIA põlemissaadused liigse õhk
Arvutuste tulemused on toodud tabelis 1.2.
Tabel 1.2.
ENhaULPIA põletamise tooted
|
Pind küte |
Temperatuur Üle pinna |
||||
|
Masin kaamera |
2300 2100 1900 1700 1500 1300 1100 |
44096 ,3 39734,1 35606 31450 27339,2 23390,3 19428 16694,5 |
37254,3 33795,3 30179,6 26647,5 23355,7 19969,95 16782,70 13449,15 |
745,085 675,906 603,592 532,95 467,115 399,399 335,654 268,983 |
44827,3 40390,7 36179,6 32018,5 27798 23782,6 19757,9 15787,1 |
|
Ppp1 |
1100 |
19422,26 15518,16 13609,4 11746,77 9950,31 |
16782,70 13449,15 11829,40 10241 8683,95 |
335,654 268,983 236,588 204,820 173,679 |
19757,9 15787,1 13846 11951,6 10124 |
|
KPP2. |
11746,77 9950,31 9066,87 |
10241 8683,95 7921,10 |
204,820 173,679 158,422 |
11951,6 10124 9225,3 |
|
|
Ek1 |
9950,31 9066,87 8193,30 |
8683,95 7921,10 7158,25 |
173,679 158,422 143,165 |
10124 9225,3 8336,5 |
|
|
EK2. |
9066,87 8193,30 6469,46 4788,21 |
7921,10 7158,25 5663,90 4200,90 |
158,422 143,165 113,278 84,018 |
9225,3 8336,5 6582,7 4872,2 |
|
|
RVP |
4788,21 3151,52 1555,45 |
4200,90 2779,70 1379,40 |
84,018 55,594 27,588 |
4872,2 3207,1 1583 |
Jaoks
1.6 Tõhususe ja sooja kaotuse tegurid
Prognoositud aurukatla tõhususe koefitsiendid määratakse kindlaks tagastamise saldost:
Väljaminevate gaasidega soojuse kadumine sõltub valitud gaasitemperatuurist, jättes aurukatla ja liigse õhu ja määratakse valemiga:
Leiame väljaminevate gaaside entalpia:
Külmõhu entrataalne arvutatud temperatuuril:
Asub kütuse soojuse soojusekJ / kg, mis on üldiselt määratud valemiga:
Soe kaotus keemilise kütuse kemikaaliga=0,1%.
Siis:.
Soojad kaotused mehaanilise mittekütusega
Soojad kaotused väliska jahutamise kaudu läbi katla välispinna %, see on väike ja boiler kg / s nominaalse tootlikkuse kasv väheneb: millal
Saame:
1.7 Soojusbilanss ja kütusekulu
Kütusekulu aurukatla aurukambrisse tarnitud kg / s saab määrata järgmise tasakaalu põhjal:
Trumli aurukatla puhastamise vee tarbimine kg / s:
Kus \u003d 2% - pidev katla puhastamine.
- superheaditud auru entalpia;
- entalpia keeva veega trumlis;
- toitev vee Entalpy;
1.8 Soojusvahetuse arvutamine ahjus
Põrandakambri mõõtmed:
2070 .
Suitsu soojuspinge
Twiling ekraan, 6 gaasi-katkendliku põletit kahes tasandi boileri esiküljel.
Ahjukambri termilised omadused
Kasulik soojuse hajutamine soojuskambris (1 kg või 1 kohtakütus):
Õhu soojus koosneb kuuma õhu soojusest ja väikest osa külma õhu sobib soojust väljastpoolt:
Järelevalve all töötavate gaasmetallide ahjudes välistatakse õhuvarustus ahjus=0. =0.
Adiabaatiline (kalorimeetriline) Põlemistoodete temperatuur:
kus
Laske tabelis leida gaaside entalpia
Keskmistatud gaaside soojusvõimsus:
Katla Fireboxi temperatuuri arvutamiselsaate täpselt määratleda tabeli 2.3 andmete abil vastavalt teadaolevale väärtusele.
interpoleerimisega gaaside kõrge temperatuuriga tsoonis ja võttes
Siis,
Gaasi temperatuur ahju väljalaskeava juuresD.<500 т/ч
Tabelist 2.2 leiame ahju väljalaskeava entalpia gaaside ahjus:
Ahju spetsiifiline kuumtöötlus KJ / kg:
kus - soojuse kaitse koefitsient, mis võtab arvesse gaasi soojuse osakaalu, mida tajutakse kuumutamise pinnaga:
Gaasi temperatuur ahju väljalaskeava juures:
kus m \u003d 0,52-0,50 on koefitsient, võttes arvesse taskulambi kerneli suhtelist positsiooni ahjukambri kõrgusel;
Põleti asukohas kahes kolmes reas, keskmine kõrgus võetakse kõrgusel, kui kõigi ridade põletuste termiline tootmine on sama, s.o. Kus\u003d 0,05 d d \u003e 110 kg / s, m \u003d 0,52-0,50 ∙ 0,344 \u003d 0,364.
Ekraani termilise efektiivsuse koefitsient:
Nurgakraani koefitsient määratakse kindlaks:
1.1 - seina ekraani suhteline pigi.
Pinnasaaste tingimuslik koefitsient:
Must:, vedeliku kütuse põletamise aste on taskulambi termiline kiirguskoefitsient:
Termilise kiirguse koefitsient on tõrviku lahtiütlev osa:
Kus p \u003d 0,1 MPa ja
Absoluutne temperatuur gaaside ahju väljalaskeava.
Triaadi gaaside täielik osakaal.
Efektiivne paksus kiirgama kihi soojuskambris, kus arvutatud maht jahuti kamber on:, ja ahju pind kahekordse ekraani ekraaniga:
kus
Siis ma.
Vastu võtma
Me aktsepteerime esimeses ligikaudses
Kuumakraani küttepinna keskmine termiline pinge:
Kus - ahju täielik kiirguspind.
1.9 Katla soojendamise pinna arvutamine
Ülekuumenenud auru hüdrauliline resistentsus:
Samal ajal rõhk trumlis:
Toitevee rõhk seinale paigaldatava ülemisse superheateris:
Survekaotus Shirmas:
Rõhukaotus PPC-s:
1.9.1 Seinaaruti arvutamine
Toitainete rõhk
Naftatemperatuur,
Toitev vee Entalpy.
Kiirguse seina ekraanide kuum-tajumine: kus arvutatud ekraanipinna keskmine termiline pinge on seina ekraani jaoks vahendid
Nurgaekraani koefitsient:
Nii
Arvutage söödavee väljundparameetrid:
P \u003d 15,4 MPa juures.
1.9.2 Kiirguse ülemmäära auruti arvutamine
Sisendveeparameetrid:
Kiirguse ülemmäära soojuse tajumine PP:
Kuum-taju ahju üle: kus ahju lakkeekraanide kuumutamise kreem nähtav pind:
Kuum-taju horisontaalse gaasi kanaliga:
Kui keskmine spetsiifiline termiline koormus gaasitehase horisontaalse gaasi kanalisatsiooni piirkonnas
Arvuta entalpia paar: või
Siis ahju väljumisel entalpia:
Sissepritse 1:
1.10 Shirms'i ja muude pindade soojuse tajumise arvutamine Shirms'i ulatuses
1.10.1 Shirm Steameri arvutamine 1
Sisendveeparameetrid:
Väljundveeparameetrid:
Sissepritse 2:
1.10.2 Shirm Steameri arvutamine 2
Sisendveeparameetrid:
Väljundveeparameetrid:
Hiljelus Shirm:
Ahjust saadud soojus Shirirse sisendi akna tasapinnaga
Kus
Soojus, fireboxist eraldud ja Shinnas Shirms'i taga:
Kus olen parandustegur
Ingli koefitsient sisendist väljundi osa Shirm:
Gaaside keskmine temperatuur Shirmapil:
Soojus pesu gaasidest:
Määratletud soojuse tajumine:
Traadi vahetuse võrrand: Kui kuumutamise pind on lai:
Keskmistatud
kus toitehäirete rõhk:
Temperatuuri saastumine:
Soojusülekande koefitsient:
Soojusülekande koefitsient gaasidest seinale:
Gaasi kiirus:
Gaaside soojusülekandeteguri koefitsient cverselle pinnale:
Kus muudatus torude arvu kohta gaaside käigus.
Ja korrigeerimine tala paigutusele.
1 - koefitsient, mis võtab arvesse füüsilise voolu parameetrite mõju ja muutust.
Soojusülekande koefitsient põletavate toodete:
Koefitsiendi kasutamine:
kus
Siis
Shirma soojusvahetuse võrrand näeb välja selline:
Saadudvõrdle:
1.10.3 Peatatud torude arvutamine Schirm piirkonnas
Kuumus, mis saadakse torukujulise tala pinnal ahjust:
Kus kuuma nähtav pind:
Soojusvahetus torudes:
Gaasi kiirus:
Kus
Soojusülekande koefitsient konvektsioon gaasidest pinnale:
Nii
Siis
Kuumuta, tajuv soojendusega söötme jahutamise tõttu gaaside (saldo):
Sellest võrrandist leiame torude pinna väljumisel entalpia:
kus - soojus saadud pinnal kiirguse ahjus;
Intralpia torude sissepääsu juures temperatuuridel
Entalpia määrab töökeskkonna temperatuuri peatatud torude väljalaskeava juures
Keskmine paari temperatuur peatatud torudes:
Temperatuuri sein
Koefitsient, soojusülekanne põlemissaaduste kiirgusest mitte tolmusega gaasivooluga:
Kasutussuhe: Kus
Siis:
Peatatud torude soojuse taju leitakse vastavalt soojusülekande võrrandile:
Võrreldes väärtusest
Nii Töövedeliku temperatuur väljalasketoru väljundis
1.10.4 Shirm Steameri arvutamine 1
Gaasid sissepääsu juures:
väljumisel:
Firegravist saadud soojus:
Gaasikeskkonna kiirguskoefitsient: kus
Siis:
Ahju kiirgusega soojus:
Soojus pesu gaasidest:
Temperatuuri viide temperatuur:
Keskmistatud temperatuur phoam:
Soojusülekande koefitsient:
kui soojusülekande koefitsient gaasidest seinale:
Gaasi kiirus:
Saame:
Soojusülekande koefitsient pinnalt pinnalt soojendusega keskkonda:
Siis:
Soojusvahetus võrrand Shirm:
Võrdle:
Nii Temperatuur väljumisel juhtmestiku superheatrist 2:
1.11 Konvektiivse auruti juhtimine
1.11.1 Konvekti auruti arvutamine 1
Väljundparameetrid sissepääsu juures:
Väljund töökeskkonna parameetrid:
kus
Soojuse, mida tajub töökeskkond:
Intralpia gaaside väljumisel küttepinnast ekspresseerib gaaside antud soojusvõrrandit:
Soojusvahetus võrrand PPC1 jaoks:
Soojusülekande koefitsient:
Soojusülekande koefitsient gaaside pinnale:
Gaasi kiirus:
Nii
Määrake toodanguga gaaside seisund:
võttes arvesse heitkoguste mahtu
Siis:
Seejärel on soojusülekande koefitsient gaasidest seinale:
Aurukiirus konvektiivse superheate:
Soojusülekande koefitsient on võrdne:
Temperatuuri viide temperatuur:
Konvektilauruja soojusvaheti võrrand:
Võrdle S.
Süst 3 (3).
1.11.2 Konvekti auruti arvutamine 2
Väljundparameetrid sissepääsu juures:
Väljund töökeskkonna parameetrid:
Soojuse, mida tajub töökeskkond:
Gaaside gaasivõrrandid:
seega on küttepinna väljalaskeava gaaside entalpia:
PPC 2 soojusvahetuse võrrand:.
Temperatuuri viide temperatuur:
Soojusülekande koefitsient: kus soojusülekande koefitsient gaasidest seinale: kus
Gaasi kiirus:
Koefitsient, põlemissaaduste kiirguse soojusülekanne koos mitte-tolmuste gaasidega:
Gaasikeskkonna leevenduskoefitsient:
Määrake gaaside seisund ahjukambri väljalaskeavaga valemiga:
Siis:
Niisiis:
Siis soojusülekande koefitsient konvektsioon gaasidest seinale on:
Soojusülekande koefitsient konvektsiooni pinnalt kuumutatud keskkonnale:
Siis:
Soojusvahetus võrrand vaadeldakse:
Võrdle S.
1.11.3 Konventrilise kaevanduse peatatud torude arvutamine
Soojuse, mis on antud pinna-gazes:
Peatatud torude soojuse tajumine:kus arvutatud soojusvahetuspind:
Soojusülekande koefitsient
siit
sellel entalpial leiame töökeskkonna temperatuuri peatatud torude väljalaskeava juures:
Töökeskkonna temperatuur sissepääsu juures:
Temperatuurirõhk: kus
Siis
Selgus, et see tähendab gaasi temperatuuri pärast peatatud torud
1.12 Veemajanduse soojuse arvutamine
1.12.1 Majandusmõõturi arvutamine (teine \u200b\u200betapp)
Gaaside poolt soojus:
kus
Intralpia paar sissepääsu juures:
- sisselaskeõhk peaks
Väljapääsuvahendi entalpia asub soojusvõrrandiga, tajutav tööpind:
Soojusvahetus võrrand:
Soojusülekande koefitsient:
Soojusülekande koefitsient gaasidest seinale: kus
Gaasi kiirus:
Siis soojusülekande koefitsient konvektsioon gaasidest pinnale:
Gaasikeskkonna leevenduskoefitsient:
Square kuumutatud pind:
Võttes arvesse heitkoguste mahtu
Siis:
koefitsient
Koefitsient, soojusülekande kiirguse põletussaadused:
Soojusülekande koefitsient gaaside seinale:
Siis
Temperatuuri rõhk:
Emmeering Soojusvahetus (teine \u200b\u200betapp):
Võrdle S.
seega temperatuur väljumisel teisest tasemest majanduse
1.12.2 Majapidaja arvutamine (esimene etapp)
Töökeskkonna parameetrid:
Kasutusprodukti parameetrid:
Töökeskkonna poolt tajutavad parameetrid:
Antud gaaside soojuse võrrandist leiame väljapääsu entalpia:
Tabeli 2 kasutamisel leiame
Soojusvahetuse võrrandid:
Temperatuuri viide temperatuur:
Gaasi kiirus:
Soojusülekande koefitsient gaasidest pinnale:
Koefitsient, põlemissaaduste kiirguse soojusülekanne, mitte gaaside tolmusega:
Kui gaasi keskkonna kiirguskoefitsient: kus toodangu gaaside seisund:
siis
Soojusülekande koefitsient:
Seejärel näeb välja soojusvahetus võrrand selline:
Nii Temperatuur väljumisel alates majanduse esimesest etapist:
1.13 Regeneratiivse õhu soojendi arvutamine
1.13.1 Kuumapaketi arvutamine
Õhk tajutakse soojust:
kus
jaoks
Keskmise õhutemperatuuri suhe õhu soojendis teoreetiliselt vajalikuks:
Antud gaaside soojuse võrrandist leiame õhöömiskatte kuuma osa väljalaskeava väljalaskeava:
Gaasi temperatuur tabelis 2 kuuma osa väljalaskel:
Keskmine temperatuur:
Keskmine gaaside temperatuur:
Temperatuuri rõhk:
Keskmine õhu kiirus:
Keskmine eluskiirus gaaside:
Õhu sooja seina keskmine temperatuur:
Soojusülekande koefitsient konvektsiooni pinnalt kuumutatud keskkonnale:
Soojusülekande võrrand:
Soojusvahetus võrrand:
1.13.2 Külmapaketi arvutamine
Õhu soojendi külmaosas vajalik õhu osakaal:
Soojenduse soojuse arusaam tasakaalu külmast osast:
Entalpia gaasid õhu soojendi väljalaskeava juures:
Keskmine temperatuur:
Keskmine gaaside temperatuur:
Temperatuuri rõhk:
Õhukütteseadme külma osa temperatuur:
Keskmine õhu kiirus:
Keskmine eluskiirus gaaside:
Soojusülekande koefitsient konvektsioon gaasidest pinnale:
Soojusülekande võrrand:
Soojusvahetus võrrand:
1.14 PDA aurukatla arvutamine
Tõhusus:
Soojad kaotused väljuvate gaasidega:
kus õhk on hinnangulisel temperatuuril ja
Siis tõhusus on võrdne:
INV. Ei.
Sub. ja kuupäev
Piinamine. INV. Ei.
INV. Ei. Kahekordne.
Sub. ja kuupäev
Põlema
Leht
Lehed
FGBOU VPO "Kgeu"
ITE, gr. Kub-1-09
DP 14050 2 .065.002 PZ
Põlema
№OCUM.
Muutuma
Sub.
kuupäev
Bakhtin
Arenenud.
Fedosov
Prov.
T. k
Loktev
N. Hoidke.
Galits
Rakendatud.
Muutuma
Leht
№OCUM.
Allkiri
kuupäev
Leht
DP 14050 2 .065.002 PZ
Muutuma
Leht
№OCUM.
Allkiri
kuupäev
Leht
DP 14050 2 .065.002 PZ
Muutuma
Leht
№OCUM.
Allkiri
kuupäev
Leht
DP 14050 2 .065.002 PZ
Muutuma
Leht
№OCUM.
Allkiri
kuupäev
Leht
DP 14050 2 .065.002 PZ
Muutuma
Leht
№OCUM.
Allkiri
kuupäev
Leht
DP 14050 2 .065.002 PZ
Muutuma
Leht
№OCUM.
Allkiri
kuupäev
Leht
DP 14050 2 .065.002 PZ
Muutuma
Leht
№OCUM.
Allkiri
kuupäev
Leht
DP 14050 2 .065.002 PZ
Muutuma
Leht
№OCUM.
Allkiri
kuupäev
Leht
DP 14050 2 .065.002 PZ
Muutuma
Leht
№OCUM.
Allkiri
kuupäev
Leht
DP 14050 2 .065.002 PZ
Muutuma
Leht
№OCUM.
Allkiri
kuupäev
Leht
DP 14050 2 .065.002 PZ
Muutuma
Leht
№OCUM.
Allkiri
kuupäev
Leht
DP 14050 2 .065.002 PZ
Muutuma
Leht
№OCUM.
Allkiri
kuupäev
Leht
DP 14050 2 .065.002 PZ
Muutuma
Leht
№OCUM.
Allkiri
kuupäev
Leht
DP 14050 2 .065.002 PZ
Muutuma
Leht
№OCUM.
Allkiri
kuupäev
Leht
DP 14050 2 .065.002 PZ
Muutuma
Leht
№OCUM.
Allkiri
kuupäev
Leht
DP 14050 2 .065.002 PZ
Muutuma
Leht
№OCUM.
Allkiri
kuupäev
Leht
DP 14050 2 .065.002 PZ
Muutuma
Leht
№OCUM.
Allkiri
kuupäev
Leht
DP 14050 2 .065.002 PZ
Muutuma
Leht
№OCUM.
Allkiri
kuupäev
Leht
DP 14050 2 .065.002 PZ
Muutuma
Leht
№OCUM.
Allkiri
kuupäev
Leht
DP 14050 2 .065.002 PZ
Muutuma
Leht
№OCUM.
Allkiri
kuupäev
Leht
DP 14050 2 .065.002 PZ
Muutuma
Leht
№OCUM.
Allkiri
kuupäev
Leht
DP 14050 2 .065.002 PZ
Muutuma
Leht
№OCUM.
Allkiri
kuupäev
Leht
DP 14050 2 .065.002 PZ
Muutuma
Leht
№OCUM.
Allkiri
kuupäev
Leht
DP 14050 2 .065.002 PZ
Muutuma
Leht
№OCUM.
Allkiri
kuupäev
Leht
DP 14050 2 .065.002 PZ
Muutuma
Leht
№OCUM.
Allkiri
kuupäev
Leht
DP 14050 2 .065.002 PZ
Muutuma
Leht
№OCUM.
Allkiri
kuupäev
Leht
DP 14050 2 .065.002 PZ
Muutuma
Leht
№OCUM.
Allkiri
kuupäev
Leht
DP 14050 2 .065.002 PZ
Muutuma
Leht
№OCUM.
Allkiri
kuupäev
Leht
