Tərtibçi: M.V. Kalmıkov UDC 621.1 Dizayn və qurğusunun işlənməsi TGM-84: Metod. Fərman / Samar. Dövlət tehn un-t; Dəyəri. M.v. Kalmıkov. Samara, 2006. 12 s. TGM-84 qazanının dizaynının əsas texniki xüsusiyyətləri, düzeni və təsviri və onun işinin prinsipi nəzərə alınır. Köməkçi avadanlığı olan qazan qurğusunun düzülüşünün rəsmləri verilir, Ümumi görünüş Qazan və onun qovşaqları. Qazanın buxarlanmasının bir diaqramı və onun işinin təsviri təqdim olunur. Metodik təlimatlar 140101 "İstilik elektrik stansiyaları" ixtisası tələbələri üçün hazırlanmışdır. İl. 4. Bibliogog.: 3 ad. Redaksiya-Nəşriyyat Şurasının qərarı ilə Çap olunur SAMGTA Qazan bölməsinin əsas xüsusiyyətləri TGM-84 buxar almaq üçün hazırlanmışdır yüksək təzyiq Qazlı yanacaq və ya yanacaq yağı yandırarkən və aşağıdakı parametrlər üçün hazırlanmışdır: Rated Buxar çıxışı ...................... ............................................................... .................................................... .......... ...... Superheated cütlüyün temperaturu ............................................ .. Qidalı suyun temperaturu ............................................ . İsti havanın temperaturu a) Yanacaq yağı yanarkən .................................. .......... b) qaz yandırarkən .......................................... ....... 420 T / H 155 ATA 140 ATA 550 ° C 230 ° C 268 ° C 268 ° C 2 238 ° C qazan qurğusu TGM-84 şaquli su borusu, tək dəstəkli, təbii dövriyyə ilə, puppy düzeni. Bu, artan qaz kanalı və endirilmiş konvektiv şaft olan bir baca otağından ibarətdir (Şəkil 1). Soyuducu iki keçid ekranına bölünür. Hər tərəfin alt hissəsi, iki qat ekranın su anbarlarına yapışdırılmış və ekstraktlar və qazan dayanacaqları zamanı birgə kollektorlar bir az meylli sükrəli ekrana girir və birgə istilik deformaları ilə birlikdə hərəkət edir. İki qat ekranın olması yanacaq qazlarının daha intensiv soyudulmasını təmin edir. Buna görə, bu qazanın baca həcminin istilik gərginliyi toz aqreqatlarına nisbətən daha yüksək, lakin digər ölçülərdə qaz tərkibli qazanlara nisbətən daha yüksək seçildi. Bu, ən çox istilənən istilik götürən iki qalxan borularının iş şəraiti ilə asanlaşdırıldı. Ocağın yuxarı hissəsində və fırlanan kamerada yarım radiativ geniş buxarda var. Konvektiv mina, üfüqi konvektiv buxarlayıcı və su iqtisadçısı yerləşdirilmişdir. Su iqtisadiyyatı qəbul edilmiş ov tüfəngi bunkerləri olan bir kamera var. İki əyri bərpaedici hava qızdırıcısı rvp-54 rvp-54, konvektiv mina sonra quraşdırılmışdır. Qazan, VDN-26-11 və iki D-21 tüstüsünün iki əsən azarkeşi ilə təchiz edilmişdir. Qazan dəfələrlə yenidənqurma mərasiminə məruz qaldı, nəticədə Model TGM-84A, sonra TGM-84B-in ortaya çıxdı. Xüsusilə, vahid kitablar təqdim edildi və borular arasında buxarın daha vahid paylanması əldə edildi. SuperHeater'in buxar-1-nin konvektiv paketinin üfüqi paketlərində boruların bir titresi artdı və bununla da fasonların çirklənməsi ehtimalını azaltdı. 2 0 p və s. 1. Qaz-qaz qazanının uzununa və eninə bölmələri TGM-84: 1 - İstilik Palatası; 2 - yananlar; 3 - baraban; 4 - şirma; 5 - Konvektiv buxarlayıcı; 6 - kondensasiya qurğusu; 7 - iqtisadiyyatçı; 11 - ov tüfəngi; 12 - Uzaqdan ayrılma Siklonu TGM-84-in ilk modifikasiyasının qazanları, Lif Palatasının ön divarında üç satırda yerləşdirilən 18 qaz-qaz brülörü ilə təchiz edilmişdir. Hal-hazırda qazanların saxlanmasını və təmirini asanlaşdıran hər iki, ya da altı brülörün daha böyük performansını yaradır. Yandırıcı qurğular soba otağı iki pillədə quraşdırılmış 6 qaz-qaz yandırıcısı (ardıcıl 2 üçbucaq şəklində, uclarında, ön divarda) ilə təchiz edilmişdir. Aşağı səviyyəli yanacaqlar 7200 mm-də qurulur, yuxarı yarusa 10200 mm işarəsində. Burnerlər qaz və yanacaq yağı, vorteks, mərkəzi qaz paylanması ilə tək yanacaq yağı, vorteksin yandırılması üçün hazırlanmışdır. Aşağı səviyyəli ekstremal ocuqlar yarı tozun oxuna 12 dərəcə ilə başlanılır. Yanacağın havası ilə qarışdırılmasını yaxşılaşdırmaq üçün, yanacaqlar rəhbərlik edir, bu da havanın iplik olduğunu keçdi. Qazanlar üzərində bülletenlərin oxunda, mexaniki bir sprey olan yanacaq yağı burunları, yanacaq yağı nozzinin uzunluğu 2700 mm-dir. Ocağın və sobanın düzülüşünün dizaynı davamlı yanma prosesi, nəzarəti təmin etməlidir və zəif havalandırılan zonaların formalaşması ehtimalını da istisna etməlidir. Qaz yandırıcıları, qazanın istilik yük çeşidində məşəlin ayrılması və səpilməsi olmadan durmadan işləməlidirlər. Qazanlarda istifadə olunan qaz yandırıcıları sertifikatlaşdırılmalı və zavod istehsalçılarının pasportu olmalıdır. Məşq kamerası Prizmatik Palata iki yarım pəncərəyə bölünür. Oce Palatasının həcmi 1557 m3, baca həcminin istilik gərginliyi 177.000 kCal / m3 saatdır. Palatanın yan və arxa divarları 64 mm-də 60 × 6 mm diametri olan buxarlanan borular tərəfindən qorunur. Aşağı hissədəki yan ekranlar, üfüqi və formada 15 dərəcə bir yamac ilə sobanın ortasına yamaclara malikdir. Bir az blokçının bir az blokerində bir az blokerdə bir buxar qarışığı, qarmaqarışıq borulara qədər, qarğıdalı kərpic və xromit kütləsi ilə örtülmüş yan ekranların hissələri. Ekrandakı sistem taxma köməyi ilə tavanın üst-üstə düşməsinin metal quruluşlarına və istilik genişlənməsi zamanı sərbəst enmə qabiliyyətinə malikdir. Buxarlandırıcı ekranlar boruları bir-biri ilə bir-birləri ilə 4-5 mm yüksəklikdə bir aralıq ilə bir çubuğu olan bir-birləri ilə qaynaqlanmışdır. Ocaq kamerasının üst hissəsinin aerodinamikasını yaxşılaşdırmaq və arxa ekranın kameralarını radiasiyadan qorumaq üçün yuxarı hissədəki arxa ekran boruları 1,4 m məsafədə olan arxa ekran boruları bir çıxıntı ilə bir çıxıntı təşkil edir. Çıxarışın 70% -i təşkil edir arxa ekran boruları. 3 Qeyri-bərabər istilikin dövriyyədə təsirini azaltmaq üçün bütün ekranlar bölünmüşdür. İki dəqiqəlik və iki yan ekranda üç dövriyyə sxemi, arxa - altı var. TGM-84 qazanları iki mərhələli buxarlanma sxemində fəaliyyət göstərir. Buxarlanma (saf bölmə) ilk addımına zərb alətləri, arxa panellər, iki tərli ekranlar, 1 və 2-ci, yan ekran panelinin ön hissəsindən 2-ci və 2-ci yerdədir. Buxarlanma (duz bölməsinin) ikinci mərhələsi 4 ucqar siklon (hər tərəfdə ikisi) və yan ekranlar panelinin ön hissəsində üçüncü var. Altı alt arxa ekran kamerasına, nağara suyu, hər kolleksiyaçı üçün üç su boruları ilə təchiz edilmişdir. 6 panelin hər birində 35 ekran boruları var. Boruların yuxarı ucları buxar qarışığı baraban içərisinə 18 borudan keçən kameralara qoşulur. İki qalxan ekranının yarım silahdakı təzyiqi bərabərləşdirmək üçün borular qoymaqla formalaşan pəncərələr var. İki qat ekranın üç alt palatasına, nağara suyu 12 su borularından (kolleksiyaçıbaşına 4 boru) gəlir. Həddindən artıq panellərdə 32 var ekran boruları, Orta - 29 boru. Boruların yuxarı ucları üç ən yaxşı kameraya qoşulmuşdur ki, bunun da 18 boru olan buxar qarışığı barabanlara göndərilir. Yan ekranların dörd ön alt kolleksiyaçısına su nağara 8 su borularından gəlir. Bu panellərin hər biri 31-ci ekran borusunda var. Ekrandakı boruların yuxarı ucları 4 otaqdan ibarətdir, onlardan buxar qarışığı 12 boru boyunca baraban içərisinə düşür. Duz bölmələrinin alt palataları 4 su boruda 4 uzaq siklon ilə (bir borudakı hər siklondan) güclənir. Duz bölmələrin paketləri 31 ekranda borular var. Ekrandakı boruların yuxarı ucları otaqlara qoşulmuşdur, onlardan 8 borucunun buxar kəsmə qarışığı 4 uzaq siklona girir. Baraban nağara və baraban qurğularının bir daxili diametri 1,8 m, uzunluğu 18 m-dir. Bütün zərb alətləri vərəq poladdan 16 Gnm (manqan-nikemolibden polad), divarın qalınlığı 115 mm-dir. Barabanın çəkisi təxminən 96600 kq-dır. Qazan nağara, qazanxanada suyun təbii dövriyyəsi yaratmaq, təmizləmək və ekrandakı borularda alınan buxarı ayırmaq üçün hazırlanmışdır. Buxarlanma 1-ci mərhələsinin bir buxar qarışığının birləşməsi barabanda təşkil edildi (buxarlanmanın 2-ci mərhələsinin ayrılması 4 sökülmə siklonunda qazanlar üzərində qurulmuşdur), bütün cütlüyün qızartması aparılır qida suyu Buxardan nəm tutulandan sonra. Bütün nağara təmiz bir bölmədir. Üst kolleksiyaçılardan buxarlanan bir qarışıq (duz bölmələri istisna olmaqla) hər iki tərəfdəki baraban içərisinə girir və buxarın ilkin ayrılmasının ilkin ayrılmasının baş verdiyi xüsusi batma qutusuna daxil olur. Qazanların, 92 siklon quraşdırıldı - 46 sol və 46 sağ. 4 Siklonlardan buxarın çıxışında üfüqi boşqab ayırıcılar quraşdırılıb, buxar, onları keçən, barbast-yuma cihazına daxil olur. Burada, saf bölmənin sulu qurğusu altında, buxar qarışığının ayrılması da təşkil edilən, orta siklonların cütləri sınaqdan keçirildi. Cütlük, bir barbaj və çırpma cihazı keçərək, buxar ayırması və axınının düzəldilməsi eyni vaxtda meydana gəldiyi bir deşik vərəqinə girir. Bir çuxur yarpağı, cütlüklərin 32 buxarlanan boruları divar quraşdırılmış buxar buxar və kondensat quraşdırılmasına 8 boruların giriş otaqlarına ayrılır. P və s. 2. Uzaq siklonlarla iki mərhələli buxarlanma sxemi: 1 - nağara; 2 - uzaq siklon; 3 - dövriyyə dövrəsinin aşağı kollektoru; 4 - Buxar yaradan borular; 5 - batırılan borular; 6 - qida suyunun təchizatı; 7 - təmizlənmə suyunun çıxarılması; 8 - siklondakı barabandan su təchizatı borusu; 9 - barabanda siklondan pilot borusu; 10 - Bir barbaza yuyucu cihazdakı bölmənin buxarlanan bir boru, qidalandırıcı suyun təxminən 50% -i qidalanır və paylama kolleksiyaçısı vasitəsilə qalan hissəsi suyun səviyyəsində baraban içərisinə birləşir. Orta səviyyə Onun həndəsi oxunun altındakı 200 mm baraban içərisində su. 75 mm baraban içərisində icazə verilən səviyyəli dalğalanmalar. Qazanların duz bölmələrində salinanın hizalanması üçün iki suya davamlı boru hazırlanır, buna görə sağ siklon duz bölməsinin sol alt kollektorunu qidalandırır və sol qidalandırır. 5 Buxarçının istilik səthinin səthinin dizaynı, üfüqi bir qaz kanalı və bir lavabo mina bir otağına yerləşdirilir. Buxarlayıcı sxemi təkrarlanan qarışdırma və qazanxananın genişliyi boyunca buxar ötürülməsi ilə iki tərəfli hazırlanmışdır, bu da fərdi sikkələr üçün istilik səpkini alqı-satqı etməyə imkan verir. İstilik qavrayışının təbiəti ilə buxarda şərti olaraq iki hissəyə bölünür: radiasiya və konvektiv. Radiasiya hissəsində bir divar quraşdırılmış buxar (AES), COAMing Palatanın tavanını qoruyan tavan buxarının (PPP) birinci seriyası (SPP) və bir hissəsini əhatə edir. Konvektiv tərəfindən - tavan buxarının və konvektiv buxarının (PPC) ikinci serialın ikinci seriyası. Radiasiya Divar quraşdırılmış NPP Boru Boru Stamberi Döşəmə kamerasının ön divarını qorudu. AMP altı paneldən ibarətdir, onlardan ikisi 48 və qalan 49 boru, borular arasındakı addım 46 mm-dir. Hər paneldə 22 boru endirilir, qalan qaldırıcı. Giriş və çıxış kolleksiyaçıları istilik kamerasından, aralıq kollektorlar - istilik kamerasının altındakı qızdırılmamış bir zonada qızdırılmamış bir zonada yerləşir. Tutma köməyi ilə yuxarı otaqlar tavan üst-üstə düşən metal konstruksiyalarla dayandırılır. Boruların bərkidilməsi hündürlüyündə 4 pillədə aparılır və panellərin şaquli hərəkətinə imkan verir. Tavan SuperHeater Tavan Buxarçının sobanın üstündə yerləşir və üfüqi qaz kanalının üstündə yerləşir, 35 mm artım və giriş və çıxış kollektorları yerləşdirilmiş 394 borudan ibarətdir. Qırğın buxar-polad isti, buxarlayıcısı, istilik kamerasının yuxarı hissəsində və sürüşmə qaz kanalının yuxarı hissəsində olan iki sıra şaquli panjurdan (hər cərgədə) ibarətdir. 455 mm qırışlar arasında addım. Şirma, eyni uzunluqlu və iki kolleksiyaçıdan (giriş və çıxış) 23 rulondan ibarətdir, qızdırılmamış bir zonada üfüqi şəkildə quraşdırılmışdır. Konvektiv buxarlayıcı konvektiv üfüqi tipli buxarlayıcı, su iqtisadiyyatı üzərində karbohidrogen minanın qaz kanalında yerləşən sol və sağ hissələrdən ibarətdir. Hər bir tərəf öz növbəsində iki düz axın addımına bölünür. Qazanın 6 Buxar yolu, 12 Buxarlanmış borulardakı qazanın qazanının doymuş cütləri, 6 panelin yuxarı kollektorlarına daxil olur və 6 alt kollektora girir, bundan sonra 6 paneldən ibarətdir 12-ni qızdırılan borulardakı tavan buxarının giriş kollektorlarına göndərilən ən yaxşı kolleksiyaçılar. Sonra, qazanın bütün genişliyi boyunca buxar tavan boruları boyunca hərəkət edir və konvektiv qaz bitkisinin arxa divarında yerləşən buxar maşınının çıxışçılarına daxil olur. Bu kolleksiyaçılardan buxar iki axına bölünür və mən Mərhələ Buxarlayanlar otaqlarına göndərilir və sonra buxar sıçrayışları (7 sol və 7 sağ) palatalarında, hər iki buxar buxarlanmalarına düşür Mərhələ II, sol və sağ. I və I Bucherlərdə buxar buxar, buxar buxar, qaz bumps səbəb olduğu termal yenidən azaltmaq üçün buxar buxarı sağa və əksinə, əksinə. II enjeksiyonun ara vaporochlastorlarından çıxan cütlər, cüt ölçülü kollektorlara (8 sol və 8 sağda), PPC giriş kameralarına göndərilir. Ötürücü qutusunun yuxarı və alt hissələri arasında, Mərhələ III buxarları quraşdırılmışdır. Sonrakı, buxar boru kəmərindəki buxar buxar turbinlərə göndərilir. P və s. 3. Qazan buxarlayıcı sxemi: 1 - qazan nağara; 2 - Radiasiya iki tərəfli radiasiya borusu paneli (şərti şərti olaraq yuxarı kolleksiyaçılar və sağda - aşağı); 3 - tavan paneli; 4 xanım cütlük; 5 - suyeksiya yeri cütlüklərdə; 6 - ekstremal ekranlar; 7 - Orta ekran; 8 - konvektiv paketlər; 9 - Qazandan 7-si qurşakın qurğusu və enjeksiyon qazıcıları, qazanda öz kondensatını əldə etmək üçün, 2 kondensat qurğuları (hər tərəfdən) konvektiv hissəsi üzərində tavanın üst-üstə düşməsində quraşdırılmışdır. Onlar 2 paylayıcı kolleksiyaçı, 4 konqres və kondensat kollektorlarından ibarətdir. Hər bir kondensator D426 × 36 mm Palatasından ibarətdir. Capititorların soyutma səthləri iki hissəyə bölünmüş və su təchizatı otağına bölünmüş borular lövhəsinə qaynaqlanan borular tərəfindən formalaşır. 8 boru üzrə doymuş bir cüt qazan nağara dörd paylayıcı kolleksiyaçıya göndərilir. Hər bir kolleksiyaçı cütü hər kondensatora 6 boru olan iki boruya iki kapasitəyə ayrılır. Qazan Borax-dan gələn doymuş bir buxarın kondensasiyası qidalandırıcı su ilə soyudu. Süsdarı sistemdən sonra qida suyu suyu ilə təchiz edilmiş otağa qidalanır, konvaksiya borularından keçir və kameranın drenajına və su iqtisadiyyatı üçün daha da yer alır. Barabandan alınan doymuş bir buxar borular arasındakı buxar boşluğunu doldurur, onlarla əlaqə qurur və kondensasiya edir. Hər bir kondensatordan olan 3-cü borulardakı 3-cü borular üzərində yaranan kondensat, oradan tənzimləyicilər vasitəsilə, sol və sağ enjeksiyonların iki, II, III, II, III-ə təqdim olunur. Kondensat enjeksiyonu, Venturi borusundakı fərqdən və buxardan çıxan buxardakı buxar yolundakı təzyiqin düşməsi nəticəsində baş verir. Kondensat, 4 mm diametri olan 24 dəlik vasitəsilə "Venturi" borunun boşluğuna vurulur, borunun dar bir yerində dairə ətrafında yerləşir. Qazan üzərində tam yükdə olan Venturi borusu, enjeksiyon saytında sürətini 4 kq / sm2 ilə artıraraq cüt təzyiqini azaldır. Buxar və qida suyunun 100% yükü və hesablanmış parametrlərində bir kondansatörün maksimum gücü 17,1 t / saatdır. Su İqtisadizatoru Polad örtüklü Su Etikzerieri müvafiq olaraq lavabon şaftının sol və sağ tərəfində yerləşdirilən 2 hissədən ibarətdir. Economizerin hər bir hissəsi 4 blokdan ibarətdir: aşağı, 2 orta və yuxarı. Bloklar arasındakı hündürlükdə açılır. Su Ekonomizeyi, qazanxananın önünə paralel olaraq yerləşən 110 paket boilondan ibarətdir. Bloklarda rulonlar 30 mm və 80 mm olan bir addım olan bir dama taxtasında yerləşir. Qaz kanalında olan şüalarda orta və yuxarı bloklar quraşdırılmışdır. Qaz mühitindən qorumaq üçün bu şüalar, vurulmuş partlayışın təsirindən 3 mm qalınlığı olan metal təbəqələr tərəfindən qorunan izolyasiya ilə örtülmüşdür. Şüaları üçün dayandırılmış raflarla aşağı bloklar. Raflar təmir zamanı bobin paketinin çıxarılmasına imkan verir. 8 Su Ekeyzerinin giriş və çıxış otaqları qaz kanalına qoşulmuş qaz kanalları və mötərizələr xaricində yerləşir. Su iqtisadiyyatı şüalarını soyutmaq (yollar zamanı və əməliyyat zamanı şüaların temperaturu 250 ° C-dən çox olmamalıdır), əsən pərəstişkarlarının başçısının başından soyuq havanın tədarükü səbəbindən, pərəstişkarlarının emiş qutusuna axıdılması səbəbindən . Qazan otağında hava qızdırıcısı iki regenerativ hava qızdırıcısı RVP-54 quraşdırılmışdır. RVP-54 bərpaedici hava qızdırıcısı, sabit bir orqan içərisində (Şəkil 4) içərisində bir rotator rotorundan ibarət əksər hallarda istilik mübadiləsi bölməsidir. Rotor, diametri 5590 mm diametrli bir qabıqdan ibarətdir, 10 mm qalınlığı olan və diametri 600 mm olan bir hub olan bir hüdü olan 2250 mm hündürlüyü, habelə radial qabırğa qabığı ilə bir hub rotoru 24 sektorda ayırmaq. Hər bir sektor p və C-də şaquli təbəqələrə bölünür. 4. Yenilənən hava qızdırıcısının konstruktiv diaqramı: 1 - qutu; 2 - nağara; 3 - bədən; 4 - qablaşdırma; 5 - mil; 6 - Rulman; 7 - möhür; 8 - Elektrik motoru üç hissə. İstilik təbəqələrinin bölmələri tərəfindən yığılırlar. Bölmə hündürlüyü iki sıra quraşdırılmışdır. Üst sıra, fərqləndirici və büzməli təbəqələrdən, 0,7 mm qalınlığında hazırlanmış rotorun isti hissəsidir. Bölmələrin aşağı seriyası rotorun soyuq bir hissəsidir və birbaşa vərəqlərdən, 1,2 mm qalınlığa malikdir. Soyuq hissə korroziyaya daha həssasdır və asanlıqla dəyişdirilə bilər. Rotorun mərkəzinin içərisində çöldə bir flanş var, rotoru güvənən bir flanş var, hub flange ilə döşəmə ilə bağlanır. RVP-nin iki örtüyü var - yuxarı və aşağı, onların möhürləmə nömrələri var. 9 İstilik mübadiləsi prosesi qaz axınında rotor qablaşdırmasını və hava axınında soyudulması ilə aparılır. Qızdırılan qaz axınının havaya axınının ardıcıl hərəkəti, rotorun dəqiqədə 2 növbə ilə rotorun fırlanması səbəbindən həyata keçirilir. Hər an, rotorun 24 sektorundan, qaz yollarına, 9 sektoruna daxil olan 24 sektordan - hava yollarında - iki sektor seputasiya və möhürləmə plitələri ilə üst-üstə düşür. Hava qızdırıcısında, əks-nəticə prinsipi aparılır: Hava çıxış tərəfdən daxil edilir və qazların hissələrindən çıxarılır. Hava qızdırıcısı, qazlar 331 ° C-dən 331 ° C-dən 151 ° C-dən 331 ° C-dən 151 ° C-dən 151 ° C-ə qədər hava istiləşməsi üçün hazırlanmışdır. Yeniləyici hava qızdırıcılarının üstünlüyü onların yığcamlığı və kiçik bir kütlədir, əsas dezavantaj hava tərəfdən qazın yanında əhəmiyyətli bir hava zərbəsidir (tənzimləyici hava yatırılması 0.2-0.25). Qazan çərçivəsi, qazan çərçivəsi üfüqi şüalar, ferma və ayırma ilə əlaqəli polad sütunlardan ibarətdir və nağara, istilik, kondensat quraşdırma, suvarma, izolyasiya və texniki xidmətlərin bütün səthlərindən yüklənməyə xidmət edir. Qazan çərçivəsi profil icarəsi və təbəqə poladından qaynaqlanır. Çərçivənin sütunları qazanın yeraltı gücləndirilmiş beton təməlinə əlavə olunur, baza (ayaqqabı) sütunları beton tökülür. Kəsmə kamerası buzlanma odadavamlı beton, girov plitələrindən və maqneziak örtükdən ibarətdir. Qalınlığı 260 mm tələb etdi. Qazan çərçivəsinə qoşulmuş qalxan şəklində quraşdırılmışdır. Tavan simgesi panellərdən ibarətdir, 280 mm qalınlıdır, buxarçının borularında sərbəst uzanır. Panellərin quruluşu: Odadavamlı konkret bir təbəqə 50 mm qalınlığı, qalınlığı 85 mm olan üç qat, cəmi qalınlığı 125 mm olan üç qat, qalınlığı olan maqnezial örtüklü bir təbəqədir tətbiq olunan 20 mm metal grid. Dönər kameranın suvarılması və konvektiv minalar, bu da öz növbəsində qazan çərçivəsinə qoşuldu. Dönər kameranın ümumi qalınlığı 380 mm-dir: Odadavamlı beton - 80 mm, termal izolyasiya betonu - 135 mm və 40 mm-lik kontekst plitələri. Konvektiv buxarlayıcısının konvekti bir qat, bir qat izolyasiya betonundan 155 mm olan bir qat, odadavamlı beton bir təbəqə, 80 mm və dörd təbəqə girov plitələri - 165 mm. Plitələr arasında asma kütləsi 2 ÷ 2,5 mm qalınlığında dayandırılmış bir təbəqədir. 260 mm qalınlığı olan su iqtisadiyyatı, odadavamlı və istilik izolyasiya betonundan və üç qat girov plitələrindən ibarətdir. Təhlükəsizlik tədbirləri Tədbirləri Qazan bölmələrinin işləməsi, Rostexnadzor tərəfindən təsdiq edilmiş və buxar və su qazanlarının təhlükəsiz istismar qaydalarına və buxar və su qazanlarının təhlükəsiz istismarı "na uyğun olaraq həyata keçirilməlidir" Texniki tələblər Partlayışın partlayışının təhlükəsizliyinə görə, yanacaq və təbii qaz, eləcə də fəaliyyət göstərən "elektrik stansiyalarının istilik enerjisi avadanlıqlarına xidmət etmək üçün təhlükəsizlik qaydaları". Biblioqrafik Siyahı 1. Enerji qazanının TGM-84 CHP VAZ əməliyyatına dair təlimatlar. 2. Maclar m.v. Müasir qazan aqreqatları tkz. M.: Enerji, 1978. 3. Kovalev A.P., Leleev N.S., Vilensi T.V. Buxar generatorları: Universitetlər üçün təlimat. M.: Energoatomizdat, 1985. 11-in dizayn və iş TGM-84 tərtibçisi Kalmykov Maxim Vitalevich redaktoru N.V. E p ilə n və n və n-nin texniki redaktoru. W və h l haqqında və 06/20/06 printində imzalanıb. Format 60 × 84 1/12. Ofset kağızı. Çap Ofset. USL.L. 1.39. Sl.kr.-ott. 1.39. Ud. l. 1.25 Tirkulyasiya 100. S. - 171. ____________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________ təhsil müəssisəsi Ali peşə təhsili "Samara Dövlət Texniki Universiteti" 432100. G. Samara, ul. Gənc Mühafizə, 244. Əsas Korpus 12
Şagirdlər, aspirantlar, təhsil bazasında bilik bazasında istifadə edən gənc elm adamları sizə çox minnətdar olacaqlar.
Təhsil üçün Federal Agentliyi
Dövlət Təhsil Təşkilatı
ali peşə təhsili
"Ural Dövlət Texniki Universiteti - UPI
Rusiyanın ilk prezidentinin adı B.N. Yeltsin "-
miqhneuralskdakı filial
İxtisası: 140101
Qrup: TPP -441
Kurs layihəsi
Qazan aqreqat TGM-nin termal hesablanması - 96
"TPP-nin qazan qurğularının" intizamı altında
Müəllim
Dalkova Nina Pavlovna
Kashurin Anton Vadimoviç
cənab Sredneuralsk
1. Kurs layihəsində
2. qısa bir təsviri Və qazanın parametrləri TGM-96
3. Outlet hava əmsalı, həcm və entalpy məhsulların yanması
4. Qazan bölməsinin termal hesablanması:
4.1 Termal balansı və yanacağın hesablanması
4.2 Yeniləyici hava qızdırıcısı
amma. Soyuq
b. Qaynar
4.4 həftə sonu qırğın
4.4 Giriş Shirma
Biblioqrafiya
1. Bir kurs layihəsi üçün vəzifə
Hesablama üçün nağara qazan vahidi TGM - 96 qəbul olunur.
Tapşırıq mənbəyi məlumatları
Qazanın parametrləri TGM - 96
· Qazmanın addım-baxışı - 485 t / saat
· Qazanın çıxışındakı təzyiq, 140 kq / sm 2
· Əvvəlcədən qızdırılmış paraqraf temperaturu - 560 єС
· Qazan nağaraında işləmə təzyiqi - 156 kq / sm 2
· Qazanın girişindəki qidalı temperatur - 230 ° C
· Qidun suyunun qucağının girişinə təzyiq - 200 kq / sm 2
· RVP girişində soyuq hava istiliyi - 30 ° C
2 . Termal dövrənin təsviri
Qidalanma qazan kondensat turbinləridir. Əsas ejektor, seksual ejektor, bez qızdırıcısı, pnd-1, pnd-3 və pnd-3 və pnd-4 vasitəsilə sekroru ilə kondensat nasosu olan nasosu olan nasosu olan, 140-150 ° C temperaturuna qədər qızdırılır Dearators 6 at. Deaeratorlarda, qazların ayrılması kondensat (deaerasiya) və təxminən 160-170 ° C temperaturuna əlavə istilikdə həll edildi. Ayrıcılardan olan kondensat, qidalanma nasoslarının xəstəliyi tərəfindən imzalanır, bundan sonra təzyiqlər 180-200 kq / sm / sm və qida suyu, pvd-6 və 225 temperaturuna qədər tənzimlənən PVD-7 235 ° C. Power düyün qazan. Qazan təzyiqinin güc tənzimləyicisinin arxasında 165 kq / sm / sm-ə qədər oturur və su iqtisadiyyatı ilə xidmət olunur.
4 kambalığa qida suyu 219x26 mm, qaz bitkisinin hər yarısında 83 mm-də 83 mm-də bir addımda olan 20-ci maddənin dayandırılmış borularına daxil olur. Qaz borularının içərisində olan bitki borularının çıxış otaqları, 16 boru ilə dayandırılır, 16 boru ilə dayandırılır D 108x11 mm-nin 20 boru otağının 20-ci maddəsi 20 boru kəmərləri və 10 boru kəmərləri 4 kondensatora və divar iqtisad edib panelinə verilir. Eyni zamanda, axınlar bir tərəfə köçürülür. Panellər D28x3.5 mm-ci maddənin 20 mm və ekranlı yan divarlardan və skattop kamerasından hazırlanmışdır.
Su, yuxarı və aşağı panellər vasitəsilə iki paralel axın keçir, konvektiv iqtisadiyyatın giriş kameralarına göndərildi.
Konvektiv iqtisadçı yuxarı və aşağı paketlərdən ibarətdir, alt hissəsi 28x3.5 mm diametrli borulardan boiller şəklində hazırlanmışdır. 20, bir yoxlayıcıda, 80x56 mm artımlarında. Sağ və sol risklərdə olan 2 hissədən ibarətdir. Hər hissəsi 4 blokdan ibarətdir (2 yuxarı və 2nge). Konvektiv bir iqtisadçiyə su və baca qazlarının hərəkəti əks-axındır. Qaz üzərində işləyərkən, iqtisadçiyə 15% qaynardır. İqtisadiyyatda yaranan buxarın ayrılması (iqtisad edibsə, qaz üzərində işləyərkən 15% qaynar), labirint hidrothertion ilə xüsusi bir paore ayrılması qutusunda baş verir. Qutudakı çuxur vasitəsilə, yükdən asılı olmayaraq, bərə ilə birlikdə daim qidalandırıcı suyun miqdarı, bərə ilə birlikdə çırpınan qalxanların altındakı nağara həcminə verilir. Suyun qızartma panellərindən təmizlənməsi drenaj qutularından istifadə edərək həyata keçirilir.
Buxarlanan borular vasitəsilə ekranlardan buxar kəsici bir qarışıq, paylayıcı qutulara, sonra ilkin ayrılma baş verdiyi şaquli ayrılıq siklonlarına daxil olur. Saf bölmədə, 32 cüt və 7 tək siklon quraşdırıldı, hər tərəf üçün 8 - 4-ə qədər. Bütün siklonların altındakı aşağı borularda siklonlardan olan cütlüklərin qarşısını almaq üçün bir qutu quraşdırılıb. Siklonlarda ayrılmış su, nağara suyun həcminə axır və bəzi nəmlə birlikdə cütlər, siklonun əks qapağının yansıtıcı örtüyünə keçərək, 50% qidalandıran üfüqi çuxur qalxanlarından ibarətdir su verilir. Yuyucu cihaz təbəqəsindən keçən cütlük, içərisində olan silikon duzlarının əsas miqdarını verir. Paltaryuyan cihazdan sonra, Cütlər Louvre ayırıcıdan keçir və nəmlik damlalarından əlavə olaraq təmizlənir, sonra deşik tavan qalxanı vasitəsilə, nağara buxar boşluğunda sürət sahəsini düzəldir.
Bütün ayrılma elementləri dağılır və ayrılıq təfərrüatlarına qaynaqla tutulan takozlarla bağlanır.
Orta su şüşəsinin ortasının ortasının altındakı barabandakı orta su səviyyəsi, barabanın həndəsi mərkəzindən 50 mm və 200 mm-dir. Yuxarı icazə verilən səviyyə + 100mm, aşağı icazəli - su şüşəsinə 175 mm.
Çıxarışlar zamanı nağara bədənini qızdırmaq və qurtaran zaman ayırmaq üçün, Ute layihəsi üçün xüsusi bir cihaz quraşdırıldığı üçün. Bu cihazdakı cütlüklər yaxınlıqdakı işləyən bir qazandan verilir.
343 ° C temperaturu olan doymuş cütlüklər, 430 ° C-nin 6 panelinə qədər 343 ° C temperaturu olan və 460-470 ° C-ə qədər qızdırılan tavan buxarının panelində qızdırılır.
Birinci buxarda, cütün temperaturu 360-380 ° C-yə enir. İlk buxarlayanlardan əvvəl buxar axını iki axına bölünür və temperatur taramasını düzəltmək üçün onlardan sonra cütlüyün sol axını köçürülür sağ tərəfvə sağ - solda. Transferdən sonra hər bir axın cütü 5 giriş soyuq qırışları daxil edir, 5 çıxışda soyuq qırışdır. Bu qırışlarda buxar əks olunan buxar hərəkət edir. Sonrakı, cütlərin birbaşa axını 5 həftə sonu isti tirmada 5 isti giriş qapısına girir. Soyuq qırışlar Kitab qazanları, isti - mərkəzdə yerləşir. Şirmdə buxar temperaturu 520-530 ° C.
Bundan əlavə, 12 buxar buxarda hazırlanmış borular D 159x18 mm Maddə 12x1mf cütləri, 540-545 ° C-yə qədər qızdırıldığı konvektiv buxarlayıcı giriş paketinə daxildir. Temperaturun artması halında, ikinci inyeksiya əməliyyatına girir. Sonrakı, bypass boru kəməri ilə D 325x50 St. 12x1mf, temperaturun artması 10-15 ° C olduğu pişiyin çıxış paketinə girir. Ondan sonra cütlüklər, qazanın ön tərəfindəki əsas buxar xəttinə tərəf yönəlmiş pişiyin çıxışçısına girir və arxa hissədə təhlükəsizlik klapanlarının 2 əsas iş axınları quraşdırılır.
Qazan suda həll olunan duzları aradan qaldırmaq üçün qazan nağaraından davamlı bir əsər yaradan, davamlı təmizlənmə dəyəri tənzimlənməsi Himschin sürüşməsi başlığı vəzifəsində aparılır. Çamuru alt kollektorlardan çıxarmaq üçün ekranlar aşağı nöqtələrin dövri bir əsasını təşkil edir. Kalsium miqyaslı qazandakı təhsilin qazanxananın fosfik istehsal etməsinin qarşısını almaq.
İdarə olunan fosfatın miqdarı Himsech-in başçısının başçısı vəzifəsində baş maşinist tərəfindən tənzimlənir. Pulsuz oksigen və passivləşdirən (qoruyucu) filminin (qoruyucu) filmin daxili səthlərinin daxili səthlərinin meydana gəlməsi, 20-60 mkq / kq-ləri olan qida sularına hidrazine herziya sularına axın. Qidun sularına hidrazinin dozası, Himsech-in sürüşməsi başçısı vəzifəsində turbin şöbəsi personalı istehsal edir.
Davamlı təmizləyici qazanların istiliyindən istifadə etmək. P och. 2 ardıcıl olaraq daxil olan davamlı təmizlənmə effektivdir.
Genişləndirici 1 oshp. 5000 litr həcmi var və 170 ° C temperaturunda 8-ə təzyiq üçün nəzərdə tutulmuşdur, parameter, sxem 6-da, sökülən punda ayrılıqdan ayrılma, ayrılan p och daxilində.
Genişləndirici pa. Bu, 7500 litr həcmi var və 127 ° C-dən 127 ° C-nin temperaturunda 1.5 təzyiqi üçün hazırlanmışdır, siz NDU-ya göndərilirsiniz və drenaj genişləndiricisinin zolağına və azaldılmış cütlüyün boru kəmərinə paralel olaraq bağlanır quduz sıra. Genişləndiricinin ayırıcısı kanalizasiyada 8 m hündürlüyü olan hidravlik masa vasitəsilə yönəldilmişdir. Drenajın təqdim edilməsi Expanders PA. Sxem qadağandır! Qazanlardan təcili gavalı üçün. Bu qazanların aşağı nöqtələrini KTC-1 2-də paralel olaraq 7500 litrin genişlənməsinə qədər təmizləmək və 1.5 ATA-nın hesablanmış təzyiqləri quraşdırılmışdır. Hər dövri təmizləyən təmizləyici boru kəmərlərinin diametri 700 mm olan boru kəmərlərinə uyğun olaraq boşalma olmadan atmosferə yönəldilmişdir və qazan dükanının damında çıxarılır. İqtisadiyyatda yaranan buxarın ayrılması (iqtisad edibsə, qaz üzərində işləyərkən 15% qaynar), labirint hidrothertion ilə xüsusi bir paore ayrılması qutusunda baş verir. Qutudakı çuxur vasitəsilə, yükdən asılı olmayaraq, bərə ilə birlikdə daim qidalandırıcı suyun miqdarı, bərə ilə birlikdə çırpınan qalxanların altındakı nağara həcminə verilir. Sulu qalxanlarla suyu yenidən qurun drenaj qutularından istifadə olunur
3 . Outlet hava əmsalları, həcm və entalpyməhsulların yanması
Hesablanmış qazlı yanacaq xüsusiyyətləri (Cədvəl II)
Hava həddindən artıq təyyarənin çıxışı:
Fircanın çıxışında çıxış hava əmsalı:
t \u003d 1.0 +? T \u003d 1.0 + 0.05 \u003d 1.05
·? PPC üçün artıq hava əmsalı:
Ppp \u003d t +? PPP \u003d 1.05 + 0.03 \u003d 1.08
· IE üçün artıq hava əmsalı:
Biz \u003d PPP +? VE \u003d 1.08 + 0.02 \u003d 1,10
· RVP üçün artıq hava əmsalı:
Rvp \u003d biz +? RVP \u003d 1,10 + 0.2 \u003d 1.30
Yanma məhsullarının xüsusiyyətləri
|
Hesablanmış dəyər |
Ölçüyəgəlmə |
V ° \u003d9,5 2 |
V ° H2o= 2 , 10 |
V ° N2. = 7 , 6 0 |
V. Ro2.=1, 04 |
V ° g \u003d 10, 73 |
|
|
G a z o x o d s |
|||||||
|
Atmaq |
Heyrət! Vay Qeybətçi |
||||||
|
Outlet hava əmsalı,? ? |
|||||||
|
Outlet hava əmsalı, orta? CF. |
|||||||
|
V H2o \u003d v ° H2O + 0,0161 * (? -1) * V ° |
|||||||
|
V r \u003d v ro2 + v + v2 + v H2o + (? -1) * v ° |
|||||||
|
r ro2 \u003d v ro2 / v g |
|||||||
|
r h2o \u003d v h2o / v g |
|||||||
|
rn \u003d r ro2 + r h 2o |
· Nəzəri hava
V ° \u003d 0.0476 (0.5co + 0.575n 2 o + 1.5h 2 s + y (m + n / 4) c m h - o p)
· Azotun nəzəri həcmi
· Su buxarının nəzəri həcmi
· Troşat qazlarının həcmi
Enghaulpia yanma məhsulları (j - masa).
|
J ° G, kcal / nmі |
J ° B, KCAL / NMі |
J \u003d J ° G + (? - 1) * j ° -də, kcal / nmі |
|||||||||||
|
Atmaq |
Seyr etmək |
||||||||||||
|
1, 09 |
1,2 0 |
1,3 0 |
|||||||||||
4.plploBO qazan bölməsinin hesablanması
4.1 Termal balansı və yanacağın hesablanması
|
Hesablanmış dəyər |
İşarə |
Ölçü-nosta |
Formula və ya əsaslandırma |
Ödəniş |
|
|
İstilik balansı |
|||||
|
İstilik yanacağı yerləşdirildi |
|||||
|
Gedən qazların temperaturu |
|||||
|
Enthalpy |
J - ?? Cədvəl tərəfindən |
||||
|
Soyuq hava istiliyi |
|||||
|
Enthalpy |
J - ?? Cədvəl tərəfindən |
||||
|
İstilik itkisi: |
|||||
|
Mexaniki əhəmiyyətsizdən |
|||||
|
kimyəvi əhəmiyyətsizdən |
Cədvəl 4. |
||||
|
gedən qazlarla |
(J.? Wow * J ° KH) / q P |
(533-1,30*90,3)*100/8550=4,9 |
|||
|
Ətraf mühit |
|||||
|
Termal itkinin cəmi |
|||||
|
Qazan bölməsinin səmərəli əmsalı (ümumi) |
|||||
|
Həddindən artıq qızdırılmış para istehlakı |
|||||
|
Qazan vahidi arxasında təzyiqli buxar |
|||||
|
Qazan bölməsinin arxasında super qızğın buxarın temperaturu |
|||||
|
Enthalpy |
Masa XXVI (N.M.Sstr.221) |
||||
|
Qida suyunun təzyiqi |
|||||
|
Qidalandırıcı su istiliyi |
|||||
|
Enthalpy |
Masa XXVII (N.M.Sstr.222) |
||||
|
Axın su istehlakı |
0,01*500*10 3 =5,0*10 3 |
||||
|
Məqsədli su istiliyi |
t n r b \u003d 156 kq / sm 2 |
||||
|
Təmiz suyun tualeti |
ipr.v \u003d i? Kip |
Masa XX1II (N.M.Sstr.205) |
|||
|
Hesablanmış dəyər |
Denotype |
Ölçüyəgəlmə |
Formula və ya əsaslandırma |
Ödəniş |
4.2 Reghe.qazanəvi hava qızdırıcısı
|
Hesablanmış dəyər |
İşarə |
Ölçüyəgəlmə |
Formula və ya əsaslandırma |
Ödəniş |
|
|
Rotor diametrli |
Konstruktiv məlumatlara görə |
||||
|
Bədəndəki təyyarələrin sayı |
Konstruktiv məlumatlara görə |
||||
|
Sektorların sayı |
Konstruktiv məlumatlara görə |
24 (13 qaz, 9 hava və 2 bölünən) |
|||
|
Səthi səhmlər, yuyulmuş qazlar və hava |
|||||
|
Soyuq |
|||||
|
Ekvivalent diametrli |
s.42 (norma.m.) |
||||
|
Təbəqə qalınlığı |
Konstruktiv məlumatlara görə (hamar büzməli təbəqə) |
||||
|
0,785 * DVN 2 * XG * CR * |
0,785*5,4 2 *0,542*0,8*0,81*3=26,98 |
||||
|
0,785 * DVN 2 * kr * * |
0,785*5,4 2 *0,375*0,8*0,81*3=18,7 |
||||
|
Hündürlüyü qoymaq |
Konstruktiv məlumatlara görə |
||||
|
İstilik səthi |
Konstruktiv məlumatlara görə |
||||
|
Girişdə hava istiliyi |
|||||
|
Girişdə Enthalpy Air |
Tərəfindən j-? Masa |
||||
|
Soyuq hissənin çıxışında hava xərclərinin nisbəti nəzəri |
|||||
|
Suk hava |
|||||
|
Outlet hava istiliyi (aralıq) |
Əvvəlcədən qəbul edildi |
||||
|
Çıxışda Enthalpy Air |
Tərəfindən j-? Masa |
||||
|
(içində"HF + ?? HF) (J ° PR-J ° KH) |
(1,15+0,1)*(201,67 -90,3)=139 |
||||
|
Çıxışda qaz istiliyi |
|||||
|
Hesablanmış dəyər |
İşarə |
Ölçüyəgəlmə |
Formula və ya əsaslandırma |
Ödəniş |
|
|
Çıxışda Enthalpy qazları |
J-? Cədvəl tərəfindən |
||||
|
Girişdə Enthalpy qazları |
JF + QB / C - ?? HF * J ° |
533+139 / 0,998-0,1*90,3=663 |
|||
|
Girişdə qaz istiliyi |
Tərəfindən j-? Masa |
||||
|
orta temperatur Qaz |
|||||
|
Orta temperatur |
|||||
|
Orta temperatur təzyiqi |
|||||
|
Divarın orta temperaturu |
(XG *? CF + X * TSR) / (XG + YD) |
(0,542*140+0,375*49)/(0,542+0,375)= 109 |
|||
|
Orta sürət qazları |
(BP * VG * (? CF + 273)) / |
(37047*12,6747*(140+273))/(29*3600*273)=6,9 |
|||
|
Orta hava sürəti |
(BP * vє * ("HF + HF / 2) * (TSR + 273) (TSR + 273)) / |
(37047*9,52*(1,15+0,1)*(49+273))/ (3600*273*20,07)=7,3 |
|||
|
kCAL / (m 2 * h * * dolu) |
Nomogram 18 ch * sf * sy *? N |
0,9*1,24*1,0*28,3=31,6 |
|||
|
kCAL / (m 2 * h * * dolu) |
Nomogram 18 cn * c "f * sy *? N |
0,9*1,16*1,0*29,5=30,8 |
|||
|
İstifadə əmsalı |
|||||
|
İstilik ötürmə əmsalı |
kCAL / (m 2 * h * * dolu) |
0,85/(1/(0,542*31,6)+1/(0,375*30,8))=5,86 |
|||
|
Soyuq hissənin istilik qavrayışı (istilik köçürmə tənliyinə görə) |
5,86*9750*91/37047=140 |
||||
|
İstilik hisslərinin nisbəti |
(140/ 139)*100=100,7 |
||||
|
|
|||||
|
Hesablanmış dəyər |
İşarə |
Ölçüyəgəlmə |
Formula və ya əsaslandırma |
Ödəniş |
|
|
Qaynar |
|||||
|
Ekvivalent diametrli |
s.42 (norma.m.) |
||||
|
Təbəqə qalınlığı |
Konstruktiv məlumatlara görə |
||||
|
Qazlar və hava üçün canlı çarpaz bölmə |
0,785 * DVN 2 * XG * CR * CL * N |
0,785*5,4 2 *0,542*0,897*0,89*3=29,7 |
|||
|
0,785 * DVN 2 * kr * kr * cl * n |
0,785*5,4 2 *0,375*0,897*0,89*3=20,6 |
||||
|
Hündürlüyü qoymaq |
Konstruktiv məlumatlara görə |
||||
|
İstilik səthi |
Konstruktiv məlumatlara görə |
||||
|
Girişdə hava istiliyi (aralıq) |
Öncədən (soyuq hissədə) |
||||
|
Girişdə Enthalpy Air |
Tərəfindən j-? Masa |
||||
|
Suk hava |
|||||
|
Hava xərclərinin isti hissəsinin nəzəri olaraq çıxışında nisbəti |
|||||
|
Outlet hava istiliyi |
Əvvəlcədən qəbul edildi |
||||
|
Çıxışda Enthalpy Air |
Tərəfindən j-? Masa |
||||
|
Sıçrayış dərəcəli mərhələ (balans) |
("GC + ?? GC / 2) * * (J ° GW-J ° |
(1,15+0,1)*(806- 201,67)=755 |
|||
|
Çıxışda qaz istiliyi |
Soyuqdan |
||||
|
Çıxışda Enthalpy qazları |
J-? Cədvəl tərəfindən |
||||
|
Girişdə Enthalpy qazları |
J? HF + QB / C - ?? GC * |
663+755/0,998-0,1*201,67=1400 |
|||
|
Girişdə qaz istiliyi |
Tərəfindən j-? Masa |
||||
|
Qazların orta temperaturu |
(? "VP + ?? HF) / 2 |
(330 + 159)/2=245 |
|||
|
Orta temperatur |
|||||
|
Orta temperatur təzyiqi |
|||||
|
Divarın orta temperaturu |
(XG *? CF + x * ts) |
(0,542*245+0,375*164)/(0,542+0,375)=212 |
|||
|
Orta sürət qazları |
(BP * VG * (? CF + 273)) |
(37047*12,7*(245 +273)/29,7*3600*273 =8,3 |
|||
|
Hesablanmış dəyər |
İşarə |
Ölçüyəgəlmə |
Formula və ya əsaslandırma |
Ödəniş |
|
|
Orta hava sürəti |
(Bp * vє * ("vp + ?? gc * (TSR + 273)) / (3600 ** 273 * FB) |
(37047*9,52(1,15+0,1)(164+273)/ /3600*20,6*273=9,5 |
|||
|
Qazlardan divara istilik ötürmə əmsalı |
kCAL / (m 2 * h * * dolu) |
Nomogram 18 ch * sf * sy *? N |
1,6*1,0*1,07*32,5=54,5 |
||
|
Divardan havaya istilik ötürmə əmsalı |
kCAL / (m 2 * h * * dolu) |
Nomogram 18 cn * c "f * sy *? N |
1,6*0,97*1,0*36,5=56,6 |
||
|
İstifadə əmsalı |
|||||
|
İstilik ötürmə əmsalı |
kCAL / (m 2 * h * * dolu) |
o / (1 / (xg *? Gk) + 1 / (HINS *? VK)) |
0,85/ (1/(0,542*59,5)+1/0,375*58,2))=9,6 |
||
|
İsti hissənin istilik qavrayışı (istilik köçürmə tənliyinə görə) |
9,6*36450*81/37047=765 |
||||
|
İstilik hisslərinin nisbəti |
765/755*100=101,3 |
||||
|
Qt və QB dəyərləri 2% -dən az fərqlənir. |
vP \u003d 330 ° C TGV \u003d 260 ° C
Јvp \u003d 1400 kcal / nm 3 ј Səbət \u003d 806 kcal / nm 3
hF \u003d 159 ° C TPR \u003d 67 ° C
Јkhch \u003d 663 kcal / nm 3
Јpr \u003d 20167 kcal / nm 3
wOW \u003d 120 ° C TXV \u003d 30 ° С
Јхв \u003d 90,3Кал / nm 3
Јhu \u003d 533 kcal / nm 3
4.3 Atmaq
|
Hesablanmış dəyər |
Təyinat |
Ölçüyəgəlmə |
Formula və ya əsaslandırma |
Ödəniş |
|
|
Ekran borularının diametri və qalınlığı |
Konstruktiv məlumatlara görə |
||||
|
Konstruktiv məlumatlara görə |
|||||
|
Sobanın divarlarının ümumi səthi |
Konstruktiv məlumatlara görə |
||||
|
Ocağın həcmi |
Konstruktiv məlumatlara görə |
||||
|
3,6*1635/1022=5,76 |
|||||
|
Ocağındakı həddindən artıq hava əmsalı |
|||||
|
Qazanın atəş qutusundakı hava zərbələri |
|||||
|
İsti havanın temperaturu |
Təyyarə Kirpi hesablamasında |
||||
|
Enghaulpia isti hava |
Tərəfindən j-? Masa |
||||
|
Hava işləyən istilik |
(? T - ?? t) * J ° GV + + ?? t * j ° |
(1,05-0,05)*806+0,05*90,3= 811,0 |
|||
|
Ocağındakı faydalı istilik yayılması |
Q p * (100 q 3) / 100 + qb |
(8550*(100-0,5)/100)+811 =9318 |
|||
|
Nəzəri yanma temperaturu |
Tərəfindən j-? Masa |
||||
|
Sobanın hündürlüyündə maksimum temperaturun nisbi mövqeyi |
xT \u003d XG \u003d HG / HT |
||||
|
Əmsal |
p.16 0.54 - 0.2 * ht |
0,54 - 0,2*0,143=0,511 |
|||
|
Əvvəlcədən qəbul edildi |
|||||
|
Tərəfindən j-? Masa |
|||||
|
Yanma məhsullarının orta ümumi istiliyi |
kCAL / (NM_ * HRAD) |
(Qt.).- J? T) * (1 + çex) |
(9318 -5 018 )*(1+0,1) (2084-1200) =5,35 |
||
|
Kompozisiya |
m * kq / sm |
1,0*0,2798*5,35=1,5 |
|||
|
Trotham qazlarında şüaları zəiflətmə əmsalı |
1 / (m ** kgf / / sm 2) |
Nomogram 3. |
|||
|
Optik qalınlıq |
0,38*0,2798*1,0*5,35=0,57 |
||||
|
Hesablanmış dəyər |
Təyinat |
Ölçüyəgəlmə |
Formula və ya əsaslandırma |
Ödəniş |
|
|
Məşəl qaranlığı dərəcəsi |
NOMOMOGOGRAM 2. |
||||
|
Hamar kağız ekranlarının istilik effektivliyi əmsalı |
schire \u003d x * w Sheek \u003d w-də x \u003d 1 masaya. 6-2. |
||||
|
Qara Palatanın dərəcəsi |
Nomoqram 6. |
||||
|
Ocağın çıxışında qaz istiliyi |
Ta / [m * ((4.9 * 10 -8 * * sxir * fst * pst * at * tai) / (c * BP * VSSR)) 0,6 +1] -273 |
(2084+273)/-273=1238 |
|||
|
Firebox-un çıxışında Enthalpy qazları |
Tərəfindən j-? Masa |
||||
|
Sobada qəbul edilən istilik miqdarı |
0,998*(9318-5197)=4113 |
||||
|
İstilik radiasiya səthinin orta istilik yükü |
Bp * q t l / nl |
37047*4113/ 903=168742 |
|||
|
Flue həcminin istilik blokları |
Bp * q r / vt |
37047*8550/1635=193732 |
4.4 Həşkinlişitİrma
|
Hesablanmış dəyər |
Tombo- geri- nie |
Ölçüyəgəlmə |
Formula və ya əsaslandırma |
Ödəniş |
|
|
Diametri və boru qalınlığı |
Rəsmlərə görə |
||||
|
Rəsmlərə görə |
|||||
|
Təsirlərin sayı. |
Rəsmlərə görə |
||||
|
Təsirlər arasında orta addım |
Rəsmlərə görə |
||||
|
Uzununa addım |
Rəsmlərə görə |
||||
|
Nisbi eninə addım |
|||||
|
Nisbi uzununa addım |
|||||
|
İstilin səthi qırğındır |
Konstruktiv məlumatlara görə |
||||
|
İsti şirkətin sahəsində istiləşmənin əlavə səthi |
Rəsmlərə görə |
6,65*14,7/2= 48,9 |
|||
|
Giriş pəncərəsinin səthi |
Rəsmlərə görə |
(2,5+5,38)*14,7=113,5 |
|||
|
Nvh * (nshi / (nshi + hdpi)) |
113,5*624/(624+48,9)=105,3 |
||||
|
N vh - n lsi |
|||||
|
Qazlar |
Konstruktiv məlumatlara görə |
||||
|
Canlılıq |
Konstruktiv məlumatlara görə |
||||
|
Effektiv yayan təbəqə qalınlığı |
1.8 / (1 / A + 1 / in + 1 / s) |
||||
|
Girişdə qaz istiliyi |
Ocağın hesablanmasında |
||||
|
Enthalpy |
Tərəfindən j-? Masa |
||||
|
Əmsal |
|||||
|
Əmsal |
kCAL / (m 2 h) |
b * z * q l |
0,6*1,35*168742=136681 |
||
|
İsti şirkətin girmə hissəsinin təyyarəsi tərəfindən qəbul edilən parlaq istilik |
(Q Lsh * n v) / (BP / 2) |
(136681*113,5)/ 37047*0,5=838 |
|||
|
Hesablanmış dəyər |
Ən çox |
Ölçüyəgəlmə |
Formula və ya əsaslandırma |
Ödəniş |
|
|
I və ?? Addım |
Əvvəlcədən qəbul edildi |
||||
|
Tərəfindən j-? Masa |
|||||
|
Qazların orta temperaturu göyərçindir |
(1238+1100)/2=1069 |
||||
|
Kompozisiya |
m * kq / sm |
1,0*0,2798*0,892=0,25 |
|||
|
Nomogram 3. |
|||||
|
Optik qalınlıq |
1,11*0,2798*1,0*0,892=0,28 |
||||
|
NOMOMOGOGRAM 2. |
|||||
|
v ((y / s1) і + 1) -h / s1 |
|||||
|
(QL? (1-A) ?? ц ш) / in + + (4.9 * 10 -8 A * pis * t cp 4 * op) / bp * 0.5 |
(838 *(1-0,245)*0,065)/0,6+(4,9*10 -8 * *0,245*(89,8*)*(1069+273) 4 *0,7)/ 37047*0,5)= 201 |
||||
|
Schirma mərhələsinin sobalarından radiasiya yolu ilə alınan istilik |
Q LSI + Əlavə |
Q l w - q l |
|||
|
Q t l - q l w |
|||||
|
(Qek? BP) / D |
(3912*37047)/490000=296 |
||||
|
Təsir markasından qəbul edilən parlaq istilik miqdarı |
Qlshi + Əlavə * NLS I / (NLS I + NL DOP i) |
637*89,8/(89,8+23,7)= 504 |
|||
|
Q lsh i + əlavə * n d əlavə i / (N lsh i + n le dop i) |
637*23,7/(89,8+23,7)= 133 |
||||
|
0,998*(5197-3650)= 1544 |
|||||
|
O cümlədən: |
|||||
|
Əslində qırğın |
Əvvəlcədən qəbul edildi |
||||
|
Əlavə səthlər |
Əvvəlcədən qəbul edildi |
||||
|
Əvvəlcədən qəbul edildi |
|||||
|
Orada enthapia |
|||||
|
Hesablanmış dəyər |
Ən çox |
Ölçüyəgəlmə |
Formula və ya əsaslandırma |
Ödəniş |
|
|
(QBS + QLSH) * BP |
(1092 + 27 2 ,0 )* 3 7047 *0,5 |
||||
|
Çıxışda Enthalpy Cütlük |
747,8 +68,1=815,9 |
||||
|
Orada temperatur |
Cədvəl XXV |
||||
|
Paraqrafın orta temperaturu |
(440+536)/2= 488 |
||||
|
Temperatur təzyiqi |
|||||
|
Orta sürət qazları |
|||||
|
52*0,985*0,6*1,0=30,7 |
|||||
|
Çirklənmə əmsalı |
m 2 H Hail / / KCAL |
||||
|
488+(0,0*(1063+275)*33460/624)= |
|||||
|
220*0,245*0,985=53,1 |
|||||
|
İstifadə əmsalı |
|||||
|
Qazlardan divara istilik ötürmə əmsalı |
((30,7*3,14*0,042/2*0,0475*0,98)+53,1) *0,85= 76,6 |
||||
|
İstilik ötürmə əmsalı |
76,6/ (1+ (1+504/1480)*0,0*76,6)=76,6 |
||||
|
k? Nshi ?? t / bp * 0.5 |
76,6*624*581/37047*0,5=1499 |
||||
|
İstilik hisslərinin nisbəti |
(Q TSH / Q BSH) ?? 100 |
(1499/1480)*100=101,3 |
|||
|
Əvvəlcədən qəbul edildi |
|||||
|
k? Ndopi? (? Wed? - T) / br |
76,6*48,9*(1069-410)/37047=66,7 |
||||
|
İstilik hisslərinin nisbəti |
Q t Əlavə et / q b EXTRA |
(Q t əlavə et / q b əlavə) ?? 100 |
(66,7/64)*100=104,2 |
DəyərQ.tSH I.Q.
ammaQ.t DOP I.Q.
4.4 Soyuq şitİrma
|
Hesablanmış dəyər |
Ən çox |
Ölçüyəgəlmə |
Formula və ya əsaslandırma |
Ödəniş |
|
|
Diametri və boru qalınlığı |
Rəsmlərə görə |
||||
|
Paralel boruların sayı |
Rəsmlərə görə |
||||
|
Təsirlərin sayı. |
Rəsmlərə görə |
||||
|
Təsirlər arasında orta addım |
Rəsmlərə görə |
||||
|
Uzununa addım |
Rəsmlərə görə |
||||
|
Nisbi eninə addım |
|||||
|
Nisbi uzununa addım |
|||||
|
İstilin səthi qırğındır |
Konstruktiv məlumatlara görə |
||||
|
Schirm bölgəsində istilik səthi |
Rəsmlərə görə |
(14,7/2*6,65)+(2*6,65*4,64)=110,6 |
|||
|
Giriş pəncərəsinin səthi |
Rəsmlərə görə |
(2,5+3,5)*14,7=87,9 |
|||
|
Qaçış səthi qırış |
Nvh * (nshi / (nshi + hdpi)) |
87,9*624/(624+110,6)=74,7 |
|||
|
Əlavə boş səth |
N vh - n lsi |
||||
|
Qazlar |
Konstruktiv məlumatlara görə |
||||
|
Canlılıq |
Konstruktiv məlumatlara görə |
||||
|
Effektiv yayan təbəqə qalınlığı |
1.8 / (1 / A + 1 / in + 1 / s) |
1,8/(1/5,28+1/0,7+1/2,495)=0,892 |
|||
|
Soyuqluğun kənarındakı qaz istiliyi |
İsti dərəcəsi ilə |
||||
|
Enthalpy |
Tərəfindən j-? Masa |
||||
|
Əmsal |
|||||
|
Əmsal |
kCAL / (m 2 h) |
b * z * q l |
0,6*1,35*168742=136681 |
||
|
Döşəmənin giriş bölməsi təyyarəsi tərəfindən qəbul edilən parlaq istilik |
(Q Lsh * n vh) / (BP * 0,5) |
(136681*87,9)/ 37047*0,5=648,6 |
|||
|
Təsirləri nəzərə alaraq radiasiya üçün düzəliş əmsalı |
|||||
|
Hesablanmış dəyər |
Ən çox |
Ölçüyəgəlmə |
Formula və ya əsaslandırma |
Ödəniş |
|
|
Soyuq ekrana girişdə qaz istiliyi |
İsti dərəcəsi ilə |
||||
|
Temperatur qəbul edildikdə qırğından çıxışdan qazların enthalpy |
J - masa |
||||
|
Şirmədə orta qazların temperaturu? |
(1238+900)/2=1069 |
||||
|
Kompozisiya |
m * kq / sm |
1,0*0,2798*0,892=0,25 |
|||
|
Rey zəifləmə əmsalı: Trujection qazı |
Nomogram 3. |
||||
|
Optik qalınlıq |
1,11*0,2798*1,0*0,892=0,28 |
||||
|
Qaz qara dərəcəsi |
NOMOMOGOGRAM 2. |
||||
|
Künc əmsalı Girişdən çıxış bölməsinə girdi |
v ((1 / s 1) і + 1) -1 / s 1 |
v ((5.4 / 0.7) + 1) -5.4 / 0.7 \u003d 0.065 |
|||
|
Firebox-dan genişliyi daxil etmək üçün yanğın istiliyi |
(Q əlavə edildi? (1-A) ?? CCS) / B + (4.9 * 10 -8) * a * pis * (tcp) 4 * op) / bp |
(648,6 *(1-0,245)*0,065)/0,6+(4,9*10 -8 * *0,245*(80,3*)*(1069+273)4 *0,7)/ 37047*0,5)= 171,2 |
|||
|
Soyuq ekranlı yanğın qutusundan radiasiyanın yanında alınan istilik |
Qlov VKH - QL |
648,6 -171,2= 477,4 |
|||
|
Heathop istilik ekranları |
QTL - QL |
4113 -171,2=3942 |
|||
|
Ekranlarda ətraf mühit |
(Qek? BP) / D |
(3942*37047)/490000=298 |
|||
|
Mebellərin girişi olan parlaq istilik miqdarı çəkir |
Qlshi + Əlavə * NLS I / (NLS I + NL DOP i) |
477,4*74,7/(74,7+13,2)= 406,0 |
|||
|
Eyni əlavə səthlər |
QLS i + ext * nl dop i / (Nlshi + nl dop i) |
477,4*13,2/(74,7+13,2)= 71,7 |
|||
|
İstilik-qavrayış IM addım və balansdakı əlavə qalıqlar |
c * ("" ") |
0,998*(5197-3650)=1544 |
|||
|
Hesablanmış dəyər |
Ən çox |
Ölçüyəgəlmə |
Formula və ya əsaslandırma |
Ödəniş |
|
|
O cümlədən: |
|||||
|
Əslində qırğın |
Əvvəlcədən qəbul edildi |
||||
|
Əlavə səthlər |
Əvvəlcədən qəbul edildi |
||||
|
Girişdən çıxışdakı bir cüt temperatur |
Həftə sonu həllindən |
||||
|
Orada enthapia |
Cədvəl XXVI |
||||
|
Təsir edilən Enthalpy Cütlüyün artması |
(QBS + QLSH) * BP |
((1440+406,0)* 37047) / ((490*10 3)=69,8 |
|||
|
Giriş ekranının girişində Enthalpy Cütlük |
747,8 - 69,8 = 678,0 |
||||
|
Ekranın girişində buxar temperaturu |
Cədvəl XXVI (P \u003d 150 kq / sm 2) |
||||
|
Paraqrafın orta temperaturu |
|||||
|
Temperatur təzyiqi |
1069 - 405=664,0 |
||||
|
Orta sürət qazları |
R? V g? (? CF + 273) / 3600 * 273 * fg |
37047*11,2237*(1069+273)/(3600*273*74,8 =7,6 |
|||
|
İstilik ötürmə konveksiyasının əmsalı |
52,0*0,985*0,6*1,0=30,7 |
||||
|
Çirklənmə əmsalı |
m 2 H Hail / / KCAL |
||||
|
Çirklənmənin xarici səthinin temperaturu |
t cf + (e? (Q bsh + q lsh) * bp / nshi) |
405+(0,0*(600+89,8)*33460/624)= |
|||
|
İstilik ötürmə əmsalı radiasiyası |
210*0,245*0,96=49,4 |
||||
|
İstifadə əmsalı |
|||||
|
Qazlardan divara istilik ötürmə əmsalı |
(? K? P * d / (2 * s 2? X) +? L) ?? ? |
((30,7*3,14*0,042/2*0,0475*0,98)+49,4) *0,85= 63,4 |
|||
|
İstilik ötürmə əmsalı |
1 / (1+ (1+ q Lsh / q BSH) ????? 1) |
63,4/(1+ (1+89,8/1440)*0,0*65,5)=63,4 |
|||
|
İstilik ötürmə tənliyinə tirm-in istilik qavrayışı |
k? Nshi ?? t / bp |
63,4*624*664/37047*0,5=1418 |
|||
|
İstilik hisslərinin nisbəti |
(Q TSH / Q BSH) ?? 100 |
(1418/1420)*100=99,9 |
|||
|
Əlavə səthlərdə orta cüt temperaturu |
Əvvəlcədən qəbul edildi |
||||
|
Hesablanmış dəyər |
Ən çox |
Ölçüyəgəlmə |
Formula və ya əsaslandırma |
Ödəniş |
|
|
İstilik köçürmə tənliyinə görə əlavə səthlərin istilik qavranılması |
k? Ndopi? (? Wed? - T) / br |
63,4*110,6*(1069-360)/37047=134,2 |
|||
|
İstilik hisslərinin nisbəti |
Q t Əlavə et / q b EXTRA |
(Q t əlavə et / q b əlavə) ?? 100 |
(134,2/124)*100=108,2 |
DəyərQ.tSH I.Q.bSH 2% -dən çox deyil,
ammaQ.t DOP I.Q.b Əlavə - icazə verilən 10% -dən azdır.
Biblioqrafiya
Qazan aqreqatlarının termal hesablanması. Tənzimləmə üsulu. M.: Enerji, 1973, 295 s.
RİVKA S.L., Aleksandrov A. A. Su və su buxarının termodinamik xüsusiyyətlərinin cədvəlləri. M .: Enerji, 1975
Fadyushina M.P. Qazan aqreqatlarının istilik hesablanması: Tələbələr üçün "qazan qurğuları və buxar generatorları" kursant layihəsinin icrası üçün təlimatlar tam zamanlı öyrənmə 0305 ixtisaslar - Termal elektrik stansiyaları. Sverdlovsk: UPI. Kirov, 1988, 38 s.
Fadyushina M.P. Qazan aqreqatlarının termal hesablanması. "Qazan qurğuları və buxar generatorları" intizamı üzrə kurs layihəsinin həyata keçirilməsi üçün təlimatlar. Sverdlovsk, 1988, 46 s.
TP-23 qazanının xüsusiyyətləri, dizaynı, istilik balansı. Hava enthalpy və yanacaq yanma məhsullarının hesablanması. Qazan qurğusunun istilik balansı və səmərəliliyi. Fırındakı istilik mübadiləsinin hesablanması, Festonun kalibrləmə istilik hesablanması.
kurs işi, əlavə edildi 04/15/2011
Qazan vahidi, soyuducu, məftil qazı və fırlanan kameranın konstruktiv xüsusiyyətləri. Yanacağın elementar tərkibi və istilik yanması. Yanma məhsullarının həcminin və qismən təzyiqinin müəyyən edilməsi. Qazanın termal hesablanması.
kurs işi, əlavə edildi 05.08.2012
E-50-14-194 qazan qurğusunun istilik sxemi. Qazların və havanın entalpinin hesablanması. Oce Palatasının kalibrlənməsi, bir qazan şüası, bir supereater. İstilik-bypatik trakting yollarının paylanması. Hava qızdırıcısının istilik balansı.
kurs işi, 11.03.2015 əlavə etdi
Təxmini yanacaq xüsusiyyətləri. Hava və yanma məhsullarının, səmərəliliyi, istilik kamerasının, şənliklərin, addımların və iqtisadiyyat sayğacının hesablanması, bir iqtisadiyyat sayğacı, hava qızdırıcısı. Qazan qurğusunun istilik balansı. Qaz tozları üzərində enhalpiumun hesablanması.
kurs işi, əlavə edildi 01/27/2016
Buxar qazan üçün istilik miqdarının yenidən hesablanması. Yanma, tam yanma məhsulları üçün tələb olunan havanın miqdarının hesablanması. Yanma məhsullarının tərkibi. Qazan bölməsinin istilik balansı, səmərəliliyi.
İmtahan, 08.12.2014 əlavə etdi
GM-50-1 qazanının təsviri, qaz və buxar yolu. Göstərilən yanacaq üçün hava və yanma məhsullarının həcminin və tualatlarının hesablanması. Balans parametrlərinin, sobalarının, qazanın bölməsinin təyini, istilik paylanması prinsipləri.
kurs işi, 30.03.2015 əlavə edildi
Dizaynın təsviri I. texniki xüsusiyyətlər Qazan aqreqat de-10-14gm. Yanma məhsullarının və həcminin nəzəri istehlakının hesablanması. Artıq hava əmsalının müəyyən edilməsi və qaz tozları üzərində suallar. Qazanın istilik balansını yoxlayın.
kurs işi, 01/23/2014 əlavə edildi
Qazan De-10-14GM xüsusiyyətləri. Yanma məhsullarının, troşatom qazlarının həcmi fraksiyalarının həcminin hesablanması. Artıq hava əmsalı. Qazan bölməsinin istilik balansı və yanacaq istehlakını təyin etmək. Ocaqda istilik mübadiləsinin hesablanması, su iqtisadiyyatı.
kurs işi, 12/20/2015 əlavə etdi
Hava və yanma məhsullarının həcminin və entalpinin hesablanması. Bir qazan qurğusunun hesablanmış istilik balansı və yanacaq istehlakı. Yanma kamerasını yoxlamaq. Konvektiv istilik səthləri. Su iqtisadiyyatı hesablanması. Yanma məhsullarının istehlakı.
kurs işi, əlavə edildi 04/11/2012
Yanacaq növləri, onun tərkibi və istilik mühəndisliyi xüsusiyyətləri. Qatı, maye və qaz yanacaq yanarkən havanın həcminin hesablanması. Flue qazlarının tərkibində artıq hava əmsalının müəyyənləşdirilməsi. Qazan qurğusunun maddi və istilik balansı.
Gedən qazların temperaturu: 414-cü yanacaq neftində 410 yanacaq nefti 412-ci yanacaq nefti üzrə 410 yanacaq nefti ilə işləyərkən 4140-cı ildəki yanacaqda, geri çevrilmə bacalarının qazalarına daxil olmaq üçün yuvalar yerləşdirilir. qazan. Həddindən artıq hava işlənmiş hava əmsalları.. Həddindən artıq hava əmsalı: PPC1-dən sonra PPP-dən sonra sobanın çıxardıqdan sonra EK2-dən sonra EK2-dən sonra EK2-dən sonra PPP1-dən sonra sobanın çıxışında; Hesablanmış temperaturu seçmək, yanacaq yağı üçün gedən qazların tövsiyə olunan temperaturu ...
Bu iş səhifənin altına çıxmasa, oxşar əsərlərin siyahısı var. Axtarış düyməsini də istifadə edə bilərsiniz.
1. Qazan TGM-94 istilik hesablanması
1.1 Qazanın təsviri
Buxar generatoru TGM-94 TGM-94, tutumu 140 kq / s, təzyiq 14mn /, həddən artıq istiləşmə, promineragrev, isti hava istiliyi üçün. Təxmini yanacaq: təbii qaz və yanacaq yağı. Gedən qazların temperaturu: 141, qaz 130, qaz 130, yanacaq nefti 91,4,4,4,40% yanacaq üzrə səmərəliliyi.
Buxar generatoru minimal atmosfer hava istiliyi olan ərazilər üçün nəzərdə tutulmuşdur və p - formalı açıq düzeni var. Aqreqatın bütün elementləri qurudulmuşdur. Çərçivə, yerli sığınacaqların olması səbəbindən və 8 balda külək yükü və seysmikliyin uçotu səbəbindən daha mürəkkəb və çətin oldu. Yerli sığınacaqlar (qutular) yüngül tipli asbanene materiallarından hazırlanmışdır. Açıq boru kəmərləri alüminium trim ilə örtülmüşdür.
Blokun avadanlığı, hava qızdırıcısı buxar generatorunun ön hissəsindən yerləşməsi və turbin arxasındadır. Eyni zamanda, qaz kanalları bir qədər uzanır, lakin hava kanalları rahat bir şəkildə birləşdirilir, buxar boru kəmərləri də buxar generatorunun arxasında çıxış su anbarlarını yerləşdirərkən qısaldılmışdır. Bölmənin bütün elementləri, 100T olan nağara istisna olmaqla, maksimum 35 tonun maksimum çəkisi olan blok fabrik istehsalçısı üçün hazırlanmışdır.
Ocağın ön divarı buxarlanan və həddən artıq qızdırıcı panellər tərəfindən qorunur, superheaterin yeddi paneli divarın üstünə qoyulur. əyilmiş borular Burnerləri gəzərək, aralarında düz borulardan buxarlandırıcı panellər.
Burnerləri aşan Gibbs, istilik uzanmalardakı fərqi kompensasiya etməyə və bir-birləri ilə birlikdə bir-birləri ilə bişirməyə imkan verir. Üfüqi soba tavanı həddən artıq istiləşmə boruları ilə qorunur. Yan ekranların orta panelləri buxarlanmanın ikinci mərhələsinə daxildir. Duz bölmələri barabanın uclarına qoyulur və ümumi tutumun 12% -i var.
Arxa divarda, yuvalara tullanmaq üçün yuvalar yerləşdirilir.
Ön divarda 28 qazdan hazırlanmış 4 pillədə quraşdırılmışdır. Yanacaq yağında üç üst satan üç üst satır, qaz üzərində üç aşağı qaz var. Ocağındakı həddindən artıq havanı azaltmaq üçün hər bir yandırıcıya fərdi hava təchizatı təmin edilir. Sobanın həcmi 2070; Yanma kamerasının istilik nəslinin həcmli sıxlığı yanacaq növündən asılıdır: qaz üçünQ / V. \u003d 220, yanacaq yağı üçün 260 kVt / termal flux sıxlığı üçün xaç bölməsi Qaz üçün atəşQ / F. \u003d 4.5, yanacaq yağı 5.3 mw /. Çərçivəyə istinad edərək məcmu qalxanın kəsilməsi. Dəmir nişanı - Bubble və ekranla birlikdə hərəkət etdi; Tavan suvarması tavan buxar borularında uzanan panellərdən hazırlanmışdır. Ocağın hərəkəti və sabit nəzarət arasındakı tikiş hidravlik dövrə şəklində edilir.
Dövrə dövranı
Qazanın qida suyu, kondansatörü keçirən, iqtisadçı nağara girir. Qidalanma suyunun təxminən 50% -i barbiş yuyucu cihazına verilir, qalan yuyucu cihaz nağara dibinə göndərilir. Barabandan, saf bölmənin ekrandakı borularına daxil olur və sonra buxar qarışığı şəklində su çarxına daxil olan daxili girmiş siklonlara daxil olur, burada buxardan suyun ilkin ayrılması meydana gəlir.
Baraban qazan suyunun bir hissəsi 1 mərhələ və qida suyu 2 addım təmiz suyu olan uzaq siklonlara daxil olur.
Saf bölmənin cütləri baloncuk yuyucu bir cihaza girirlər, uzaq siklonlardan cüt duz bölmələri var.
Bir qida suyundan keçən cütlüklər, içərisində olan duzların əsas miqdarından təmizlənir.
Paltaryuyan cihazdan sonra doymuş cütlük boşqab ayırıcı və bir deşik-yarpaqdan keçir, nəmdən təmizlənir, buxarlanmış borular boyunca buxarda və turbində buxarlanmış borular boyunca olur. Doymuş cütlüyün bir hissəsi, poladektriyaya inyeksiya etmək üçün öz kondensatlarını əldə etmək üçün kondensat əldə etmək üçün təsəvvür edilir.
Davamlı təmizlənmə, şoran bölməsində buxarlanmanın 2 addımında uzaq siklonlardan aparılır.
Kondensasiya (2 ədəd.) İstilik otağının yan divarlarında yerləşdirilir və iki kondansator, kolleksiyaçı və cüt təchizatı borularından və kondensatdan ibarətdir.
Buxarlar buxar boyunca yerləşir.
Radiasiya (divar) - sobanın ön divarını qoruyun.
Tavan - qazanın tavanını qorumaq.
Qırğın - sobanı konvektiv şaft ilə birləşdirən qaz kanalında yerləşir.
Konvektiv - bir konvektiv mina göndərildi.
1.2 Orijinal məlumat
Hava həcmi və yanma məhsulları, /:
Qazanın qaz traktisindəki artıq hava əmsalı
Çekircolu istisna olmaqla sobanın çıxışında çıxış hava əmsalları:.
Ocaqlarda və istilik qazanlarda soyuq hava təchizatı yoxdur.
Hava artıq əmsalı:
Fireboxun çıxışında
Qırğın buxarlayıcıdan sonra
Sürət qutusundan sonra
Sürf qutusundan sonra.
EK1-dən sonra
EK2-dən sonra.
Gedən qazlarda;
Təxmini temperaturun seçimi
130 × 140 \u003d 140.
Hava qızdırıcısında hava istiliyi
yenidənqurma hava qızdırıcısı üçün:
0.5 (+) - 5;
Hava istilik istiliyi 250-300 \u003d 300.
İqtisadiyyatdan minimum temperatur təzyiqi:.
Hava qızdırıcısının qarşısında minimum temperatur təzyiqi:.
VP-nin bir mərhələsində son hava istiliyi:
Su ekvivalentlərinin nisbəti :, rəsmdə.
VP-nin addımlarında orta həddindən artıq hava:
300;
140;
Təkrar emal, yanacaqla alınan qazın həcmini hesablayın
Hava qızdırıcısının girişində isti havanın təkrar emalı nisbəti;
1,35/10,45=0,129.
Hava qızdırıcısının mərhələsində havanın ortalaması:
1,02-0+0,5∙0+0,129=1,149.
Su ekvivalentlərinin nisbəti:
1.4 Hava və yanma məhsullarının hesablanması
Yanacaq yağı yandırarkən, hava və yanma məhsullarının nəzəri həcmlərinin hesablanması işləyən kütlənin faizi əsasında hazırlanmışdır:
nəzəri hava həcmi:
Nəzəri hava həcmləri:
Risklərindəki havanın həddindən artıq olması halında yanma məhsullarının həqiqi həcmi düsturla müəyyən edilir:
Nəticələr Cədvəl 1.1-də göstərilir.
|
Dəyər |
Atmaq qəhərlənmək |
Ppp1 |
KPP2. |
EK1 |
EK2. |
Rvp |
|
1,02 |
1,02 |
1,02 |
1,02 |
1,02 |
1.02 |
|
|
1,02 |
1,02 |
1,02 |
1,02 |
1,02 |
1,02 |
|
|
|
1,453 |
1,453 |
1,453 |
1,453 |
1,453 |
1,453 |
|
10,492 |
10,492 |
10,492 |
10,492 |
10,492 |
10,492 |
|
|
0,15 |
0,15 |
0,15 |
0,15 |
0,15 |
0,15 |
|
|
0,138 |
0,138 |
0,138 |
0,138 |
0,138 |
0,138 |
|
|
0,288 |
0,288 |
0,288 |
0,288 |
0,288 |
0,288 |
Su buxarının həcmi:
Tam qazlar:
Triat qazlarının həcm hissəsi:
Su buxarının həcmi fraksiyası:
Trucatomik qazların və su buxarının payı:
1.5 Enthalpia Hava və Yanma Məhsulları
Hava və yanma məhsullarının nəzəri həcminin tualeti, hesablanmış bir temperaturda, düsturlar tərəfindən müəyyən edilir:
Həddindən artıq havada Enghaulpia yanma məhsulları
Hesablamaların nəticələri Cədvəl 1.2-də göstərilir.
Cədvəl 1.2.
Enghaulpia yanma məhsulları
|
Səth İstilik |
Temperatur səthin üzərində |
||||
|
Dəzgah kamera |
2300 2100 1900 1700 1500 1300 1100 |
44096 ,3 39734,1 35606 31450 27339,2 23390,3 19428 16694,5 |
37254,3 33795,3 30179,6 26647,5 23355,7 19969,95 16782,70 13449,15 |
745,085 675,906 603,592 532,95 467,115 399,399 335,654 268,983 |
44827,3 40390,7 36179,6 32018,5 27798 23782,6 19757,9 15787,1 |
|
Ppp1 |
1100 |
19422,26 15518,16 13609,4 11746,77 9950,31 |
16782,70 13449,15 11829,40 10241 8683,95 |
335,654 268,983 236,588 204,820 173,679 |
19757,9 15787,1 13846 11951,6 10124 |
|
KPP2. |
11746,77 9950,31 9066,87 |
10241 8683,95 7921,10 |
204,820 173,679 158,422 |
11951,6 10124 9225,3 |
|
|
EK1 |
9950,31 9066,87 8193,30 |
8683,95 7921,10 7158,25 |
173,679 158,422 143,165 |
10124 9225,3 8336,5 |
|
|
EK2. |
9066,87 8193,30 6469,46 4788,21 |
7921,10 7158,25 5663,90 4200,90 |
158,422 143,165 113,278 84,018 |
9225,3 8336,5 6582,7 4872,2 |
|
|
Rvp |
4788,21 3151,52 1555,45 |
4200,90 2779,70 1379,40 |
84,018 55,594 27,588 |
4872,2 3207,1 1583 |
Üçün
1.6 Səmərəlilik və isti itki amilləri
Proqnozlaşdırılan buxar qazanının səmərəlilik əmsalları geri qaytarma balansından müəyyən edilir:
Gedən qazlarla istiləşmə itkisi, buxar qazanını və artıq havanı tərk edərək, buxar qazanı və artıq havadan ayrıldığını və düsturu ilə müəyyən edilir:
Nə vaxt gedən qazların enthalpy tapırıq:
Hesablanmış temperaturda soyuq hava enthalpy:
Yanan yanacağın istisikJ / kq, ümumiyyətlə düsturla müəyyən edilir:
Kimyəvi yanacaq kimyəvi ilə isti itkisi=0,1%.
Sonra:.
Mexaniki yanacaqsız isti itkilər
Xarici soyutmadan isti itkilər qazanın xarici səthi %, kiçik və qazanın nominal məhsuldarlığının böyüməsi ilə azalır, azalır: nə vaxt
Alırıq:
1.7 Termal tarazlıq və yanacaq istehlakı
Buxar qazanının buxar palatasına verilən kq / s yanacaq sərfi, aşağıdakı balansdan müəyyən edilə bilər:
Drum Buxar Qazanından suyun təmizlənməsi istehlakı, kq / s:
Harada \u003d 2% - davamlı qazan təmizlənməsi.
- superheated Buxarın Enthalpy;
- nağara içərisindəki qaynar suyun enthalpiyası;
- qidalı suyun azarkeşi;
1.8 Ocağındakı istilik mübadiləsinin hesablanması
Döşəmə kamerası Ölçüləri:
2070 .
Qüsurun istilik gərginliyi
Qazanın ön hissəsindəki iki pillədə 6 qazsız bir yandırıcı, 6 qazsız yandırıcı.
Oce Palatasının istilik xüsusiyyətləri
İstilik otağında faydalı istilik yayılması (1 kq və ya 1 başına)yanacaq):
Havanın istisi isti havanın istiliyindən və çöldəki soyuq hava kostyumlarının istiliyindən kiçik bir paydan ibarətdir:
Nəzarət altında işləyən qaz-metal sobalarında, sobada hava təchizatı xaric olunur=0. =0.
Yanma məhsullarının adiabatik (kalorimetrik) istiliyi:
harada
Cədvəl qazların enthalpy tapmasına icazə verin
Orta qazların istilik tutumu:
Qazan Firebox temperaturunu hesablayarkəntanınmış bir dəyəri görə, cədvəl 2.3 məlumatlarından birbaşa istifadə edərək birbaşa təyin edə bilərsiniz.
qazların yüksək temperatur zonasında interpolasiya və alaraq
Sonra,
Ocağın çıxışındakı qaz istiliyiD.<500 т/ч
Cədvəl 2.2-dən etibarən sobanın çıxışındakı qazların Enthalpy tapırıq:
Ocağın xüsusi istilik müalicəsi, kj / kq:
harada - İstilik səthi tərəfindən qəbul edilən qaz istiliyinin nisbətini nəzərə alan istilik qorunması əmsalı:
Ocağın çıxışında qaz istiliyi:
burada m \u003d 0.52-0.50, Fırça Palatasının hündürlüyündə məşəl kernelinin nisbi mövqeyini nəzərə alaraq əmsaldır;
İki üç satır içərisində yandırıcı yerində, bütün sətirlərin yananlarının istilik istehsalı olduğu təqdirdə, İ.E. Harada\u003d 0.05 ilə d \u003e 110 kq / s, m \u003d 0.52-0.50 ∙ 0.344 \u003d 0.364.
Ekranın istilik səmərəliliyinin əmsalı:
Künc ekran əmsalı müəyyən edilir:
1.1 - divar ekranının nisbi meydançası.
Səthi çirklənmənin şərti əmsalı:
Qara dərəcəsi :, Maye yanacağını yandırarkən, məşəlin termal radiasiya əmsalı:
Termal radiasiya əmsalı məşəlin yaranan hissəsidir:
Burada p \u003d 0.1 mpa, və
Ocağın çıxışındakı qazların mütləq temperaturu.
Triat qazlarının tam nisbətini.
Soyuducu kameranın hesablanmış həcminin olduğu istilik kamerasında radiasiya edilmiş təbəqənin effektiv qalınlığı:, və ikiqat ekranlı sobanın səthi:
harada
Sonra mən.
Almaq
İlk yaxınlaşmada bərabər qəbul edirik
İstilik ekranlarının istilik səthinin orta istilik gərginliyi:
Harada - ocağın tam radiasiya səthi.
1.9 qazan qızı səthinin hesablanması
Superheated Buxarın hidravlik müqaviməti:
Eyni zamanda, nağara təzyiq:
Divar quraşdırılmış bir supereaterdə qidalanma suyunun təzyiqi:
Şirmada təzyiq itkisi:
PPC-də təzyiq itkisi:
1.9.1 Divar buxarının hesablanması
Qidalı su təzyiqi
Neft istiliyi,
Qidalı suyun enişməsi.
Radiasiya divar ekranlarının istilik qavrayışı: ekrandakı səthdə hesablanmış səthin orta istilik gərginliyi, divar ekranı deməkdir
Künc ekran əmsalı:
Belə ki
Yem suyunun çıxış parametrlərini hesablayın:
P \u003d 15.4 mpa-də.
1.9.2 Radiasiya tavanının buxarının hesablanması
Giriş su parametrləri:
Radiasiya tavanının istilik qavrayışı:
Ocağın üstündəki istilik qavrayışı: sobanın tavan ekranlarının istiləşməsinin krem \u200b\u200bgörünən səthi:
Üfüqi qaz kanalı ilə istilik qavrayışı:
Qaz bitkisinin üfüqi qaz kanal sahəsindəki ortalama xüsusi istilik yükü
Enthalpy cütlüyünü hesablayın: və ya
Sonra sobanın çıxışında Enthalpy:
Enjeksiyon 1:
1.10 Təsirlərdə qırğın və digər səthlərin istilik qavrayışının hesablanması
1.10.1 Qırğın buxarlayıcısı 1 hesablanması
Giriş su parametrləri:
Çıxan su parametrləri:
Enjeksiyon 2:
1.10.2 Qırğın buxarlayıcısı 2 hesablanması
Giriş su parametrləri:
Çıxan su parametrləri:
Heathitus Təsirimi:
Sobadan alınan istilik, şirkətin giriş pəncərəsinin təyyarəsi ilə alındı
Harada
Firebox-dan yayılan və qırğınların arxasındakı səthlərə təsirlənən istilik:
Harada düzəliş amili
Çıxış hissəsindəki girişdən açısal əmsal qırğın:
Şirmdə qazların orta temperaturu:
Qazların yuyulmasından istilik:
Müəyyən edilmiş istilik qavrayış şirkəti:
Tel mübadilə tənliyi: İstilin səthi geniş olduğu yerdə:
Ortalama
İrəli nöqtənin temperaturu təzyiqi:
Temperatur çirklənməsi:
İstilik ötürmə əmsalı:
Divardakı qazlardan istilik köçürülməsi əmsalı:
Qaz sürəti:
Qazların istilik ötürmə əmsalı səthə həsəd aparır:
Harada qazlar zamanı boruların sayına dair düzəliş.
Və şüanın düzülüşünə düzəliş.
1 - fiziki axın parametrlərinin təsirini və dəyişməsini nəzərə alan əmsal.
Yanan məhsulların istilik ötürmə əmsalı:
Əmsalı istifadə :,
harada
Sonra
Şirma üçün istilik mübadiləsi tənliyi belə görünəcəkdir:
Alıb-alılanmüqayisə et:
1.10.3 Schibm bölgəsindəki asılmış boruların hesablanması
Ocağındakı boru şüasının səthində alınan istilik:
İstilik görünən səthin olduğu yer:
Borularda istilik mübadiləsi:
Qaz sürəti:
Harada
Qazlardan səthə qədər konveksiya istilik ötürmə əmsalı:
Belə ki
Sonra
İstilik, yuyucu qazların soyudulması səbəbindən qızdırılan mühiti (balans):
Bu tənlikdən, boruların səthinin çıxışında Enthalpy tapırıq:
harada - sobadan radiasiyanın səthində alınan istilik;
Temperaturdakı boruların girişində Enthalpy
Enthalpy, dayandırılmış boruların çıxışındakı iş mühitinin temperaturunu müəyyənləşdirir
Asılı boruların orta cüt temperaturu:
Temperatur divar
Əmsal, yanma məhsullarının radiasiyasından tozlu qaz axını ilə istilik ötürülməsi:
Nisbət istifadə: harada
Sonra:
İsti boruların istilik qavrayışı istilik köçürmə tənliyinə görə tapılır:
İlə müqayisədə
Belə ki Çıxış borusunda işləyən mayenin temperaturu
1.10.4 Qırğın buxarlayıcısı 1 hesablanması
Girişdəki qazlar:
Çıxışda:
Firegram-dan alınan istilik:
Qaz mühitinin radiasiya əmsalı: harada
Sonra:
Ocağın radiasiyası ilə alınan istilik:
Qazların yuyulmasından istilik:
Temperatur istinad temperaturu:
Orta temperatur phoam:
İstilik ötürmə əmsalı:
İstilik ötürülməsi qazlardan divara əmsal:
Qaz sürəti:
Alırıq:
Səthdən qızdırılan mühitə qədər Həyətlərin istilik ötürmə əmsalı:
Sonra:
Qırğın üçün istilik mübadiləsi tənliyi:
Müqayisə et:
Belə ki Məftildən Çıxışdakı temperatur 2:
1.11 Bir konvektiv buxarçını idarə etmək
1.11.1 Konvektiv buxarlayıcısının hesablanması 1
Girişdə çıxış parametrləri:
Çıxış iş mühiti parametrləri:
harada
İş mühiti tərəfindən qəbul edilən istilik:
İstilik səthindən çıxışdakı qazların enthalpi qazların verdiyi istilik tənliyindən ifadə olunur:
PPC1 üçün istilik mübadiləsi tənliyi:
İstilik ötürmə əmsalı:
İstilik ötürmə əmsalı səthə qaz əmsalı:
Qaz sürəti:
Belə ki
Çıxışdakı qazların vəziyyətini müəyyənləşdirin:
emissiya həcmini nəzərə alaraq
Sonra:
Sonra qazlardan qazdan divara verilən istilik ötürmə əmsalı:
Konvektiv supereater üzərində buxar sürəti:
İstilik ötürmə əmsalı: bərabər olacaq:
Temperatur istinad temperaturu:
Konvektiv buxarlayıcı üçün istilik mübadiləsi tənliyi:
Müqayisə et
Enjeksiyon 3 (3).
1.11.2 Konvektiv buxarlayıcı 2 hesablanması
Girişdə çıxış parametrləri:
Çıxış iş mühiti parametrləri:
İş mühiti tərəfindən qəbul edilən istilik:
Qazlar tərəfindən verilən qaz tənliyi:
beləliklə, istilik səthinin çıxışındakı qazların enthalpiyası:
PPC 2 üçün istilik mübadiləsi tənliyi:.
Temperatur istinad temperaturu:
İstilik ötürülməsinin əmsalı: Qazlardan divara istilik ötürmə əmsalı: harada
Qaz sürəti:
Əmsal, yanma məhsullarının yuyulmamış qazı ilə işlənmənin istiliyi:
Qaz mühitinin relyef əmsalı:
Forume tərəfindən soba otağının çıxışındakı qazların vəziyyətini müəyyənləşdirin:
Sonra:
Belə ki:
Sonra qazlardan qazlardan istilik ötürmə əmsalı:
İstilik ötürmə əmsalı səthdən qızdırılan mühitə səthdən konveksiya əmsalı:
Sonra:
İstilik mübadiləsi tənliyi baxacaq:
Müqayisə et
1.11.3 Konvektiv mədəndə asılmış boruların hesablanması
Səthi Gazes tərəfindən verilən istilik:
Asılı boruların istilik qavranılması:hesablanmış istilik mübadiləsi səthi burada:
İstilik ötürmə əmsalı
buradan
bu ENTSHALPY üzərində iş mühitinin temperaturunu dayandırılmış boruların çıxışında tapırıq:
Girişdə iş mühitinin temperaturu:
Temperaturun təzyiqi: harada
Sonra
Bağlantı borularından sonra qaz istiliyi deməkdir
1.12 Su İqtisadizi İstiliyinin Hesablanması
1.12.1 İqtisadi sayğacın hesablanması (ikinci mərhələ)
Qazlar tərəfindən verilən istilik:
harada
Girişdə Enthalpy Cütlük:
- giriş təzyiqi olmalıdır
Çıxış mühitinin enthalpi, istilik tənliyindən, qəbul edilmiş iş səthindəndir:
İstilik mübadiləsi tənliyi:
İstilik ötürmə əmsalı:
Qazlardan divara qədər istilik ötürmə əmsalı: harada
Qaz sürəti:
Sonra qazdan su ötürmə əmsalı, qazlardan səthə qədər hədiyyə əmsalı:
Qaz mühitinin relyef əmsalı:
Kvadrat qızdırılan səth:
Emissiya həcmini nəzərə alaraq
Sonra:
İstifadə əmsalı
Əmsal, istilik ötürmə radiasiya məhsulları:
Divara qazların istilik köçürmə əmsalı:
Sonra
Temperaturun təzyiqi:
İqtisadi bəxşedici istilik mübadiləsi (ikinci mərhələ):
Müqayisə et
buna görə iqtisadiyyatın ikinci səviyyəsindən çıxışdakı temperatur
1.12.2 İqtisadiyyatın hesablanması (birinci mərhələ)
İş mühiti parametrləri:
Birləşmə Məhsul Parametrləri:
İş mühiti tərəfindən qəbul edilən parametrlər:
Verilmiş qazların istiliyi üçün tənlikdən çıxışda Enthalpy tapırıq:
Cədvəl 2 istifadə edərək tapırıq
İstilik mübadiləsi tənlikləri:
Temperatur istinad temperaturu:
Qaz sürəti:
Qazlardan səthə istilik köçürülməsi əmsalı:
Bilmə məhsullarının yuyulmasının əmsalı, istilik köçürməsi qazların tozlu olması ilə:
Qaz mühitinin radiasiya əmsalının olduğu yer: qazların vəziyyəti harada:
sonra
İstilik ötürmə əmsalı:
Sonra istilik mübadiləsi tənliyi belə görünəcəkdir:
Belə ki İqtisadiyyatın birinci mərhələsindən çıxışdakı temperatur:
1.13 Yeniləyici hava qızdırıcısının hesablanması
1.13.1 İsti bir paketin hesablanması
Hava istilik qəbul etdi:
harada
üçün
Hava qızdırıcısının orta hava istiliyinin nəzəri cəhətdən zəruri hala nisbəti:
Verilmiş qazların istisi üçün tənlikdən hava qızdırıcısının isti hissəsinin çıxışında Enthalpy tapırıq:
Cədvəl 2-də isti hissənin çıxışında qaz istiliyi:
Orta temperatur:
Qazların orta temperaturu:
Temperaturun təzyiqi:
Orta hava sürəti:
Qazların orta sürəti:
Hava qızdırıcısının isti divarının orta temperaturu:
İstilik ötürmə əmsalı səthdən qızdırılan mühitə səthdən konveksiya əmsalı:
İstilik ötürmə tənliyi:
İstilik mübadiləsi tənliyi:
1.13.2 Soyuq paketin hesablanması
Hava qızdırıcısının soyuq hissəsində nəzəri cəhətdən zəruri olan havanın nisbəti:
Balansın soyuq hissəsinin istilik-qavrayışı:
Hava qızdırıcısının çıxışında Enthalpy qazları:
Orta temperatur:
Qazların orta temperaturu:
Temperaturun təzyiqi:
Hava qızdırıcısının soyuq hissəsinin temperaturu:
Orta hava sürəti:
Qazların orta sürəti:
Qazlardan səthə qədər konveksiya istilik ötürmə əmsalı:
İstilik ötürmə tənliyi:
İstilik mübadiləsi tənliyi:
1.14 PDA Buxar qazanının hesablanması
Səmərəlilik:
Gedən qazlarla isti itkilər:
təxmini temperaturda soyuq havanın taci və
Sonra səmərəliliyi bərabər olacaq:
İnam. Yox.
Alt. və tarix
İşgəncə. İnam. Yox.
İnam. Xeyr ikiqat.
Alt. və tarix
Yandırmaq
Təbəqə
Chares
FGBOU VPO "KGEU"
Ite, g. Kub-1-09
DP 14050 2.065.002 pz
Yandırmaq
№ Sənədi.
Dəyişmək
Alt.
Tarix
Bakhtin
İnkişaf etmişdir.
Fedosov
Silmək.
T. K
Loktev
N. saxlamaq.
Qalitski
Tətbiq olunur.
Dəyişmək
Təbəqə
№ Sənədi.
İmza
Tarix
Təbəqə
DP 14050 2.065.002 pz
Dəyişmək
Təbəqə
№ Sənədi.
İmza
Tarix
Təbəqə
DP 14050 2.065.002 pz
Dəyişmək
Təbəqə
№ Sənədi.
İmza
Tarix
Təbəqə
DP 14050 2.065.002 pz
Dəyişmək
Təbəqə
№ Sənədi.
İmza
Tarix
Təbəqə
DP 14050 2.065.002 pz
Dəyişmək
Təbəqə
№ Sənədi.
İmza
Tarix
Təbəqə
DP 14050 2.065.002 pz
Dəyişmək
Təbəqə
№ Sənədi.
İmza
Tarix
Təbəqə
DP 14050 2.065.002 pz
Dəyişmək
Təbəqə
№ Sənədi.
İmza
Tarix
Təbəqə
DP 14050 2.065.002 pz
Dəyişmək
Təbəqə
№ Sənədi.
İmza
Tarix
Təbəqə
DP 14050 2.065.002 pz
Dəyişmək
Təbəqə
№ Sənədi.
İmza
Tarix
Təbəqə
DP 14050 2.065.002 pz
Dəyişmək
Təbəqə
№ Sənədi.
İmza
Tarix
Təbəqə
DP 14050 2.065.002 pz
Dəyişmək
Təbəqə
№ Sənədi.
İmza
Tarix
Təbəqə
DP 14050 2.065.002 pz
Dəyişmək
Təbəqə
№ Sənədi.
İmza
Tarix
Təbəqə
DP 14050 2.065.002 pz
Dəyişmək
Təbəqə
№ Sənədi.
İmza
Tarix
Təbəqə
DP 14050 2.065.002 pz
Dəyişmək
Təbəqə
№ Sənədi.
İmza
Tarix
Təbəqə
DP 14050 2.065.002 pz
Dəyişmək
Təbəqə
№ Sənədi.
İmza
Tarix
Təbəqə
DP 14050 2.065.002 pz
Dəyişmək
Təbəqə
№ Sənədi.
İmza
Tarix
Təbəqə
DP 14050 2.065.002 pz
Dəyişmək
Təbəqə
№ Sənədi.
İmza
Tarix
Təbəqə
DP 14050 2.065.002 pz
Dəyişmək
Təbəqə
№ Sənədi.
İmza
Tarix
Təbəqə
DP 14050 2.065.002 pz
Dəyişmək
Təbəqə
№ Sənədi.
İmza
Tarix
Təbəqə
DP 14050 2.065.002 pz
Dəyişmək
Təbəqə
№ Sənədi.
İmza
Tarix
Təbəqə
DP 14050 2.065.002 pz
Dəyişmək
Təbəqə
№ Sənədi.
İmza
Tarix
Təbəqə
DP 14050 2.065.002 pz
Dəyişmək
Təbəqə
№ Sənədi.
İmza
Tarix
Təbəqə
DP 14050 2.065.002 pz
Dəyişmək
Təbəqə
№ Sənədi.
İmza
Tarix
Təbəqə
DP 14050 2.065.002 pz
Dəyişmək
Təbəqə
№ Sənədi.
İmza
Tarix
Təbəqə
DP 14050 2.065.002 pz
Dəyişmək
Təbəqə
№ Sənədi.
İmza
Tarix
Təbəqə
DP 14050 2.065.002 pz
Dəyişmək
Təbəqə
№ Sənədi.
İmza
Tarix
Təbəqə
DP 14050 2.065.002 pz
Dəyişmək
Təbəqə
№ Sənədi.
İmza
Tarix
Təbəqə
DP 14050 2.065.002 pz
Dəyişmək
Təbəqə
№ Sənədi.
İmza
Tarix
Təbəqə
