بقلم م. KALMYKOV UDC 621.1 تصميم وتشغيل المرجل TGM-84: الطريقة. مرسوم / سمر. حالة تقنية. الامم المتحدة. جمعتها م. كالميكوف. سمارة ، 2006.12 ص. يتم النظر في الخصائص التقنية الرئيسية وتصميم ووصف تصميم المرجل TGM-84 ومبدأ تشغيله. يتم عرض رسومات تخطيط وحدة الغلاية مع المعدات المساعدة ، نظرة عامةالمرجل ووحداته. يتم تقديم رسم تخطيطي لمسار الماء البخاري للغلاية ووصف لتشغيلها. تعليمات منهجية موجهة لطلاب تخصص 140101 "محطات الطاقة الحرارية". انا. 4. ببليوغرافيا: 3 عناوين. تم النشر بقرار من مجلس التحرير والنشر لـ SamGTU 0 الخصائص الرئيسية لوحدة المرجل تم تصميم وحدات الغلايات TGM-84 لإنتاج البخار ضغط مرتفع عند حرق الوقود الغازي أو زيت الوقود وهي مصممة للمعايير التالية: سعة البخار الاسمية ...................................... ضغط التشغيل في الاسطوانة ....................................................... ……………………………………………………………………………………………………………………………………………………. خلف صمام البخار الرئيسي ………………. درجة حرارة بخار ساخنة …………………………………………. درجة حرارة ماء التغذية …………………………………………………. درجة حرارة الهواء الساخن أ) أثناء احتراق زيت الوقود …………………………………………………. ب) عند حرق الغاز …………………………………………………. 420 طن / ساعة 155 ata 140 atm 550 ° C 230 ° C 268 ° C 238 ° C وحدة الغلاية TGM-84 عبارة عن أنبوب مياه رأسي ، أسطوانة واحدة ، ترتيب على شكل حرف U ، مع دوران طبيعي. وتتكون من غرفة الاحتراق ، وهي عبارة عن مجرى غاز صاعد وعمود نقل حراري هابط (الشكل 1). غرفة الاحتراق مقسمة بواسطة شاشة ذات ضوءين. يمر الجزء السفلي من كل شاشة جانبية إلى شاشة موقد مائلة قليلاً ، يتم توصيل المجمعات السفلية منها بمجمعات شاشة التجويف المزدوج وتتحرك معًا أثناء التشوهات الحرارية أثناء إطلاق وإيقاف الغلاية. يضمن وجود شاشة مزدوجة اللون تبريدًا أكثر كثافة لغازات المداخن. وفقًا لذلك ، تم اختيار الضغط الحراري لحجم الفرن لهذا المرجل أعلى بكثير من وحدات الفحم المسحوق ، ولكن أقل من الأحجام القياسية الأخرى لغلايات الغاز والنفط. سهّل ذلك ظروف العمل لأنابيب الشاشة ذات الارتفاع المزدوج ، والتي تستقبل أكبر قدر من الحرارة. في الجزء العلوي من الفرن وفي غرفة الانعكاس ، يوجد سخان بخار ذو شاشة نصف إشعاع. يحتوي عمود الحمل الحراري على سخان حراري أفقي وموفر للمياه. يوجد خلف موفر المياه غرفة بها قواديس استقبال للتنظيف بالرصاص. يتم تثبيت سخانات هواء متجددة من النوع الدوار RVP-54 متصلة بالتوازي بعد عمود الحمل الحراري. تم تجهيز الغلاية بمروحتين نفخ من النوع VDN-26-11 واثنين من شفاطات الدخان من النوع D-21. تمت إعادة بناء المرجل عدة مرات ، ونتيجة لذلك ظهر نموذج TGM-84A ، ثم نموذج TGM-84B. على وجه الخصوص ، تم إدخال شاشات موحدة وتم تحقيق توزيع أكثر عدالة للبخار بين الأنابيب. تمت زيادة التباعد المستعرض للأنابيب في العبوات الأفقية للجزء الحراري من سخان البخار 1 ، مما أدى إلى انخفاض احتمالية تلوثه بسخام زيت الوقود. 2 0 ص. 1. المقاطع الطولية والعرضية لغلاية زيت الغاز TGM-84: 1 - غرفة الاحتراق ؛ 2 - الشعلات 3 - طبل 4 - شاشات 5 - سخان الحمل الحراري ؛ 6 - وحدة التكثيف ؛ 7 - المقتصد. 11 - طلقة الماسك. 12 - مراجل حلزونية الفصل عن بعد من التعديل الأول TGM-84 تم تجهيزها بـ 18 موقد غاز - زيت ، موضوعة في ثلاثة صفوف على الجدار الأمامي لغرفة الاحتراق. حاليًا ، يتم تركيب أربع أو ست شعلات ذات سعة أعلى ، مما يسهل صيانة وإصلاح الغلايات. أجهزة الموقد تم تجهيز غرفة الاحتراق بـ 6 شعلات تعمل بالغاز والزيت مثبتة في مستويين (على شكل مثلثين على التوالي ، من الأعلى إلى الأعلى ، على الجدار الأمامي). تم ضبط شعلات الطبقة السفلية على 7200 مم ، الطبقة العليا حوالي 10200 ملم. تم تصميم الشعلات للاحتراق المنفصل للغاز وزيت الوقود ، والدوامة ، والتدفق الأحادي مع توزيع الغاز المركزي. يتم تشغيل الشعلات المتطرفة للطبقة السفلية باتجاه محور الشعلة النصفية بمقدار 12 درجة. لتحسين اختلاط الوقود بالهواء ، تحتوي الشعلات على دوامات توجيه يمر خلالها الهواء. يتم تثبيت فوهات زيت الوقود ذات الانحلال الميكانيكي على الغلايات على طول محور الشعلات ؛ ويبلغ طول فوهة فوهة الزيت 2700 مم. يجب أن يضمن تصميم الفرن وتخطيط الشعلات عملية احتراق مستقرة ، والتحكم فيها ، وكذلك استبعاد إمكانية تكوين مناطق سيئة التهوية. يجب أن تعمل مواقد الغاز بثبات ، دون فصل وانزلاق الشعلة في نطاق تنظيم الحمل الحراري للغلاية. يجب أن تكون مواقد الغاز المستخدمة في الغلايات معتمدة ولها جوازات سفر الشركة المصنعة. حجرة الفرن تنقسم الحجرة المنشورية بواسطة شاشة ذات ضوءين إلى نصفين. حجم غرفة الاحتراق 1557 م 3 ، والضغط الحراري لغرفة الاحتراق هو 177000 كيلو كالوري / م 3 ساعة. الجدران الجانبية والخلفية للغرفة محمية بأنابيب تبخير بقطر 60 × 6 مم مع ميل 64 مم. تحتوي الشاشات الجانبية الموجودة في الجزء السفلي على منحدرات باتجاه منتصف صندوق الاحتراق بمنحدر 15 درجة إلى المستوى الأفقي وتشكل قاعًا. لتجنب التقسيم الطبقي لمزيج البخار والماء في الأنابيب المائلة قليلاً إلى الأفقي ، يتم تغطية أقسام الشاشات الجانبية المتكونة في الأسفل بطوب النار وكتلة الكروميت. يتم تعليق نظام الغربال من الهياكل المعدنية للسقف بواسطة قضبان ولديه القدرة على التحرك بحرية أثناء التمدد الحراري. يتم لحام أنابيب غربال التبخير مع قضيب D-10 مم بفاصل ارتفاع 4-5 مم. لتحسين الديناميكا الهوائية للجزء العلوي من غرفة الاحتراق ولحماية غرف الحاجز الخلفية من الإشعاع ، تشكل أنابيب الحاجز الخلفي في الجزء العلوي نتوءًا في الفرن مع نتوء يبلغ 1.4 متر. ويتكون البروز بواسطة 70٪ من انابيب الحاجز الخلفي. 3 من أجل تقليل تأثير التسخين غير المتكافئ على الدوران ، يتم تقسيم جميع الشاشات. تحتوي كل من الشاشتين الخفيفتين والشاشتين الجانبيتين على ثلاث دوائر تداول ، بينما تحتوي الشاشة الخلفية على ستة. تعمل غلايات TGM-84 بنظام تبخر على مرحلتين. تشتمل المرحلة الأولى من التبخر (المقصورة النظيفة) على الأسطوانة ، والألواح الخلفية ، وشاشات الإضاءة المزدوجة ، والمرحلة الأولى والثانية من مقدمة الألواح للشاشات الجانبية. تشتمل المرحلة الثانية من التبخر (حجرة الملح) على 4 أعاصير عن بعد (اثنان على كل جانب) والثالثة من مقدمة لوحة الشاشات الجانبية. يتم توفير المياه من الأسطوانة للغرف السفلية الستة للشاشة الخلفية من خلال 18 أنبوبًا لخفض المياه ، ثلاثة لكل مجمع. تشتمل كل من الألواح الستة على 35 أنبوب حائط. يتم توصيل الأطراف العلوية للأنابيب بالغرف التي يتدفق منها خليط البخار والماء عبر 18 أنبوبًا في الأسطوانة. تحتوي الشاشة ذات الضوء المزدوج على نوافذ مكونة من الأنابيب لموازنة الضغط في نصف الأفران. يتم توفير المياه من الأسطوانة إلى الغرف الثلاثة السفلية لشاشة الإضاءة المزدوجة من خلال 12 أنبوبًا لخفض المياه (4 أنابيب لكل مجمع). تحتوي الألواح الخارجية على 32 أنابيب الدرع، متوسط - 29 أنبوبًا. يتم توصيل الأطراف العلوية للأنابيب بثلاث غرف علوية ، يتم من خلالها توجيه خليط البخار والماء إلى الأسطوانة من خلال 18 أنبوبًا. إلى المجمعات الأربعة الأمامية السفلية للشاشات الجانبية ، يتدفق الماء من الأسطوانة عبر 8 أنابيب مياه. تحتوي كل من هذه الألواح على 31 أنبوبًا تدريعًا. يتم توصيل الأطراف العلوية لأنابيب الجدار بـ 4 غرف ، يدخل منها خليط البخار والماء إلى الأسطوانة من خلال 12 أنبوبًا. يتم تشغيل الغرف السفلية لحجرات الملح بواسطة 4 أعاصير خارجية من خلال 4 أنابيب لخفض المياه (أنبوب واحد من كل إعصار). تحتوي كل ألواح حجرات المحلول الملحي على 31 أنبوبًا تدريعًا. يتم توصيل الأطراف العلوية لأنابيب الجدار بالغرف ، والتي يتدفق منها خليط البخار والماء عبر 8 أنابيب إلى 4 أعاصير نائية. جهاز الطبل والفصل يبلغ قطر الأسطوانة الداخلي 1.8 مترًا وطولها 18 مترًا ، وجميع البراميل مصنوعة من ألواح الصلب 16 جرامًا (منجنيز - نيكل - موليبدينوم فولاذ) ، سمك الجدار 115 ملم. وزن الطبل حوالي 96600 كجم. تم تصميم أسطوانة الغلاية لإنشاء دورة طبيعية للمياه في الغلاية ، لتنظيف وفصل البخار المتلقى في أنابيب الجدار. يتم تنظيم فصل خليط البخار والماء للمرحلة الأولى من التبخر في الأسطوانة (يتم إجراء فصل المرحلة الثانية من التبخر على الغلايات في 4 أعاصير نائية) ، ويتم غسل البخار بالكامل تغذية المياهمتبوعًا بحبس الرطوبة من البخار. الحلة بأكملها عبارة عن حجرة نظيفة. يدخل خليط البخار والماء من المجمعات العلوية (باستثناء مجمعات حجرات الملح) إلى الأسطوانة من كلا الجانبين ويدخل في صندوق توزيع خاص ، حيث يتم إرساله إلى الأعاصير ، حيث يأخذ الفصل الأساسي للبخار من الماء مكان. تم تجهيز براميل الغلايات بـ 92 إعصارًا - 46 يسارًا و 46 يمينًا. 4 عند خروج البخار من العواصف الحلزونية ، يتم تركيب فواصل لوحية أفقية ، ويمر البخار من خلالها ، ويدخل إلى جهاز الغسل بالفقاعات. يتم أيضًا توفير البخار من الأعاصير الخارجية هنا تحت جهاز التنظيف في المقصورة النظيفة ، حيث يتم أيضًا تنظيم فصل خليط البخار والماء. يدخل البخار ، الذي يمر عبر جهاز الغسل بالفقاعات ، إلى الصفيحة المثقبة ، حيث يتم فصل البخار ومعادلة التدفق في وقت واحد. بعد تمرير الصفيحة المثقبة ، يتم توجيه البخار عبر 32 أنبوبًا بخارًا إلى غرف المدخل في السخان الفائق المثبت على الحائط و 8 أنابيب إلى وحدة التكثيف. أرز. 2. مخطط من مرحلتين للتبخر مع الأعاصير الخارجية: 1 - طبل ؛ 2 - إعصار بعيد ؛ 3 - المجمع السفلي للدائرة الدموية ؛ 4 - أنابيب توليد البخار. 5 - downpipes 6 - تغذية مياه الشرب ؛ 7 - تفريغ مخرج المياه ؛ 8 - أنبوب فائض المياه من الأسطوانة إلى الإعصار ؛ 9 - أنبوب تدفق البخار من الإعصار إلى الأسطوانة ؛ 10 - أنبوب مخرج البخار من الوحدة يتم توفير حوالي 50٪ من مياه التغذية لجهاز التنظيف بالفقاعات ، ويتم تفريغ الباقي من خلال مشعب التوزيع إلى أسطوانة تحت مستوى الماء. مستوى متوسط الماء في الأسطوانة 200 مم تحت محورها الهندسي. تقلبات المستوى المسموح بها في الأسطوانة 75 مم. لموازنة محتوى الملح في حجرات الملح في الغلايات ، تم نقل أنبوبين لخفض المياه ، وبالتالي يغذي الإعصار الأيمن المجمع السفلي الأيسر لحجرة الملح ، ويغذي الجزء الأيسر الأنبوب الأيمن. 5 تصميم سخان البخار توجد أسطح التسخين للمسخن الفائق في غرفة الاحتراق وقناة الغاز الأفقية وعمود الإسقاط. تم تصميم دائرة التسخين الفائق كدائرة ثنائية التدفق مع خلط متعدد ونقل البخار عبر عرض الغلاية ، مما يجعل من الممكن محاذاة الاجتياح الحراري على طول الملفات الفردية. وفقًا لطبيعة إدراك الحرارة ، يتم تقسيم السخان الفائق تقليديًا إلى قسمين: الإشعاع والحمل الحراري. يشتمل الجزء الإشعاعي على سخان فائق مثبت على الحائط (NPP) ، والصف الأول من الشاشات (SHP) وجزء من سخان السقف (PPP) ، الذي يحمي سقف غرفة الاحتراق. إلى الحمل الحراري - الصف الثاني من الشاشات ، وجزء من سخان السقف ومسخن الحمل الحراري (CP). تحمي أنابيب NPP المثبتة على الحائط من الإشعاع الجدار الأمامي لغرفة الاحتراق. يتكون NPP من ستة ألواح ، اثنان منهم بهما 48 ، والباقي به 49 أنبوبًا ، والمسافة بين الأنابيب 46 مم. تحتوي كل لوحة على 22 ماسورة سفلية ، والباقي مرفوع. توجد رؤوس المداخل والمخارج في منطقة غير مدفأة أعلى غرفة الاحتراق ، ورؤوس وسيطة - في منطقة غير مدفأة أسفل غرفة الاحتراق. يتم تعليق الغرف العلوية بواسطة قضبان على الهياكل المعدنية للسقف. يتم تثبيت الأنابيب في 4 مستويات في الارتفاع وتسمح بالحركة الرأسية للألواح. سخان السقف يقع سخان السقف فوق صندوق الاحتراق والمداخن الأفقي ويتكون من 394 أنبوبًا موضوعة بخطوة 35 مم ومتصلة بواسطة مدخل ومخرج. يتكون Shirmovy superheater Shirmovy من صفين من الشاشات العمودية (30 شاشة في كل صف) تقع في الجزء العلوي من غرفة الاحتراق ومداخن دوارة. الخطوة بين الشاشات 455 ملم. تتكون الشاشة من 23 ملفًا بنفس الطول وجامعين (مدخل ومخرج) مثبتين أفقيًا في منطقة غير مدفأة. سخان الحمل الحراري من النوع الأفقي ، يتكون من الأجزاء اليسرى واليمنى ، الموجودة في قناة الغاز أسفل الأنبوب فوق موفر المياه. ينقسم كل جانب بدوره إلى مرحلتين ذات تدفق مباشر. 6 خط بخار للغلاية يدخل البخار المشبع من أسطوانة الغلاية من خلال 12 أنبوبًا جانبيًا للبخار إلى المجمعات العلوية لـ NPP ، والتي يتحرك منها لأسفل عبر الأنابيب الوسطى المكونة من 6 ألواح ويدخل 6 مجمعات سفلية ، وبعد ذلك يرتفع على طول الأنابيب المتطرفة المكونة من 6 ألواح إلى المجمعات العلوية ، منها 12 أنبوبًا غير مدفأ يتم توجيهها إلى مجمعات مدخل سخان السقف. علاوة على ذلك ، يتحرك البخار على طول عرض الغلاية بالكامل على طول أنابيب السقف ويدخل رؤوس مخرج السخان الفائق الموجود في الجدار الخلفي لمداخن الحمل الحراري. من هذه المجمعات ، ينقسم البخار إلى مجريين ويتم توجيههما إلى غرف أجهزة إزالة الحرارة بالمرحلة الأولى ، ثم إلى غرف المناخل القصوى (7 يسار و 7 يمين) ، ويمر من خلالها كلا البخار الذي يتدفق إلى أجهزة إزالة الحرارة الوسيطة. المرحلة الثانية ، اليسار واليمين. في المرحلة الأولى والثانية من سخانات التسخين ، يتم إلقاء البخار من الجانب الأيسر إلى الجانب الأيمن ، وعلى العكس من ذلك ، من أجل تقليل الاجتياح الحراري الناجم عن اختلال توازن الغاز. يخرج البخار من أجهزة إزالة الحرارة الوسيطة للحقن الثاني ، ويدخل مجمعات الشاشات الوسطى (8 يسار و 8 يمين) ، ويمر من خلاله إلى غرف مدخل علبة التروس. يتم تركيب أجهزة إزالة الحرارة من المرحلة الثالثة بين الأجزاء العلوية والسفلية من علبة التروس. ثم يتم توجيه البخار المحمص عبر خط البخار إلى التوربينات. أرز. 3. مخطط سخان الغلاية: 1 - طبل المرجل. 2 - لوحة أنبوب إشعاع ثنائي الاتجاه (على اليسار تظهر المجمعات العلوية بشكل تقليدي ، وعلى اليمين - المجموعات السفلية) ؛ 3 - لوحة السقف 4 - جهاز إزالة التسخين بالحقن ؛ 5 - مكان حقن الماء في البخار ؛ 6 - الشاشات القصوى ؛ 7 - الشاشات المتوسطة ؛ 8 - عبوات الحمل الحراري ؛ 9- مخرج البخار من المرجل. 7 وحدة التكثيف وحقن مبردات البخار للحصول على المكثفات الخاصة بها ، تحتوي الغلاية على وحدتي تكثيف (واحدة على كل جانب) تقعان على سقف المرجل فوق الجزء الحراري. تتكون من جامعين توزيع و 4 مكثفات ومصيدة للمكثفات. يتكون كل مكثف من غرفة D426 × 36 مم. تتكون أسطح التبريد للمكثفات من أنابيب ملحومة بصفائح أنبوبية ، تنقسم إلى جزأين وتشكل غرفة تصريف وغرفة إمداد بالمياه. يتم توجيه البخار المشبع من أسطوانة الغلاية عبر 8 أنابيب إلى أربعة رؤوس توزيع. من كل مجمع ، يتم تفريغ البخار إلى مكثفين بواسطة أنابيب من 6 أنابيب لكل مكثف. يتم تكثيف البخار المشبع القادم من أسطوانة الغلاية عن طريق تبريدها بمياه التغذية. يتم تغذية مياه التغذية بعد نظام التعليق في غرفة إمداد المياه ، وتمر عبر أنابيب المكثف وتخرج إلى غرفة الصرف ثم إلى موفر المياه. يملأ البخار المشبع المنبعث من الأسطوانة مساحة البخار بين الأنابيب ، ويتلامس معها ويتكثف. يدخل المكثف المتشكل من خلال 3 أنابيب من كل مكثف إلى مجمعين ، ومن هناك يتم تغذيته من خلال المنظمين إلى أجهزة إزالة الحرارة الأولى والثانية والثالثة للحقن اليمنى واليسرى. يحدث حقن المكثفات بسبب الضغط الناجم عن الانخفاض في أنبوب فنتوري وانخفاض الضغط في المسالك البخارية للسخان الفائق من الأسطوانة إلى نقطة الحقن. يتم حقن المكثفات في تجويف أنبوب "فنتوري" من خلال 24 ثقبًا بقطر 6 مم ، وتقع حول المحيط عند أضيق نقطة في الأنبوب. يعمل أنبوب الفنتوري عند التحميل الكامل على المرجل على تقليل ضغط البخار عن طريق زيادة سرعته عند نقطة الحقن بمقدار 4 كجم / سم 2. السعة القصوى لمكثف واحد عند تحميل 100٪ ومعلمات تصميم البخار ومياه التغذية هي 17.1 طن / ساعة. الموفر المائي يتكون موفر المياه ذو الملف الصلب من جزأين ، يقعان على التوالي في الجانب الأيسر والأيمن من عمود الإسقاط. يتكون كل جزء من الموفر من 4 كتل: سفلي ، و 2 وسط ، وعلوي. يتم عمل الفتحات بين الكتل في الارتفاع. يتكون موفر المياه من 110 عبوات ملف موازية لمقدمة الغلاية. تكون الملفات الموجودة في الكتل متداخلة بخطوة 30 مم و 80 مم. يتم تثبيت الكتل الوسطى والعلوية على عوارض موجودة في مجرى الغاز. للحماية من الغلاف الجوي الغازي ، هذه الحزم مغطاة بالعزل ، محمية بألواح معدنية بسمك 3 مم من تأثير آلة التفجير بالخردق. يتم تعليق الكتل السفلية من الحزم بواسطة الرفوف. تسمح الرفوف بإمكانية إزالة حزمة الملفات أثناء الإصلاح. 8 توجد غرف مدخل ومخرج موفر المياه خارج مجاري الغاز ومثبتة في إطار الغلاية بأقواس. يتم تبريد عوارض موفر الماء (يجب ألا تتجاوز درجة حرارة الحزم أثناء الحرق وأثناء التشغيل 250 درجة مئوية) عن طريق تزويدها بالهواء البارد من ضغط مراوح النفخ ، مع تصريف الهواء في الشفط صناديق مراوح النفخ. سخان الهواء تم تركيب سخانات هواء متجددة RVP-54 في غرفة المرجل. سخان الهواء المتجدد RVP-54 هو مبادل حراري ذو تدفق عكسي يتكون من دوار دوار محاط بجسم ثابت (الشكل 4). يتكون الدوار من غلاف يبلغ قطره 5590 مم وارتفاعه 2250 مم ، مصنوع من صفائح فولاذية بسمك 10 مم ومحور بقطر 600 مم ، ويربط المحور أيضًا بغطاء الأضلاع الشعاعية تقسيم الدوار إلى 24 قطاعًا. يتم تقسيم كل قطاع بواسطة صفائح عمودية إلى P و s. 4. مخطط هيكلي لسخان الهواء المتجدد: 1 - صندوق ؛ 2 - طبل 3 - حالة ؛ 4 - التعبئة 5 - رمح 6 - تحمل 7 - الختم 8 - محرك كهربائي ثلاثي الأجزاء. يتم وضع أقسام ألواح التسخين فيها. يتم تثبيت الأقسام في صفين في الارتفاع. الصف العلوي هو الجزء الساخن من الدوار ، مصنوع من فواصل وألواح مموجة ، بسمك 0.7 مم. الصف السفلي من المقاطع هو الجزء البارد من الدوار ويتكون من صفائح مستقيمة فاصلة بسمك 1.2 مم. التعبئة على الطرف البارد أكثر عرضة للتآكل ويمكن استبدالها بسهولة. يمر عمود مجوف داخل محور الدوار ، والذي يحتوي على شفة في الجزء السفلي ، حيث يستقر الدوار ، ويتم توصيل المحور بالشفرة باستخدام المسامير. يحتوي RVP على غطاءين - علوي وسفلي ، مع ألواح مانعة للتسرب مثبتة عليهما. 9 تتم عملية التبادل الحراري عن طريق تسخين حشوة الجزء الدوار في تيار الغاز وتبريده في تيار الهواء. تتم الحركة المتتابعة للتعبئة الساخنة من تدفق الغاز إلى تدفق الهواء بسبب دوران الجزء المتحرك بتردد دورتين في الدقيقة. في كل لحظة من الوقت ، من بين 24 قطاعًا من الجزء الدوار ، هناك 13 قطاعًا مدرجًا في مسار الغاز ، و 9 قطاعات في مسار الهواء ، وقطاعان خارج التشغيل ويتداخلان بواسطة ألواح مانعة للتسرب. في سخان الهواء ، يتم تنفيذ مبدأ التدفق المعاكس: يتم إدخال الهواء من جانب المخرج وإزالته من جانب مدخل الغاز. تم تصميم سخان الهواء لتسخين الهواء من 30 إلى 280 درجة مئوية عند تبريد الغازات من 331 درجة مئوية إلى 151 درجة مئوية عند العمل على زيت الوقود. ميزة سخانات الهواء المتجددة هي انضغاطها ووزنها المنخفض ، والعيب الرئيسي هو التدفق الكبير للهواء من جانب الهواء إلى جانب الغاز (شفط الهواء القياسي 0.2-0.25). إطار الغلاية يتكون إطار الغلاية من أعمدة فولاذية متصلة بواسطة عوارض ودعامات ودعامات أفقية وتعمل على امتصاص الأحمال من وزن الأسطوانة وجميع أسطح التسخين وتركيب المكثفات والبطانة والعزل ومنصات الخدمة. هيكل المرجل مصنوع من أقسام ملحومة وصفائح فولاذية. ترتبط أعمدة الإطار بالأساس الخرساني المسلح تحت الأرض للغلاية ، ويتم صب قاعدة (حذاء) الأعمدة بالخرسانة. البطانة تتكون بطانة غرفة الاحتراق من الخرسانة المقاومة للحرارة وألواح التغطية ومركب إحكام المغنيسيا. سمك البطانة 260 مم. يتم تثبيته على شكل دروع متصلة بإطار المرجل. تتكون بطانة السقف من ألواح بسماكة 280 مم ، والتي تقع بحرية على أنابيب التسخين. هيكل اللوحة: طبقة من الخرسانة المقاومة للحرارة بسمك 50 مم ، وطبقة من الخرسانة العازلة للحرارة بسمك 85 مم ، وثلاث طبقات من الألواح المغطاة ، بسمك إجمالي 125 مم وطبقة من جص المغنيسيا المحكم ، بسمك 20 مم ، مطبقة على شبكة معدنية... يتم تثبيت بطانة غرفة الانعكاس وعمود الحمل الحراري على دروع ، والتي يتم توصيلها بدورها بإطار المرجل. يبلغ السماكة الإجمالية لبطانة غرفة الانعكاس 380 مم: الخرسانة المقاومة للحرارة - 80 مم ، والخرسانة العازلة للحرارة - 135 مم وأربع طبقات من ألواح كوفيليت 40 مم. تتكون بطانة سخان الحمل الحراري من طبقة واحدة من الخرسانة العازلة بسمك 155 مم ، وطبقة من الخرسانة المقاومة للحرارة - 80 مم وأربع طبقات من ألواح التكسير - 165 مم. توجد بين الألواح طبقة من المصطكي المغلف بسمك 2 - 2.5 مم. تتكون بطانة الموفر المائي ، التي يبلغ سمكها 260 مم ، من الخرسانة المقاومة للحرارة والعازلة للحرارة وثلاث طبقات من الألواح المغطاة. إجراءات السلامة يجب أن يتم تشغيل وحدات الغلايات وفقًا "لقواعد البناء والتشغيل الآمن لمراجل البخار والماء الساخن" ، المعتمدة من قبل Rostekhnadzor و " متطلبات تقنيةبشأن سلامة انفجار المراجل التي تعمل على زيت الوقود والغاز الطبيعي "، وكذلك" قواعد الأمان الحالية لخدمة معدات الطاقة الحرارية لمحطات الطاقة ". قائمة ببليوغرافية 1. تعليمات تشغيل غلاية الطاقة TGM-84 في VAZ CHPP. 2. ميكليار م. وحدات غلايات حديثة TKZ. موسكو: Energiya ، 1978. 3. Kovalev A.P. ، Leleev NS ، Vilensky T.V. مولدات البخار: كتاب مدرسي للجامعات. موسكو: Energoatomizdat ، 1985. 11 تصميم وتشغيل المرجل TGM-84 من إعداد Maxim Vitalievich KALMYKOV Editor N.V. محرر Vershina الفني G.N. وقعت Shankova للطباعة في 20.06.06. تنسيق 60 × 84 1/12. ورقة تعويض. طباعة أوفست. Cond.pl. 1.39 خدمة كر- أوت. 1.39 Uch.-ed. ل. 1.25 الإعارة 100.P. - 171. ________________________________________________________________________________________________________ الولاية مؤسسة تعليميةأعلى التعليم المهنيجامعة سامارا التقنية الحكومية 432100. سمارا ، ش. Molodogvardeyskaya ، 244. المبنى الرئيسي 12
سيكون الطلاب وطلاب الدراسات العليا والعلماء الشباب الذين يستخدمون قاعدة المعرفة في دراساتهم وعملهم ممتنين جدًا لك.
الوكالة الاتحادية للتعليم
مؤسسة تعليمية حكومية
التعليم المهني العالي
"جامعة ولاية أورال التقنية - UPI
سميت على اسم أول رئيس لروسيا بي إن. يلتسين "-
فرع في سريدنيورالسك
التخصص: 140101
المجموعة: TPP -441
مشروع الدورة
حساب حرارة وحدة الغلاية TGM - 96
على الانضباط "محطات غلايات TPPs"
معلم
سفالوفا نينا بافلوفنا
كاشورين أنطون فاديموفيتش
سريدنورالسك
1. التنازل عن مشروع الدورة
2. وصفا موجزا لومعلمات المرجل TGM-96
3. معاملات الهواء الزائد والأحجام والأنثالبي منتجات الاحتراق
4. الحساب الحراري لوحدة المرجل:
4.1 توازن الحرارة وحساب الوقود
4.2 سخان الهواء المتجدد
لكن. الجزء البارد
ب. الجزء الساخن
4.4 شاشات الخروج
4.4 شاشات المدخل
فهرس
1. الاحالة لمشروع الدورة
للحساب ، تم اعتماد وحدة غلاية الأسطوانة TGM - 96.
بيانات الوظيفة الأولية
معلمات المرجل TGM - 96
قدرة بخار الغلاية - 485 طن / ساعة
ضغط البخار المحمص عند مخرج المرجل - 140 كجم / سم 2
درجة حرارة البخار المحمص - 560 درجة مئوية
· ضغط العمل في أسطوانة الغلاية - 156 كجم / سم 2
درجة حرارة ماء التغذية عند مدخل الغلاية - 230 درجة مئوية
ضغط مياه التغذية عند مدخل الغلاية - 200 كجم / سم 2
درجة حرارة الهواء البارد عند مدخل RVP - 30 درجة مئوية
2 . وصف الدائرة الحرارية
مياه تغذية الغلاية عبارة عن مكثف توربيني. يتم تسخينها بواسطة مضخة تكثيف متسلسلة من خلال القاذف الرئيسي ، وقاذف الختم ، وسخان صندوق التعبئة ، و PND-1 ، و PND-2 ، و PND-3 ، و PND-4 إلى درجة حرارة 140-150 درجة مئوية وتغذيتها إلى آلات نزع الهواء 6 آتا. في أجهزة نزع الهواء ، يتم فصل الغازات المذابة في المكثف (نزع الهواء) ويتم تسخين إضافي إلى درجة حرارة حوالي 160-170 درجة مئوية. ثم يتم تغذية المكثفات من أجهزة نزع الهواء عن طريق الجاذبية لشفط مضخات التغذية ، وبعد ذلك يرتفع الضغط إلى 180-200 كجم / سم 2 ويتم تسخين مياه التغذية من خلال LDPE-5 و LDPE-6 و LDPE-7 إلى درجة حرارة 225-235 وحدة تغذية المرجل. في اتجاه مجرى منظم إمداد الغلاية ، ينخفض الضغط إلى 165 كجم / سم 2 ويتم توفيره لموفر المياه.
تغذية المياه من خلال 4 غرف D 219x26 مم تدخل أنابيب التعليق D 42x4.5 مم st.20 ، وتقع بخطى 83 مم ، صفان في كل نصف من المدخنة. توجد غرف مخرج الأنابيب العلوية داخل المداخن ، معلقة على 16 أنبوبًا بقطر 108 × 11 مم. 20 من الغرف ، يتم توفير المياه من خلال 12 أنبوبًا بقطر 108 × 11 مم إلى 4 مكثفات ثم إلى لوحة موفر الجدار. في الوقت نفسه ، هناك انتقال للتدفقات من جانب إلى آخر. تصنع الألواح من مواسير D28x3.5 mm st.20 وتحمي الجدران الجانبية والحجرة الدوارة.
يمر الماء في تيارين متوازيين من خلال الألواح العلوية والسفلية ويتم توجيهه إلى غرف مدخل الموفر الحراري.
يتكون المقتصد الحراري من عبوة علوية وسفلية ، والجزء السفلي مصنوع على شكل ملفات مصنوعة من أنابيب بقطر 28x3.5 مم. 20 ، متداخلة مع درجة 80x56 ملم. يتكون من جزأين يقعان في مجاري الغاز اليمنى واليسرى. يتكون كل جزء من 4 كتل (2 علوي و 2 سفلي). حركة الماء وغازات المداخن في المقتصد الحراري هي تيار معاكس. عند التشغيل على الغاز ، فإن الموفر لديه نقطة غليان تبلغ 15 ٪. يتم فصل البخار المتولد في الموفر (الموفر لديه نقطة غليان بنسبة 15 ٪ عند التشغيل على الغاز) في صندوق خاص لفصل البخار مع ختم هيدروليكي متاهة. من خلال الفتحة الموجودة في الصندوق ، يتم تغذية كمية ثابتة من مياه التغذية ، بغض النظر عن الحمل ، مع البخار في حجم الأسطوانة أسفل دروع التنظيف. يتم تصريف المياه من ألواح التنظيف باستخدام صناديق الصرف.
يتدفق خليط البخار والماء من المصافي عبر أنابيب البخار إلى قنوات التوزيع ، ثم إلى أعاصير الفصل الرأسي ، حيث يحدث الفصل الأولي. يوجد في المقصورة النظيفة 32 دوامة مزدوجة و 7 أعاصير مفردة ، في حجرة الملح هناك 8 - 4 على كل جانب. لتجنب دخول البخار من الأعاصير إلى الأنابيب السفلية ، يتم تثبيت القنوات تحت جميع الأعاصير. يتدفق الماء المنفصل في الأعاصير إلى حجم الماء بالأسطوانة ، والبخار ، مع قدر من الرطوبة ، يرتفع لأعلى ، ويمر بالغطاء العاكس للإعصار ، ويدخل إلى جهاز الغسيل ، الذي يتكون من دروع مثقبة أفقية ، إلى حيث يتم توفير 50٪ من مياه التغذية. يمر البخار عبر طبقة جهاز الغسيل ، ويمنحها الكمية الأساسية من أملاح السيليكون الموجودة فيه. بعد جهاز الغسيل ، يمر البخار عبر فاصل التهوية ويتم تنظيفه بشكل إضافي من قطرات الرطوبة ، ومن ثم من خلال درع السقف المثقوب ، يتم تسوية مجال السرعة في مساحة البخار للأسطوانة ، ويدخل إلى جهاز التسخين الفائق.
جميع عناصر الفصل قابلة للطي ومثبتة بأوتاد ملحومة بأجزاء الفصل.
متوسط مستوى الماء في الأسطوانة هو 50 مم تحت منتصف الزجاج المقياس و 200 مم تحت المركز الهندسي للأسطوانة. المستوى الأعلى المسموح به هو + 100 مم ، والمستوى الأدنى المسموح به هو 175 مم على زجاج مقياس الماء.
لتسخين جسم الأسطوانة أثناء الإشعال والتبريد عند إيقاف الغلاية ، يتم تركيب جهاز خاص بها وفقًا لمشروع UTE. يتم توفير البخار لهذا الجهاز من غلاية تشغيل مجاورة.
يدخل البخار المشبع من الأسطوانة بدرجة حرارة 343 درجة مئوية في 6 ألواح من السخان المشع ويتم تسخينه إلى درجة حرارة 430 درجة مئوية ، وبعد ذلك يتم تسخينه إلى 460-470 درجة مئوية في 6 ألواح من سخان السقف.
في جهاز إزالة التسخين الأول ، تنخفض درجة حرارة البخار إلى 360-380 درجة مئوية. قبل أول جهاز فصل للحرارة ، يتم تقسيم تدفق البخار إلى دفقين ، وبعدهما ، لموازنة اكتساح درجة الحرارة ، يتم طرح تدفق البخار الأيسر في الجانب الأيمنوالأيمن يذهب إلى اليسار. بعد النقل ، يدخل كل تدفق بخار 5 مصافي مدخل بارد ، متبوعًا بـ 5 مصافي مخرج بارد. في هذه المناخل ، يتدفق البخار في تدفق تيار معاكس. علاوة على ذلك ، يدخل البخار إلى 5 شاشات دخول ساخنة عن طريق التدفق المباشر ، متبوعًا بخمس شاشات خروج ساخنة. توجد الشاشات الباردة على جوانب الغلاية ، وتقع الشاشات الساخنة في الوسط. مستوى درجة حرارة البخار في الشاشات هو 520-530 درجة مئوية.
علاوة على ذلك ، من خلال 12 أنبوبًا جانبيًا للبخار D 159x18 مم st.12X1MF يدخل بخار حزمة مدخل سخان الحمل الحراري ، حيث يتم تسخينه إلى 540-545 درجة مئوية. إذا ارتفعت درجة الحرارة عن المحدد ، يبدأ الحقن الثاني. علاوة على ذلك ، على طول خط الأنابيب الالتفافي D 325x50 st. يدخل 12Х1МФ حزمة الإخراج لنقطة التفتيش ، حيث يكون ارتفاع درجة الحرارة 10-15 درجة مئوية. بعد ذلك ، يدخل البخار إلى مجمع مخرج نقطة التفتيش ، والذي يذهب إلى خط البخار الرئيسي باتجاه مقدمة الغلاية ، ويتم تركيب صمامين رئيسيين لسلامة العمل في القسم الخلفي.
لإزالة الأملاح الذائبة في ماء الغلاية ، يتم تنفيذ النفخ المستمر من أسطوانة الغلاية ، ويتم التحكم في قيمة التفريغ المستمر وفقًا لتعليمات مشرف الوردية في ورشة الكيماويات. لإزالة الحمأة من المجمعات السفلية للشاشات ، يتم إجراء نفخ دوري للنقاط السفلية. لمنع تكوين مقياس الكالسيوم في الغلاية ، فوسفات ماء الغلاية.
يتم تنظيم كمية الفوسفات التي سيتم إدخالها من قبل كبير الميكانيكيين بناءً على تعليمات مشرف الوردية في القسم الكيميائي. لربط الأكسجين الحر وتشكيل فيلم تخميل (واقي) على الأسطح الداخلية لأنابيب الغلاية ، قم بجرعة الهيدرازين في مياه التغذية ، مع الحفاظ على فائضه من 20-60 ميكروغرام / كجم. يتم تنفيذ جرعات الهيدرازين في مياه التغذية من قبل موظفي قسم التوربينات بناءً على تعليمات مشرف الوردية في القسم الكيميائي.
لاستعادة الحرارة من التفجير المستمر للغلايات P och. تم تركيب عدد 2 من موسعات التفجير المستمرة متصلة في سلسلة.
المتوسع 1 ملعقة كبيرة. له حجم 5000 لتر ومصمم لضغط 8 ata مع درجة حرارة 170 درجة مئوية ، يتم توجيه البخار إلى مجمع بخار التسخين 6 ضغط جوي ، والفاصل من خلال مصيدة التكثيف إلى الموسع P och.
المتوسع ف ش. بحجم 7500 لتر ومصمم لضغط 1.5 ata مع درجة حرارة محيطة تبلغ 127 درجة مئوية ، يتم توجيه البخار إلى NDU ويتم توصيله بالتوازي مع بخار موسعات التصريف وخط أنابيب البخار المنخفض من بدء ROC. يتم توجيه الفاصل الموسع من خلال سدادة ماء بارتفاع 8 أمتار في نظام الصرف الصحي. إمدادات الصرف الصحي لموسعات P ش. في الدائرة محظور! للتصريف في حالات الطوارئ من الغلايات P och. ونفخ النقاط السفلية لهذه الغلايات ، تم تركيب موسعين متوازيين متصلين بحجم 7500 لتر لكل منهما وضغط تصميم 1.5 ata في KTC-1. يتم توجيه بخار كل موسع من التفريغ الدوري عبر خطوط الأنابيب التي يبلغ قطرها 700 مم بدون صمامات الإغلاق إلى الغلاف الجوي ويتم نقله إلى سطح غرفة المرجل. يتم فصل البخار المتولد في الموفر (الموفر لديه نقطة غليان بنسبة 15 ٪ عند التشغيل على الغاز) في صندوق خاص لفصل البخار مع ختم هيدروليكي متاهة. من خلال الفتحة الموجودة في الصندوق ، يتم تغذية كمية ثابتة من مياه التغذية ، بغض النظر عن الحمل ، مع البخار في حجم الأسطوانة أسفل دروع التنظيف. يتم تصريف المياه من ألواح التنظيف باستخدام صناديق الصرف
3 ... نسب الهواء الزائدة والأحجام والأنثالبيمنتجات الاحتراق
الخاصية المقدرة للوقود الغازي (الجدول 2)
معاملات الهواء الزائدة لمجاري الغاز:
نسبة الهواء الزائدة عند مخرج الفرن:
ر = 1.0 +؟ ر = 1.0 + 0.05 = 1.05
نسبة الهواء الزائد خلف الحاجز:
نقطة تفتيش = ر +؟ KPP = 1.05 + 0.03 = 1.08
نسبة الهواء الزائد لـ RE:
VE = KPP +؟ CE = 1.08 + 0.02 = 1.10
نسبة الهواء الزائد خلف RVP:
RVP = VE +؟ RVP = 1.10 + 0.2 = 1.30
خصائص منتجات الاحتراق
|
القيمة المحسوبة |
البعد |
الخامس ° =9,5 2 |
الخامس ° H2O= 2 , 10 |
الخامس ° N2 = 7 , 6 0 |
الخامس 2 ريال عماني=1, 04 |
V ص ص = 10, 73 |
|
|
G A Z O W H O D S |
|||||||
|
Firebox |
رائع. غازات |
||||||
|
نسبة الهواء الزائدة ،؟ ؟ |
|||||||
|
نسبة الهواء الزائد ، متوسط؟ الأربعاء |
|||||||
|
V H2O = V ° H2O + 0.0161 * (؟ -1) * V ° |
|||||||
|
V G = V RO2 + V ° N2 + V H2O + (؟ -1) * V ° |
|||||||
|
r RO2 = V RO2 / V |
|||||||
|
ص H2O = V H2O / V Г |
|||||||
|
rn = r RO2 + r H 2O |
كمية الهواء النظرية
V ° = 0.0476 (0.5CO + 0.575H 2 O + 1.5H 2 S + Y (m + n / 4) C m H n - O P)
حجم النيتروجين النظري
الحجم النظري لبخار الماء
حجم الغازات الثلاثية الذرات
المحتوى الحراري لمنتجات الاحتراق (J - table).
|
J ° ز ، كيلو كالوري / نانومترі |
J ° في ، كيلو كالوري / نانومترі |
J = J ° g + (؟ - 1) * J ° c ، كيلو كالوري / نانومترі |
|||||||||||
|
Firebox |
عوادم غازيه |
||||||||||||
|
1, 09 |
1,2 0 |
1,3 0 |
|||||||||||
4-الحرارةحساب جديد لوحدة المرجل
4.1 توازن الحرارة وحساب الوقود
|
القيمة المحسوبة |
تعيين |
الحجم-نيس |
الصيغة أو الأساس المنطقي |
عملية حسابية |
|
|
توازن الحرارة |
|||||
|
الحرارة المتاحة للوقود |
|||||
|
درجة حرارة غاز المداخن |
|||||
|
الطاقة الداخلية الكامنة |
بواسطة J - ؟؟ الجدول |
||||
|
درجة حرارة الهواء البارد |
|||||
|
الطاقة الداخلية الكامنة |
بواسطة J - ؟؟ الجدول |
||||
|
فقدان الحرارة: |
|||||
|
من الحرق الميكانيكي |
|||||
|
من الاحتراق الكيميائي |
حسب الجدول 4 |
||||
|
مع غازات المداخن |
(Juh-؟ Yh * J ° xv) / Q p p |
(533-1,30*90,3)*100/8550=4,9 |
|||
|
في البيئة |
|||||
|
مجموع فقدان الحرارة |
|||||
|
كفاءة وحدة الغلاية (الإجمالي) |
|||||
|
استهلاك البخار المحمص |
|||||
|
ضغط البخار المحمص في اتجاه مجرى وحدة المرجل |
|||||
|
سخونة عالية لدرجة حرارة البخار خلف وحدة الغلاية |
|||||
|
الطاقة الداخلية الكامنة |
حسب الجدول السادس والعشرون (N.m الصفحة 221) |
||||
|
ضغط مياه التغذية |
|||||
|
درجة حرارة مياه التغذية |
|||||
|
الطاقة الداخلية الكامنة |
حسب الجدول السابع والعشرون (N.m الصفحة 222) |
||||
|
تطهير استهلاك المياه |
0,01*500*10 3 =5,0*10 3 |
||||
|
تطهير درجة حرارة الماء |
t n عند P b = 156 kgf / cm 2 |
||||
|
تطهير المحتوى الحراري للمياه |
ipr.w = أنا؟ الأجهزة |
حسب الجدول XX1II (N.M. الصفحة 205) |
|||
|
القيمة المحسوبة |
عين |
البعد |
الصيغة أو الأساس المنطقي |
عملية حسابية |
4.2 ريجسخان الهواء غير التفاعلي
|
القيمة المحسوبة |
تعيين |
البعد |
الصيغة أو الأساس المنطقي |
عملية حسابية |
|
|
قطر الدوار |
حسب المعطيات البناءة |
||||
|
عدد سخانات الهواء لكل صندوق |
حسب المعطيات البناءة |
||||
|
عدد القطاعات |
حسب المعطيات البناءة |
24 (13 غاز ، 9 هواء و 2 فصل) |
|||
|
تغسل أجزاء من السطح بالغازات والهواء |
|||||
|
الجزء البارد |
|||||
|
قطر مكافئ |
ص .42 (عادي) |
||||
|
سماكة الورقة |
حسب بيانات التصميم (ورقة مموجة ناعمة) |
||||
|
0.785 * Dwn 2 * xg * Cr * |
0,785*5,4 2 *0,542*0,8*0,81*3=26,98 |
||||
|
0.785 * Dvn 2 * xw * Cr * |
0,785*5,4 2 *0,375*0,8*0,81*3=18,7 |
||||
|
ارتفاع الحشوة |
حسب المعطيات البناءة |
||||
|
سطح التسخين |
حسب المعطيات البناءة |
||||
|
درجة حرارة الهواء الداخل |
|||||
|
المحتوى الحراري لمدخل الهواء |
بواسطة J-؟ الطاولة |
||||
|
نسبة معدلات تدفق الهواء عند مخرج الجزء البارد إلى النظرية |
|||||
|
شفط الهواء |
|||||
|
درجة حرارة الهواء الخارج (متوسط) |
اعتمد مقدما |
||||
|
المحتوى الحراري لمخرج الهواء |
بواسطة J-؟ الطاولة |
||||
|
(في"xh + ؟؟ xh) (J ° pr-J ° hv) |
(1,15+0,1)*(201,67 -90,3)=139 |
||||
|
درجة حرارة الغاز الخارج |
|||||
|
القيمة المحسوبة |
تعيين |
البعد |
الصيغة أو الأساس المنطقي |
عملية حسابية |
|
|
المحتوى الحراري للغازات عند المخرج |
وفقا ل J-؟ الجدول |
||||
|
المحتوى الحراري للغازات في المدخل |
Juh + Qb / c - ؟؟ xh * J ° xv |
533+139 / 0,998-0,1*90,3=663 |
|||
|
درجة حرارة الغاز الداخل |
بواسطة J-؟ الطاولة |
||||
|
معدل الحرارةغازات |
|||||
|
متوسط درجة حرارة الهواء |
|||||
|
متوسط درجة حرارة الرأس |
|||||
|
متوسط درجة حرارة الجدار |
(xr *؟ cf + xb * tcr) / (xr + xb) |
(0,542*140+0,375*49)/(0,542+0,375)= 109 |
|||
|
متوسط سرعة الغاز |
(Bp * Vg * (؟ Cf + 273)) / |
(37047*12,6747*(140+273))/(29*3600*273)=6,9 |
|||
|
متوسط سرعة الهواء |
(Вр * Vє * (в "хх + хх / 2) * (tср + 273)) / |
(37047*9,52*(1,15+0,1)*(49+273))/ (3600*273*20,07)=7,3 |
|||
|
كيلو كالوري / (م 2 * ح * * درجة) |
Nomogram 18 Cn * Cf * Cd *؟ N |
0,9*1,24*1,0*28,3=31,6 |
|||
|
كيلو كالوري / (م 2 * ح * * درجة) |
Nomogram 18 Cn * C "f * Ci *؟ N |
0,9*1,16*1,0*29,5=30,8 |
|||
|
معدل الاستخدام |
|||||
|
معامل انتقال الحرارة |
كيلو كالوري / (م 2 * ح * * درجة) |
0,85/(1/(0,542*31,6)+1/(0,375*30,8))=5,86 |
|||
|
إدراك الحرارة للجزء البارد (وفقًا لمعادلة نقل الحرارة) |
5,86*9750*91/37047=140 |
||||
|
نسبة الإدراك الحراري |
(140/ 139)*100=100,7 |
||||
|
|
|||||
|
القيمة المحسوبة |
تعيين |
البعد |
الصيغة أو الأساس المنطقي |
عملية حسابية |
|
|
الجزء الساخن |
|||||
|
قطر مكافئ |
ص .42 (عادي) |
||||
|
سماكة الورقة |
حسب المعطيات البناءة |
||||
|
منطقة خالية من الغازات والهواء |
0.785 * Dwn 2 * xg * Cr * Cl * n |
0,785*5,4 2 *0,542*0,897*0,89*3=29,7 |
|||
|
0.785 * Dvn 2 * xv * Cr * Cl * n |
0,785*5,4 2 *0,375*0,897*0,89*3=20,6 |
||||
|
ارتفاع الحشوة |
حسب المعطيات البناءة |
||||
|
سطح التسخين |
حسب المعطيات البناءة |
||||
|
درجة حرارة الهواء الداخل (متوسطة) |
تم اعتماده مسبقًا (في الجزء البارد) |
||||
|
المحتوى الحراري لمدخل الهواء |
بواسطة J-؟ الطاولة |
||||
|
شفط الهواء |
|||||
|
نسبة معدل تدفق الهواء عند مخرج الجزء الساخن إلى النظري |
|||||
|
درجة حرارة الهواء الخارج |
اعتمد مقدما |
||||
|
المحتوى الحراري لمخرج الهواء |
بواسطة J-؟ الطاولة |
||||
|
الإدراك الحراري للخطوة (بالتوازن) |
(في "rh + ؟؟ rh / 2) * * (J ° rv-J ° pr) |
(1,15+0,1)*(806- 201,67)=755 |
|||
|
درجة حرارة الغاز الخارج |
من الجزء البارد |
||||
|
المحتوى الحراري للغازات عند المخرج |
وفقا ل J-؟ الجدول |
||||
|
المحتوى الحراري للغازات في المدخل |
J؟ Hh + Qb / c - ؟؟ hh * |
663+755/0,998-0,1*201,67=1400 |
|||
|
درجة حرارة الغاز الداخل |
بواسطة J-؟ الطاولة |
||||
|
متوسط درجة حرارة الغاز |
(؟ "vp + ؟؟ xh) / 2 |
(330 + 159)/2=245 |
|||
|
متوسط درجة حرارة الهواء |
|||||
|
متوسط درجة حرارة الرأس |
|||||
|
متوسط درجة حرارة الجدار |
(xr *؟ sr + xw * tcr) |
(0,542*245+0,375*164)/(0,542+0,375)=212 |
|||
|
متوسط سرعة الغاز |
(Bp * Vg * (؟ Cf + 273)) |
(37047*12,7*(245 +273)/29,7*3600*273 =8,3 |
|||
|
القيمة المحسوبة |
تعيين |
البعد |
الصيغة أو الأساس المنطقي |
عملية حسابية |
|
|
متوسط سرعة الهواء |
(Vr * Vє * (في "vp + ؟؟ hh * (tср + 273)) / (3600 ** 273 * Fв) |
(37047*9,52(1,15+0,1)(164+273)/ /3600*20,6*273=9,5 |
|||
|
معامل انتقال الحرارة من الغازات إلى الجدار |
كيلو كالوري / (م 2 * ح * * درجة) |
Nomogram 18 Cn * Cf * Cd *؟ N |
1,6*1,0*1,07*32,5=54,5 |
||
|
معامل انتقال الحرارة من الجدار إلى الهواء |
كيلو كالوري / (م 2 * ح * * درجة) |
Nomogram 18 Cn * C "f * Ci *؟ N |
1,6*0,97*1,0*36,5=56,6 |
||
|
معدل الاستخدام |
|||||
|
معامل انتقال الحرارة |
كيلو كالوري / (م 2 * ح * * درجة) |
o / (1 / (xr *؟ rk) + 1 / (xv *؟ vk)) |
0,85/ (1/(0,542*59,5)+1/0,375*58,2))=9,6 |
||
|
إدراك الحرارة للجزء الساخن (وفقًا لمعادلة نقل الحرارة) |
9,6*36450*81/37047=765 |
||||
|
نسبة الإدراك الحراري |
765/755*100=101,3 |
||||
|
تختلف قيم Qt و Qb بأقل من 2٪. |
vp = 330 ° С thw = 260 ° С
Јvp = 1400 كيلو كالوري / نانومتر 3 Јgw = 806 كيلو كالوري / نانومتر 3
hh = 159 درجة مئوية tpr = 67 درجة مئوية
Јхh = 663 كيلو كالوري / نانومتر 3
Јpr = 201.67 كيلو كالوري / نانومتر 3
yh = 120 درجة مئوية tхв = 30 درجة مئوية
Јхв = 90.3 كيلو كالوري / نانومتر 3
Јx = 533 كيلو كالوري / نانومتر 3
4.3 Firebox
|
القيمة المحسوبة |
تعيين |
البعد |
الصيغة أو الأساس المنطقي |
عملية حسابية |
|
|
قطر وسمك أنابيب الجدار |
حسب المعطيات البناءة |
||||
|
حسب المعطيات البناءة |
|||||
|
السطح الكلي لجدران جزء الاحتراق |
حسب المعطيات البناءة |
||||
|
حجم جزء الاحتراق |
حسب المعطيات البناءة |
||||
|
3,6*1635/1022=5,76 |
|||||
|
نسبة الهواء الزائدة في الفرن |
|||||
|
شفط الهواء إلى فرن الغلاية |
|||||
|
درجة حرارة الهواء الساخن |
بناء على سخان الهواء |
||||
|
المحتوى الحراري للهواء الساخن |
بواسطة J-؟ الطاولة |
||||
|
تدخل الحرارة عن طريق الهواء إلى الفرن |
(؟ t - ؟؟ t) * J ° gv + + ؟؟ t * J ° xv |
(1,05-0,05)*806+0,05*90,3= 811,0 |
|||
|
تبديد حرارة مفيد في الفرن |
Q р р * (100-q 3) / 100 + Qв |
(8550*(100-0,5)/100)+811 =9318 |
|||
|
درجة حرارة الاحتراق النظري |
بواسطة J-؟ الطاولة |
||||
|
الموضع النسبي لدرجة الحرارة القصوى على طول ارتفاع الفرن |
xt = xg = hg / ht |
||||
|
معامل في الرياضيات او درجة |
مبنى 16 0.54 - 0.2 * хт |
0,54 - 0,2*0,143=0,511 |
|||
|
اعتمد مقدما |
|||||
|
بواسطة J-؟ الطاولة |
|||||
|
متوسط السعة الحرارية الإجمالية لمنتجات الاحتراق |
كيلو كالوري / (nmі * deg) |
(كيو تي- J؟ T) * (1 + Chr) |
(9318 -5 018 )*(1+0,1) (2084-1200) =5,35 |
||
|
عمل |
م * كجم ق / سم² |
1,0*0,2798*5,35=1,5 |
|||
|
معامل التوهين للأشعة بالغازات الثلاثية الذرات |
1 / (م ** كجم ق / / سم 2) |
الاسم 3 |
|||
|
سمك بصري |
0,38*0,2798*1,0*5,35=0,57 |
||||
|
القيمة المحسوبة |
تعيين |
البعد |
الصيغة أو الأساس المنطقي |
عملية حسابية |
|
|
سواد الشعلة |
الاسم 2 |
||||
|
معامل الكفاءة الحرارية لشاشات الأنبوب الملساء |
شاكر = س * و shek = w عند x = 1 وفقًا للجدول. 6-2 |
||||
|
سواد غرفة الاحتراق |
مخطط 6 |
||||
|
درجة حرارة الغاز عند مخرج الفرن |
Ta / [M * ((4.9 * 10 -8 * * shakr * Fst * at * Taі) / (c * Vr * Vssr)) 0.6 +1] -273 |
(2084+273)/-273=1238 |
|||
|
المحتوى الحراري للغازات عند مخرج الفرن |
بواسطة J-؟ الطاولة |
||||
|
كمية الحرارة الممتصة في الفرن |
0,998*(9318-5197)=4113 |
||||
|
متوسط الحمل الحراري لسطح التسخين المتلقي للإشعاع |
Вр * Q t l / Nl |
37047*4113/ 903=168742 |
|||
|
الجهد الحراري لحجم الفرن |
Вр * Q р n / Vт |
37047*8550/1635=193732 |
4.4 حارNSإيرما
|
القيمة المحسوبة |
قطار عربة- الآن- نيي |
البعد |
الصيغة أو الأساس المنطقي |
عملية حسابية |
|
|
قطر وسمك الأنابيب |
حسب الرسم |
||||
|
حسب الرسم |
|||||
|
عدد الشاشات |
حسب الرسم |
||||
|
متوسط الخطوة بين الشاشات |
حسب الرسم |
||||
|
خطوة طولية |
حسب الرسم |
||||
|
درجة عرضية نسبية |
|||||
|
الملعب الطولي النسبي |
|||||
|
سطح تسخين الشاشة |
حسب المعطيات البناءة |
||||
|
سطح تسخين إضافي في منطقة الشاشات الساخنة |
حسب الرسم |
6,65*14,7/2= 48,9 |
|||
|
سطح نافذة المدخل |
حسب الرسم |
(2,5+5,38)*14,7=113,5 |
|||
|
Нвх * (I / (I + HdopI)) |
113,5*624/(624+48,9)=105,3 |
||||
|
H in - H lshI |
|||||
|
منطقة خالية للغازات |
حسب المعطيات البناءة |
||||
|
قسم لايف للبخار |
حسب المعطيات البناءة |
||||
|
السماكة الفعالة للطبقة المنبعثة |
1.8 / (1 / أ + 1 / ب + 1 / ج) |
||||
|
درجة حرارة الغاز الداخل |
بناء على Firebox |
||||
|
الطاقة الداخلية الكامنة |
بواسطة J-؟ الطاولة |
||||
|
معامل في الرياضيات او درجة |
|||||
|
معامل في الرياضيات او درجة |
كيلو كالوري / (م 2 ساعة) |
w * w w * q l |
0,6*1,35*168742=136681 |
||
|
حرارة مشعة محسوسة بواسطة مستوى قسم مدخل الشاشات الساخنة |
(q лш * Н вх) / (р / 2) |
(136681*113,5)/ 37047*0,5=838 |
|||
|
القيمة المحسوبة |
تعيين |
البعد |
الصيغة أو الأساس المنطقي |
عملية حسابية |
|
|
درجة حرارة الغاز عند الخروج من الشاشات أنا و ؟؟ خطوات |
اعتمد مقدما |
||||
|
بواسطة J-؟ الطاولة |
|||||
|
متوسط درجة حرارة الغازات في الشاشات الساخنة |
(1238+1100)/2=1069 |
||||
|
عمل |
م * كجم ق / سم² |
1,0*0,2798*0,892=0,25 |
|||
|
الاسم 3 |
|||||
|
سمك بصري |
1,11*0,2798*1,0*0,892=0,28 |
||||
|
الاسم 2 |
|||||
|
ت ((ث / S1) І + 1) ث / S1 |
|||||
|
(Q l in؟ (1-a) ؟؟ c w) / in + + (4.9 * 10 -8 a * Zl.out * T av 4 * op) / Bp * 0.5 |
(838 *(1-0,245)*0,065)/0,6+(4,9*10 -8 * *0,245*(89,8*)*(1069+273) 4 *0,7)/ 37047*0,5)= 201 |
||||
|
تلقي الحرارة عن طريق الإشعاع من صندوق الاحتراق بواسطة شاشات المرحلة الأولى |
Q lshI + add |
Q l in - Q l out |
|||
|
Q t l - Q l in |
|||||
|
(Qecr؟ Bp) / د |
(3912*37047)/490000=296 |
||||
|
كمية الحرارة المشعة المتلقاة من صندوق الاحتراق بواسطة الشاشات |
QlshI + add * Нлш أنا / (Нлш I + Нл add I) |
637*89,8/(89,8+23,7)= 504 |
|||
|
Q lsh I + add * N l add I / (H lsh I + H l add I) |
637*23,7/(89,8+23,7)= 133 |
||||
|
0,998*(5197-3650)= 1544 |
|||||
|
مشتمل: |
|||||
|
الشاشة نفسها |
اعتمد مقدما |
||||
|
أسطح إضافية |
اعتمد مقدما |
||||
|
اعتمد مقدما |
|||||
|
المحتوى الحراري في نفس المكان |
|||||
|
القيمة المحسوبة |
تعيين |
البعد |
الصيغة أو الأساس المنطقي |
عملية حسابية |
|
|
(Qbsh + Qlsh) * VR |
(1092 + 27 2 ,0 )* 3 7047 *0,5 |
||||
|
المحتوى الحراري للبخار عند المخرج |
747,8 +68,1=815,9 |
||||
|
درجة الحرارة في نفس المكان |
وفقا للجدول الخامس والعشرون |
||||
|
متوسط درجة حرارة البخار |
(440+536)/2= 488 |
||||
|
رأس درجة الحرارة |
|||||
|
متوسط سرعة الغاز |
|||||
|
52*0,985*0,6*1,0=30,7 |
|||||
|
عامل التلوث |
م 2 س درجة / / كيلو كالوري |
||||
|
488+(0,0*(1063+275)*33460/624)= |
|||||
|
220*0,245*0,985=53,1 |
|||||
|
معدل الاستخدام |
|||||
|
معامل انتقال الحرارة من الغازات إلى الجدار |
((30,7*3,14*0,042/2*0,0475*0,98)+53,1) *0,85= 76,6 |
||||
|
معامل انتقال الحرارة |
76,6/ (1+ (1+504/1480)*0,0*76,6)=76,6 |
||||
|
ك؟ НшI ؟؟ t / Вр * 0.5 |
76,6*624*581/37047*0,5=1499 |
||||
|
نسبة الإدراك الحراري |
100 |
(1499/1480)*100=101,3 |
|||
|
اعتمد مقدما |
|||||
|
ك؟ NdopI؟ (؟ cf؟ - t) / Bр |
76,6*48,9*(1069-410)/37047=66,7 |
||||
|
نسبة الإدراك الحراري |
س ر إضافة / س ب إضافة |
100 |
(66,7/64)*100=104,2 |
القيمسtsh وس
لكنسر تضيف وس
4.4 البردNSإيرما
|
القيمة المحسوبة |
تعيين |
البعد |
الصيغة أو الأساس المنطقي |
عملية حسابية |
|
|
قطر وسمك الأنابيب |
حسب الرسم |
||||
|
عدد الأنابيب المتصلة بالتوازي |
حسب الرسم |
||||
|
عدد الشاشات |
حسب الرسم |
||||
|
متوسط الخطوة بين الشاشات |
حسب الرسم |
||||
|
خطوة طولية |
حسب الرسم |
||||
|
درجة عرضية نسبية |
|||||
|
الملعب الطولي النسبي |
|||||
|
سطح تسخين الشاشة |
حسب المعطيات البناءة |
||||
|
سطح تسخين إضافي في منطقة الشاشات |
حسب الرسم |
(14,7/2*6,65)+(2*6,65*4,64)=110,6 |
|||
|
سطح نافذة المدخل |
حسب الرسم |
(2,5+3,5)*14,7=87,9 |
|||
|
سطح يدرك الشعاع للشاشات |
Нвх * (I / (I + HdopI)) |
87,9*624/(624+110,6)=74,7 |
|||
|
سطح إضافي مستقبِل للإشعاع |
H in - H lshI |
||||
|
منطقة خالية للغازات |
حسب المعطيات البناءة |
||||
|
قسم لايف للبخار |
حسب المعطيات البناءة |
||||
|
السماكة الفعالة للطبقة المنبعثة |
1.8 / (1 / أ + 1 / ب + 1 / ج) |
1,8/(1/5,28+1/0,7+1/2,495)=0,892 |
|||
|
درجة حرارة الغازات عند مخرج البرد |
على أساس ساخن |
||||
|
الطاقة الداخلية الكامنة |
بواسطة J-؟ الطاولة |
||||
|
معامل في الرياضيات او درجة |
|||||
|
معامل في الرياضيات او درجة |
كيلو كالوري / (م 2 ساعة) |
w * w w * q l |
0,6*1,35*168742=136681 |
||
|
الحرارة المشعة التي تدركها طائرة قسم مدخل الشاشات |
(q лш * Н вх) / (р * 0.5) |
(136681*87,9)/ 37047*0,5=648,6 |
|||
|
عامل التصحيح لحساب الإشعاع للحزمة خلف الشاشات |
|||||
|
القيمة المحسوبة |
تعيين |
البعد |
الصيغة أو الأساس المنطقي |
عملية حسابية |
|
|
درجة حرارة الغازات عند مدخل المصافي الباردة |
على أساس ساخن |
||||
|
المحتوى الحراري للغازات عند الخروج من المصافي عند درجة الحرارة المفترضة |
بواسطة J- الجدول |
||||
|
متوسط درجة حرارة الغازات في الشاشات؟ |
(1238+900)/2=1069 |
||||
|
عمل |
م * كجم ق / سم² |
1,0*0,2798*0,892=0,25 |
|||
|
عامل توهين الأشعة: غازات ثلاثية الذرات |
الاسم 3 |
||||
|
سمك بصري |
1,11*0,2798*1,0*0,892=0,28 |
||||
|
درجة سواد الغازات في الشاشات |
الاسم 2 |
||||
|
انحدار من المدخل إلى قسم مخرج الشاشات |
الخامس ((1 / S 1) I + 1) -1 / S 1 |
الخامس ((5.4 / 0.7) I + 1) -5.4 / 0.7 = 0.065 |
|||
|
حرارة الإشعاع من الفرن إلى شاشات المدخل |
(Ql in؟ (1-a) ؟؟ csh) / in + (4.9 * 10 -8 * أ * Zl.out * (Tav) 4 * مرجع سابق) / Вр |
(648,6 *(1-0,245)*0,065)/0,6+(4,9*10 -8 * *0,245*(80,3*)*(1069+273)4 *0,7)/ 37047*0,5)= 171,2 |
|||
|
الحرارة التي يتلقاها الإشعاع من صندوق الاحتراق بواسطة الشاشات الباردة |
Ql in - Ql out |
648,6 -171,2= 477,4 |
|||
|
الإدراك الحراري لجدران الفرن |
Qtl - Ql in |
4113 -171,2=3942 |
|||
|
زيادة المحتوى الحراري للبيئة في الشاشات |
(Qecr؟ Bp) / د |
(3942*37047)/490000=298 |
|||
|
كمية الحرارة المشعة المتلقاة من الفرن بواسطة شاشات المدخل |
QlshI + add * Нлш أنا / (Нлш I + Нл add I) |
477,4*74,7/(74,7+13,2)= 406,0 |
|||
|
الشيء نفسه مع الأسطح الإضافية |
Qlsh I + add * Nl add I / (NlshI + Nl add I) |
477,4*13,2/(74,7+13,2)= 71,7 |
|||
|
الإدراك الحراري لشاشات المرحلة الأولى والأسطح الإضافية بالتوازن |
ف * (Ј "-" ") |
0,998*(5197-3650)=1544 |
|||
|
القيمة المحسوبة |
تعيين |
البعد |
الصيغة أو الأساس المنطقي |
عملية حسابية |
|
|
مشتمل: |
|||||
|
الشاشة نفسها |
اعتمد مقدما |
||||
|
أسطح إضافية |
اعتمد مقدما |
||||
|
درجة حرارة البخار عند الخروج من شاشات المدخل |
بناء على عطلة نهاية الأسبوع |
||||
|
المحتوى الحراري في نفس المكان |
وفقا للجدول السادس والعشرون |
||||
|
زيادة المحتوى الحراري للبخار في المصافي |
(Qbsh + Qlsh) * VR |
((1440+406,0)* 37047) / ((490*10 3)=69,8 |
|||
|
المحتوى الحراري للبخار عند مدخل شاشات المدخل |
747,8 - 69,8 = 678,0 |
||||
|
درجة حرارة البخار عند مدخل المصافي |
وفقا للجدول السادس والعشرون (P = 150 كجم / سم 2) |
||||
|
متوسط درجة حرارة البخار |
|||||
|
رأس درجة الحرارة |
1069 - 405=664,0 |
||||
|
متوسط سرعة الغاز |
في ص؟ V ز؟ (؟ أربعاء +273) / 3600 * 273 * ف |
37047*11,2237*(1069+273)/(3600*273*74,8 =7,6 |
|||
|
معامل انتقال الحرارة بالحمل الحراري |
52,0*0,985*0,6*1,0=30,7 |
||||
|
عامل التلوث |
م 2 س درجة / / كيلو كالوري |
||||
|
درجة حرارة السطح الخارجي للتلوث |
t cf + (e؟ (Q bsh + Q lsh) * Bp / HshI) |
405+(0,0*(600+89,8)*33460/624)= |
|||
|
معامل انتقال الحرارة الإشعاعي |
210*0,245*0,96=49,4 |
||||
|
معدل الاستخدام |
|||||
|
معامل انتقال الحرارة من الغازات إلى الجدار |
(؟ k؟ p * d / (2 * S 2؟ x) +؟ l) ؟؟ ؟ |
((30,7*3,14*0,042/2*0,0475*0,98)+49,4) *0,85= 63,4 |
|||
|
معامل انتقال الحرارة |
1 / (1+ (1+ Q lsh / Q bsh) ؟؟ ؟؟؟؟ 1) |
63,4/(1+ (1+89,8/1440)*0,0*65,5)=63,4 |
|||
|
الإدراك الحراري للشاشات حسب معادلة انتقال الحرارة |
ك؟ НшI ؟؟ t / Вр |
63,4*624*664/37047*0,5=1418 |
|||
|
نسبة الإدراك الحراري |
100 |
(1418/1420)*100=99,9 |
|||
|
متوسط درجة حرارة البخار في الأسطح الإضافية |
اعتمد مقدما |
||||
|
القيمة المحسوبة |
تعيين |
البعد |
الصيغة أو الأساس المنطقي |
عملية حسابية |
|
|
الإدراك الحراري للأسطح الإضافية وفقًا لمعادلة نقل الحرارة |
ك؟ NdopI؟ (؟ cf؟ - t) / Bр |
63,4*110,6*(1069-360)/37047=134,2 |
|||
|
نسبة الإدراك الحراري |
س ر إضافة / س ب إضافة |
100 |
(134,2/124)*100=108,2 |
القيمسtsh وستختلف bsh بما لا يزيد عن 2٪ ،
لكنسر تضيف وسب- زيادة - أقل من 10٪ ، وهو جائز.
فهرس
الحساب الحراري لوحدات الغلايات. الطريقة المعيارية. موسكو: إنرجيا ، 1973 ، 295 ص.
Rivkin S.L. ، Aleksandrov A.A جداول الخصائص الديناميكية الحرارية للماء والبخار. م: الطاقة ، 1975
فاديوشينا م. الحساب الحراري لوحدات الغلايات: تعليمات منهجية لتنفيذ مشروع المقرر الدراسي في تخصص "محطات الغلايات والمولدات البخارية" للطلاب. دراسة بدوام كاملتخصص 0305 - محطات القوى الحرارية. سفيردلوفسك: UPI لهم. كيروف ، 1988 ، 38 ص.
فاديوشينا م. الحساب الحراري لوحدات الغلايات. تعليمات منهجية لتنفيذ مشروع الدورة التدريبية في مجال "محطات الغلايات والمولدات البخارية". سفيردلوفسك ، 1988 ، 46 ص.
خصائص المرجل TP-23 وتصميمه وتوازن الحرارة. حساب المحتوى الحراري لمنتجات احتراق الهواء والوقود. التوازن الحراري لوحدة المرجل وكفاءته. حساب انتقال الحرارة في الفرن ، والتحقق من الحساب الحراري للإكليل.
ورقة مصطلح ، تمت الإضافة بتاريخ 15/04/2011
الخصائص الإنشائية لوحدة المرجل ، مخطط غرفة الاحتراق ، مدخنة الغربال وغرفة الرجوع. التركيب الأولي وحرارة احتراق الوقود. تحديد الحجم والضغوط الجزئية لمنتجات الاحتراق. الحساب الحراري للغلاية.
ورقة مصطلح ، تمت الإضافة في 08/05/2012
الرسم التخطيطي الحراري لوحدة المرجل E-50-14-194 G. حساب المحتوى الحراري للغازات والهواء. حساب غرفة الاحتراق ، شعاع المرجل ، السخان الفائق. توزيع إدراك الحرارة على طول مسار بخار الماء. توازن حرارة سخان الهواء.
تمت إضافة ورقة مصطلح في 03/11/2015
خصائص الوقود المقدرة. حساب حجم الهواء ومنتجات الاحتراق ، والكفاءة ، وغرفة الاحتراق ، والإكليل ، والمسخن الفائق من المرحلتين الأولى والثانية ، والموفر ، وسخان الهواء. موازنة حرارة وحدة الغلاية. حساب المحتوى الحراري لمجاري الغاز.
تمت إضافة ورقة مصطلح في 01/27/2016
إعادة حساب كمية الحرارة للقدرة البخارية للغلاية البخارية. حساب حجم الهواء المطلوب للاحتراق ، ونواتج الاحتراق الكامل. تكوين منتجات الاحتراق. التوازن الحراري لوحدة المرجل والكفاءة.
الاختبار ، تمت إضافة 12/08/2014
وصف وحدة الغلاية GM-50-1 ، مسار الغاز والبخار والماء. حساب الأحجام والمحتوى الحراري للهواء ونواتج الاحتراق لوقود معين. تحديد معلمات الميزان ، الفرن ، الإكليل من وحدة المرجل ، مبادئ توزيع الحرارة.
ورقة المصطلح ، تمت إضافة 2015/03/30
وصف الهيكل و الخصائص التقنيةوحدة المرجل DE-10-14GM. حساب استهلاك الهواء النظري وأحجام نواتج الاحتراق. تحديد نسبة الهواء الزائد وأكواب الشفط لمجاري الغاز. فحص التوازن الحراري للغلاية.
تمت إضافة ورقة مصطلح 01/23/2014
خصائص المرجل DE-10-14GM. حساب أحجام نواتج الاحتراق ، وأجزاء الحجم من الغازات الثلاثية الذرات. نسبة الهواء الزائد. التوازن الحراري لوحدة المرجل وتحديد استهلاك الوقود. حساب نقل الحرارة في الفرن ، موفر المياه.
تمت إضافة ورقة مصطلح 12/20/2015
حساب الأحجام والمحتوى الحراري للهواء ومنتجات الاحتراق. موازنة الحرارة المقدرة واستهلاك الوقود لوحدة المرجل. فحص حساب غرفة الاحتراق. أسطح التسخين بالحمل الحراري. حساب الموفر للمياه. استهلاك منتجات الاحتراق.
تمت إضافة ورقة مصطلح في 04/11/2012
أنواع الوقود وتكوينه وخصائص الهندسة الحرارية. حساب حجم الهواء عند حرق الوقود الصلب والسائل والغازي. تحديد نسبة الهواء الزائد عن طريق تكوين غازات المداخن. موازنة المواد والحرارة لوحدة الغلاية.
درجة حرارة غاز العادم: عند التشغيل على زيت الوقود 141 على الغاز 130 الكفاءة على زيت الوقود 912 على الغاز 9140. توجد فتحات في الجدار الخلفي لإدخال غازات المداخن المعاد تدويرها. ... معاملات الهواء الزائدة: عند مخرج الفرن بعد سخان الغربلة بعد KPP1 بعد KPP2 بعد Ek1 بعد Ek2 في غازات المداخن ؛ اختيار درجات حرارة التصميم درجة حرارة غاز المداخن الموصى بها لزيت الوقود الثقيل ...
إذا لم يناسبك هذا العمل في أسفل الصفحة ، فهناك قائمة بالأعمال المماثلة. يمكنك أيضًا استخدام زر البحث
1. الحساب الحراري للغلاية TGM-94
1.1 وصف المرجل
مولد البخار TGM-94 لوحدة 150 ميجاوات بسعة 140 كجم / ثانية ، ضغط 14 مليون / ، سخونة زائدة ، إعادة تسخين ، درجة حرارة الهواء الساخن. الوقود المقدر: الغاز الطبيعي وزيت الوقود. درجة حرارة غاز العادم: عند التشغيل على زيت الوقود 141 ، على الغاز 130 ، الكفاءة على زيت الوقود 91.2 ، على الغاز 91.40٪.
تم تصميم مولد البخار للمناطق ذات الحد الأدنى من درجة الحرارة المحيطة - وله تصميم مفتوح على شكل حرف U. يتم تصريف جميع عناصر الوحدة. تبين أن الإطار معقد وثقيل للغاية بسبب وجود ملاجئ محلية ، وكذلك بسبب حمل الرياح والزلازل البالغة 8 نقاط. الملاجئ المحلية (الصناديق) مصنوعة من مواد خفيفة الوزن مثل الأسبوفان. الأنابيب المفتوحة مغطاة بغلاف من الألومنيوم.
يتم ترتيب معدات الكتلة بحيث يوجد سخان الهواء في مقدمة مولد البخار ، ويقع التوربين في الخلف. في الوقت نفسه ، يتم إطالة قنوات الغاز إلى حد ما ، ولكن يتم تجميع مجاري الهواء بشكل ملائم ، كما يتم تقصير خطوط البخار أيضًا ، خاصةً عندما تكون فتحات منفذ السخان الفائق موجودة خلف مولد البخار. تم تصميم جميع عناصر الوحدة للكتل الجاهزة ، بوزن أقصى للكتلة يبلغ 35 طنًا ، باستثناء الأسطوانة التي تزن 100 طن.
يتم فحص الجدار الأمامي لصندوق الاحتراق بالتناوب عن طريق ألواح التبخير والتسخين الفائق ، ويوجد على الحائط سبعة ألواح تسخين مع أنابيب مثنيةتجاوز الشعلات ، وبينها ألواح تبخير مصنوعة من مواسير مستقيمة.
تسمح لك الانحناءات التي تتجاوز الشعلات بتعويض الاختلاف في الاستطالة الحرارية ولحام الغرف السفلية لجميع الألواح الأمامية معًا ، الموجودة بشكل متحد المحور. السقف الأفقي للفرن محمي بأنابيب التسخين الزائد. يتم تضمين الألواح الوسطى للشاشات الجانبية في مرحلة التبخر الثانية. توجد حجرات الملح في نهايات الأسطوانة وتبلغ سعتها الإجمالية 12٪.
يحتوي الجدار الخلفي على فتحات لإعادة تدوير مدخل غاز المداخن.
على الجدار الأمامي ، تم تركيب 28 موقد غاز وزيت في 4 طبقات. تعمل الصفوف الثلاثة العلوية على زيت الوقود ، بينما تعمل الصفوف الثلاثة السفلية على الغاز. من أجل تقليل الهواء الزائد في الفرن ، يتم توفير مصدر هواء فردي لكل موقد. حجم الفرن - 2070 ؛ تعتمد كثافة إطلاق الحرارة الحجمية لغرفة الاحتراق على نوع الوقود: للغازس / ف = 220 ، لزيت الوقود 260 كيلو واط / ، كثافة تدفق الحرارة المقطع العرضيأفران الغازس / ف = 4.5 لزيت الوقود 5.3 ميغاواط /. بطانة الوحدة مثبتة على اللوحة مع دعم على الإطار. بطانة الموقد على الأنبوب وتتحرك مع الشاشة ؛ بطانة السقف مصنوعة من ألواح ملقاة على أنابيب سخان السقف. يتم إجراء التماس بين البطانة المنقولة والثابتة للفرن على شكل ختم ماء.
مخطط الدورة الدموية
يدخل ماء تغذية الغلاية ، الذي يمر عبر المكثف ، الموفر ، إلى الأسطوانة. يتم تغذية حوالي 50٪ من مياه التغذية إلى جهاز الغسل بالفقاعات ، ويتم توجيه الباقي بعد جهاز الغسيل إلى أسفل الأسطوانة. يدخل من الأسطوانة أنابيب الغربال في المقصورة النظيفة ثم يدخل الأسطوانة في شكل خليط بخار وماء إلى الأعاصير الحلزونية داخل الأسطوانة ، حيث يحدث الفصل الأساسي للمياه عن البخار.
يدخل جزء من ماء الغلاية من الأسطوانة إلى الأعاصير البعيدة ، وهي المرحلة الأولى من تصريف المياه والمرحلة الثانية لتغذية المياه.
يدخل بخار الحجرة النظيفة إلى جهاز التنظيف بالفقاعات ، كما يتم توفير بخار حجرات الملح من الأعاصير الخارجية هنا.
يتم تنقية البخار ، بعد مروره عبر طبقة مياه التغذية ، من الكمية الرئيسية للأملاح الموجودة فيها.
بعد جهاز الغسيل ، يمر البخار المشبع عبر فاصل رقائقي وصفيحة مثقبة ، ويتم تنظيفها من الرطوبة ، ويتم توجيهه عبر أنابيب تجاوز البخار إلى جهاز التسخين ثم إلى التوربين. يتم تفريغ جزء من البخار المشبع إلى المكثفات للحصول على مكثف خاص به للحقن في جهاز إزالة التسخين.
يتم تنفيذ النفخ المستمر من الأعاصير الخارجية في حجرة الملح للمرحلة الثانية من التبخر.
وحدة التكثيف(2 قطعة) تقع على الجدران الجانبية لغرفة الاحتراق وتتكون من مكثفين ومجمع وأنابيب لإمداد البخار وتصريف المكثفات.
توجد السخانات الفائقة على طول مسار البخار.
الإشعاع (الجدار) - حماية الجدار الأمامي للفرن.
السقف - سقف المرجل التدريع.
Shirmovy - يقع في قناة الغاز التي تربط صندوق الاحتراق بعمود الحمل الحراري.
الحمل الحراري - موجود في عمود الحمل الحراري.
1.2 البيانات الأولية
حجوم الهواء ومنتجات الاحتراق ، /:
1.3 معاملات الهواء الزائد في مسار غاز المرجل
معاملات الهواء الزائدة عند مخرج الفرن باستثناء إعادة التدوير:.
لا يوجد شفط محسوب للهواء البارد في الأفران وقنوات الغاز في الغلايات البخارية.
نسب الهواء الزائد:
عند الخروج من الفرن
بعد سخان الشاشة
بعد نقطة التفتيش 1
بعد نقطة التفتيش 2
بعد Ek1
بعد Ek2
في غازات المداخن
اختيار درجات حرارة التصميم
130 ÷ 140 = 140.
درجة حرارة الهواء عند مدخل سخان الهواء
لسخان الهواء المتجدد:
0.5 (+) - 5 ؛
درجة حرارة تسخين الهواء 250-300 = 300.
الحد الأدنى لدرجة الحرارة المصب من المقتصد :.
أدنى درجة حرارة رأس أمام سخان الهواء:.
أقصى تسخين للهواء في مرحلة واحدة من VP :.
نسبة الماء المعادل: حسب الشكل.
متوسط الهواء الزائد في مراحل سحب الهواء:
300;
140;
دعونا نحسب حجم الغاز المأخوذ لإعادة تدويره ، الوقود
نسبة إعادة تدوير الهواء الساخن عند مدخل سخان الهواء ؛
1,35/10,45=0,129.
متوسط الهواء الزائد في مرحلة تسخين الهواء:
1,02-0+0,5∙0+0,129=1,149.
نسبة الماء المعادل:
1.4 حساب أحجام الهواء ونواتج الاحتراق
عند حرق زيت الوقود ، يتم حساب الأحجام النظرية للهواء ومنتجات الاحتراق على أساس النسبة المئوية لكتلة العمل:
حجم الهواء النظري:
أحجام الهواء النظرية:
يتم تحديد الأحجام الفعلية لمنتجات الاحتراق مع وجود فائض من الهواء في قنوات الغاز بالصيغة التالية:
النتائج موضحة في الجدول 1.1.
|
الكمية |
Firebox شاشات |
نقطة تفتيش 1 |
KPP2 |
EC1 |
Ec2 |
RVP |
|
1,02 |
1,02 |
1,02 |
1,02 |
1,02 |
1.02 |
|
|
1,02 |
1,02 |
1,02 |
1,02 |
1,02 |
1,02 |
|
|
|
1,453 |
1,453 |
1,453 |
1,453 |
1,453 |
1,453 |
|
10,492 |
10,492 |
10,492 |
10,492 |
10,492 |
10,492 |
|
|
0,15 |
0,15 |
0,15 |
0,15 |
0,15 |
0,15 |
|
|
0,138 |
0,138 |
0,138 |
0,138 |
0,138 |
0,138 |
|
|
0,288 |
0,288 |
0,288 |
0,288 |
0,288 |
0,288 |
حجم بخار الماء:
إجمالي حجم الغاز:
جزء الحجم من الغازات الثلاثية:
جزء حجم بخار الماء:
جزء من الغازات الثلاثية وبخار الماء:
1.5 المحتوى الحراري للهواء ومنتجات الاحتراق
يتم تحديد المحتوى الحراري للأحجام النظرية للهواء ومنتجات الاحتراق ، عند درجة حرارة التصميم ، من خلال الصيغ:
المحتوى الحراري لمنتجات الاحتراق مع الهواء الزائد
تظهر نتائج الحساب في الجدول 1.2.
الجدول 1.2
المحتوى الحراري لمنتجات الاحتراق
|
سطح تدفئة |
درجة حرارة وراء السطح |
||||
|
فرن كاميرا |
2300 2100 1900 1700 1500 1300 1100 |
44096 ,3 39734,1 35606 31450 27339,2 23390,3 19428 16694,5 |
37254,3 33795,3 30179,6 26647,5 23355,7 19969,95 16782,70 13449,15 |
745,085 675,906 603,592 532,95 467,115 399,399 335,654 268,983 |
44827,3 40390,7 36179,6 32018,5 27798 23782,6 19757,9 15787,1 |
|
نقطة تفتيش 1 |
1100 |
19422,26 15518,16 13609,4 11746,77 9950,31 |
16782,70 13449,15 11829,40 10241 8683,95 |
335,654 268,983 236,588 204,820 173,679 |
19757,9 15787,1 13846 11951,6 10124 |
|
KPP2 |
11746,77 9950,31 9066,87 |
10241 8683,95 7921,10 |
204,820 173,679 158,422 |
11951,6 10124 9225,3 |
|
|
EC1 |
9950,31 9066,87 8193,30 |
8683,95 7921,10 7158,25 |
173,679 158,422 143,165 |
10124 9225,3 8336,5 |
|
|
EC2 |
9066,87 8193,30 6469,46 4788,21 |
7921,10 7158,25 5663,90 4200,90 |
158,422 143,165 113,278 84,018 |
9225,3 8336,5 6582,7 4872,2 |
|
|
RVP |
4788,21 3151,52 1555,45 |
4200,90 2779,70 1379,40 |
84,018 55,594 27,588 |
4872,2 3207,1 1583 |
في
1.6 معاملات الكفاءة وفقدان الحرارة
يتم تحديد كفاءة غلاية البخار المصممة من خلال التوازن العكسي:
يعتمد فقد الحرارة بغازات المداخن على درجة الحرارة المختارة للغازات الخارجة من غلاية البخار والهواء الزائد وتحددها الصيغة:
ابحث عن المحتوى الحراري لغازات العادم في:
المحتوى الحراري للهواء البارد عند درجة حرارة التصميم:
حرارة احتراق يمكن التخلص منهايتم تحديد kJ / kg ، بشكل عام ، من خلال الصيغة:
فقدان الحرارة مع الاحتراق الكيميائي للوقود=0,1%.
ثم: .
فقدان الحرارة مع الاحتراق الميكانيكي للوقود
فقدان الحرارة من التبريد الخارجي عبر الأسطح الخارجية للغلاية %, صغيرة ومع زيادة إنتاجية المرجل الاسمية كجم / ثانية ، فإنها تنخفض: عند
نحن نحصل:
1.7 توازن الحرارة واستهلاك الوقود
يمكن تحديد استهلاك الوقود ب ، كجم / ث ، المزود بغرفة الاحتراق في غلاية البخار ، من خلال الميزان التالي:
استهلاك مياه التفوير من غلاية بخار أسطوانية ، كجم / ث:
حيث = 2٪ - تفريغ المرجل المستمر.
- المحتوى الحراري للبخار المحمص
- المحتوى الحراري للماء المغلي في الأسطوانة ؛
- المحتوى الحراري لمياه التغذية ؛
1.8 حساب انتقال الحرارة في الفرن
أبعاد غرفة الاحتراق:
2070 .
الإجهاد الحراري لحجم الفرن
شاشة مزدوجة الارتفاع ، 6 شعلات تعمل بالغاز والزيت في مستويين بمحاذاة مقدمة الغلاية.
الخصائص الحرارية لغرفة الاحتراق
إطلاق حرارة مفيد في غرفة الاحتراق (لكل 1 كجم أو 1الوقود):
تتكون حرارة الهواء من حرارة الهواء الساخن وجزء صغير من حرارة شفط الهواء البارد من الخارج:
في الأفران المانعة لتسرب الغاز والتي تعمل تحت الضغط ، يتم استبعاد شفط الهواء داخل الفرن=0. =0.
درجة الحرارة الثابتة (المسعرية) لمنتجات الاحتراق:
أين
دع الجدول يجد المحتوى الحراري للغازات
متوسط السعة الحرارية للغازات:
عند حساب فرن الغلاية ، درجة الحرارةيمكن تحديدها مباشرة باستخدام البيانات الواردة في الجدول 2.3 ، من خلال القيمة المعروفة
عن طريق الاستيفاء في منطقة درجات حرارة عالية من الغازات بقيمة ، وأخذ
ثم،
درجة حرارة الغازات عند مخرج الفرن لـد<500 т/ч
من الجدول 2.2 نجد المحتوى الحراري للغازات عند الخروج من الفرن:
التصور الحراري المحدد للفرن ، كيلوجول / كجم:
أين - معامل الحفاظ على الحرارة ، مع الأخذ في الاعتبار جزء حرارة الغازات المدركة بواسطة سطح التسخين:
درجة حرارة الغاز عند مخرج الفرن:
حيث M = 0.52-0.50 هو معامل يأخذ في الاعتبار الموضع النسبي لقلب الشعلة على طول ارتفاع غرفة الاحتراق ؛
عندما يتم ترتيب الشعلات في صفين أو ثلاثة في الارتفاع ، يتم أخذ متوسط الارتفاع إذا كانت سعة التسخين لجميع الشعلات هي نفسها ، أي أين= 0.05 عند D > 110 كجم / ثانية ، M = 0.52-0.50 0.344 = 0.364.
معامل الكفاءة الحرارية للشاشة:
يتم تحديد منحدر الشاشة من خلال:
1.1 - تباعد الأنابيب النسبي لدرع الجدار.
المعامل الشرطي لتلوث السطح:
درجة السواد: عند حرق الوقود السائل ، تكون الانبعاث الحراري للشعلة مساوية لـ:
الانبعاث الحراري للجزء غير المضيء من الشعلة:
حيث p = 0.1 ميجا باسكال ، و
درجة الحرارة المطلقة للغازات الخارجة من الفرن.
جزء الحجم من الغازات الثلاثية الذرات.
السماكة الفعالة للطبقة المشعة في غرفة الاحتراق ، حيث يكون الحجم المحسوب لغرفة الاحتراق مساويًا لـ:, وسطح الفرن مع شاشة مزدوجة الارتفاع:
أين
ثم و
نحن نحصل
نحن نقبل كأول تقريب تقريبي يساوي
متوسط الإجهاد الحراري لسطح التدفئة لجدران الفرن:
أين - سطح إشعاع كامل للفرن.
1.9 حساب سطح تسخين المرجل
المقاومة الهيدروليكية للبخار المحمص:
في هذه الحالة ، الضغط في الأسطوانة:
تغذية ضغط المياه في سخان مثبت على الحائط:
فقدان الضغط في الشاشة:
فقدان الضغط في علبة التروس:
1.9.1 حساب المدفأة على الحائط
ضغط مياه التغذية ،
درجة حرارة مياه التغذية ،
المحتوى الحراري لمياه التغذية.
الإدراك الحراري لشاشات الحائط الإشعاعية: أين هو متوسط الجهد الحراري لسطح الشاشة المحسوب ،
زاوية الشاشة:
وسائل
نحسب معلمات الإخراج لمياه التغذية:
عندما p = 15.4 ميجا باسكال.
1.9.2 حساب سخان السقف المشع
معلمات مدخل المياه:
الإدراك الحراري لسقف الإشعاع ثنائي الفينيل متعدد الكلور:
إدراك الحرارة فوق صندوق الاحتراق: أين يوجد سطح التسخين المستقبلي للإشعاع لشاشات سقف صندوق الاحتراق:
إدراك الحرارة بواسطة قناة غاز أفقية:
أين هو متوسط الحمل الحراري النوعي في منطقة مجرى الغاز الأفقية لقناة الغاز ثم ،
نحسب المحتوى الحراري للبخار: أو
ثم المحتوى الحراري عند الخروج من الفرن:
الحقن 1:
1.10 حساب امتصاص الحرارة للشاشات والأسطح الأخرى في منطقة المصافي
1.10.1 حساب غطاء السخان الفائق 1
معلمات مدخل المياه:
معلمات المياه الخارجة:
الحقن 2:
1.10.2 حساب شاشة السخان الفائق 2
معلمات مدخل المياه:
معلمات إخراج المياه:
الإدراك الحراري للشاشات:
تلقي الحرارة من صندوق الاحتراق عن طريق مستوى نافذة مدخل مداخن الشاشات:
أين
تشع الحرارة من الفرن والشاشات على السطح خلف الشاشات:
أين هو معامل التصحيح
الانحدار من المدخل إلى قسم مخرج الشاشات:
متوسط درجة حرارة الغازات في الشاشات:
الحرارة من غازات الغسيل:
الإدراك الحراري المحدد للشاشات:
معادلة نقل الحرارة للشاشة: أين سطح تسخين الشاشة:
متوسط
أين رأس درجة حرارة التدفق الأمامي:
رأس درجة حرارة التدفق المعاكس:
معامل انتقال الحرارة:
معامل انتقال الحرارة من الغازات على الحائط:
سرعة الغاز:
معامل انتقال الحرارة للحمل الغازي إلى السطح:
أين تصحيح عدد الأنابيب في مسار الغازات.
وتصحيح تخطيط الشعاع.
1 - المعامل الذي يأخذ في الاعتبار التأثير والتغيير في المعلمات الفيزيائية للتدفق.
معامل انتقال الحرارة لإشعاع منتجات الاحتراق:
نسبة الاستخدام: ،
أين
ثم
ستبدو معادلة نقل الحرارة للشاشة كما يلي:
القيمة الناتجةمقارنة مع:
1.10.3 حساب أنابيب التعليق في منطقة المصافي
الحرارة التي يتلقاها سطح الحزمة الأنبوبية من الفرن:
أين السطح الماص للحرارة:
انتقال الحرارة في الأنابيب:
سرعة الغاز:
أين
معامل انتقال الحرارة للحمل الحراري من الغازات إلى السطح:
وسائل
ثم
الحرارة التي يلاحظها الوسط المسخن بسبب تبريد غازات الغسيل (التوازن):
من هذه المعادلة نجد المحتوى الحراري عند الخروج من سطح الأنابيب:
أين - الحرارة التي يتلقاها السطح عن طريق الإشعاع الصادر من صندوق الاحتراق ؛
المحتوى الحراري عند مدخل الأنابيب عند درجة حرارة
بواسطة المحتوى الحراري ، نحدد درجة حرارة وسيط العمل عند مخرج الأنابيب المعلقة
متوسط درجة حرارة البخار في الأنابيب المعلقة:
درجة حرارة الجدار
معامل انتقال الحرارة من إشعاع نواتج الاحتراق مع تدفق الغازات الخالية من الغبار:
عامل الاستخدام: أين
ثم:
تم العثور على امتصاص الحرارة للأنابيب المعلقة من خلال معادلة نقل الحرارة:
تتم مقارنة القيمة الناتجة مع
الذي - التي. درجة حرارة سائل العمل عند مخرج أنابيب التعليق
1.10.4 حساب شاشة السخان الفائق 1
غازات المدخل:
عند المخرج:
الحرارة المتلقاة عن طريق الإشعاع من الفرن:
الابتعاثية الغازية: أين
ثم:
الحرارة المتلقاة عن طريق الإشعاع من الفرن:
الحرارة من غازات الغسيل:
رأس درجة حرارة التدفق المباشر:
متوسط درجة حرارة الرأس:
معامل انتقال الحرارة:
حيث معامل انتقال الحرارة من الغازات إلى الجدار:
سرعة الغاز:
نحن نحصل:
معامل انتقال الحرارة من السطح إلى الوسط الساخن:
ثم:
معادلة نقل الحرارة للشاشة:
مقارنة مع:
الذي - التي. درجة الحرارة عند مخرج شاشة السخان 2:
1.11 الإدراك الحراري لسخان الحمل الحراري
1.11.1 حساب سخان الحمل الحراري 1
معلمات بيئة العمل الإدخال:
معلمات بيئة العمل الناتج:
أين
الحرارة التي تدركها بيئة العمل:
يتم التعبير عن المحتوى الحراري للغازات عند الخروج من سطح التسخين من معادلة الحرارة المنبعثة من الغازات:
معادلة نقل الحرارة لنقطة التفتيش 1:
معامل انتقال الحرارة:
معامل انتقال الحرارة من الغازات إلى السطح:
سرعة الغاز:
وسائل
تحديد حالة الغازات في المخرج:
مع الأخذ بعين الاعتبار الإشعاع الحجمي
ثم:
ثم يكون معامل نقل الحرارة من الغازات إلى الجدار:
سرعة البخار على طول سخان الحمل الحراري:
سيكون معامل انتقال الحرارة مساويًا لـ:
رأس درجة حرارة التدفق المباشر:
معادلة نقل الحرارة لسخان الحمل الحراري:
مقارنة مع
حقن 3 (ON 3).
1.11.2 حساب سخان الحمل الحراري 2
معلمات بيئة العمل الإدخال:
معلمات بيئة العمل الناتج:
تمتص الحرارة في بيئة العمل:
معادلة الحرارة المنبعثة من الغازات:
ومن هنا المحتوى الحراري للغازات عند الخروج من سطح التسخين:
معادلة نقل الحرارة لنقطة التفتيش 2:.
رأس درجة حرارة التدفق المباشر:
معامل انتقال الحرارة: أين معامل انتقال الحرارة من الغازات إلى الجدار: أين
سرعة الغاز:
معامل انتقال الحرارة لإشعاع نواتج الاحتراق مع تدفق الغازات الخالية من الغبار:
الانبعاث الغازي:
نحدد حالة الغازات عند الخروج من غرفة الاحتراق بالصيغة:
ثم:
وسائل:
ثم يكون معامل نقل الحرارة للحمل الحراري من الغازات إلى الجدار:
معامل انتقال الحرارة من السطح إلى الوسط الساخن:
ثم:
ستكون معادلة نقل الحرارة:
مقارنة مع
1.11.3 حساب أنابيب التعليق في عمود الحمل الحراري
الحرارة المنبعثة من الغازات إلى السطح:
التصور الحراري للأنابيب المعلقة:حيث سطح التبادل الحراري المحسوب:
معامل انتقال الحرارة
من هنا
باستخدام هذا المحتوى الحراري ، نجد درجة حرارة وسط العمل عند مخرج الأنابيب المعلقة:
مدخل درجة حرارة متوسطة العمل:
رأس درجة الحرارة: أين
ثم
اتضح ما تعنيه درجة حرارة الغازات بعد أنابيب التعليق
1.12 حساب امتصاص الحرارة لموفر المياه
1.12.1 حساب الموفر (المرحلة الثانية)
الحرارة المنبعثة من الغازات:
اين
المحتوى الحراري للبخار عند المدخل:
- ضغط مدخل ، ينبغي
تم العثور على المحتوى الحراري للوسط عند المخرج من معادلة الحرارة التي يتلقاها سطح العمل:
معادلة نقل الحرارة:
معامل انتقال الحرارة:
معامل انتقال الحرارة من الغازات إلى الجدار: أين
سرعة الغاز:
ثم معامل انتقال الحرارة للحمل الحراري من الغازات إلى السطح:
الانبعاث الغازي:
مساحة السطح المسخنة:
مع مراعاة حجم الإشعاع
ثم:
معدل الاستخدام
معامل انتقال الحرارة لإشعاع منتجات الاحتراق:
معامل انتقال الحرارة من الغازات إلى الجدار:
ثم
رأس درجة الحرارة:
التبادل الحراري المقتصد (المرحلة الثانية):
مقارنة مع
يعني درجة الحرارة عند الخروج من المرحلة الثانية من الموفر
1.12.2 حساب المقتصد (المرحلة الأولى)
معلمات بيئة العمل:
معلمات منتجات الاحتراق:
المعلمات التي تتصورها بيئة العمل:
من معادلة الحرارة المنبعثة من الغازات ، نجد المحتوى الحراري عند الخرج:
باستخدام الجدول 2 نجد
معادلات انتقال الحرارة:
رأس درجة حرارة التدفق المباشر:
سرعة الغاز:
معامل انتقال الحرارة من الغازات إلى السطح:
معامل انتقال الحرارة لإشعاع نواتج الاحتراق مع تدفق الغازات الخالية من الغبار:
أين انبعاث وسط الغاز: أين حالة الغازات عند المخرج:
من ثم
معامل انتقال الحرارة:
ثم ستبدو معادلة نقل الحرارة كما يلي:
الذي - التي. درجة الحرارة عند مخرج المرحلة الأولى من الموفر:
1.13 حساب سخان الهواء المتجدد
1.13.1 حساب الحزمة الساخنة
يمتص الحرارة بالهواء:
اين
في
نسبة متوسط كمية الهواء في سخان الهواء إلى المطلوب نظريًا:
من معادلة الحرارة المنبعثة من الغازات نجد المحتوى الحراري عند الخروج من الجزء الساخن من سخان الهواء:
درجة حرارة الغاز عند مخرج الجزء الساخن حسب الجدول 2:
متوسط درجة حرارة الهواء:
متوسط درجة حرارة الغاز:
رأس درجة الحرارة:
متوسط سرعة الهواء:
متوسط سرعة الغاز:
متوسط درجة حرارة الجدار للجزء الساخن من سخان الهواء:
معامل انتقال الحرارة من السطح إلى الوسط الساخن:
معادلة نقل الحرارة:
معادلة نقل الحرارة:
1.13.2 حساب العبوة الباردة
نسبة الهواء المطلوبة نظريًا في الجزء البارد من سخان الهواء:
الإدراك الحراري للجزء البارد عن طريق التوازن:
المحتوى الحراري للغازات عند مخرج سخان الهواء:
متوسط درجة حرارة الهواء:
متوسط درجة حرارة الغاز:
رأس درجة الحرارة:
درجة حرارة جدار الجزء البارد من سخان الهواء:
متوسط سرعة الهواء:
متوسط سرعة الغاز:
معامل انتقال الحرارة للحمل الحراري من الغازات إلى السطح:
معادلة نقل الحرارة:
معادلة نقل الحرارة:
1.14 حساب كفاءة غلاية بخار
كفاءة:
فقدان الحرارة بغازات المداخن:
حيث المحتوى الحراري للهواء البارد عند درجة حرارة التصميم و
ثم ستكون الكفاءة مساوية لـ:
Inv. الرقم الفرعي
ثانوي. والتاريخ
خذها. الفاتورة رقم.
Inv. مكرر لا.
ثانوي. والتاريخ
أشعل
ملزمة
أوراق
FSBEI HPE "KSPEU"
ITE ، غرام. KUP-1-09
موانئ دبي 14050 2 .065.002 PZ
أشعل
رقم الوثيقة.
القس.
ثانوي.
التاريخ
باختين
متطور.
فيدوسوف
أمثال.
T. العداد.
Loktev
عداد N.
جاليتسكي
وافق.
القس.
ملزمة
رقم الوثيقة.
التوقيع
التاريخ
ملزمة
موانئ دبي 14050 2 .065.002 PZ
القس.
ملزمة
رقم الوثيقة.
التوقيع
التاريخ
ملزمة
موانئ دبي 14050 2 .065.002 PZ
القس.
ملزمة
رقم الوثيقة.
التوقيع
التاريخ
ملزمة
موانئ دبي 14050 2 .065.002 PZ
القس.
ملزمة
رقم الوثيقة.
التوقيع
التاريخ
ملزمة
موانئ دبي 14050 2 .065.002 PZ
القس.
ملزمة
رقم الوثيقة.
التوقيع
التاريخ
ملزمة
موانئ دبي 14050 2 .065.002 PZ
القس.
ملزمة
رقم الوثيقة.
التوقيع
التاريخ
ملزمة
موانئ دبي 14050 2 .065.002 PZ
القس.
ملزمة
رقم الوثيقة.
التوقيع
التاريخ
ملزمة
موانئ دبي 14050 2 .065.002 PZ
القس.
ملزمة
رقم الوثيقة.
التوقيع
التاريخ
ملزمة
موانئ دبي 14050 2 .065.002 PZ
القس.
ملزمة
رقم الوثيقة.
التوقيع
التاريخ
ملزمة
موانئ دبي 14050 2 .065.002 PZ
القس.
ملزمة
رقم الوثيقة.
التوقيع
التاريخ
ملزمة
موانئ دبي 14050 2 .065.002 PZ
القس.
ملزمة
رقم الوثيقة.
التوقيع
التاريخ
ملزمة
موانئ دبي 14050 2 .065.002 PZ
القس.
ملزمة
رقم الوثيقة.
التوقيع
التاريخ
ملزمة
موانئ دبي 14050 2 .065.002 PZ
القس.
ملزمة
رقم الوثيقة.
التوقيع
التاريخ
ملزمة
موانئ دبي 14050 2 .065.002 PZ
القس.
ملزمة
رقم الوثيقة.
التوقيع
التاريخ
ملزمة
موانئ دبي 14050 2 .065.002 PZ
القس.
ملزمة
رقم الوثيقة.
التوقيع
التاريخ
ملزمة
موانئ دبي 14050 2 .065.002 PZ
القس.
ملزمة
رقم الوثيقة.
التوقيع
التاريخ
ملزمة
موانئ دبي 14050 2 .065.002 PZ
القس.
ملزمة
رقم الوثيقة.
التوقيع
التاريخ
ملزمة
موانئ دبي 14050 2 .065.002 PZ
القس.
ملزمة
رقم الوثيقة.
التوقيع
التاريخ
ملزمة
موانئ دبي 14050 2 .065.002 PZ
القس.
ملزمة
رقم الوثيقة.
التوقيع
التاريخ
ملزمة
موانئ دبي 14050 2 .065.002 PZ
القس.
ملزمة
رقم الوثيقة.
التوقيع
التاريخ
ملزمة
موانئ دبي 14050 2 .065.002 PZ
القس.
ملزمة
رقم الوثيقة.
التوقيع
التاريخ
ملزمة
موانئ دبي 14050 2 .065.002 PZ
القس.
ملزمة
رقم الوثيقة.
التوقيع
التاريخ
ملزمة
موانئ دبي 14050 2 .065.002 PZ
القس.
ملزمة
رقم الوثيقة.
التوقيع
التاريخ
ملزمة
موانئ دبي 14050 2 .065.002 PZ
القس.
ملزمة
رقم الوثيقة.
التوقيع
التاريخ
ملزمة
موانئ دبي 14050 2 .065.002 PZ
القس.
ملزمة
رقم الوثيقة.
التوقيع
التاريخ
ملزمة
موانئ دبي 14050 2 .065.002 PZ
القس.
ملزمة
رقم الوثيقة.
التوقيع
التاريخ
ملزمة
موانئ دبي 14050 2 .065.002 PZ
القس.
ملزمة
رقم الوثيقة.
التوقيع
التاريخ
ملزمة
موانئ دبي 14050 2 .065.002 PZ
القس.
ملزمة
رقم الوثيقة.
التوقيع
التاريخ
ملزمة
