منزل، تصميم، إصلاح، ديكور. الفناء والحديقة. افعلها بنفسك

غلاية غاز ثابتة رائعة Bearterm Bear 40 KLZ المقصود لتسخين المياه للتدفئة، وكذلك للطبخ الماء الساخن استخدام محلي. هذا النموذج لديها غلاية مدمجة كبيرة إلى حد ما، مما يجعل من الممكن أن يكون الماء الساخن باستمرار. غلاية الغاز PRotherm Bear 40 KLZ لديها تنظيم مرحلتينسيسمح لك ذلك باختيار وضع التشغيل اعتمادا على احتياجاتك. شركة السلوفاكية PRothermm معروفة في أوروبا، كشركة مصنعة عالية الجودة معدات التدفئةوبعد اختيار protherm bear 40 klz - تحصل على منتج جيد حقا للحصول على سعر بأسعار معقولة.
وصف المنتج PRotherm Bear 40 KLZ:
غلاية غاز التدفئة الثابتة مع غلاية مستمرة تسعين لتر لطهي الماء الساخن.
من الممكن إزالتها القسري والطبيعية (بحضور منتجات تحكم توربو).
إن مؤشر متوسط \u200b\u200bكفاءة متوسط \u200b\u200bموسم التسخين يساوي 92٪.
موجود النظام الإلكتروني السيطرة على وجود اللهب والاشتعال.
يتكون المبادل الحراري من العديد من أقسام الحديد الزهر.
يقوم الموقد المعدل بضبط قوة الجهاز (من 70٪ إلى 100٪).
فرص التركيب PRothermm Bear 40 KLZ:
تستخدم للتدفئة وإمدادات المياه الساخنة (المرجل المدمج) شقق، منازل، مكاتب، محلات صغيرة مجهزة بنظام تدفئة مع الدورة الدموية القسرية وإمدادات المياه.
إمكانية استخدام كل من الطبيعي و الغاز المسال (مع الإعدادات المناسبة).
القدرة على التحكم في تشغيل الغلاية من ترموستات و (أو) من مستشعر درجة الحرارة في الهواء الطلق (تنظيم المستوي).
القدرة على توصيل محيط إعادة تدوير DHW.
وجود تعديل خاص في الارتفاع لضمان استقرار الغلاية.
غلاية الغاز التدفئة مع موقد حقن مع تعديل تعتمد على الطقس لدرجة حرارة التدفئة بواسطة الرسومات درجة الحرارة.

المعدات PRotherm Bear 40 KLZ:
وظيفة تحسين الطوارئ (ارتفاع درجة الحرارة) للغلاية.
باستخدام وحدة تحكم توربو لإزالة منتجات الاحتراق من خلال الجدران الخارجية.
المدمج في الماء الموقت التدفئة الساخنة في وسائط الغلاية والتدفئة.
إدارة وظائف الجهاز باستخدام الأزرار والعرض.
الوظيفة الدائمة لمكافحة الزامينغ والحماية من منع رمح المضخة.
مضخة المراجل المدمجة، نظام تسخين مغلقة توسيع 10 لتر وخزان غلاية أربعة لتر، وصمام امتصاص وسلامة أوتوماتيكي.
وجود عرض قياس الضغط من ضغط المياه في نظام التدفئة.
المدمج في استشعار درجة حرارة المرجل الإلكترونية، تمكين وظيفة تعميم مضخة نظام التشغيل عند الوصول إلى درجة حرارة المجموعة، استشعار الإخراج غازات المداخنونظام التحكم في الاشتعال واللهب.
وظيفة التشخيص الذاتي - يعرض رموز خطأ المرجل.
المدمج في غلاية أفقية تسعين لتر مع حماية قطب المغنيسيوم لاسكان التآكل.

k.t.n. S.B.Gorunovich، المهندس، Ust-Ilimskaya ChP، فرع OJSC Irkutskenergo، منطقة Ust-Ilimsk Irkutsk.

بيان سؤال

ومن المعروف أنه في العديد من المؤسسات مع الاحتياطيات السابقة الأخيرة من الطاقة الحرارية والكهربائية، تم إيلاء اهتمام كاف لخسائره أثناء النقل. على سبيل المثال، تم وضع مضخات مختلفة في المشروع، كقاعدة عامة، مع احتياطي كبير في السلطة، تم تعويض فقدان الضغط في خطوط الأنابيب عن طريق زيادة في الإيداع. تم تصميم الخطوات الرئيسية مع صداري وطرق الطرق السريعة الطويلة، مما يتيح لك عبور البخار الفائض إلى وحدات توربو المجاورة. أثناء إعادة إعمار وإصلاح شبكات النقل، تم تقديم التفضيل إلى براعة المخططات، والتي أدت إلى قواطع إضافية (التجهيزات) واعتمام، تركيب المحملات الإضافية، ونتيجة لذلك، إلى الخسائر المحلية الإضافية للضغط الكلي. في الوقت نفسه، من المعروف أنه في خطوط أنابيب طويلة ذات بيئات كبيرة من الوسيلة، فإن الخسائر المحلية للضغط الكامل (المقاومة المحلية) قد تنطوي على فقدان كبير في التكاليف من المستهلكين.

حاليا، متطلبات الفعالية وتوفير الطاقة والإنتاج الإجمالي للإنتاج تضطر إلى إلقاء نظرة جديدة على العديد من الأسئلة وجوانب تصميم وإعادة بناء وتشغيل خطوط الأنابيب وخطوط أنابيب البخار، وبالتالي فإن محاسبة المقاومة المحلية في المحملات والتطورات والتجهيزات في الحسابات الهيدروليكية لأن خطوط الأنابيب تصبح مهمة عاجلة.

الغرض من هذا العمل هو وصف الأكثر استخداما بشكل متكرر في شركات طاقة المحملات والتجهيزات، تبادل الخبرات في مجال طرق للحد من معاملات المقاومة المحلية، وطرق التقييم المقارن لفعالية هذه الأحداث.

لتقدير المقاومة المحلية في الحسابات الهيدروليكية الحديثة، يتم تشغيل معامل مقاومة هيدروليكية بدون أبعاد، مريحة للغاية في ذلك في تدفقات مماثلة ديناميكيا، والتي يتم فيها ملاحظة التشابه الهندسي للألوان والمساواة في أرقام رينولدز، لديها نفس القيمة، بغض النظر من نوع السائل (الغاز)، وكذلك من معدل التدفق والحجم العرضي للمجالات المحسوبة.

معامل المقاومة الهيدروليكية هو نسبة إجمالي الطاقة (الطاقة) إلى الطاقة الحركية (الطاقة) في القسم المعتمد أو نسبة الضغط المفقود في نفس القسم الضغط الديناميكي في القسم المقبول:

حيث  ع المجموع - المفقود (في هذا المجال) الضغط الكامل؛ P - الكثافة السائلة (الغاز)؛ W، - السرعة في قسم I-M.

تعتمد قيمة معامل المقاومة على السرعة المحسوبة والتي يتم حسابها، وبالتالي، والتي يتم تقديمها للمقطع العرضي.

العادم وتقليم المحملات

ومن المعروف أن الجزء الأثقال الخسائر المحلية في خطوط الأنابيب المتفرعة، مصنوعة المقاومة المحلية في المحملات. ككائن، وهو مقاومة محلية، تتميز المحملة بزاوية فرع A وعلاقات مساحة الفروع (الجانبية والمباشرة) F B / F q، FH / FQ و F B / FN. في نقطة الإنطلاق، تكاليف التكاليف Q B / Q Q، Q N / Q C، وبالتالي، تم تغيير نسبة السرعات W / W Q، W N / W Q. يمكن تثبيت المحملات على حد سواء في مواقع الشفط (تنقية العادم) وفي أقسام التفريغ (توريد المحملات) عند فصل التدفق (الشكل 1).

تعتمد معاملات مقاومة المحملات العادم على المعلمات المذكورة أعلاه، والوقت الدوخول من الشكل المعتاد - فقط على زاوية الفرع ونبات السعر W N / W Q و W W على التوالي.

يمكن حساب معاملات مقاومة استنفاد المحملات العادية (دون التقريب والتوسع أو تضييق الفرع الجانبي، أو المقطع المباشر) وفقا للصيغ التالية.

المقاومة في الفرع الجانبي (في القسم ب):

حيث Q B \u003d F B W B، Q Q \u003d F Q W Q هي التكاليف المعدنية في القسم B و C، على التوالي.

بالنسبة إلى المحملات مثل f n \u003d f c، وعلى الإطلاق وترد قيم A في الجدول. واحد.

عندما يتم تغيير النسبة Q B / Q Q من 0 إلى 1، يختلف معامل المقاومة في النطاق من -0.9 إلى 1.1 (f q \u003d f b، a \u003d 90 o). يتم تفسير القيم السلبية بتأثير الشفط في الطريق السريع ب Q Small Q B.

من هيكل الصيغة (1) يتبع أن معامل المقاومة سوف يزيد بسرعة مع انخفاض في حجم القسم الصعودي المناسب (مع زيادة F C / F B). على سبيل المثال، في Q B / Q C \u003d 1، f q / f b \u003d 2، a \u003d 90، المعامل هو 2.75.

من الواضح أن الحد من المقاومة يمكن تحقيق انخفاض في زاوية الفرع الجانبي (المناسب). على سبيل المثال، في F \u003d F \u003d F B، α \u003d 45 O، عند تغيير نسبة النسبة Q B / Q C من 0 إلى 1، يختلف المعامل في النطاق من -0.9 إلى 0.322، I.E. يتم تقليل قيمها الإيجابية بنسبة 3 مرات تقريبا.

يجب تحديد المقاومة في الممر المباشر من قبل الصيغة:

بالنسبة إلى Type Type Fn \u003d F C. يتم تقديم قيم N في الجدول. 2.

من السهل التأكد من أن مجموعة التغييرات في معامل المقاومة في مستقيم

عند أن تتغير النسبة Q B / Q من 0 إلى 1 في النطاق من 0 إلى 0.6 (F C \u003d F B، α \u003d 90 O).

تقليل زاوية الفرع الجانبي (المناسب) يؤدي أيضا إلى انخفاض كبير في المقاومة. على سبيل المثال، في F C \u003d F \u003d F، α \u003d 45 O، عند تغيير نسبة النسبة من النسبة Q B / Q C من 0 إلى 1، يختلف المعامل في النطاق من 0 إلى -0.414، I.E. مع نمو Q B في تمرير مباشر، يظهر "الشفط"، مما أدى إلى انخفاض المقاومة. تجدر الإشارة إلى أن الاعتماد (2) لديه أقصى واضح، I.E. الحد الأقصى لقيمة حسابات معامل المقاومة ل Q B / Q C \u003d 0.41 و 0.244 (في C \u003d F B، α \u003d 45 O).

يمكن حساب معاملات مقاومة تورز المحملات من النموذج الطبيعي أثناء التدفق المضطرب بواسطة الصيغ.

المقاومة في فرع الجانبي:

حيث K B هو معامل ضغط دفق.

بالنسبة إلى Type Type Fn \u003d F C القيم و 1 موضحة في الجدول. 3، ك ب \u003d 0.

إذا أخذنا f \u003d f \u003d f b، a \u003d 90 o، ثم عند تغيير النسبة Q B / Q C من 0 إلى 1، نحصل على قيمة المعامل في النطاق من 1 إلى 1.2.

تجدر الإشارة إلى أن المصدر يظهر بيانات أخرى لمعامل 1. وفقا للبيانات، يجب أن تؤخذ 1 \u003d 1 في W B / W C<0,8 и А 1 =0,9 при w B /w c >0.8. إذا كنت تستخدم البيانات من، إذن عند تغيير النسبة Q B / Q من 0 إلى 1، نحصل على قيمة المعامل في النطاق من 1 إلى 1.8 (F \u003d F \u003d F B). بشكل عام، سوف نتلقى قيم أعلى قليلا لمعاملات المقاومة في جميع الأشرطة.

التأثير الحاسم على نمو معامل المقاومة، كما هو الحال في الصيغة (1)، لديه مقطع عرضي من B (المناسب) - مع زيادة F G / F B، يزيد معامل المقاومة بسرعة.

المقاومة في المقطع المباشر لتوريد المحملات نوع FN \u003d FC داخل

تظهر القيم T P في الجدول. أربعة.

عند تغيير النسبة Q B / QC (3 من 0 إلى 1 (FC \u003d F، α \u003d 90 O)، نحصل على قيمة المعامل في النطاق من 0 إلى 0.3.

يمكن أيضا انخفاض مقاومة المحملات من الشكل العادي بشكل ملحوظ، إذا تم تقريب مقعد الفرع الجانبي مع الأكمام البديلة. في الوقت نفسه، من أجل العادم المحملات، يجب تقريب زاوية دوران التدفق (R 1 في الشكل 16). لتزويد المحملات، يجب أيضا إجراء التقريب على الحافة المنفصلة (R 2 في الشكل 16)؛ يجعل الدفق أكثر استقرارا ويقلل من إمكانية فصله عن هذه الحافة.

عمليا، فإن حواف التقريب من اقتران تشكيل الفروع الجانبية والخط الأنابيب الرئيسي كافية في R / D (3 \u003d 0.2-0.3.

تشير الصيغ المذكورة أعلاه لحساب معاملات مقاومة الصرف الصحي والبيانات الجدوئية المقابلة إلى المحملات المصنعة بعناية (دقيقة). عيوب الإنتاج في المحملات، تم قبولها أثناء تصنيعها ("الانخفاضات" ("الانخفاضات" للفرع الجانبي و "متداخلة" من قسم الصليب في الجدار قطع في القسم المستقيم - خط الأنابيب الرئيسي)، تصبح مصدرا لزيادة حادة في المقاومة الهيدروليكية. في الممارسة العملية، يحدث هذا مع قطع سيئة في خط الأنابيب الرئيسي المناسب، الذي يحدث في كثير من الأحيان، لأن المحملات "المصنع" هي طريق نسبيا.

يقلل بشكل فعال من مقاومة كل من الجهات العادمة وتزويد التوسع التدريجي (الناشر) من الفرع الجانبي. مزيج من التقريب، قطع حواف وتوسيع الفرع الجانبي يقلل من مقاومة نقطة الإنطلاق. يمكن تحديد معاملات المقاومة من المحملات من النموذج المحسن بواسطة الصيغ والرسوم البيانية المقدمة في المصدر. أصغر المقاومة لديها أيضا المحملات مع فروع جانبية في شكل صنابير سلسة، وحيث تكون ممكنة عمليا، يجب استخدام المحملات ذات الزوايا المنخفضة الفرع (حتى 60 س).

مع التدفق المضطرب (RE\u003e 4.10 3)، فإن معاملات مقاومة الصرف تعتمد قليلا على أرقام رينولدز. عند الانتقال من Laminar، يحدث زيادة تشبه القفز في مقاومة الفرع الجانبي في كل من المحملات العادم والمدخلات (حوالي 2-3 مرات).

في الحسابات، من المهم أن تأخذ في الاعتبار القسم الذي يتم تقديمه لسرعة متوسطة. في المصدر حول هذا هناك رابط قبل كل صيغة. في المصادر، يتم عرض الصيغة العامة، حيث يشار إلى سرعة إحضار الفهرس المقابل.

تنقية متناظرة عند الانصهار والانفصال

يمكن حساب معامل المقاومة لكل فرع من فروع المحملة المتماثلة أثناء الانصهار (الشكل 2A) بواسطة الصيغة:

عند تغيير النسبة Q B / Q C من 0 إلى 0.5، يختلف المعامل في النطاق من 2 إلى 1.25، بالإضافة إلى زيادة Q B / Q C من 0.5 إلى 1، والمعامل يكتسب القيم من 1.25 إلى 2 (ل حالة FC \u003d FB). من الواضح أن الاعتماد (5) لديه شكل بارابولا مقلوب مع الحد الأدنى من Q B / Q C \u003d 0.5 نقطة.

يمكن أيضا احتساب معامل مقاومة نقطة الإنطلاق المتماثلة (الشكل 2A) الموجود على موقع التفريغ (الفصل) من خلال الصيغة:

حيث k 1 \u003d 0.3 - لحديدا ملحومة.

عند تغيير النسبة W / W C من 0 إلى 1، يختلف المعامل في النطاق من 1 إلى 1.3 (F C \u003d F B).

تحليل هيكل الصيغ (5، 6) (وكذلك (1) و (3))، يمكن للمرء أن يتأكد من أن التخفيض في المقطع العرضي (القطر) من الفروع الجانبية (ب) يؤثر سلبا على مقاومة نقطة الإنطلاق وبعد

يمكن تخفيض مقاومة التدفق بمقدار 2-3 مرات باستخدام Tese-forklind (الشكل 26، 2B).

يمكن حساب معامل مقاومة Fork Tee-Fork في تدفق التدفق (الشكل 2B) بواسطة الصيغ:

عند تغيير النسبة س 2 / س 1 من 0 إلى 1، يختلف المعامل في النطاق من 0.32 إلى 0.6.

يمكن احتساب معامل مقاومة تطوير نقطة الإنطلاق أثناء الاندماج (الشكل 2 ب) بواسطة الصيغ:

عند تغيير النسبة س 2 / س 1 من 0 إلى 1، يختلف المعامل في النطاق من 0.33 إلى -0.4.

يمكن إجراء نقطة الإنطلاق المتماثلة بأعراض سلسة (الشكل 2B)، ثم يمكن تخفيض مقاومتها.

إنتاج. المعايير

يتم وصف معايير الطاقة في الصناعة لخطوط أنابيب محطات الطاقة الحرارية ضغط منخفض (في ضغط التشغيل ع العبد.<22 кгс/см 2 и температуре среды t<425 О С) использовать тройники сварные по ОСТ34-42-762

OST34-42-765-85. لمعلمات متوسطة أعلى (ص.<40 кгс/см 2) изготавливают тройники из углеродистых и кремнемарганцовистых сталей: штампованные по ОСТ108.720.01, ОСТ108.720.02-82; сварные по ОСТ108.104.01 - ОСТ108.104.03-82; с обжатием (с вытянутой горловиной) по ОСТ108.104.04, ОСТ108.104.05-82. Из хромомолибденованадиевых сталей изготавливают тройники: штампованные по ОСТ108.720.05, ОСТ108.720.06-82; сварные по ОСТ108.104.10 - ОСТ108.104.12-82; с обжатием (с вытянутой горловиной) по ОСТ108.104.13 - ОСТ108.104.15-82 для паропроводов высокого давления (с параметрами Р раб. до 255 кгс/см 2 и температурой t до 560 О С). Существуют соответствующие нормативы и для штуцеров.

تصميم المحملات المصنعة وفقا للمعايير الحالية (أعلاه) بعيدة عن الأمثل دائما من وجهة نظر الخسائر الهيدروليكية. يتم الترويج فقط شكل المحملات المختومة مع رقبة ممدودة إلى انخفاض في معامل المقاومة المحلية مع رقبة ممدود، حيث يتم توفير نصف قطر الحافة المعروضة في التين في الفرع الجانبي. 1B والأرز. 3B، وكذلك مع ضغط النهايات، عندما يكون قطر خط الأنابيب الرئيسي أقل من قطر النقزة (وفقا للنوع المعروض في الشكل 3B). من الواضح أن تيز فورك يتم تنفيذها بطلب منفصل لمعايير "المصنع". في RD 10-249-98، يوجد فقرة مخصصة لحساب قوة المحملات الشاملة والتجهيزات.

عند تصميم الشبكات وإعادة بناء الشبكات، من المهم أن تأخذ في الاعتبار اتجاه حركة البيئات والنطاقات المحتملة للتغيرات في المحملات. إذا تم تحديد اتجاه الوسيلة المنقولة بشكل فريد، فمن المستحسن استخدام التجهيزات المائلة (الفروع الجانبية) وفريق التنمية. ومع ذلك، لا تزال مشكلة الخسائر الهيدروليكية الهيدروليكية الكبيرة في حالة وجود نقطة تي شيرية عالمية، مما يجمع بين خصائص الإمداد والعادم، حيث من الممكن أن دمج كلا من الدمج وتدفق التدفق في أوضاع التشغيل المرتبطة بتغيير كبير في التكاليف. الصفات المذكورة أعلاه هي مميزة، على سبيل المثال، لعقد تبديل خطوط أنابيب المياه في تغذية أو خطوط البخار الرئيسية على TPP مع "صداري".

يجب أن يؤخذ في الاعتبار أنه بالنسبة لخطوط أنابيب البخار والساخنة، فإن التصميم والأبعاد الهندسية ذات المحملات المنزلية من الأنابيب، وكذلك التجهيزات (الأنابيب، الأنابيب)، المصممة لتوجيه خطوط الأنابيب، يجب أن تفي بمتطلبات معايير الصناعة، والحيوانات الشروط الفنية. بمعنى آخر، بالنسبة لخطوط الأنابيب المسؤولة، من الضروري طلب المحملات، التي تم إجراؤها وفقا للظروف الفنية في الشركات المصنعة المعتمدة. في الممارسة العملية، نظرا للكلفة العالية النسبية "المصنع" المحملات، غالبا ما يتم إدراج تركيب المقاولين المحليين الذين يستخدمون المعايير القطاعية أو المصنع.

بشكل عام، ينصح القرار النهائي بشأن طريقة الإدراج بالقبول بعد التحليل الفني والاقتصادي المقارن. إذا تقرر إجراء إدراج "بمفردك"، يجب على موظفي ITR إعداد نمط المناسب، وإجراء حساب للقوة (إذا لزم الأمر)، والتحكم في جودة الإدراج (عدم السماح بالفشل "من المناسب و" تداخل "مقطعها الصليب في الجدار قطع في القسم الحرفي). ينصح المستنقع الداخلي بين المعدن من المناسب والخط الأنابيب الرئيسي بأداء التقريب (الشكل 3 ب).

هناك عدد من الحلول البناءة للحد من المقاومة الهيدروليكية في المحملات القياسية وتحويل العقد. واحدة من أبسط هي زيادة في حجم المحملات نفسها لتقليل السرعات النسبية فيها (الشكل 3 أ، 3 ب). في الوقت نفسه، يجب إكمال المحملات مع التحولات، وأسطواز التوسع (يضيء) من المستحسن أيضا الاختيار من بين صف من الأمثل الهيدروليكية. كخزينة عالمية مع انخفاض الخسائر الهيدروليكية، يمكن استخدام شوكة المحملة مع الطائر (الشكل 3G). إن استخدام المحملات الشاملة لعقد تبديل الطرق السريعة سيعقد أيضا تصميم العقدة قليلا، ولكن سيكون له تأثير إيجابي على الخسائر الهيدروليكية (الشكل 3D، 3E).

من المهم أن نلاحظ أنه مع موقع قريب نسبيا للمحلي (L \u003d (10-20) د) من مقاومة أنواع مختلفة، هناك ظاهرة تدخل المقاومة المحلية. وفقا لبعض الباحثين، مع أقصى قدر من التقارب المقاومة المحلية، من الممكن تقليل مجموعهم، بينما على مسافة معينة (L \u003d (5-7) د)، فإن المقاومة الكلية لها أقصى حد (فوق 3-7٪ من كمية بسيطة). يمكن أن تنقص تأثير الانخفاض بين الشركات المصنعة الكبيرة، وعلى استعداد لجعل وتوفير العقد التبديل مع انخفاض المقاومة المحلية، ولكن لتحقيق نتيجة جيدة، فإن الدراسات المختبرية التطبيقية ضرورية.

التبرير الاقتصادي

عند إجراء واحد أو حل بناء آخر، من المهم الانتباه إلى الجانب الاقتصادي للمشكلة. كما ذكر أعلاه، فإن المحملات "المصنع" من التصميم المعتاد، والأكثر إنجازا من قبل أمر خاص (هيدروليكي الأمثل)، سيكلف أكثر تكلفة بكثير من نصب المناسب. في الوقت نفسه، من المهم أيضا تقييم الفوائد في حالة تخفيض الخسائر الهيدروليكية في نقطة الإنطلاق الجديدة وفترة الاسترداد.

من المعروف أن خسائر الضغط في خطوط أنابيب المحطات مع السرعات التقليدية للإعلام (لإعادة الإمكانية 2.10 5) يمكن تقييمها بواسطة الصيغة التالية:

حيث P - فقدان الضغط، KGF / سم 2؛ W هي سرعة الوسيلة، م / ث؛ L هو طول خط الأنابيب الموسع، م؛ ز - تسريع الخريف الحرة، م / ث 2؛ د - القطر المقدر لخط الأنابيب، م؛ K - معامل مقاومة الاحتكاك؛ ἐἐ م - مجموع معاملات المقاومة المحلية؛ V - بيئة محددة، م 3 / كجم

يتم اعتماد (7) يسمى الخصائص الهيدروليكية للخط الأنابيب.

إذا أخذنا في الاعتبار الاعتماد: W \u003d 10GV / 9ND 2، حيث G- الاستهلاك، T / H.

ثم (7) يمكن تمثيلها على النحو التالي:

إذا كان من الممكن تقليل المقاومة المحلية (نقطة الإنطلاق والتركيب والعقدة التبديل)، فمن الواضح أن الصيغة (9) يمكن تمثيلها على النحو التالي:

هنا σἐ م هو الفرق في معاملات المقاومة المحلية للعقد القديمة والجديدة.

لنفترض أن النظام الهيدروليكي "مضخة خط أنابيب" يعمل في الوضع الاسمي (أو في الوضع بالقرب من الاسمية). ثم:

حيث R - الضغط الاسمي (وفقا لاستهلاك المضخة / المرجل)، KGF / CM 2؛ G H - التدفق الاسمي (على المواد الاستهلاكية للمضخة / المرجل)، T / H.

إذا افترضنا أنه بعد استبدال المقاومة القديمة، فإن نظام أنظمة أنابيب المضخة سوف يحتفظ بالأداء (ص)، ثم من (10)، باستخدام (12)، يمكنك تحديد استهلاك جديد (بعد تخفيض المقاومة):

نظام "مضخة خط أنابيب" النظام، التغيير في خصائصه يمكن تخيله بصريا في الشكل. أربعة.

من الواضح، G 1\u003e g m. إذا كنا نتحدث عن خط البخار الرئيسي، فإن نقل البخار من الغلاية إلى التوربينات، ثم الفرق في التكاليف LG \u003d G 1-G N، يمكنك تحديد المكسب في مقدار الحرارة (من اختيار التوربينات ) و / أو في كمية الطاقة الكهربائية الناتجة عن خصائص وضع هذا التوربينات.

مقارنة تكلفة العقدة الجديدة ومقدار الحرارة (الكهرباء)، يمكن للمرء تقييم ربحية تثبيتها تقريبا.

مثال على الحساب

على سبيل المثال، من الضروري تقدير ربحية استبدال خط أنابيب البخار الرئيسي على تدفق التدفقات (الشكل 2A) من قبل تي شوكة مع الطائر حسب النوع المشار إليه في الشكل. 3G. مستهلك البخار - توربينات الحرارة TMZ TYPE T-100 / 120-130. يأتي الأزواج بخط سلالة واحد (من خلال نقطة الإنطلاق، القسم ب، ج).

لدينا البيانات المصدر التالية:

■ القطر المحسوب لخط أنابيب البخار D \u003d 0.287 م؛

■ استهلاك البخار الاسمي g h \u003d q (3 \u003d q ^ 420 t / h؛

■ الضغط الاسمي للغلاية P H \u003d 140 KGF / CM 2؛

■ حجم البخار معين (ل P B \u003d 140 KGF / CM 2، T \u003d 560 O C) N \u003d 0.026 م 3 / كجم.

احسب معامل مقاومة نقطة الإنطلاق القياسية على الانصهار من التدفقات (الشكل 2A) حسب الصيغة (5) - ^ SB1 \u003d 2.

لحساب معامل المقاومة من Tee-Fork مع Jumper لنفترض:

■ يحدث تقسيم التدفقات في الفروع في نسبة Q B / Q C "0.5؛

■ معامل المقاومة الكلي يساوي مجموع مقاومة نقطة الإنطلاق (مع الصنبور 45 س، انظر الشكل 1a) 1A) و FORK-FORK في الانصهار (الشكل 2B)، I.E. إهمال التدخل.

نستخدم الصيغ (11، 13) واحصل على الزيادة المتوقعة في معدل تدفق  G \u003d G 1-G H \u003d 0.789 T / H.

في رسم تخطيطي لأوضاع التوربينات T-100 / 120-130، يمكن أن يتوافق معدل التدفق 420 T / H مع الحمل الكهربائي - 100 ميجاوات وحمل الحرارة - 400 GIGGE / H. الاعتماد بين الاستهلاك والحمل الكهربائي هو قريب من النسبة المباشرة.

قد يكون مكاسب الحمل الكهربائي: p e \u003d 100ag / q h \u003d 0.188 ميجاوات.

يمكن أن يكون المكسب على الحمل الحراري: T E \u003d 400ag / 4،19Q H \u003d 0.179 GCAL / H.

يمكن أن تختلف أسعار المنتجات من فولاذ Chromolibdenovanadium (بالنسبة إلى Tees-Fork 377x50) على نطاق واسع من 200 إلى 600 ألف روبل. لذلك، يمكن الحكم على فترة الاسترداد إلا بعد أبحاث سوق شاملة في وقت القرار.

1. توضح هذه المقالة أنواع مختلفة من المحملات والتجهيزات، ويتم إعطاء خصائص موجزة للجنايات المستخدمة في خطوط أنابيب محطات الطاقة. يتم عرض الصيغ لتحديد معاملات المقاومة الهيدروليكية، يتم عرض مسارات وأساليب انخفاضها.

2. يتم اقتراح التصاميم الواعدة للمحلات التجارية المحملات، عقدة التبديل من خطوط الأنابيب الرئيسية ذات المعاملات المخفضة للمقاومة المحلية.

3. يتم إعطاء الصيغ، مثالا ويظهر جدوى التحليل التقني والاقتصادي عند اختيار إما استبدال المحملات، عند إعادة بناء العقد التبديل.

المؤلفات

1. IDEWER I.E. مقاومة هيدروليكية. م.: الهندسة الميكانيكية، 1992.

2. نيكيتينا I.K. دليل على خطوط الأنابيب من محطات الطاقة الحرارية. م: energoatomizdat، 1983.

3. كتيب حول حساب أنظمة الهيدروليكية والتهوية / إد. مثل. yuryeva. S.-PB: أنو NPO "العالم والأسرة"، 2001.

4. Rabinovich E.Z. الهيدروليكية. م.: الفرائس، 1978.

5. benenson e.i.، joffe l.s. توربينات البخار الحرارة / إد. في المسنين. m: energoisdat، 1986.

يتم تقليل حساب أنظمة العرض والمنعف من القنوات الجوية إلى تحديد حجم القسم المستعرض للقنوات ومقاومتها لحركة الهواء وربط الضغط في الاتصالات الموازية. يجب تنفيذ حساب فقدان الضغط من خلال طريقة فقدان الضغط المحدد للاحتكاك.

طرق الحساب:

يتم بناء مخطط إكساسومي لنظام التهوية، يتم تقسيم النظام إلى مجالات يتم تطبيق معدل الطول والتدفق. يتم تقديم مخطط الحساب في الشكل 1.

يتم تحديد الاتجاه الرئيسي (الرئيسي)، وهو السلسلة الأكثر تمديدا من المناطق الموجودة بالتتابع.

3. مناطق المؤامرة مرقمة، بدءا من الموقع بأصغر التدفق.

4. يتم تحديد أبعاد المقطع العرضي للقنوات الجوية على المناطق المحسوبة في الطريق السريع. تحديد المساحة العرضية، م 2:

f p \u003d l p / 3600v p ,

حيث l p هو تدفق الهواء المقدر على الموقع، م 3 / ساعة؛

وفقا لقيم FEED FO P]، يتم أخذ أبعاد القنوات الجوية، أي. F.

5. يتم تحديد السرعة الفعلية ل V، M / S:

v \u003d l p / f f،

حيث l p هو تدفق الهواء المقدر على الموقع، م 3 / ساعة؛

F Ф - المنطقة المتقاطعة الفعلية لقناة الهواء، م 2.

تحديد القطر المكافئ من الصيغة:

d eq \u003d 2 · α · B / (α + B)،

حيث α و b هي الأبعاد العرضية لقناة الهواء، م.

6. بموجب قيم D EQ و V، يتم تحديد قيم الخسارة المحددة للضغط على الاحتكاك R..

ستكون فقدان الضغط على الاحتكاك في منطقة التسوية

p t \u003d r · · β sh

حيث ص هي فقدان الضغط المحدد للاحتكاك، PA / M؛

l هو طول منطقة القناة، م؛

β W - معامل خشونة.

7. يتم تحديد معاملات المقاومة المحلية ويتم احتساب خسائر الضغط في المقاومة المحلية على المؤامرة:

z \u003d σζ · P D

حيث P D - الضغط الديناميكي:

PD \u003d ρv f 2/2،

حيث ρ كثافة الهواء، كجم / م 3؛

V - سرعة الهواء الفعلية في الموقع، م / ث؛

ζζ - مجموع CCM في الموقع،

8. يتم حساب الخسائر الكاملة:

p \u003d ص · l · β sh + z،

l هو طول الموقع، م؛

z - فقدان الضغط في المقاومة المحلية على المؤامرة، السلطة الفلسطينية.

9. خسارة الضغط المحددة في النظام:

δP N \u003d σ (r · l · β sh + z)،

حيث ص هي فقدان الضغط المحدد للاحتكاك، PA / M؛

l هو طول الموقع، م؛

β W - معامل خشونة؛

ضجاعة الضغط في المقاومة المحلية على الموقع، السلطة الفلسطينية.

10. يرتبط ربط الفروع. يتم الربط، بدءا من فروع الأكثر تمديدا. انها مماثلة لحساب الاتجاه الرئيسي. يجب أن تكون المقاومة على جميع المواقع الموازية متساوية: عدم نقص أكثر من 10٪:

حيث P 1 و δP 2 خسائر في الفروع مع فقدان الضغط الكبير والأصغر، السلطة الفلسطينية. إذا تجاوزت البصيرة القيمة المحددة، يتم تعيين صمام الخانق.

الشكل 1 - الرسم البياني المحسوب لنظام العرض P1.

تسلسل حساب نظام العرض P1

المؤامرة 1-2، 12-13، 14-15.2-2 "، 3-3"، 4-4 "، 5-5"، 6-6 "، 13-13"، 15-15 "، 16- ستة عشر" :

قطعة 2. -3, 7-13, 15-16:

قطعة أرض 3-4، 8-16:

قطعة أرض 4-5:

قطعة 5-6:

قطعة 6-7:

قطعة 7-8:

قطعة 8-9:

المقاومة المحلية

قطعة 1-2:

أ) على العائد: ξ \u003d 1.4

ب) انقر فوق 90 \u200b\u200bدرجة: ξ \u003d 0.17

ج) نقطة الإنطلاق على مقطع مباشر:

المؤامرة 2-2 ':

أ) المحملة للفرع

المؤامرة 2-3:

أ) الإطارات 90 درجة: ξ \u003d 0.17

ب) المحملة على مقطع مباشر:

ξ = 0,25

المؤامرة 3-3 ':

أ) المحملة للفرع

قطعة 3-4:

أ) الإطارات 90 درجة: ξ \u003d 0.17

ب) المحملة على مقطع مباشر:

المؤامرة 4-4 ':

أ) المحملة للفرع

قطعة أرض 4-5:

أ) المحملة على تمريرة مستقيمة:

قطعة 5-5 ':

أ) المحملة للفرع

قطعة 5-6:

أ) الإطارات 90 درجة: ξ \u003d 0.17

ب) المحملة على مقطع مباشر:

قطعة 6-6 ':

أ) المحملة للفرع

قطعة 6-7:

أ) المحملة على تمريرة مستقيمة:

ξ = 0,15

قطعة 7-8:

أ) المحملة على تمريرة مستقيمة:

ξ = 0,25

قطعة 8-9:

أ) 2 إزالة 90 درجة: ξ \u003d 0.17

ب) المحملة على مقطع مباشر:

المؤامرة 10-11:

أ) الإطارات 90 درجة: ξ \u003d 0.17

ب) للعائد: ξ \u003d 1.4

المؤامرة 12-13:

أ) على العائد: ξ \u003d 1.4

ب) انقر فوق 90 \u200b\u200bدرجة: ξ \u003d 0.17

ج) نقطة الإنطلاق على مقطع مباشر:

قطعة 13-13

أ) المحملة للفرع

قطعة 7-13:

أ) الإطارات 90 درجة: ξ \u003d 0.17

ب) المحملة على مقطع مباشر:

ξ = 0,25

ج) المحملة للفرع:

ξ = 0,8

المؤامرة 14-15:

أ) على العائد: ξ \u003d 1.4

ب) انقر فوق 90 \u200b\u200bدرجة: ξ \u003d 0.17

ج) نقطة الإنطلاق على مقطع مباشر:

المؤامرة 15-15 ':

أ) المحملة للفرع

قطعة من 15-16:

أ) 2 إزالة 90 درجة: ξ \u003d 0.17

ب) المحملة على مقطع مباشر:

ξ = 0,25

المؤامرة 16-16 ':

أ) المحملة للفرع

قطعة 8-16:

أ) المحملة على تمريرة مستقيمة:

ξ = 0,25

ب) تي للفرع:

حساب الديناميكا الهوائية لنظام العرض P1

إجراء انحرافي لنظام العرض P1، والتي يجب أن لا تزيد عن 10٪.

نظرا لأن عدم المنكسين يتجاوز 10٪ المسموح به، فمن الضروري وضع الحجاب الحاجز.

قمت بتعيين الحجاب الحاجز في القسم 7-13، الخامس \u003d 8.1 م / ث، ص \u003d 20،58

وبالتالي، بالنسبة لقناة الهواء بقطر 450، أقوم بتعيين الحجاب الحاجز بقطر 309.

قد تكون البرامج مفيدة للمصممين والمديرين والمهندسين. أساسا، يحتوي Microsoft Excel على ما يكفي لاستخدام البرامج. العديد من مؤلفي البرنامج غير معروفين. أود أن أشير إلى أن عمل هؤلاء الأشخاص الذين، على أساس Excel، تمكنوا من إعداد مثل هذه البرامج التسوية المفيدة. برامج التهوية والتكييف المقدرة مجانية للتنزيل. ولكن، لا تنسى! من المستحيل تصديق البرنامج، تحقق من بياناته.

مع خالص التقدير، إدارة الموقع