Kuća, dizajn, popravak, dekor. Dvorište i vrt. Uradi sam

Prekrasan stacionarni plin kotler prohera medvjed 40 klz namijenjen za grijanje vode za grijanje, a također i za kuhanje vruća voda kućanska uporaba. Ovaj model Ima prilično veliki ugrađeni kotao, što omogućuje stalno vruću vodu. Plinski kotao Protherm Bear 40 KLZ ima dvostupanjska regulacijaTo će vam omogućiti da odaberete način rada ovisno o vašim potrebama. Protrmu tvrtke Slovačka tvrtka je dobro poznata u Europi, kao visokokvalitetni proizvođač oprema za grijanje, Odabir ProTherm Bear 40 KLZ - dobivate stvarno kvalitetan proizvod za pristupačnu cijenu.
Opis proizvoda ProTherm Bear 40 KLZ:
Stacionarni kotao za grijanje plina s ugrađenim devedeset litreni kotao za kuhanje tople vode.
Moguće je i prisilno i prirodno uklanjanje (u prisutnosti turbo-konzole) proizvoda izgaranja.
Visoki pokazatelj prosječne učinkovitosti za sezonu grijanja jednaka je 92%.
Posjeduje elektronički sustav Kontrolu prisutnosti plamena i paljenja.
Izmjenjivač topline sastoji se od nekoliko odjeljaka lijevanog željeza.
Modulirajući plamenik podešava moć aparata (od 70% do 100%).
Mogućnosti za instalacije ProTherm Bear 40 KLZ:
Koristi se za grijanje i dovod vruće vode (ugrađeni kotla) apartmani, kuće, uredi, male trgovine opremljene sustavom grijanja s prisilnom cirkulacijom i dovodom vode.
Mogućnost korištenja prirodnih i ukapljeni plin (s odgovarajućim postavkama).
Sposobnost kontrole upravljanja kotla iz termostata i (ili) osjetnika vanjskog temperature (ravnomjerna regulacija).
Sposobnost povezivanja konture RHW recikliranja.
Prisutnost posebne prilagodbe visine kako bi se osigurala stabilnost kotla.
Grijanje plin kotla s ubrizgavanjem s plamenom s podešavanjem temperature grijanja ovisno o temperaturi.

Promjena opreme Medvjed 40 KLZ:
Funkcija u slučaju nužde (pregrijavanje) kotla.
Korištenje turbo-konzole za uklanjanje proizvoda izgaranja kroz vanjske zidove.
Ugrađena timera tople vode u kotlu i načinima grijanja.
Upravljajte funkcijama stroja pomoću gumba i zaslona.
Stalna funkcija protiv zakamiranja i zaštite od blokiranja vratila crpke.
Ugrađena crpka kotla, zatvoreni ekspanzija 10-litarskog sustava grijanja i spremnik za kotlovnice s četiri litre, automatskog upijanja zraka i sigurnosni ventil.
Prisutnost pokazivača tlaka tlaka vode u sustavu grijanja.
Ugrađeni elektronički senzor temperature kotla, omogućiti funkciju cirkulirajuća crpka OS Kada se dostigne podešena temperatura, izlazni senzor dimnih plinova, Sustav kontrole paljenja i plamena.
Samodijagnostička funkcija - prikazuje kodove kotlova.
Ugrađeni devedeset-litarski horizontalni kotao s magnezij elektrodom Zaštita kućišta korozije.

K.t.N. S.B.gorunovich, inženjer, Ust-Ilimskaya CHP, grana OJSC Irkutskekenergo, UST-Irkutsk regija UST-Irkutsk.

Izjava o pitanju

Poznato je da je u mnogim poduzećima s nedavnim prošlim rezervama termalne i električne energije, nedovoljne pozornosti isplaćena gubicima tijekom prijevoza. Na primjer, u projektu su postavljene različite pumpe, u pravilu, s velikim rezervom na vlasti, gubitak tlaka u cjevovodima je kompenzirano povećanjem arhiviranja. Glavni koraci dizajnirani su s skakačima i dugim autocestama, omogućujući vam da prijeđete višak pare na susjedne turbo jedinice. Tijekom rekonstrukcije i popravka transportnih mreža, preferencija je posvećena svestranosti shema, što je dovelo do dodatnih rezača (priključnica) i skakača, ugradnju dodatnih tees i, kao rezultat toga, do dodatnih lokalnih gubitaka ukupnog tlaka. U isto vrijeme, poznato je da u dugim cjevovodima sa značajnim okruženjima medija, lokalni gubici punog tlaka (lokalne otporne) mogu podrazumijevati značajan gubitak troškova od potrošača.

Trenutno su zahtjevi djelotvornosti, uštede energije, ukupne optimizacije proizvodnje prisiljeni uzeti svježi pogled na mnoga pitanja i aspekte projektiranja, rekonstrukcije i rada cjevovoda i parnih cjevovoda, tako da računovodstvo lokalnih otpora u tees, razvoju i spojnicama U hidrauličkim izračunima cjevovoda postaje hitan zadatak.

Svrha ovog rada je opisati najčešće korištene u poduzećima energije i priključaka, razmjenu iskustava u području načina za smanjenje koeficijenata lokalnog otpora, metoda komparativne procjene učinkovitosti takvih događaja.

Za procjenu lokalnih otpora u modernim hidrauličkim izračunima, djeluje se dimenzijski koeficijent hidrauličkog otpora, vrlo zgodan u tome u dinamički sličnim potocima, u kojima se uočavaju geometrijska sličnost parcela i jednakosti Reynolds brojeva, ima istu vrijednost, bez obzira na to vrste tekućine (plina), kao i iz brzine protoka i poprečne veličine izračunatih područja.

Koeficijent hidrauličkog otpora je omjer ukupne energije (moći) na kinetičku energiju (snaga) u usvojenom dijelu ili omjeru izgubljenog tlaka na istom dijelu dinamički tlak U prihvaćenom odjeljku:

gdje je  p ukupno - izgubljen (na ovom području) puni tlak; p - gustoća tekućine (plin); W, - brzina u I-M odjeljku.

Vrijednost koeficijenta otpora ovisi o izračunatoj brzini i stoga, na koji se daje poprečni presjek.

Ispušni i trim

Poznato je da je težinski dio lokalni gubici U razgranatim cjevovodima izrađeni su lokalni otpor u tees. Kao objekt, koji je lokalni otpor, TEE je karakteriziran kutom grana a i odnosima prostora grana (lateralnih i izravnih) f b / f Q, FH / FQ i F B / FN. U tee, troškovi troškova q / q q q q, q n / q c i, u skladu s tim, omjer brzine w b / w Q, W N / w q je promijenjen. Tees se može ugraditi u usisnim mjestima (ispušni tee) iu dijelovima ispuštanja (opskrba) kada je protok odvojen (Sl. 1).

Koeficijenti otpornosti ispušnih tees ovise o gore navedenim parametrima i usisni tees uobičajenog oblika - gotovo samo na kutu grane i omjerima stopa w n / w q i w n / w q, respektivno.

Koeficijenti otpornosti ispušnih tees uobičajenog oblika (bez zaokruživanja i širenja ili sužavanja bočne grane ili izravnog prolaza) mogu se izračunati u skladu s sljedećim formulama.

Otpor u bočnoj grani (u odjeljku B):

gdje je Q B \u003d F B, q Q \u003d F Q W W Q je volumetrijski troškovi u odjeljku B i C, respektivno.

Za tees poput f n \u003d f c i uopće i vrijednosti A su dane u tablici. jedan.

Kada se omjer QB / q Q mijenja od 0 do 1, koeficijent otpora varira u rasponu od -0,9 do 1,1 (f \u003d f B, A \u003d 90 o). Negativne vrijednosti objašnjene su učinkom usisa u autocesti na malom Q b.

Iz strukture formule (1) slijedi da će se koeficijent otpor brzo povećati s smanjenjem veličine poprečnog presjeka (s povećanjem F C / F B). Na primjer, na Q B / Q C \u003d 1, F Q / F B \u003d 2, A \u003d 90, koeficijent je 2,75.

Očito, redukcija otpora može se postići smanjenjem kuta bočne grane (montaža). Na primjer, na f c \u003d f B, α \u003d 45 o, kada se omjer omjera Q / q C mijenja od 0 do 1, koeficijent se razlikuje u rasponu od -0,9 do 0,322, tj. Njegove pozitivne vrijednosti smanjene su za gotovo 3 puta.

Otpor u izravnoj propusnici treba odrediti formulom:

Za TUE TIPE FN \u003d F vrijednosti na n su dani u tablici. 2.

Lako je osigurati raspon promjena u koeficijent otpora u ravnoj

kada se omjer Q / q može promijeniti od 0 do 1 je u rasponu od 0 do 0,6 (f C \u003d f B, α \u003d 90 o).

Smanjenje kuta bočne grane (montaža) također dovodi do značajnog smanjenja otpora. Na primjer, na F C \u003d F B, α \u003d 45 o, kada se omjer omjera Q / q C mijenja od 0 do 1, koeficijent se razlikuje u rasponu od 0 do -0,414, tj. S rastom Qb B u izravnoj propusnici se pojavljuje, dodatno smanjen otpor. Treba napomenuti da ovisnost (2) ima izražen maksimum, tj. Maksimalna vrijednost koeficijenta otpora čini q / q / q \u003d 0,41 i 0,244 (na c \u003d f B, α \u003d 45 o).

Koeficijenti otpornosti opskrbe strujnim oblikom tijekom turbulentnog protoka mogu se izračunati formulama.

Otpor u bočnoj grani:

gdje je k b koeficijent kompresije struje.

Za TUE tipovi FN \u003d F vrijednosti i 1 prikazani su u tablici. 3, K B \u003d 0.

Ako uzmemo f c \u003d f b, a \u003d 90 o, onda kada mijenjate omjer Q b / q c od 0 do 1, dobivamo vrijednost koeficijenta u rasponu od 1 do 1.2.

Treba napomenuti da izvor prikazuje druge podatke za koeficijenta A 1. Prema podacima, treba ga uzeti 1 \u003d 1 na w b / w c<0,8 и А 1 =0,9 при w B /w c >0,8. Ako koristite podatke, zatim kada mijenjate omjer Q / q od 0 do 1, dobivamo vrijednost koeficijenta u rasponu od 1 do 1,8 (f c \u003d f b). Općenito, primit ćemo malo više vrijednosti za koeficijente otpora u svim bendovima.

Odlučujući učinak na rast koeficijenta otpora, kao u formuli (1), ima poprečni presjek B (montaža) - s povećanjem f g / f b, koeficijent otpor se brzo povećava.

Otpor u izravnom prolazu za opskrbu TEES tipa FN \u003d FC unutar

Vrijednosti t p prikazane su u tablici. četiri.

Kada mijenjate omjer Q / QC (3 od 0 do 1 (FC \u003d F B, α \u003d 90 o), dobivamo vrijednost koeficijenta u rasponu od 0 do 0,3.

Otpornost tees uobičajenog oblika također se može značajno smanjiti, ako zaokruži sjedište bočne grane s predgotovitim rukavima. U isto vrijeme, za ispušne tees, zaokruživanje kuta rotacije protoka treba zaokružiti (R1 na Sl. 16). Za opskrbe, zaokruživanje također treba provesti na razdvajanju (R2 na slici 16); To čini tok stabilnijim i smanjuje mogućnost odvajanja od ovog ruba.

Praktično, zaokruživački rubovi konjugacije formiranja bočnih grana i glavnog cjevovoda dovoljni su na R / d (3 \u003d 0.2-0.3.

Navedene formule za izračunavanje koeficijenata otpornosti od drenaže i odgovarajućih tabličnih podataka odnose se na pažljivo proizvedene (točne) tees. Proizvodni nedostaci u TEES-u, primljeni tijekom njihove proizvodnje ("dips" bočne grane i "preklapanja" svog poprečnog presjeka zida rezanja u ravnom dijelu - glavnom cjevovodu), postaju izvor oštrog povećanja hidrauličkog otpora. U praksi se to događa slabo rezanjem u glavnom cjevovodu spojenog, koji se odvija vrlo često, jer "Tvornica" Tees su relativno cesta.

Učinkovito smanjuje otpornost oba ispušnih i opskrbe, postupno proširenje (difuzor) bočne grane. Kombinacija zaokruživanja, rezanja rubova i ekspanzije bočne grane dodatno smanjuje otpornost TEE. Koeficijenti otpornosti na Thees poboljšanog oblika mogu se odrediti formulama i dijagramima navedenim u izvoru. Najmanji otpor također ima tees s bočnim granama u obliku glatkih slavina, a gdje je praktički moguće, treba koristiti tees s malim podružnicama (do 60 o).

Uz turbulentni protok (re\u003e 4.10 3), koeficijenti otpora drenaže malo ovise o Reynolds brojevima. Kada se krećete od burne do laminara, povećanje skokova u otporu bočne grane u oba ispušnih i ulaznih tees (oko 2-3 puta) događa.

U izračunima je važno uzeti u obzir u kojem se odjeljku daje srednjoj brzini. U izvoru o tome postoji link prije svake formule. U izvorima je prikazana opća formula, gdje je naznačena brzina donošenja odgovarajućeg indeksa.

Simetrični tee pri fuziji i razdvajanju

Koeficijent otpora svake grane simetričnog tee tijekom fuzije (sl. 2a) može se izračunati pomoću formule:

Kada mijenjate omjer Q / q C od 0 do 0,5, koeficijent se razlikuje u rasponu od 2 do 1,25, i dalje s povećanjem Q / QC C od 0,5 do 1, koeficijent stječe vrijednosti od 1,25 do 2 (za slučaj fc \u003d fb). Očito je da ovisnost (5) ima oblik obrnutog parabole s minimumom na q b / q c \u003d 0,5 bod.

Koeficijent otpornosti simetričnog TEE (Sl. 2a) nalazi se na mjestu ispuštanja (razdvajanje) također se može izračunati pomoću formule:

gdje K1 \u003d 0.3 - za zavarene posude.

Kada mijenjate omjer w / w c od 0 do 1, koeficijent se razlikuje u rasponu od 1 do 1,3 (f c \u003d f b).

Analizirajući strukturu formula (5, 6) (kao i (1) i (3)), može se pobrinuti da smanjenje poprečnog presjeka (promjer) bočnih grana (B) negativno utječe na otpor tee ,

Otpornost na protok može se smanjiti za 2-3 puta koristeći TEES-viličar (Sl. 26, 2b).

Koeficijent otpora tee-vilice u protoku protoka (sl. 2b) može se izračunati pomoću formula:

Kada se omjer Q 2 / q 1 promijeni od 0 do 1, koeficijent se razlikuje u rasponu od 0,32 do 0,6.

Koeficijent otpora razvoja tee tijekom spajanja (sl. 2b) može se izračunati pomoću formula:

Kada mijenjate omjer Q 2 / q 1 od 0 do 1, koeficijent se razlikuje u rasponu od 0,33 do -0,4.

Simetrični tee može se napraviti s glatkim outbablea (sl. 2b), a zatim se može smanjiti i njezin otpor.

Proizvodnja. Standardi

Industrijski energetski standardi su propisani za cjevovode termoelektrana niski pritisak (na radnom tlaku P rob.<22 кгс/см 2 и температуре среды t<425 О С) использовать тройники сварные по ОСТ34-42-762

OST34-42-765-85. Za više srednje parametre (str.<40 кгс/см 2) изготавливают тройники из углеродистых и кремнемарганцовистых сталей: штампованные по ОСТ108.720.01, ОСТ108.720.02-82; сварные по ОСТ108.104.01 - ОСТ108.104.03-82; с обжатием (с вытянутой горловиной) по ОСТ108.104.04, ОСТ108.104.05-82. Из хромомолибденованадиевых сталей изготавливают тройники: штампованные по ОСТ108.720.05, ОСТ108.720.06-82; сварные по ОСТ108.104.10 - ОСТ108.104.12-82; с обжатием (с вытянутой горловиной) по ОСТ108.104.13 - ОСТ108.104.15-82 для паропроводов высокого давления (с параметрами Р раб. до 255 кгс/см 2 и температурой t до 560 О С). Существуют соответствующие нормативы и для штуцеров.

Dizajn tees proizvedenih prema postojećim (gore) standardima daleko je uvijek optimalan sa stajališta hidrauličkih gubitaka. Samo je oblik žičanih tees s izduženim vratom promoviran u smanjenje koeficijenta lokalne otpornosti s izduženim vratom, gdje je radijus ruba prikazanog na Sl se nalazi u bočnoj grani. 1b i riža. 3b, kao i sa kompresijom kraja, kada je promjer glavnog cjevovoda nešto manje od promjera TEE (prema tipu prikazanom na Sl. 3B). Tees-Fork očito se izvode na zasebnom redu za "tvorničke" standarde. U RD 10-249-98 postoji paragraf posvećen izračunu snage tees-viličara i priključaka.

Prilikom projektiranja i rekonstrukcije mreža, važno je uzeti u obzir smjer kretanja okruženja i mogućih raspona promjena u TOES-u. Ako je smjer transportnog medija jedinstveno određen, preporučljivo je koristiti nagnute spojnice (bočne grane) i razvojni tim. Ipak, problem značajnih hidrauličkih gubitaka ostaje u slučaju univerzalnog tee, koji kombinira svojstva opskrbe i ispušnih plinova, u kojima je moguće spajanje i protok protoka u načinima rada povezanim s značajnim promjenama troškova. Navedene kvalitete su karakteristične, na primjer, za čvorove prebacivanja cjevovoda za dovodne vode ili glavnih parnih linija na TPP s "skakačima".

Trebalo bi ga imati na umu da za paru i cjevovode tople vode, dizajn i geometrijske dimenzije zavarenih tees iz cijevi, kao i spojnice (cijevi, cijevi), koji su dizajnirani za izravne cjevovode moraju ispunjavati zahtjeve industrijskih standarda, normale i Tehnički uvjeti. Drugim riječima, za odgovorne cjevovode potrebno je naručiti tees, napravljene u skladu s tehničkim uvjetima u certificiranim proizvođačima. U praksi, zbog relativne visoke troškove "tvornice" tees, umetanje spoje često provode lokalni izvođači koristeći sektorske ili tvorničke norme.

Općenito, konačna odluka o metodi umetanja preporučljivo je prihvatiti nakon komparativne tehničke i ekonomske analize. Ako je odlučeno da izvršite umetak "sami", osoblje ITR mora pripremiti uzorak ugradnje, napraviti izračun za snagu (ako je potrebno), kontrolira kvalitetu umetanja (ne dopuštaju "neuspjesi" "od priključka i" preklapanja "svog poprečnog presjeka zida u doslovnom dijelu). Unutarnji dio između metala montaže i glavnog cjevovoda preporučljivo je nastupiti s zaokruživanjem (sl. 3b).

Postoji nekoliko konstruktivnih rješenja za smanjenje hidrauličkih otpora u standardnim TEES-u i čvorovima za uključivanje. Jedan od najjednostavnijih je povećanje veličine samih tees kako bi se smanjile relativne brzine u njima (sl. 3a, 3b). U isto vrijeme, tees moraju biti dovršeni s prijelazima, a kutovi ekspanzije (sužavanja) od kojih su također preporučljivo odabrati iz niza hidraulički optimalnog. Kao univerzalni tee sa smanjenim hidrauličkim gubicima, također se može koristiti tee-vilica s skakačima (sl. 3G). Korištenje TEES-FOES-FOERKLIVIVA za čvorove za autoceste također će se malo komplicirati dizajn čvora, ali će imati pozitivan učinak na hidrauličke gubitke (sl. 3D, 3E).

Važno je napomenuti da s relativno bliskom položaju lokalnog (L \u003d (10-20) d) otpora različitih vrsta, postoji fenomen uplitanja lokalnog otpora. Prema nekim istraživačima, uz maksimalnu konvergenciju lokalnih otpora, moguće je smanjiti svoj iznos, dok je na određenoj udaljenosti (l \u003d (5-7) d), ukupni otpor ima maksimum (iznad 3-7% od jednostavna količina). Učinak pad može biti osvježen među velikim proizvođačima, spremni za izradu i opskrbu sklopnih čvorova sa smanjenim lokalnim otporima, ali kako bi se postigao dobar rezultat, potrebne su primijenjene laboratorijske studije.

Ekonomsko opravdanje

Prilikom praćenja jednog ili drugog konstruktivnog rješenja važno je obratiti pozornost na ekonomsku stranu problema. Kao što je gore spomenuto, "tvornički" tees uobičajenog dizajna, a što je više postignut posebnim narudžbom (hidraulički optimalan), koštat će mnogo skuplje od bacanja spojenja. U isto vrijeme, važno je približno procijeniti koristi u slučaju smanjenja hidrauličkih gubitaka u novom TEE-u i njegovom razdoblju povrata.

Poznato je da se gubici tlaka u cjevovodima stanica s konvencionalnim brzinama medija (za re\u003e 2.10 5) mogu se procijeniti slijedećom formulom:

gdje je p - gubitak tlaka, kgf / cm2; W je brzina medija, m / s; L je proširena duljina cjevovoda, m; g - ubrzanje slobodnog pada, m / s 2; D - procijenjeni promjer cjevovoda, m; k - koeficijent otpornosti trenja; Σἐ m - zbroj koeficijenata lokalnog otpora; V - specifično okruženje, m 3 / kg

Ovisnost (7) se naziva hidrauličkim karakteristikama cjevovoda.

Ako uzmemo u obzir ovisnost: w \u003d 10GV / 9nd 2, gdje G-potrošnja, t / h.

Zatim (7) može biti predstavljen kao:

Ako je moguće smanjiti lokalni otpor (tee, montaža, prebacivanje čvora), onda, očito, formula (9) može biti predstavljena kao:

Ovdje σἐ m je razlika u koeficijentima lokalne otpornosti starih i novih čvorova.

Pretpostavimo da hidraulički sustav "pumpa - cjevovoda" radi u nominalnom načinu rada (ili u načinu rada blizu nominalnog). Zatim:

gdje je R - nominalni tlak (prema potrošljivi pumpe / kotla), kgf / cm2; G H - nominalni protok (na potrošnom materijalu pumpe / kotla), t / h.

Ako pretpostavimo da će nakon zamjene starih otpora, sustav pumpe - cjevovoda zadržati performanse (P h), zatim iz (10), koristeći (12), možete definirati novu potrošnju (nakon smanjenja otpora):

Sustav "Pump-cjevovod" sustav, promjena njezinih karakteristika može se vizualno zamisliti na Sl. četiri.

Očito, g 1\u003e g m. Ako govorimo o glavnoj parnoj liniji, prevozite paru s kotla na turbinu, zatim razlikom u troškovima lg \u003d g 1 -G n, možete odrediti dobitak u količini topline (iz odabira turbine ) i / ili u količini električne energije nastale karakteristikama načina rada ove turbine.

Uspoređujući troškove novog čvora i količine topline (struja), može se približno procijeniti profitabilnost njezine instalacije.

Primjer izračuna

Na primjer, potrebno je procijeniti profitabilnost zamjene ekvivalencije tee o glavnom paru na protoku tokova (Sl. 2a) od strane tee-vilice s skakačem pomoću tipa označen na Sl. 3g. Potrošač pare - toplinska turbina TMZ tipa T-100 / 120-130. Parovi dolaze na jednoj liniji soja (kroz tee, odjeljak B, c).

Imamo sljedeće izvorne podatke:

■ izračunati promjer paramepona D \u003d 0,287 m;

■ Nominalna potrošnja pare GH \u003d Q (3 \u003d q ^ 420 t / h;

■ Nominalni tlak kotla pH \u003d 140 kgf / cm2;

■ Posebni volumen pare (za p B \u003d 140 kgf / cm2, t \u003d 560 o C) n \u003d 0,026 m 3 / kg.

Izračunajte koeficijent otpora standardnog TEE na fuziji tokova (Sl. 2a) formulom (5) - ^ Sbl \u003d 2.

Za izračunavanje koeficijenta otpora tee-vilice s skakačivom pretpostavkom:

■ Podjela tokova u granama nastaje u omjeru q b / q C "0,5;

■ Koeficijent ukupnog otpora jednak je zbroj otpornosti opskrbe TEE (s tap 45 o, vidi sliku 1A) i tee-viliku u fuziji (sl. 2b), tj. Zanemarivanje smetnji.

Koristimo formule (11, 13) i dobivamo očekivani porast brzine protoka  g \u003d g1-g H \u003d 0,789 t / h.

U dijagramu T-100 / 120-130 turbina, brzina protoka 420 t / h može odgovarati električnom opterećenju - 100 MW i toplinskom opterećenju - 400 Šižidžom / h. Ovisnost između potrošnje i električnog opterećenja blizu je izravno proporcionalna.

Električno opterećenje može biti: P E \u003d 100AG / Q H \u003d 0.188 MW.

Dobit na toplinskom opterećenju može biti: t e \u003d 400AG / 4,19q h \u003d 0,179 gcal / h.

Cijene za proizvode od kromolibdenovadij čelika (za TEES-FIFU 377X50) može varirati široko od 200 do 600 tisuća rubalja. Stoga se period povrata može procijeniti samo nakon temeljitog istraživanja tržišta u vrijeme odluke.

1. Ovaj članak opisuje različite vrste tipova i priključaka, dobivaju kratke karakteristike tees korištenih u cjevovodima elektrana. Prikazane su formule za određivanje koeficijenata hidrauličkih otpora, prikazani su putovi i postupci za njihov pad.

2. Predložene su obećavajuće dizajne tees-Frifliving, preklopni čvor glavnih cjevovoda sa smanjenim koeficijentima lokalnih otpora.

3. Formule su dani, primjer i prikazuje izvedivost tehničke i ekonomske analize pri odabiru ili zamjene TEES-a, pri rekonstrukciji prekidačkih čvorova.

Književnost

1. Idewer tj.e. Hidraulički otporan. M.: Strojarstvo, 1992.

2. Nikitina i.k. Imenik na cjevovoda termoelektrana. M.: Energoatomizdat, 1983.

3. Priručnik o izračunavanju hidrauličkih i ventilacijskih sustava / ed. KAO. Yureeva. S.-PB: Ano NPO "svijet i obitelj", 2001.

4. Rabinovich e.z. Hidraulika. M.: Sudraser, 1978.

5. Benerson E.i., Joffe L.S. Toplinska parna turbina / ed. D.p. Stariji. M: Energoisdat, 1986.

Izračun opskrbnih i ispušnih sustava zračnih kanala svede se na određivanje veličine poprečnog presjeka kanala, njihov otpor na kretanje zraka i povezujući tlak u paralelnim spojevima. Izračun gubitka tlaka treba provesti metodom specifičnog gubitka tlaka za trenje.

Metode izračuna:

Izgradi se aksonometrijski dijagram ventilacijskog sustava, sustav je podijeljen na područja koja se primjenjuju duljina i brzina protoka. Shema izračuna prikazana je na slici 1.

Odabran je glavni (glavni) smjer, koji je najdužeg lanca sekvencijalno smještenih područja.

3. Područja zemljišta su numerirana, počevši od mjesta s najmanjim protokom.

4. Određene su dimenzije poprečnog presjeka zračnih kanala na izračunatim područjima autoceste. Odredite područje poprečnog presjeka, m 2:

F p \u003d l p / 3600v p ,

gdje je l p procijenjeni protok zraka na mjestu, m 3 / h;

Prema pronađenim vrijednostima f p], uzimaju se dimenzije zračnih kanala, tj. F.

5. Određuje se stvarna brzina v f, m / s:

V f \u003d l p / f f,

gdje je l p procijenjeni protok zraka na mjestu, m 3 / h;

F tf - stvarna površina poprečnog presjeka zračnog kanala, m2.

Odredite ekvivalentni promjer pomoću formule:

d ekv \u003d 2 · · b / (α + b),

gdje su α i B poprečne dimenzije zračnog kanala, m.

6. Prema vrijednostima D EQ i V F, određuju se vrijednosti specifičnog gubitka tlaka na trenje R..

Gubitak tlaka na trenjem na području naselja bit će

P t \u003d r · · · · · · · · · · · rh

gdje je R specifični gubitak tlaka za trenje, PA / m;

l je duljina područja kanala, m;

β w - koeficijent hrapavosti.

7. Utvrđeni su koeficijenti lokalnih otpora i gubici tlaka u lokalnim otporima izračunavaju se na parceli:

z \u003d σζ · p d

gdje je p d - dinamički tlak:

Pd \u003d ρv F 2/2,

gdje je ρ gustoća zraka, kg / m3;

V f - stvarna brzina zraka na mjestu, m / s;

Σζ - zbroj CCM na mjestu,

8. Izračunavaju se puni gubici:

Δp \u003d r · · · · · β sh + z,

l je duljina mjesta, m;

z - gubitak tlaka u lokalnim otporima na parceli, pa.

9. Definirani gubitak tlaka u sustavu:

Δp n \u003d σ (r · · · · · · · s sh + z),

gdje je R specifični gubitak tlaka za trenje, PA / m;

l je duljina mjesta, m;

β w - koeficijent hrapavosti;

z- gubitak tlaka u lokalnim otporima na mjestu, PA.

10. Povezivanje grana se provodi. Povezivanje se izrađuje, počevši od najdužeg grana. Slično je izračunavanju glavnog smjera. Otpor na svim paralelnim mjestima treba biti jednak: Nedostatak više od 10%:

gdje su Δp 1 i Δp 2 su gubici u granama s velikim i manjim gubitkom tlaka, pa. Ako uvid premašuje određenu vrijednost, je podešen ventil za gas.

Slika 1 - Izračunati dijagram sustava napajanja P1.

Slijed izračunavanja sustava napajanja P1

Parceli 1-2, 12-13, 14-15,2 ', 3-3', 4-4 ', 5-5', 6-6 ', 13-13', 15-15 ', 16-15 :

Zemljište 2. -3, 7-13, 15-16:

Zemljište 3-4, 8-16:

Zemljište 4-5:

Zemljište 5-6:

Zemljište 6-7:

Zemljište 7-8:

Zemljište 8-9:

Lokalni otpor

Zemljište 1-2:

a) Prinos: ξ \u003d 1.4

b) Dodirnite 90 °: ξ \u003d 0,17

c) na izravnom odlomku:

Zemljište 2-2 ':

a) Tee za granu

Zemljište 2-3:

a) guma 90 °: ξ \u003d 0,17

b) tee na izravnom odlomku:

ξ = 0,25

Zemljište 3-3 ':

a) Tee za granu

Zemljište 3-4:

a) guma 90 °: ξ \u003d 0,17

b) tee na izravnom odlomku:

Zemljište 4-4 ':

a) Tee za granu

Zemljište 4-5:

a) tee na ravnom prolazu:

Zemljište 5-5 ':

a) Tee za granu

Zemljište 5-6:

a) guma 90 °: ξ \u003d 0,17

b) tee na izravnom odlomku:

Zemljište 6-6 ':

a) Tee za granu

Zemljište 6-7:

a) tee na ravnom prolazu:

ξ = 0,15

Zemljište 7-8:

a) tee na ravnom prolazu:

ξ = 0,25

Zemljište 8-9:

a) 2 Uklanjanje od 90 °: ξ \u003d 0,17

b) tee na izravnom odlomku:

Zemljište 10-11:

a) guma 90 °: ξ \u003d 0,17

b) prinos: ξ \u003d 1.4

Zemljište 12-13:

a) Prinos: ξ \u003d 1.4

b) Dodirnite 90 °: ξ \u003d 0,17

c) na izravnom odlomku:

Zemljište 13-13 '

a) Tee za granu

Zemljište 7-13:

a) guma 90 °: ξ \u003d 0,17

b) tee na izravnom odlomku:

ξ = 0,25

c) Tee za granu:

ξ = 0,8

Zemljište 14-15:

a) Prinos: ξ \u003d 1.4

b) Dodirnite 90 °: ξ \u003d 0,17

c) na izravnom odlomku:

Zemljište 15-15 ':

a) Tee za granu

Zemljište 15-16:

a) 2 Uklanjanje od 90 °: ξ \u003d 0,17

b) tee na izravnom odlomku:

ξ = 0,25

Zemljište 16-16 ':

a) Tee za granu

Zemljište 8-16:

a) tee na ravnom prolazu:

ξ = 0,25

b) Tee za granu:

Aerodinamički izračun sustava napajanja P1

Izvršite razumnost sustava opskrbe P1, koji ne bi trebao biti više od 10%.

Budući da insument premašuje dopuštenu 10%, potrebno je staviti dijafragmu.

Postavio sam dijafragmu u poglavlje 7-13, v \u003d 8,1 m / s, p C \u003d 20,58

Prema tome, za zračni kanal s promjerom od 450, postavim dijafragmu promjerom 309.

Programi mogu biti korisni za dizajnere, menadžere, inženjere. U osnovi, Microsoft Excel ima dovoljno za korištenje programa. Mnogi autori programa nisu poznati. Želio bih zabilježiti rad tih ljudi koji su na temelju Excela uspjeli pripremiti takve korisne programe namire. Procijenjena ventilacija i programi klimatizacije su besplatni za preuzimanje. Ali, ne zaboravite! Nemoguće je vjerovati program, provjeriti svoje podatke.

Iskreno, administracija mjesta