Typ kompresoru:

chladicí píst není přímý tok, jednostupňový, rád, vertikální.

Účel pro práci ve stacionárních a dopravních chladnicích.

Technické specifikace , ,

Charakteristiky a popis kompresoru ...

Průměr válce - 67,5 mm
Pístový pohyb - 50 mm.
Počet válců - 2.
Jmenovité sazby otáčení hřídele - 24C-1 (1440 ot / min).
Kompresor je povolen při otáčení hřídele C-1 (1650 ot / min).
Popsaný objem pístu, M3 / H - 32,8 (při n \u003d 24 S - 1). 37,5 (při n \u003d 27,5 s - 1).
Typ servopohonu - přes převod klinutí nebo spojky.

Chladničky:

R12 - GOST 19212-87

R22 je GOST 8502-88

R142- TU 6-02-588-80.

Kompresory patří do opravených produktů a vyžadují pravidelnou údržbu:

Údržba po 500 hodinách; 2000 hodin, s výměnou oleje a čištění plynového filtru;
- Údržba Po 3750 hodinách:
- aktuální opravy po 7600 hodinách;
- médium, opravy po 22500 hodin;
- generální oprava Po 45000 hodinách

V procesu výrobních kompresorů se konstrukce jejich uzlů a dílů neustále zlepšuje. V dodávaném kompresoru se proto mohou jednotlivé části a uzly mírně lišit od údajů popsaných v pasu.

Princip kompresoru je následující:

při otáčení klikového hřídele se písty dostanou vratné
ochranný provoz. Když se píst pohybuje dolů v prostoru tvořeném válcem a ventilovou deskou, je vakuum, deska sacího ventilu prosil, otvor, otvory ve ventilové desce, kterým se pohybují páry chladiva do válce. Výplň párů chladiva dochází, dokud píst přichází do své dolní polohy. Když se píst pohybuje, jsou sací ventily uzavřeny. Tlak ve válcích se zvýší. Jakmile tlak ve válce se stane větším tlakem v injekčním čáru, vypouštěcí ventily otevírají otvory v "ventilové desce" pro průchod výparů chladiva k dutině vstřikování. Poté, co dosáhl horní polohy, píst se začne klesat, vypouštěcí ventily se zavřou a válec bude opět vakuum. Pak se cyklus opakuje. Kompresor Carter (obr. 1) je litinový litinový odlitek, mající podporu od ložisek klikového hřídele. Na jedné straně je víčka klikové skříně grafitová žláza, na druhé straně, kliková skříň je uzavřena víkem, ve které slza sloužící konec pro klikový hřídel. Carter má dva trubky, z nichž jedna slouží k naplnění ropného kompresoru a druhý pro vypuštění oleje. Na boční stěně klikové skříně se nachází pozorovací sklo navržené pro řízení hladiny oleje v kompresoru. Příruba v horní části klikové skříně je navržena tak, aby připojila blok válců. Blok válců kombinuje dva válce do jednoho litinového odlitku, mající dvě příruby: nahoře pro připojení ventilové desky s blokem bloku a nižší pro montáž na CARTER. Pro ochranu kompresoru a systému od ucpání v absorpční dutině jednotky je instalován filtr. Pro zajištění návratu oleje v sací dutině je zajištěna zástrčka s otvorem spojujícím blok sací dutiny s klikovou skříní. Skupina spojovací tyč-pístnice se skládá z pístu, spojovací tyče, prst. Nezřetelné a ropné prsteny. Ventilová deska je instalována v horní části kompresoru mezi bloky válců a víkem válce, sestává z ventilové desky, sacích a vstřikovacích ventilových destiček, sedadel sacích ventilů, pružin, rukávů, vodicích vstřikovacích ventilů. Deska ventilu má odnímatelná sedadla sacích ventilů ve formě oceli vztyčené překryvy se dvěma podlouhlými štěrbinami. Sloty jsou uzavřeny ocelovými pružinovými deskami, které jsou umístěny v drážkách ventilové desky. Sedlo a sporák jsou fixovány piny. Desky vstřikovacích ventilů ocel, kulaté, jsou umístěny v kruhových deskách, které jsou ventilové lůžky. Aby se zabránilo bočnímu posunutí během provozu, destička se vycentruje raženými vodítky, z nichž se nohama spočívají ve spodní části kroužkové drážky ventilové desky. Z výše uvedeného je deska stlačena k pružinám desek ventilu, za použití běžného prkna, který je připevněn ke svorným šroubům na rukávech. 4 prsty jsou upevněny v baru, které umístěné rukávy, které omezují vzestup vstřikovacích ventilů. Pouzdače jsou lisovány do vodicích ventilů s pufrovými pružinami. Za normálních podmínek nefungují vyrovnávací pružiny; Slouží pro chráněné ventily z poškození v hydraulických fouk v případě kapalného chladiva nebo přebytečného oleje ve válcích. Deska ventilu je rozdělena interní oddíl Kryty válce pro sací a vstřikovací dutinu. V horní, extrémní poloze pístu mezi ventilovou deskou a dnem pístu je 0,2 ... 0,17 mm clearance, volal lineární mrtvý prostor, těsnění průchodky těsnění odchozího hnacího konce klikového hřídele. Selinický typ - grafitový samo-zarovnání. Uzavírací ventily - sací tlak injekce, slouží k připojení kompresoru do systému chladiva. Roh nebo přímé montáže, stejně jako armatura nebo odpojovací zařízení, je upevněno na těleso uzavíracího ventilu. Když vřeteno otáčí ve směru hodinových ručiček, v extrémní poloze se cívky překrývá hlavní průchod ventilem do systému a otevírá průchod do stohovače. Když vřeteno otáčí proti směru hodinových ručiček, překrývá kužel v extrémní poloze, průchod do stohovače a otevírá hlavní průchod ventilem a blokuje průchod do odpaliště. V mezilehlých pozicích existuje průchod jak systému, tak tee. Mazání pohyblivých částí kompresoru se provádí stříkající. Mazání krycího hřídele krycího hřídele se vyskytuje přes vrtané šikmé kanály v horní části hlavy dolní tyče. Horní hlava spojovací tyče je mazána olejem, tekoucí na vnitřní straně dna, pístu a pádu do vyvrtaného otvoru horní hlavy tyče. Pro snížení poranění oleje z klikové skříně je olej odnímatelný kruh na pístu, který resetuje stranu oleje ze stěn válce zpět do klikové skříně.

Množství ropy: 1,7 + - 0,1 kg.

Produktivita studena a efektivní výkon Viz tabulka:

Poznámky: 1. Data jsou zobrazena v režimu: Reader Udržování - mínus 15 ° C; Teplota kondenzace - 30 ° C; Teplota sání je 20 ° C; Teplota tekutin přes škrticí zařízení 30 ° C - pro chlazení R12, R22; Bod varu - 5 ° C; Teplota kondenzace - 60 s; Absorpční teplota je 20 ° C: teplota tekutiny před zařízením škrtící klapky je 60 ° C - pro CHLADONE 142;

Odchylka je povolena od jmenovitých hodnot chladicí kapacity a efektivní. Memorita v rozmezí ± 7%.

Tlakový rozdíl a sací tlaky by neměly překročit 1,7 MPa (17 kgf / s * 1) a poměr tlaku tlaku na sací tlak by neměl překročit 1,2.

Teplota výboje by neměla překročit 160 ° C pro R22 a 140 ° C pro R12 a R142.

Vypočtený tlak 1,80 MPa (1,8 kgf. Cm2)

Kompresory by měly udržovat těsnost při testování s přetlakem 1,80 MPa (1,8 kgf. Cm2).

Při práci na R22, R12 a R142 by měla být teplota sání:

tVS \u003d T0 + (15 ... 20 ° C) při T0 ≥ 0 ° C;

tV \u003d 20 ° С na -20 ° С< t0 < 0°С;

tVS \u003d T0 + (35 ... 40 ° C) na T0< -20°С;

Ministerstvo školství a vědy Ruské federace

Novosibirsk State Technická univerzita

_____________________________________________________________

Definice vlastností
Instalace chladicích

Metodické pokyny

pro studenty fen všechny formy učení

Novosibirsk.
2010

UDC 621.565 (07)

Sestaven: CAND. thehn. Sciences, doc. ,

Recenzent: Dr. Tech. Sciences, prof.

Práce byla připravena na katedře tepelných elektráren

© Novosibirsk State.

technická univerzita, 2010

Laboratorní cíl

1. Praktická konsolidace znalostí podle druhého zákona termodynamiky, cyklů, chladicích jednotek.

2. Seznámení s S. angregát chladničky IF-56 a její technické vlastnosti.

3. Studium a konstrukce chladicích cyklů.

4. Stanovení hlavních vlastností, instalace chladicích.

1. Teoretické základy práce

Instalace chladicích

1.1. Reverzní cyklus Carno.

Chladicí jednotka je navržena tak, aby přenesla teplo z chladného zdroje k horkému. Podle znění Clausia nemůže termodynamika tepla jít z studeného těla horké. V chladicí jednotce se takový přenos tepla dochází sám o sobě, ale v důsledku mechanické energie kompresoru vynaloženého na kompresi páru chladiva.

Hlavní charakteristikou chladicí jednotky je chladicí koeficient, jehož exprese je získána z rovnice prvního zákona termodynamiky zaznamenané pro reverzní cyklus chladicí jednotky, s přihlédnutím k tomu, že pro každý cyklus, změna vnitřního cyklu energie pracovní tekutiny d u.\u003d 0, konkrétně:

q.= q.1 – q.2 = l., (1.1)

kde q.1 - teplo, dané horkému zdroji; q.2 - teplo z chladného zdroje; l. – mechanická práce kompresor.

Z (1.1) vyplývá, že teplo je přenášeno do horkého zdroje

q.1 = q.2 + l., (1.2)

koeficient chladničky je zlomek tepla q.2, přenášen z chladného zdroje k horkému, na jednotku vynaloženého kompresoru

(1.3)

Maximální hodnota faktoru chlazení pro daný rozsah teploty mezi T.hor horké I. T.studené zdroje tepla mají carno reverzní cyklus (obr. 1.1),

Obr. 1.1. Reverzní cyklus Carno.

pro které je dodáváno teplo t.2 = cONST. Z chladného zdroje k pracovní kapalině:

q.2 = T.2 · ( s.1 – s.4) = T.2 · DS (1.4)

a teplo t.1 = cONST. Z pracovního těla do studeného zdroje:

q.1 = T.jeden · ( s.2 – s.3) = T.1 · DS, (1.5)

V reverzním cyklu CarNo: 1-2 - adiabatická komprese pracovní tekutiny, v důsledku toho, která teplota pracovní kapaliny T.2 se stává vyššími teplotami T.horké zdroje; 2-3 - Izotermická odvod tepla q.1 Z pracovní kapaliny k horkému zdroji; 3-4 - Adiabatická expanze pracovního tělesa; 4-1 - Izotermické teplo q.2 Z chladného zdroje na pracovní tekutinu. S ohledem na vztahy (1.4) a (1.5) může být rovnice (1.3) pro koeficient chladicího součinitele zpětného cyklu Carno reprezentováno jako:

Čím vyšší je hodnota e, tím účinnější je chladicí cyklus a menší práce. l. bude potřebovat přenos tepla q.2 Z chladného zdroje k horkému.

1.2. Cyklus parokomprese chladicí jednotky

Izotermický přívod a odstranění tepla v chladicí jednotce mohou být prováděny, pokud je chladivo je nízkotroucí kapalina, jehož bodem varu při atmosférickém tlaku t.0 £ 0 oc a s negativní teploty Vařil se vařícím tlakem p.0 by měl být více atmosférický pro eliminaci vzduchových sedaček do výparníku. Nízký tlak komprese umožňují vytvářet lehký kompresor a další prvky chladicí jednotky. S významným skrytým teplem odpařování r. Jsou žádoucí nízké specifické svazky. pROTI., což snižuje rozměry kompresorů.

Dobrým chladivem je amoniak NH3 (při teplotě varu t.k \u003d 20 OS, tlak nasycení p.k \u003d 8,57 bar a kdy t.0 \u003d -34 OS, p.0 \u003d 0,98 bar). Skryté teplo odpařování je vyšší než u jiných chladniček, ale jeho nevýhody - toxicita a korozní aktivita ve vztahu k neželezným kovům, proto v domácích chladicích jednotkách, amoniak neplatí. Ne špatné chladiva jsou methylchlorid (CH3CI) a ethan (C2H6); Sírný anhydrid (SO2) v důsledku vysoké toxicity neplatí.

Freony jsou široce používány jako chladničky - fluorochlorové deriváty nejjednodušších uhlovodíků (především metanu). Výrazné vlastnosti freonu jsou jejich chemická odolnost, netokolita, nedostatek interakce s strukturální materiály pro t. < 200 оС. В прошлом веке наиболее Široké použití Přijatý R12 nebo Freon - 12 (CF2Cl2 - Dynftorudichloromethan), který má následující tepelné vlastnosti: molekulová hmotnost m \u003d 120,92; Bod varu při atmosférickém tlaku p.0 \u003d 1 bar; t.0 \u003d -30,3 oC; Kritické parametry R12: p.kr \u003d 41,32 bar; t.kr \u003d 111.8 OS; pROTI.kr \u003d 1,78 × 10-3 m3 / kg; Adiabtract index k. = 1,14.

Freonová produkce - 12, protože látka zničí ozonovou vrstvu, byla v Rusku zakázána v roce 2000, bylo povoleno pouze použití již vyrobené R12 nebo extrahováno ze zařízení.

2. provozování montáže chlazení IF-56

2.1. angregát chladničky

Jednotka IF-56 je určena k ochlazení vzduchu v chladicí komoře 9 (obr. 2.1).

Ventilátor "href \u003d" / text / kategorie / ventilantor / "rel \u003d" záložka "\u003e ventilátor; 4 - přijímač; 5 -Conacifer;

6 - filtrační vysouška; 7 - tlumivka; 8 - výparník; 9 - Chladicí fotoaparát

Obr. 2.2. Cyklus chladicí

V procesu škrcení kapalného freonu v tlumivku 7 (proces 4-5 V ph.-Diagram) Částečně se vypařuje, hlavní odpařování freonu se vyskytuje ve výparníku 8 v důsledku tepla odebraného ze vzduchu v chladicí komoře (isobaro-izotermní proces 5-6 p.0 = cONST. a t.0 = cONST.). Předehřátá pára s teplotou vstupuje do kompresoru 1, kde je stlačován z tlaku p.0 k tlaku p.K (Polytrofická, platná komprese 1-2D). Na Obr. 2.2 Také znázorněná teoretická, adiabatická komprese 1-2a s.1 = cONST...gif "šířka \u003d" 16 "výška \u003d" 25 "\u003e (proces 4 * -4). tekuté freon proudí do přijímače 5, odkud přes filtr-desikacent 6 jde do sytiče 7.

Technická data

Výparník 8 se skládá z finovaných baterií - konvektorů. Baterie jsou vybaveny sytičem 7 s termostatickým ventilem. Kondenzátor 4 s nuceným vzduchem chlazené, výkon ventilátoru PROTI.B \u003d 0,61 m3 / s.

Na Obr. 2.3 ukazuje platný cyklus parokomprese chladicí jednotky, postavený podle výsledků testu: 1-2a - adiabatická (teoretická) stlačení páry chladiva; 1-2D - komprese viditelné v kompresoru; 2D-3 - Isobarické chlazení par
teplota kondenzace t.NA; 3-4 * - Isobaro-izotermní kondenzace páry chladiva v kondenzátoru; 4 * -4 - kondenzát podušle;
4-5 - škrcení ( h.5 = h.4) v důsledku toho, které kapalné chladicí činidlo se částečně odpaří; 5-6 - Isobaro-izotermický odpařování ve výparníku chlazovací komora; 6-1 - Isobarický přehřátí suchého nasyceného páru (bod 6, h.\u003d 1) na teplotu t.1.

Obr. 2.3. Chladicí cyklus ph.-Diagram

2.2. výkonové funkce

Základní provozní vlastnosti Montáž chladicí kapacity jsou chladicí kapacita Q.Spotřeba energie N., Chladicí spotřeba G. a specifická chladicí kapacita q.. Chladicí kapacita je určena vzorcem, kW:

Q. = Gq. = G.(h.1 – h.4), (2.1)

kde G. - spotřeba chladiva, kg / s; h.1 - Pár entalpie na výjezdu z výparníku, KJ / kg; h.4 - Entalpie kapalného chladiva před sytičem, KJ / kg; q. = h.1 – h.4 - Specifická chladicí kapacita, KJ / kg.

Také specifický objem Chladicí kapacita, KJ / M3:

q.v \u003d. q./ pROTI.1 = (h.1 – h.4)/pROTI.1. (2.2)

Tady pROTI.1 - Specifický objem páry na výstupu z výparníku, M3 / kg.

Spotřeba chladiva je umístěna podle vzorce, kg / s:

G. = Q.NA/( H.2d - h.4), (2.3)

Q. = c.’oDPOLEDNE.PROTI.V( t.Na 2 - t.V 1). (2.4)

Tady PROTI.B \u003d 0,61 m3 / s - výkon ventilátoru, chladicí kondenzátor; t.V 1, t.B2 - teplota vzduchu na vstupu a výstupu kondenzátoru, ºС; c.’oDPOLEDNE. - Středně hromadné ISOBAR Vzduchová tepelná kapacita, KJ / (M3 · K):

c.’oDPOLEDNE. = (μ cPM.)/(μ pROTI.0), (2.5)

kde (μ. pROTI.0) \u003d 22,4 m3 / kmol - objem kilo modlí vzduch za normálních fyzikálních podmínek; (μ. cPM.) - Průměrná isobarická molární tepelná kapacita, která je určena empirickým vzorcem, KJ / (KOLOL · K):

(μ cPM.) \u003d 29,1 + 5,6 · 10-4 ( t.B1 +. t.Při 2). (2.6)

Teoretická síla adiabatické komprese páry chladiva v procesu 1-2a, kW:

N.A \u003d. G./( H.2a - h.1), (2.7)

Relativní adiabatická a skutečná chladicí kapacita:

k.A \u003d. Q./N.ALE; (2.8)

k. = Q./N., (2.9)

prezentační teplo přenášené z chladného zdroje pro horké, na jednotku teoretický výkon (adiabatický) a platný (elektrický výkon pohonu kompresoru). Koeficient chlazení má stejný fyzický význam a je určen vzorcem:

ε = ( h.1 – h.4)/(h.2d - h.1). (2.10)

3. Chlachové testy

Po spuštění chladicí jednotky je nutné čekat na stacionární režim ( t.1 \u003d CONST. t.2D \u003d CONST), pak změřte všechny odečty přístroje a vložte do tabulky měření 3.1, založené na výsledcích, které mají být vytvořeny chladicí cyklus ph.- I. I. ts.- --ordate s použitím parního schématu pro Freon-12 znázorněné na OBR. 2.2. Výpočet hlavních vlastností chladicí jednotky se provádí v tabulce. 3.2. Teplota odpařování t.0 a kondenzace t.K Najít v závislosti na tlaku p.0 I. p.Na stůl. 3.3. Absolutní tlak p.0 I. p.K jsou určeny vzorce, barem:

p.0 = B./750 + 0,981p.0m, (3.1)

p.K \u003d. B./750 + 0,981p.Km, (3.2)

kde V – atmosféra Barometr, mm. Rt. Svatý.; p.0m - přetlak Odpařování na tlakoměru, ATI; p.KM - Nadměrný tlak kondenzace na tlakoměru, ATI.

Tabulka 3.1.1.

Výsledky měření

Tabulka 3.2.

Výpočet hlavních charakteristik chladicí jednotky

Tabulka 3.3.

Freon-12 saturační tlak (Cf.2 Cl.2 - diftorudichloromethan)

1. Schéma a popis chladicí jednotky.

2. Tabulky měření a výpočty.

3. Dokončený úkol.

Úkol

1. Sestavte chladicí cyklus ph.-Diagram (obr. 1).

2. Proveďte tabulku. 3.4, pomocí ph.-Diagram.

Tabulka 3.4.

Počáteční data pro stavbu chladicího cykluts. -Cordate

2. Vytvořte chladicí cyklus ts.-Diagram (obr. 2).

3. Určete hodnotu chladicího koeficientu Carno Reverse cyklu podle vzorce (1.6) T.1 = T.Na I. T.2 = T.0 a porovnejte ji s chladicím koeficientem reálné instalace.

LITERATURA

1. Sharov, yu. I.Porovnání cyklů chladicích zařízení na alternativní chladiva / // Energetická a tepelná energetika. - Novosibirsk: NSTU. - 2003. - Vol. 7, - str. 194-198.

2. Kirillin, V. A.Technická termodynamika /. - M.: Energia, 1974. - 447 p.

3. Vargaftik, N. B. Adresář podle termofyzikální vlastnosti plyny a kapaliny. - M.: Věda, 1972. - 720 p.

4. Andryzhenko, A. I. Základy technické termodynamiky reálných procesů. - M.: Vyšší škola, 1975.

Jednotka IF-56 je určena k ochlazení vzduchu v chladicí komoře 9 (obr. 2.1). Hlavními prvky jsou: freonální pístový kompresor 1, vzduchový chlazení kondenzátor 4, sytičem 7, odpařovací baterie 8, filtrační sušička 6, naplněné tlumičem vlhkosti - silicogel, přijímač 5 pro sběr kondenzátu, ventilátor 3 a elektromotor 2.

Obr. 2.1. Schéma chladicí jednotky IF-56:

Technická data

Výparník 8 se skládá ze dvou žebrovaných baterií - konvektorů. Baterie jsou vybaveny sytičem 7 s termostatickým ventilem. Kondenzátor 4 s nuceným vzduchem chlazeným, výkonem ventilátoru

Vb \u003d 0,61 m3 / s.

Na Obr. 2.2 a 2.3 znázorňuje platný cyklus parokomprese chladicí jednotky, postavený podle výsledků testu: 1 - 2A - adiabatické (teoretické) stlačení páry chladiva; 1 - 2D - komprese v kompresoru; 2D - 3 - Isobaric chlazení par

kondenzační teplota tk; 3 - 4 * - Isobaro-izotermní kondenzace páry chladiva v kondenzátoru; 4 * - 4 - kondenzát podušle;

4 - 5 - škrcení (H5 \u003d H4), v důsledku toho, který je kapalný chladicí činidlo částečně odpařeno; 5 - 6 - Isobaro-izotermický odpařování ve výparníku chladicí komory; 6 - 1 - Isobarický přehřátí suchého nasyceného páru (bod 6, X \u003d 1) na teplotu T1.

Všechny malé chladicí stroje vyrobené v naší zemi jsou freon. Pracovat na jiných chladničkách, nejsou sériově vyrobeny.

Obr.99. Systém lednička IF-49M:

1 - kompresor, 2 - kondenzátor, 3 - teploty, 4 - výparníky, 5 - Výměník tepla, 6 - citlivé kazety, 7 - tlakové relé, 8 - Waterguidide Gate, 9 - DosikaCant, 10 - filtr, 11 - elektromotor, 12 - magnetický spínač.

Malé chladicí stroje jsou založeny na výše uvedených agregátech freon kompresorových kondenzátorů vhodného výkonu. Průmysl vytváří malé chladicí stroje především se agregáty s kapacitou 3,5 až 11 kW. Mezi ně patří stroje IF-49 (obr. 90), IF-56 (obr. 100), HM1-6 (obr. 101); CMV1-6, HM1-9 (obr.102); CMV1-9 (obr.103); Stroje bez speciálních značek s agregáty ACF-4M (obr.104); AFV-6 (obr.105).

Obr.104. Schéma chladicího stroje s agregátem AFV-4M;

1 - CAP-4M kondenzátor, 2 - Výměník tepla TF-20M; 3 - Waterguading ventil BP-15, 4 - tlakový spínač RD-1, 5 - kompresor FV-6, 6 - elektromotor, 7 - filtrační vysoušeče OFF-10A, 8 - výparníky IRSN-12,5m, 9 - termostatické ventily TRV -2M, 10 - citlivé kazety.

Ve významných množstvích existují také stroje s agregáty SU-2,8, FAQ-0,7e, fax-1,1 a fava-1,5m.

Integrují všechny tyto stroje pro přímé chlazení stacionárních chladicích komor a různých nákupů chladicí zařízení Veřejné stravování a obchody s potravinami.

Jako výparníky se používají žebrované žebrované cívky baterií IRSN-10 nebo IRSN-12.5.

Všechny stroje jsou plně automatizované a doplněné termostatickými ventily, tlakovým spínačem a ventily regulačních vodou (pokud je stroj s chladicím kondenzátorem vody). Relativně velký z těchto strojů - HM1-6, CMV1-6, HM1-9 a CMV1-9 - přívody, navíc, elektromagnetické ventily a teplotní relé kamery, jeden společný elektromagnetický ventil je instalován na výztužném štítu v přední části kolektoru kapaliny , s níž můžete okamžitě zakázat Freonův krmivo do všech výparníků a komorové elektromagnetické ventily - na potrubí dodávající kapalné freon do chladicích zařízení. Pokud jsou kamery vybaveny několika chladicími zařízeními a freonové kanály v nich jsou vyráběny ve dvou potrubí (viz schémata), elektromagnetický ventil je umístěn na jeden z nich, takže to není všechny chladicí komory chladicí zařízení přes tento ventil, ale pouze ty, které se živí.

Angregát chladničky

Jednotka IF-56 je určena k ochlazení vzduchu v chladicí komoře 9 (obr. 2.1).

Obr. 2.1. Chladicí zařízení IF-56

1 - kompresor; 2 - elektromotor; 3 - ventilátor; 4 - přijímač; 5 -Conacionátor;

6 - filtrační vysouška; 7 - tlumivka; 8 - výparník; 9 - Chladicí fotoaparát

Obr. 2.2. Cyklus chladicí

V procesu škrcení kapalného freonu v tlumivku 7 (proces 4-5 V ph.-Diagram) Částečně se vypařuje, hlavní odpařování freonu se vyskytuje ve výparníku 8 v důsledku tepla odebraného ze vzduchu v chladicí komoře (isobaro-izotermní proces 5-6 p. 0 = cONST. a t. 0 = cONST.). Předehřátá pára s teplotou vstupuje do kompresoru 1, kde je stlačován z tlaku p. 0 k tlaku p. K (Polytrofická, platná komprese 1-2D). Na Obr. 2.2 také znázorněná teoretická, adiabatická komprese 1-2 a s. 1 = cONST.. V kondenzátoru 4 jsou páry freonu ochlazeny na kondenzační teplotu (proces 2D-3), poté kondenzovány (isobaro-izotermní proces 3-4 * kdy p. K \u003d. cONST. a t. K \u003d. cONST.. V tomto případě je tekutý freon hypochégován na teplotu (proces 4 * -4). Tekuté freon proudí do přijímače 5, odkud přes filtr-desiccant 6 vstupuje do sytiče 7.

Technická data

Výparník 8 se skládá z finovaných baterií - konvektorů. Baterie jsou vybaveny sytičem 7 s termostatickým ventilem. Kondenzátor 4 s nuceným vzduchem chlazeným, výkonem ventilátoru PROTI. B \u003d 0,61 m 3 / s.

Na Obr. 2.3 ukazuje platný cyklus parokomprese chladicí jednotky, postavený podle výsledků testu: 1-2a - adiabatická (teoretická) stlačení páry chladiva; 1-2D - komprese viditelné v kompresoru; 2D-3 - Isobarické chlazení par
Teplota kondenzace t. NA; 3-4 * - Isobaro-izotermní kondenzace páry chladiva v kondenzátoru; 4 * -4 - kondenzát podušle;
4-5 - škrcení ( h. 5 = h. 4) v důsledku toho, které kapalné chladicí činidlo se částečně odpaří; 5-6 - Isobaro-izotermické odpařování ve výparníku chladničky; 6-1 - Isobarický přehřátí suchého nasyceného páru (bod 6, h.\u003d 1) na teplotu t. 1 .

Obr. 2.3. Chladicí cyklus ph.-Diagram

Výkonové funkce

Hlavní provozní vlastnosti chladicí jednotky jsou chladicí kapacity Q.Spotřeba energie N., Chladicí spotřeba G. a specifická chladicí kapacita q.. Chladicí kapacita je určena vzorcem, kW:

Q \u003d gq \u003d g(h. 1 – h. 4), (2.1)

kde G. - spotřeba chladiva, kg / s; H. 1 - Pár entalpie na výjezdu z výparníku, KJ / kg; h. 4 - Entalpie kapalného chladiva před sytičem, KJ / kg; q. = h. 1 – h. 4 - Specifická chladicí kapacita, KJ / kg.

Také specifický objem Chladicí kapacita, KJ / M 3:

q. V \u003d. q / V. 1 = (h. 1 – h. 4)/pROTI. 1 . (2.2)

Tady pROTI. 1 - Specifický objem páry na výstupu výparníku, m 3 / kg.

Spotřeba chladiva je umístěna podle vzorce, kg / s:

G. = Q. Do / ( H. 2d - h. 4), (2.3)

Q. = c.’ PM V. V ( t. Na 2 - t. V 1). (2.4)

Tady PROTI. B \u003d 0,61 m 3 / s - výkon ventilátoru, chladicí kondenzátor; t. V 1 , t. B2 - teplota vzduchu na vstupu a výstupu kondenzátoru, ºС; c.’ ODPOLEDNE. - Průměrná hromadná kapacita vzduchu ISOBAR, KJ / (m 3 · K):

c.’ ODPOLEDNE. = (μ c pm.)/(μ pROTI. 0), (2.5)

kde (μ. pROTI. 0) \u003d 22,4 m 3 / kmol - objem kilo modlí vzduch za normálních fyzikálních podmínek; (μ. c pm.) - Průměrná isobarická molární tepelná kapacita, která je určena empirickým vzorcem, KJ / (KOLOL · K):

(μ c pm.) \u003d 29,1 + 5,6 · 10 -4 ( t. B1 +. t. Při 2). (2.6)

Teoretická síla adiabatické komprese páry chladiva v procesu 1-2 a, kW:

N. A \u003d. G./( H. 2a - h. 1), (2.7)

Relativní adiabatická a skutečná chladicí kapacita:

k. A \u003d. Q./N. ALE; (2.8)

k. = Q./N., (2.9)

prezentační teplo přenášené z chladného zdroje pro horké, na jednotku teoretický výkon (adiabatický) a platný (elektrický výkon pohonu kompresoru). Koeficient chlazení má stejný fyzický význam a je určen vzorcem.