Dům, design, opravy, výzdoba. Dvůr a zahrada. DIY

Tyto ztráty jsou úměrné dynamickému tlaku pd = ρv2/2, kde ρ je hustota vzduchu, která se rovná asi 1,2 kg/m3 při teplotě asi +20 °C a v je jeho rychlost [m/s], obvykle za odporem. Koeficienty úměrnosti ζ, nazývané místní koeficienty odporu (LRC), pro různé prvky systémy B a HF se obvykle určují z tabulek, které jsou k dispozici zejména v řadě dalších zdrojů a v nich.

Největší obtíž je v tomto případě nejčastěji hledání CMS pro sestavy odpališť nebo odboček, protože v tomto případě je nutné vzít v úvahu typ odpaliště (na průchod nebo větev) a způsob pohybu vzduchu (výtlak nebo sání ), jakož i poměr průtoku vzduchu ve větvi k průtoku ve vrtu Lo ʹ = Lo/Lc a plocha průřezu průchodu k ploše průřezu vrtu fn ʹ = fn /fc.

U sacích odpališť je také nutné vzít v úvahu poměr plochy průřezu větve k ploše průřezu kmene fo ʹ = fo / fc. V návodu jsou příslušné údaje uvedeny v tabulce. 22:36-22:40. Při vysokých relativních průtokech ve větvi se však CMR velmi prudce mění, proto se v této oblasti uvažované tabulky ručně interpolují obtížně a se značnou chybou.

Navíc v případě použití tabulek MS Excel je opět žádoucí mít vzorce pro přímý výpočet CMR prostřednictvím poměru nákladů a úseků. Zároveň by takové vzorce měly být na jedné straně poměrně jednoduché a vhodné pro hromadné navrhování a použití ve vzdělávacím procesu, ale zároveň by neměly dávat chybu, která přesahuje obvyklou přesnost technických výpočtů.

Dříve podobný problém řešil autor ve vztahu k odporům vyskytujícím se v systémech ohřevu vody. Podívejme se nyní na tento problém pro mechanické systémy B a KV. Níže jsou uvedeny výsledky aproximace dat pro sjednocená odpaliště (větvené uzly) na průchod. Obecná forma závislosti byly zvoleny na základě fyzických úvah, s ohledem na pohodlí použití získaných výrazů při zajištění přijatelné odchylky od tabulkových dat:

Je snadné vidět, že relativní plocha průchodu fn ʹ během vstřikování, respektive větve fo ʹ během sání ovlivňuje CMR stejným způsobem, a to se zvýšením fn ʹ nebo fo ʹ, odpor se bude snižovat a číselný koeficient pro uvedené parametry ve všech výše uvedených vzorcích je stejný, tedy (-0,25). Navíc, jak pro přívodní, tak pro výfukové T-kusy, když se změní proudění vzduchu ve větvi, relativní minimum CMR nastane na stejné úrovni Lo ʹ = 0,2.

Tyto okolnosti naznačují, že získané výrazy i přes svou jednoduchost dostatečně odrážejí obecné fyzikální zákony, které jsou základem vlivu studovaných parametrů na tlakové ztráty v T-kusech jakéhokoli typu. Zejména čím více fn ʹ nebo fo ʹ, tzn. čím blíže jsou k jednotě, tím méně se mění struktura proudění během průchodu odporu, a tedy tím menší je CMR.

U hodnoty Lo ʹ je závislost složitější, ale i zde bude společná pro oba způsoby pohybu vzduchu. Představa o míře korespondence mezi nalezenými poměry a počátečními hodnotami CMR je uvedena na obr. 1, který ukazuje výsledky zpracování tabulky 22.37 pro unifikované T-kusy KMS (větvené uzly) pro kruhový a obdélníkový průchod při vstřikování. Přibližně stejný obrázek získáme pro aproximaci tabulky. 22,38 za použití vzorce (3).

Všimněte si, že i když v druhém případě mluvíme o kulatý úsek, je snadné se ujistit, že výraz (3) docela úspěšně popisuje data v tabulce. 22.39, již souvisí s pravoúhlými uzly. Chyba vzorců pro CMS je převážně 5-10% (maximálně 15%). Poněkud vyšší odchylky lze u sacích T-kusů udávat výrazem (3), ale i zde lze vzhledem ke složitosti změny odporu v takových prvcích považovat za vyhovující.

V každém případě se zde velmi dobře odráží povaha závislosti CMR na faktorech, které ji ovlivňují. V tomto případě získané poměry nevyžadují žádná další počáteční data, kromě těch, která jsou již k dispozici v tabulce aerodynamického výpočtu. Musí totiž výslovně uvádět jak rychlosti proudění vzduchu, tak i průřezy v aktuálním a sousedním úseku, které jsou zahrnuty v uvedených vzorcích. To zejména zjednodušuje výpočty při použití tabulek MS Excel.

Vzorce uvedené v tomto příspěvku jsou přitom velmi jednoduché, přehledné a snadno dostupné pro inženýrské výpočty zejména v MS Excel i ve výukovém procesu. Jejich použití umožňuje odmítnout tabulkovou interpolaci při zachování přesnosti požadované pro technické výpočty a přímo vypočítat CMR T-kusů na průchod pro širokou škálu poměrů průřezů a průtoků vzduchu v kmeni a větvích.

To je zcela dostačující pro návrh V a VF systémů ve většině obytných a veřejných budov.

Programy mohou být užitečné pro designéry, manažery, inženýry. K používání programů v podstatě stačí Microsoft Excel. Mnoho autorů programů není známo. Chtěl bych poznamenat práci těchto lidí, kteří na základě Excelu dokázali připravit tak užitečné kalkulační programy. Výpočtové programy pro větrání a klimatizaci jsou zdarma ke stažení. Ale nezapomeňte! Programu nemůžete absolutně důvěřovat, zkontrolujte jeho data.

S pozdravem správa stránek

S tímto materiálem redaktoři časopisu „Climate World“ pokračují ve vydávání kapitol z knihy „Ventilační a klimatizační systémy. Doporučení k návrhu pro
voda a veřejné budovy“. Autor Krasnov Yu.S.

Aerodynamický výpočet vzduchovodů začíná nakreslením axonometrického diagramu (M 1: 100), uvedením čísel sekcí, jejich zatížení L (m 3 / h) a délek I (m). Je určen směr aerodynamického výpočtu - od nejvzdálenějšího a zatíženého úseku k ventilátoru. V případě pochybností se při určování směru počítají všechny možné možnosti.

Výpočet začíná na vzdáleném místě: určete průměr D (m) kruhu nebo plochu F (m 2) průřez obdélníkové potrubí:

Rychlost se zvyšuje, jak se přibližujete k ventilátoru.

Podle přílohy H jsou nejbližší standardní hodnoty převzaty z: D CT nebo (a x b) st (m).

Hydraulický poloměr pravoúhlého potrubí (m):

kde - součet místních koeficientů odporu v sekci potrubí.

Lokální odpory na hranici dvou sekcí (odpaliště, kříže) jsou připisovány sekci s nižším průtokem.

Místní koeficienty odporu jsou uvedeny v přílohách.

Schéma přívodního vzduchotechnického systému obsluhujícího 3-podlažní administrativní budovu

Příklad výpočtu

Počáteční údaje:

Vzduchovody jsou vyrobeny z pozinkovaného ocelového plechu, jehož tloušťka a rozměry odpovídají cca. N od . Materiál sací šachty je cihla. Jako rozdělovače vzduchu jsou použity nastavitelné rošty typu PP s možnými sekcemi: 100 x 200; 200 x 200; 400 x 200 a 600 x 200 mm, faktor odstínu 0,8 a maximální rychlost výstupního vzduchu až 3 m/s.

Odpor izolovaného sacího ventilu s plně otevřenými lopatkami je 10 Pa. Hydraulický odpor instalace ohřívače vzduchu je 100 Pa (podle samostatného výpočtu). Odpor filtru G-4 250 Pa. Hydraulický odpor tlumiče 36 Pa (dle akustický výpočet). Na základě architektonických požadavků jsou navrženy pravoúhlé kanály.

Průřezy cihlových žlabů jsou brány podle tabulky. 22.7.

Lokální koeficienty odporu

Řez 1. Mřížka RR na výstupu o průřezu 200 × 400 mm (počítáno samostatně):

č. parcel	Typ místního odporu	Skica	Úhel α, st.	přístup			Odůvodnění	KMS
				F0/F1	L 0 /L st	f pass / f st
1	Difuzér		20	0,62	—	—	Tab. 25.1	0,09
	Vybrání		90	—	—	—	Tab. 25.11	0,19
	Tee-pass		—	—	0,3	0,8	Aplikace. 25.8	0,2
							∑ =	0,48
2	Tee-pass		—	—	0,48	0,63	Aplikace. 25.8	0,4
3	větvové tričko		—	0,63	0,61	—	Aplikace. 25.9	0,48
4	2 vývody	250×400	90	—	—	—	Aplikace. 25.11
	Vybrání	400×250	90	—	—	—	Aplikace. 25.11	0,22
	Tee-pass		—	—	0,49	0,64	Tab. 25.8	0,4
							∑ =	1,44
5	Tee-pass		—	—	0,34	0,83	Aplikace. 25.8	0,2
6	Difuzor za ventilátorem		h = 0,6	1,53	—	—	Aplikace. 25.13	0,14
	Vybrání	600×500	90	—	—	—	Aplikace. 25.11	0,5
							∑=	0,64
6a	Zmatkač před ventilátorem			D g \u003d 0,42 m			Tab. 25.12	0
7	Koleno		90	—	—	—	Tab. 25.1	1,2
	Louvre mřížka						Tab. 25.1	1,3
							∑ =	1,44
Tabulka 2. Stanovení lokálních odporů

Krasnov Yu.S.,

„Větrací a klimatizační systémy. Návrhová doporučení pro průmyslové a veřejné budovy“, kapitola 15. „Thermocool“

• Chladicí stroje a chladicí jednotky. Příklad návrhu chladicího centra
• „Výpočet tepelné bilance, příjmu vlhkosti, výměny vzduchu, konstrukce J-d diagramů. Vícezónová klimatizace. Příklady řešení »
• Návrhář. Materiály časopisu "Climate World"
  • Základní parametry vzduchu, třídy filtrů, výpočet výkonu ohřívače, normy a předpisy, tabulka fyzikálních veličin
  • Samostatná technická řešení, vybavení
  Co je to eliptická zástrčka a proč je potřeba
Vliv současných teplotních předpisů na spotřebu energie datového centra Nové metody pro zlepšení energetické účinnosti klimatizačních systémů datových center Zvýšení účinnosti krbu na tuhá paliva Systémy rekuperace tepla v chladicích zařízeních Mikroklima skladů vína a zařízení pro jeho tvorbu Výběr zařízení pro specializované systémy přívodu venkovního vzduchu (DOAS) Tunelový ventilační systém. Zařízení TLT-TURBO GmbH Aplikace zařízení Wesper v komplexu pro hlubinné zpracování ropy podniku "KIRISHINEFTEORGSINTEZ" Řízení výměny vzduchu v laboratorních místnostech Integrované použití systémů rozvodu vzduchu pod podlahou (UFAD) v kombinaci s chladicími trámy Tunelový ventilační systém. Výběr schématu ventilace Výpočet vzducho-tepelných clon na základě nového typu prezentace experimentálních dat o tepelných a hmotových ztrátách Zkušenosti s tvorbou decentralizovaného systému větrání při rekonstrukci objektu Studené paprsky pro laboratoře. Využití duální rekuperace energie Zajištění spolehlivosti ve fázi návrhu Využití tepla uvolněného při provozu chladicího zařízení průmyslového podniku
• Metoda aerodynamického výpočtu vzduchovodů
Metodika pro výběr split systému od DAICHI Vibrační charakteristiky ventilátorů Nový standard pro návrh tepelné izolace Aplikovaná problematika klasifikace objektů podle klimatických parametrů Optimalizace řízení a struktury ventilačních systémů Variátory a drenážní čerpadla od EDC Nová referenční kniha od ABOK Nový přístup ke konstrukci a provozu chladicích systémů pro klimatizované budovy

Můžete také použít přibližný vzorec:

0,195 vs 1,8

R f. (10) d 1001, 2

Jeho chyba nepřesahuje 3 - 5%, což je dostatečné pro inženýrské výpočty.

Celkovou tlakovou ztrátu třením pro celý úsek získáme vynásobením měrných ztrát R délkou úseku l, Rl, Pa. V případě použití vzduchovodů nebo kanálů z jiných materiálů je nutné zavést korekci na drsnost βsh dle tabulky. 2. Závisí na absolutní ekvivalentní drsnosti materiálu potrubí K e (tabulka 3) a hodnotě v f .

Tabulka 3 Absolutní ekvivalentní drsnost materiálu potrubí

Pro ocelové vzduchovody βsh = 1. Podrobnější hodnoty βsh naleznete v tabulce. 22.12. S ohledem na tuto korekci se upravená tlaková ztráta třením Rl βsh, Pa, získá vynásobením Rl hodnotou βsh. Pak určit dynamický tlak pro výuku

za standardních podmínek ρw = 1,2 kg/m3.

Dále se na místě zjistí lokální odpory, určí se koeficienty lokálního odporu (LMR) ξ a vypočítá se součet LMR v tomto úseku (Σξ). Všechny místní odpory se zapisují do výpisu v následujícím formuláři.

PROHLÁŠENÍ KMS VĚTRACÍ SYSTÉMY

Atd.

V sloupec „místní odpory“ zaznamenává názvy odporů (ohyb, T, kříž, koleno, rošt, rozdělovač vzduchu, deštník atd.), které jsou v této oblasti k dispozici. Kromě toho je zaznamenán jejich počet a vlastnosti, podle kterých se pro tyto prvky určují hodnoty CMR. Například u kruhového ohybu je to úhel natočení a poměr poloměru otáčení k průměru potrubí r/d, pro pravoúhlý výstup - úhel natočení a rozměry stran potrubí aab. U bočních otvorů ve vzduchovém potrubí nebo potrubí (například v místě instalace mřížky nasávání vzduchu) - poměr plochy otvoru k průřezu vzduchového potrubí

f resp / f asi . U odpališť a křížů na průchodu se bere v úvahu poměr plochy průřezu průchodu a kmene f p / f s a průtoku ve větvi a v kmeni L o / L s, pro odpaliště a kříže na větvi - poměr plochy průřezu větve a kmene f p / f s a znovu hodnota L asi / L s. Je třeba mít na paměti, že každé T nebo kříž spojuje dvě sousední sekce, ale vztahují se k jedné z těchto sekcí, ve které je proud vzduchu L menší. Rozdíl mezi odpališti a kříži na běhu a na větvi souvisí s tím, jak běží směr návrhu. To je znázorněno na Obr. 11. Zde je vypočtený směr znázorněn tlustou čarou a směry proudění vzduchu jsou znázorněny tenkými šipkami. Navíc je přesně podepsáno, kde se v každé možnosti nachází kufr, průchod a východ.

větvové tričko pro správná volba vztahy fп / fс , fо /fс a L о /L с . Všimněte si, že v systémech přívodního větrání se výpočet obvykle provádí proti pohybu vzduchu a ve výfukových systémech podél tohoto pohybu. Sekce, do kterých uvažovaná odpaliště patří, jsou označeny zaškrtnutím. Totéž platí pro kříže. Zpravidla, i když ne vždy, se odpaliště a kříže na průjezdu objevují při výpočtu hlavního směru a na větvi při aerodynamickém spojování vedlejších sekcí (viz níže). V tomto případě lze stejné odpaliště v hlavním směru považovat za odpaliště pro průchod a ve vedlejším

– jako obor s jiným koeficientem. KMS pro kříže

přijato ve stejné velikosti jako u odpovídajících odpališť.

Rýže. 11. Schéma výpočtu T

Přibližné hodnoty ξ pro běžné odpory jsou uvedeny v tabulce. 4.

*) negativní CMR se může objevit při nízkém Lo /Lc v důsledku ejekce vzduchu (sání) z větve hlavním proudem.

Podrobnější údaje pro KMS jsou uvedeny v tabulce. 22:16 - 22:43. Pro nejběžnější místní odpory -

odpaliště v pasáži - KMR lze také přibližně vypočítat pomocí následujících vzorců:

– pro sací T-kusy (výfuk).

Po určení hodnoty Σξ se vypočte tlaková ztráta při místních odporech Z P d, Pa a celková tlaková ztráta.

na úseku Rl βsh + Z , Pa.

Výsledky výpočtů se zapisují do tabulky v následujícím formuláři.

AERODYNAMICKÝ VÝPOČET VĚTRACÍHO SYSTÉMU

Po dokončení výpočtu všech úseků hlavního směru se pro ně sečtou hodnoty Rl βsh + Z a určí se celkový odpor.

odpor ventilační sítě P síť = Σ(Rl βw + Z ).

Po výpočtu hlavního směru se propojí jedna nebo dvě větve. Pokud systém obsluhuje několik podlaží, můžete pro propojení vybrat větve podlaží na mezipatře. Pokud systém obsluhuje jedno podlaží, propojte větve z hlavního, které nejsou zahrnuty v hlavním směru (viz příklad v odstavci 4.3). Výpočet propojených úseků se provádí ve stejném pořadí jako u hlavního směru a zaznamenává se do tabulky ve stejném tvaru. Vazba se považuje za dokončenou, pokud částka

tlaková ztráta Σ(Rl βsh + Z ) podél spojených úseků se odchyluje od součtu Σ(Rl βsh + Z ) podél paralelně spojených úseků hlavního směru nejvýše o 10 %. Úseky podél hlavního a navazujícího směru od místa jejich odbočení ke koncovým rozdělovačům vzduchu se považují za paralelně spojené. Pokud obvod vypadá jako na obr. 12 (hlavní směr je vyznačen tlustou čarou), pak zarovnání směru 2 vyžaduje, aby hodnota Rl βsh + Z pro úsek 2 byla rovna Rl βsh + Z pro úsek 1, získané z výpočtu hlavního směru, s přesnost 10 %. Propojení je dosaženo volbou průměrů kulatých nebo průřezových rozměrů pravoúhlých vzduchových kanálů ve spojených sekcích, a pokud to není možné, instalací škrticích ventilů nebo membrán na větve.

Výběr ventilátoru provádějte podle katalogů výrobců nebo podle údajů. Tlak ventilátoru je roven součtu tlakových ztrát ve ventilační síti v hlavním směru, stanovenému v aerodynamickém výpočtu ventilačního systému, a součtu tlakových ztrát v prvcích ventilační jednotky ( vzduchový ventil, filtr, ohřívač vzduchu, tlumič atd.).

Rýže. 12. Fragment schématu ventilačního systému s výběrem větve pro propojení

Nakonec je možné zvolit ventilátor až po akustickém výpočtu, kdy je rozhodnuto o instalaci tlumiče hluku. Akustický výpočet lze provést pouze po předběžném výběru ventilátoru, protože výchozími údaji pro něj jsou hladiny akustického výkonu vydávaného ventilátorem do vzduchovodů. Provede se akustický výpočet podle pokynů v kapitole 12. V případě potřeby spočítejte a určete velikost tlumiče , , poté nakonec vyberte ventilátor.

4.3. Příklad výpočtu přívodního ventilačního systému

V úvahu zásobovací systém větrání pro jídelnu. Aplikace vzduchovodů a rozdělovačů vzduchu na plán je uvedena v článku 3.1 v první variantě ( typické schéma pro haly).

Schéma systému

1000х400 5 8310 m3/h

Více podrobností o metodice výpočtu a potřebné výchozí údaje naleznete na,. Odpovídající terminologie je uvedena v .

VYJÁDŘENÍ KMS SYSTÉMU P1

PŘÍLOHA Charakteristika ventilační mřížky a plafondy

I. Obytné části, m2, přívodní a odvodní lamelové rošty RS-VG a RS-G

Rychlostní koeficient m = 6,3, teplotní koeficient n = 5,1.

II. Charakteristika stropních svítidel ST-KR a ST-KV

Koeficient rychlosti m = 2,5, koeficient teploty n = 3.

REFERENCE

1. Samarin O.D. Výběr zařízení pro přívod vzduchu ventilační jednotky(klimatizace) typu KCKP. Směrnice pro realizaci kurzů a diplomových projektů pro studenty oboru 270109 "Zásobování teplem a plynem a větrání". – M.: MGSU, 2009. – 32 s.

2. Bělová E.M. Centrální systémy klimatizace v budovách. - M.: Euroklima, 2006. - 640 s.

3. SNiP 41-01-2003 "Vytápění, větrání a klimatizace". - M.: GUP TsPP, 2004.

4. Katalog zařízení "Arktos".

5. sanitární zařízení. Část 3. Větrání a klimatizace. kniha 2. / Ed. N. N. Pavlov a Yu. I. Schiller. – M.: Stroyizdat, 1992. – 416 s.

6. GOST 21.602-2003. Systém projektová dokumentace pro stavbu. Prováděcí pravidla pracovní dokumentaci vytápění, ventilace a klimatizace. - M.: GUP TsPP, 2004.

7. Samarin O.D. O režimu pohybu vzduchu v ocelových vzduchovodech.

// SOK, 2006, č. 7, s. 90-91.

8. Příručka designéra. Vnitřní sanitární zařízení. Část 3. Větrání a klimatizace. Kniha 1. / Ed. N. N. Pavlov a Yu. I. Schiller. – M.: Stroyizdat, 1992. – 320 s.

9. Kamenev P.N., Tertichnik E.I. Větrání. - M.: ASV, 2006. - 616 s.

10. Krupnov B.A. Terminologie pro stavební termofyziku, vytápění, větrání a klimatizaci: pokyny pro studenty oboru "Zásobování teplem a plynem a větrání".

• Požadavky a podmínky pro jejich provádění pro udělení sportovního titulu velmistra Ruska.

Sportovní disciplíny - Šachy, šachy - týmové soutěže, bleskový šach, rapid šach:

• Normy a podmínky pro jejich provádění pro udělení sportovního titulu mistra sportu Ruska.
• Normy a podmínky jejich realizace pro zadávání sportovních kategorií.

Sportovní disciplína - Šachy složení:

• Požadavky a podmínky pro jejich provádění pro udělení sportovního titulu mistr sportu Ruska, sportovní kategorie kandidát na mistra sportu, sportovní kategorie I-III.

Sportovní disciplína - korespondenční šachy:

• Normy a podmínky pro jejich provádění pro udělování sportovního titulu mistr sportu Ruska, sportovní kategorie.

4. Normy a podmínky jejich realizace pro zadávání sportovních kategorií.

Sportovní disciplína - Šachy, šachy - soutěže družstev, bleskový, rapid šach

KMS se provádí od 9 let

Jiné podmínky

3. Pro naplnění normy sportovních kategorií ve sportovní soutěži, tělovýchovné akci musí sportovec reálně odehrát >= 7 partií ve sportovních disciplínách „šachy“ nebo „šachy – soutěže družstev“.

4. Pro naplnění normy sportovních kategorií ve sportovní soutěži, tělovýchovné akci, musí sportovec reálně odehrát >= 9 partií ve sportovní disciplíně „rychlé šachy“.

5. Pro naplnění normy sportovních kategorií ve sportovní soutěži, tělovýchovné akci, musí sportovec reálně odehrát více než 11 zápasů ve sportovní disciplíně „blitz“.

6. Ve sportovní disciplíně „rychlé šachy“ se uplatňuje časová kontrola: 15 minut před koncem partie s přidáním 10 sekund za každý provedený tah, počínaje 1., pro každého hráče nebo 10 minut před koncem hry. hra s přidáním 5 sekund za každý provedený tah, počínaje prvním, pro každého sportovce.

7. Ve sportovní disciplíně „blitz“ se uplatňuje časová kontrola: 3 minuty před koncem hry s přidáním 2 sekund za každý provedený tah, počínaje 1. pro každého sportovce.

8. Mistrovství Ruska, celoruské sportovní soutěže zahrnuté v ETUC, mezi osobami s omezenou horní věkovou hranicí, mistrovství federálního distriktu, dvě nebo více federální okresy, mistrovství Moskvy, Petrohradu, mistrovství předmětu Ruská Federace, jiné oficiální sportovní soutěže ustavující jednotky Ruské federace mezi osobami s omezenou horní hranicí věku, jiné akce tělesné kultury ustavující jednotky Ruské federace mezi osobami s omezenou horní hranicí věku, přebory obcí, meziobecní funkcionář sportovní soutěže osob s omezenou horní věkovou hranicí, sportovní akce obecního útvaru mezi osobami s horní hranicí věku, další oficiální sportovní soutěže obce mezi osobami s horní hranicí věku, konají se další sportovní akce osob s horní hranicí věku v následujícím věkové skupiny: junioři, junioři (do 21 let); chlapci, dívky (do 19 let); chlapci, dívky (do 17 let); chlapci, dívky (do 15 let); chlapci, dívky (do 13 let); chlapci, dívky (do 11 let); chlapci, dívky (do 9 let).

9. Světová univerziáda, mistrovství světa mezi studenty, Všeruská univerziáda, celoruské sportovní soutěže mezi studenty zařazenými do EOK se konají ve věkové skupině: junioři, junioři (17-25 let).

10. Pro stanovení průměrného ruského hodnocení soupeřů ve sportovní soutěži, tělovýchovné akci, je nutné sečíst ruské hodnocení soupeřů sportovce ve sportovní soutěži, tělovýchovné akci. Takto získaná částka se vydělí počtem soupeřů sportovce ve sportovní soutěži, tělovýchovné akci.

11. Ve sportovní soutěži, tělesné kultuře se účastníkům, kteří nemají ruský rating, počítá ruský rating 1000.

12. Definice normy:

12.1. Ve sloupci „Podmínka pro splnění normy: průměrné ruské hodnocení soupeřů“ najdeme řádek s číslem odpovídajícím průměrnému ruskému hodnocení odpůrců konané sportovní soutěže, resp. , číslo umístěné na průsečíku zadané čáry a sloupce „Normální: % získaných bodů k maximálnímu možnému počtu bodů ve skutečně odehraných hrách“ odpovídá procentu bodů získaných z maximálního počtu bodů, které bylo možné získat. ve skutečně odehraných hrách ve sportovní soutěži, tělovýchovné akci.

12.2. Norma: % bodů získaných k maximálnímu možnému počtu bodů ve skutečně odehraných hrách, vyjádřené počtem bodů, se vypočítá podle vzorce: A \u003d (BxC) / 100, kde:

A je počet bodů

B - počet uvedený v odst. 12.1 těchto dalších podmínek odpovídá procentu bodů získaných z maximálního počtu bodů, které bylo možné získat ve skutečně odehraných hrách,

C - počet maximálních možných bodů ve skutečně odehraných partiích ve sportovní soutěži.

12.3. Je-li norma sportovní kategorie ve sportovní soutěži, tělovýchovné akci vyjádřena zlomkem, zaokrouhluje se na nejbližší polovinu nahoru.

13. Sportovní kategorie se přidělují ve sportovních disciplínách "šachy", "šachy - soutěže družstev", "rychlé šachy" a "bleskové" podle výsledků oficiálních sportovních soutěží, akcí tělesné kultury: CCM - ne nižší než statut oficiální sportovní soutěž, tělovýchovná akce obce; Sportovní kategorie I-III a sportovní kategorie mládeže I-III - na oficiálních sportovních soutěžích, akcích tělesné kultury jakéhokoli postavení.

14. CCM ve sportovních disciplínách "šachy" a "šachy - soutěže družstev" se uděluje za první místo v oficiálních sportovních soutěžích, které mají status ne nižší než přebor federálních okresů, dvou nebo více federálních okresů, mistrovství ČR Moskva, Petrohrad v těchto věkových skupinách: junioři, junioři (do 21 let); chlapci, dívky (do 19 let); chlapci, dívky (do 17 let); chlapci, dívky (do 15 let).

15. Ve sportovních disciplínách „rychlé šachy“ a „bleskové“ ve věkových kategoriích: chlapci, dívky (do 13 let); chlapci, dívky (do 11 let); sportovní kategorie chlapci, dívky (do 9 let) nejsou přiděleny.

16. I-III sportovní kategorie mládeže ve sportovních disciplínách "šachy" a "šachy - soutěže družstev" jsou přiděleny do 15 let.

17. Pro účast ve sportovních soutěžích musí sportovec dosáhnout stanoveného věku v kalendářním roce konání sportovní soutěže.