Kompilátor: m.v. Kalmykov UDC 621.1 Konstrukce a provoz kotle TGM-84: Metoda. Vyhláška / Samar. Stát thehn. un-t; Náklady. M.v. Kalmykov. Samara, 2006. 12 P. Jsou zvažovány hlavní technické vlastnosti, uspořádání a popis návrhu kotle TGM-84 a princip jeho práce. Jsou uvedeny výkresy uspořádání kotlové jednotky s pomocným zařízením, obecný pohled Kotel a jeho uzly. Předkládá se schéma kouřící dráhy kotle a popis jeho práce. Metodické pokyny jsou určeny pro studenty speciality 140101 "Elektrické elektrárny". IL. 4. Bibliogr.: 3 jména. Tištěný rozhodnutím redakční rady nakladatelství-SamgTa 0 Hlavní charakteristiky výtopna kotle agregátů TGM-84 jsou určeny pro získání páry vysoký tlak Při spalování plynného paliva nebo topného oleje a jsou navrženy pro následující parametry: Jmenovitý výstup páry ................................ .................................................. ................................... Práce pro hlavní západku par .......... ...... Teplota přehřátého páru ............................................ .. Teplota živné vody ............................................ . Teplota horkého vzduchu A) Při spalování palivového oleje ...................................... .......... b) Při spalování plynu ............................................... ....... 420 t / h 155 ATA 140 ATA 550 ° C 230 ° C 260 ° C 268 ° C 238 ° C Kotelna TGM-84 Vertikálně vodní trubka, jednovrstvý, uspořádání štěně, s přirozeným oběhem. Skládá se z kouřovodu, která je vzestupným plynovým kanálem a spuštěným konvekčním hřídelem (obr. 1). Chladič je rozdělen dvou-přepínačem. Spodní část každé boční obrazovky přejde do mírně nakloněné sublimbty, spodní kolektory jsou připevněny k zásobníkům dvojího rozložení a jsou společně pohybovány s tepelnými deformacemi během extraktů a zastavení kotle. Přítomnost dvounásobné obrazovky poskytuje intenzivnější chlazení palivových plynů. Tepelné napětí objemu spalin tohoto kotle byl tedy zvolen významně vyšší než v agregátech prachu, ale nižší než v jiných velikostech kotlů. To bylo usnadněno pracovním podmínkám trubek obou štítu, které vnímají největší množství tepla. V horní části pece a v rotační komoře je semi-radiační široký parník. V konvektivním dolu jsou umístěny horizontální konvektivní parník a vodní ekonomizér. Vodní ekonomizér má kameru s adoptivou brokovnickových bunkrů. Dva zapojené paralelní regenerační ohřívač vzduchu otáčení typu RVP-54 jsou instalovány po konvektivním dolu. Kotel je vybaven dvěma foukanými ventilátory typu VDN-26-11 a dvěma D-21 kouřem. Kotel byl opakovaně podroben rekonstrukci, v důsledku toho, který model TGM-84A objevil, a pak TGM-84b. Byly zavedeny zejména sjednocené svitky a bylo dosaženo rovnoměrnější distribuce páry mezi trubkami. Příčná rozteč trubek byla zvýšena v horizontálních obalech konvektivní části parníku-1 suverheater, čímž se snížila pravděpodobnost jejího znečištění fasonry. 2 0 p a s. 1. Podélné a příčné úseky kotle plynového plynu TGM-84: 1 - Tepelná komora; 2 - hořáky; 3 - buben; 4 - shirma; 5 - konvektivní parník; 6 - instalace kondenzace; 7 - EconomyZer; 11 - Shotgun; 12 - Dálkové separace Cyclone Kotle první modifikace TGM-84 byly vybaveny 18 plynovými hořáky umístěnými ve třech řadách na přední stěně vláknité komory. V současné době stanoví čtyři nebo šest hořáků větší výkon, což zjednodušuje údržbu a opravu kotlů. Zařízení hořáku Komora pece je vybavena 6 plynovými hořáky instalovanými ve dvou úrovních (ve formě 2 trojúhelníků v řadě, vrcholy nahoru, na přední stěně). Spodní hořáky jsou nastaveny na 7200 mm, horní yarusa. na značce 10200 mm. Hořáky jsou určeny pro oddělené spalování plynu a palivového oleje, víru, jednovrstvého s centrálním distribucí plynu. Extrémní hořáky spodního stupně se rozvíjí směrem k ose poloprášetu o 12 stupňů. Pro zlepšení míchání paliva se vzduchem mají hořáky vodítka, procházející, že vzduch se točí. Na ose hořáků na kotlech, palivové olejové trysky s mechanickým sprejem, délka trysky palivového oleje je 2700 mm. Konstrukce pece a uspořádání hořáku by měl poskytnout stálý proces spalování, jeho kontrolu a také vylučovat možnost vytvoření špatně větraných zón. Plynové hořáky musí fungovat neustále, bez separace a posypeme hořákem v rozsahu tepelného zatížení kotle. Plynové hořáky používané na kotle by měly být certifikovány a mají cestovní pas výrobců výrobců. Koučovací komora Prismatická komora je rozdělena do dvou polovičních oken. Objem komory pece je 1557 m3, teplotní napětí objemu spalin je 177 000 KCAL / m3 ° C. Boční a zadní stěny komory jsou stíněny odpařovacími trubkami o průměru 60 × 6 mm v přírůstcích 64 mm. Boční obrazovky ve spodní části mají svahy do středu pece se sklonem 15 stupňů až po horizontální a formu pod. Aby se zabránilo svazku páry páry v mírně blokátoru na horizontální trubky, části bočních obrazovek tvořících pod, potažené chamotenovou cihlou a chromitovou hmotností. Systém na obrazovce s pomocí tahu je suspendován k kovovým strukturám stropu překrývání a má schopnost volně klesat, když tepelná expanze. Potrubí odpařovacích obrazovek byly navzájem svařeny s tyčou D-10 mm s intervalem ve výšce 4-5 mm. Pro zlepšení aerodynamiky horní části komory pece a chránit zadní obrazové fotoaparáty od záření, zadní obrazovka trubky v horní části tvoří výčnělek do ohniště s odchodem 1,4 m. Výstup je tvořen 70% Zadní trubky. 3 Aby se snížilo vliv nerovnoměrného ohřevu na oběhu, všechny obrazovky jsou rozděleny. Dvou minut a dvě boční obrazovky mají tři oběhové obvody, zadní - šest. Kotle TGM-84 pracují na dvoustupňovém schématu odpařování. Prvním krokem odpařování (čistý prostor) zahrnuje bubny, zadní panely, dva-potištěné obrazovky, 1. a 2. z přední části panelu bočního síta. Druhý stupeň odpařování (solný prostor) obsahuje 4 vzdálené cyklony (dva na každé straně) a třetí na přední straně panelu bočního síta. K šesti spodní zadní obrazovce fotoaparáty, voda z bubnu je dodávána 18 vodními trubkami, tři do každého kolektoru. Každý z 6 panelů obsahuje 35 obrazovek trubek. Horní konce trubek jsou spojeny s kamerami, z nichž pár páry přichází přes 18 trubek do bubnu. Dvou-štítová obrazovka má okna tvořená pokládkou trubek, aby se vyrovnal tlak v poločasu. Do tří dolních komor dvounásobných obrazovek, voda z bubnu prochází 12 vodovodních trubek (4 trubky na kolektor). Extrémní panely mají 32 obrazovky, Průměrné - 29 trubek. Horní konce trubek jsou připojeny ke třem špičkovým fotoaparátům, z nichž parní směs 18 trubek je zasílána na buben. Na čtyři přední spodní kolektorech bočních panelů, voda pochází z bubnu na 8 vodovodní potrubí. Každý z těchto panelů obsahuje na 31. obrazovky trubičky. Horní konce těchto trubek na obrazovce jsou připojeny na 4 komor, z nichž je parní směs spadá do bubnu po 12 potrubí. Spodní komory solných oddílů jsou napájeny 4 vzdálené cyklóny ve 4 vodních trubkách (z každého cyklonu na jedné trubce). Balení sůl oddílů obsahuje 31 trubek na obrazovce. Horní konce trubek na obrazovce jsou spojeny s komorami, z nichž směs řezání páry 8 trubek vstupuje do 4 vzdálených cyklónů. Buben a separační zařízení bubnu má vnitřní průměr 1,8 m, délku 18 m. Všechny bubny jsou vyrobeny z ocelového plechu 16 GNM (mangan-nickemolybdenum ocel), tloušťka stěny je 115 mm. Hmotnost válce je asi 96600 kg. Drum kotle je navržen tak, aby vytvořil přirozenou cirkulaci vody v kotli, čištění a oddělení páry získané v trubkách na obrazovce. Uspořádání páry páry v 1. stupni odpařování byla uspořádána v bubnu (separace 2. stupně odpařování je vyrobeno na kotli ve 4 odstraňováním cyklónu), proudění celého páru se provádí Živná voda Po zachycení vlhkosti z páry. Celý buben je čistý prostor. Kouřící směs z horních kolektorů (s výjimkou kolektorů solných oddělení) vstupuje do bubnu na obou stranách a vstupuje do speciálního potopení, ze kterého je poslán na cyklóny, kde dochází k počátečnímu oddělení páry ze vody. V borantech kotlů bylo instalováno 92 cyklonů - 46 vlevo a 46 vpravo. 4 Na výstupu ze páry z cyklonesu jsou instalovány vodorovné oddělovače desek, pára, procházející je, vstupuje do zařízení pro mytí barbaste. Zde pod proplachovacím zařízením čistého prostoru byly testovány páry vzdálených cyklónů, uvnitř které se odděluje také separace páry páry. Pár, když projeli barbages a proplachovací zařízení, vstupuje do děkového plechu, kde se vyskytuje oddělení páry a vyrovnávání průtoku současně. Předávání otvorových listů, páry 32 Skutečné trubky jsou přiděleny do vstupních komor stěnových parních saní a 8-trubek do kondenzátu. P a s. 2. Dvoustupňový odpařovací schéma se vzdáleným cyklonem: 1 - buben; 2 - Dálkový cyklón; 3 - nižší kolektor cirkulačního obvodu; 4 - trubky generující páry; 5 - Umyvadlo; 6 - Dodávka živná vody; 7 - Odstranění čisticí vody; 8 - Přívod vody z bubnu v cyklonu; 9 - Pilotní trubka z cyklonu v bubnu; 10 - Kouřící potrubí z jednotky na mytí barbar-mycího zařízení je přiváděna asi 50% živné vody a zbytek přes distribuční kolektor se spojuje do bubnu pod hladinou vody. Průměrná úroveň Voda v 200 mm buben pod geometrickou osou. Přípustné výkyvy hladiny v bubnu 75 mm. Pro vyrovnání fyziologického roztoku v solných odděleních kotlů jsou vyrobeny dvě vodotěsné trubky, takže pravý cyklon vyživuje levý spodní kolektor solného prostoru a levý výživný vpravo. 5 Konstrukce povrchu topného povrchu parníku je umístěn v plovákové komoře, horizontálním plynovém kanálu a dřezu. Schéma parníku je vyroben z obousměrného s opakovaným mícháním a přenosem páry podél šířky kotle, což umožňuje vyrovnat tepelné posypení pro jednotlivé mince. Podle povahy vnímání tepla je parník podmíněně rozdělen do dvou částí: záření a konvektivní. Radiační část obsahuje stěnový parník (JE), první sérii shirm (SPP) a část stropního parníku (PPP), stínění stropu koamívací komory. Konvektivní - druhá série Shirm, část stropního parníku a konvektivního paru (PPC). Radiační stěna namontovaná na NPP Parník stíněný přední stěna podlahové kamery. NPP se skládá ze šesti panelů, dva z nich mají 48 a zbývajících 49 trubek, krok mezi trubkami je 46 mm. V každém panelu jsou spuštěny potrubí, zbytek zvedání. Vstupní a výstupní kolektory jsou umístěny v nevyhřáté zóně nad teplotní komorou, meziproduktovými kolektory - v neohtené zóně pod tepelnou komorou. Horní komory s pomocí tahu jsou suspendovány se stropními překrývajícími se kovovými konstrukcemi. Upevnění trubek se provádí ve 4 úrovněch ve výšce a umožňuje vertikální pohyb panelů. Stropní přehozovník Stropní parník je umístěn nad pecem a vodorovným plynovým kanálem, sestává ze 394 trubek umístěných v přírůstcích 35 mm a připojených vstupních a výstupních kolektorů. Holní parní ocel teplejší parník se skládá ze dvou řad vertikálních žaluzií (30 křik v každém řádku) umístěném v horní části tepelné komory a otočného plynového potrubí. Krok mezi shirms 455 mm. Shirma se skládá z 23 cívek stejné délky a dvou kolektorů (vstupů a výstupu), instalovaných vodorovně v neohřívané zóně. Konvektivní parník konvektivní horizontální typový parník, sestává z levých a pravých částí umístěných v plynovém kanálu uhlovodíku nad vodou ekonomizér. Každá strana zase je rozdělena do dvou kroků přímého průtoku. 6 Parní dráha kotle Na nasycené páry kotle kotle na 12 dušených trubkách vstupují do horních kolektorů JE, z čehož 6 panelů se pohybují dolů a vstupuje do 6 spodních kolektorů, po kterých stoupá extrémní trubky 6 panelů Horní kolektory, z nichž na 12-ohřívané trubky jsou zasílány do vstupních kolektorů stropní parníku. Dále se pára přes celou šířku kotle pohybuje podél stropních trubek a vstupuje do výstupních kolektorů parníku, umístěných na zadní stěně konvektivního plynu. Z těchto sběratelů je pára rozdělena do dvou proudů a je zaslána do komor parníků etapy I, a pak v komorách extrémních záběrů (7 vlevo a 7 vpravo), procházející, které oba proudy pára pádu do mezilehlých parníků etapy II, vlevo a vpravo. V parních skupinách I a II jsou parní pára přenesena z levé strany doprava a naopak, aby se snížila tepelná opětovná smontování způsobené plynovými hrboly. Vychází z mezilehlých výparů v injekci II, páry vstupují do středně velkých kolektorů (8 vlevo a 8 vpravo), průchody, které je odesíláno do vstupních komor PPC. Mezi horní a dolní části převodovky jsou instalovány parníky stupně III. Další, přehřátá pára na parní potrubí je odeslána do turbín. P a s. 3. Schéma kotelního parníku: 1 - kotlový buben; 2 - Radiační obousměrný radiační trubkový panel (levé podmíněně znázorněné horní kolektory a vpravo - nižší); 3 - stropní panel; 4-Lady Pairer; 5 - Umístění vstřikování vody ve dvojicích; 6 - Extrémní obrazovky; 7 - Průměrná obrazovka; 8 - Konvektivní balíčky; 9 - Pár z kotle 7 Kondenzátová instalace a vstřikovací parníky pro získání vlastního kondenzátu na kotli, 2 instalace kondenzátu jsou instalovány (jedna na každé straně) umístěné na překrývání stropu kotle přes konvekční část. Skládají se ze 2 distribučních sběratelů, 4 kondenzátorů a sběratelů kondenzátu. Každý kondenzátor sestává z komory D426 × 36 mm. Chladicí plochy kondenzátorů jsou tvořeny trubkami svařované na trubkovou desku, která je rozdělena do dvou částí a tvoří odvodňovací a vodovodní komoru. Nasycený pár kotlového bubnu na 8 trubkách je zaslán na čtyři distribuční kolektory. Každé dvojice kolektoru jsou přiděleny dvěma kondenzátory trubek 6 trubek ke každému kondenzátoru. Kondenzace nasycené páry pocházející z kotle boraxu je vyrobena chlazením živnou vodou. Výživná voda po zavěšeném systému se přivádí do vodovodní komory, prochází trubkami kondenzátorů a jde do odvodnění komory a dále k vodnímu ekonomizéru. Nasycená pára přijatá z bubnu vyplňuje parní prostor mezi trubkami, přichází do kontaktu s nimi a kondenzuje. Výsledný kondenzát na třetích trubkách z každého kondenzátoru vstupuje do dvou sbírek, odtud se prostřednictvím regulačních orgánů dodává do paracholanů I, II, III levého a pravého injekcí. Vstřikování kondenzátu se vyskytuje na úkor hlavy pravopisu z rozdílu v venturiální trubce a pokles tlaku v parní dráze parníku z bubnu do místa injekce. Kondenzát je injikován do dutiny trubice "Venturi" přes 24 otvorů o průměru 6 mm, který se nachází kolem kruhu v úzkém místě trubky. Venturiová trubka při plném zatížení kotle snižuje párový tlak zvýšením otáček v místě injekce o 4 kgf / cm2. Maximální kapacita jednoho kondenzátoru při 100% zatížení a vypočtených parametrech parní a živná vody je 17,1 t / h. Vodní ekonomizér Ocelová voda Economizer se skládá ze 2 dílů umístěných v levé a pravé straně hřídele dřezu. Každá část ekonomizéru se skládá ze 4 bloků: nižší, 2 střední a top. Ve výšce mezi otevřenými bloky. Vodní ekonomizér se skládá ze 110 balíčků cívek umístěných paralelně s přední části kotle. Cívky v blokech jsou umístěny v šachovnici s krokem 30 mm a 80 mm. Střední a horní bloky jsou instalovány na nosnících umístěných v plynovém kanálu. Pro ochranu před plynovým médiem jsou tyto paprsky pokryty izolací chráněným plechem o tloušťce 3 mm od účinků otryskání. Dolní bloky s regály suspendované k nosníkům. Regály umožňují během opravy zablokování obalu cívek. 8 Přívodní a výstupní komory vodního úředníku jsou umístěny mimo plynové kanály a držáky připojené k rámu kotle. Chlazení nosníků vodního úředníku (teplota nosníků během tras a během provozu by neměly být vyšší než 250 ° C) v důsledku přívodu studeného vzduchu z hlavy foukání ventilátorů, s výbojem vzduchu do sacího boxu foukání fanoušků . Ohřívač vzduchu v kotelně byl instalován dva regenerační ohřívač vzduchu RVP-54. Ohřívač RVP-54 regenerační vzduchový ohřívač je protisměrná směnárna tepla sestávající z rotoru rotačního rotoru uzavřeného uvnitř pevného tělesa (obr. 4). Rotor se skládá ze skořápky o průměru 5590 mm a výškou 2250 mm vyrobené z oceli plechu o tloušťce 10 mm a nábojem s průměrem 600 mm, stejně jako spojovací náboj s plodem radiálních žeber Oddělení rotoru na 24 sektorech. Každý sektor je rozdělen svislými listy na P a C. 4. Konstrukční schéma regeneračního ohřívače vzduchu: 1 - box; 2 - buben; 3 - tělo; 4 - balení; 5 - hřídel; 6 - ložisko; 7 - těsnění; 8 - Elektromotorové motorové tři části. Jsou stohovány sekcemi topných listů. Ve výšce sekce jsou instalovány ve dvou řadách. Horní řada je horká část rotoru, z rozlišovacích a vlnitých listů, tloušťka 0,7 mm. Spodní série sekcí je studená část rotoru a je vyrobena z rozlišení přímých plechů, tloušťky 1,2 mm. Studená část je náchylnější ke korozi a lze jej snadno vyměnit. Uvnitř náboje rotoru prochází dutým stromem, mající přírubu na dně, která spoléhá rotor, náboj je připojen k přírubě s čepy. RVP má dva kryty - horní a nižší, mají těsnicí desky. 9 Způsob výměny tepla se provádí zahříváním obalu rotoru v proudu plynu a jeho chlazení v proudu vzduchu. Sekvenční pohyb vytápěného průtoku plynu do vzduchu se provádí v důsledku otáčení rotoru s frekvencí 2 otáčky za minutu. V každém okamžiku, od 24 odvětví odvětví rotoru 13 zahrnutých do plynového traktu, 9 sektorů - ve vzduchovém traktu, dvě sektory jsou vypnuty a překrývají těsnicími deskami. V ohřívači vzduchu se provádí principem protiprojování: vzduch je zapsán ze zásuvky a je odstraněn ze strany dílčích zemin. Ohřívač vzduchu je určen pro ohřev vzduchu od 30 do 280 ° C, kdy se plyny ochladí od 331 ° C do 151 ° C při práci na palivovém oleji. Výhodou regeneračních ohřívačů vzduchu je jejich kompaktnost a malá hmotnost, hlavní nevýhodou je významný vzduchový úder ze strany vzduchu do plynu (potlačení regulačního vzduchu 0,2-0,25). Rám kotle Kotlový rám se skládá z ocelových sloupů spojených s horizontálními paprsky, farmy a disconsety a slouží k vnímání zatížení z hmotnosti bubnu, všechny povrchy ohřevu, kondenzační instalace, zavlažování, izolace a místa údržby. Rám kotle je vyroben svařovaným z pronájmu profilu a oceli plechu. Sloupce rámu jsou připojeny k podzemním železobetonové základu kotle, sloupce bází (báze) se nalije betonem. Řezací kamerová poleva se skládá z žáruvzdorného betonu, kolaterálních desek a těsnicího nanášení. Nárokování tloušťky 260 mm. Je instalován ve formě štítů, které jsou připojeny k rámu kotle. Ikona stropu se skládá z panelů, tloušťky 280 mm, volně ležící na trubkách parního parku. Struktura panelů: vrstva žáruvzdorného betonu o tloušťce 50 mm, vrstva tepelně izolačního betonu o tloušťce 85 mm, tři vrstvy konstruktivních desek, celková tloušťka 125 mm a vrstvy těsnicího magnezního povlaku, tloušťky 20 mm kovová mřížka. Zavlažování otočné komory a konvektivní doly jsou připojeny na štítech, které jsou zase připojeny k rámu kotle. Celková tloušťka rotační komory je 380 mm: Žáruvzdorný beton - 80 mm, tepelně izolační beton - 135 mm a čtyři vrstvy kontextových desek 40 mm. Konvekce konvektivního parníku se skládá z jedné vrstvy tepelně izolačního betonu o tloušťce 155 mm, vrstva žáruvzdorného betonu - 80 mm a čtyři vrstvy kolaterálních desek - 165 mm. Mezi deskami je vrstva suspendovaného masa10 klíšťata 2 ÷ 2,5 mm tlustý. Vadinování vodního úředníku o tloušťce 260 mm, sestává z žáruvzdorného a tepelného izolačního betonu a tří vrstev kolaterálních desek. Bezpečnostní opatření Provoz kotlových jednotek by měla být prováděna v souladu s existujícími "pravidly zařízení a bezpečného provozu parních a vodních kotlů" schválených Rostechnadzorem a "\\ t Technické požadavky Podle bezpečí výbuchu kotelen působících na topný olej a zemní plyn „jakož i provozní“ bezpečnostní předpisy pro obsluhu tepelně energetického zařízení elektráren“. Bibliografický seznam 1. Pokyny pro provoz energetického kotle TGM-84 CHP VAZ. 2. MacLAR M.V. Moderní agregáty kotle TKZ. M .: Energia, 1978. 3. Kovalev A. P., Leleev N.S., Vilenskij T.V. Parní generátory: Výukový program pro univerzity. M .: Energoatomizdat, 1985. 11 Konstrukce a práce kotle TGM-84 Compiler Kalmykov Maxim Vitalevich Editor N.V. V E P a N a N a technickém editoru G.N. W a h l až se podepsán v tisku 06/20/06. Formát 60 × 84 1/12. Ofsetový papír. Tiskový posun. Usl.l. 1.39. Sl.kr.-Ott. 1.39. Ud. l. 1,25 Cirkulace 100. S. - 171. ____________________________________________________________________________________________________ vzdělávací instituce Vyšší odborné vzdělávání "Samara státní technické univerzity" 432100. G. Samara, Ul. Mladá garda, 244. Hlavní Corps 12
Studenti, absolventi studenti, mladí vědci, kteří používají znalostní základnu ve studiu a práce, budou vám velmi vděční.
Federální agentura pro vzdělávání
Státní vzdělávací instituce
vyšší odborné vzdělávání
"Univerzita Ural State Technická univerzita - UPI
Jméno prvního prezidenta Ruska B.N. Yeltsin "-
větev v Mizhneuralsk.
Speciální: 140101.
Skupina: TPP -441
Projekt kurzu
Tepelný výpočet kotle Agregát TGM - 96
V rámci disciplíny „Kotelny TPP“
Učitel
Dalkova Nina Pavlovna
Kashurin Anton Vadimovich
pan Sredneuralsk.
1. Na projektu kurzu
2. stručný popis A parametry kotle TGM-96
3. Koeficienty výstupu vzduchu, svazky a entalpie produkty spalování
4. Tepelný výpočet kotlové jednotky:
4.1 Tepelná rovnováha a výpočet paliva
4.2 Ohřívač regeneračního vzduchu
ale. Studený
b. Horká část
4.4 Víkendový Shirm
4.4 Vstup Shirma.
Bibliografie
1. Úkol pro projekt kurzu
Pro výpočet je akceptován jednotka kotle TGM - 96.
Zdroj úloh Data
Parametry kotle TGM - 96
· Krok-pohled na kotle - 485 t / h
· Tlaková přehřátá pára na výstupu kotle - 140 kgf / cm 2
· Předehřátá teplota odstavce - 560 єС
· Provozní tlak v kotlovém bubnu - 156 kgf / cm 2
· Výživová teplota na vstupu do kotle - 230 ° C
· Tlak živná voda ke vstupu do kotle - 200 kgf / cm2
· Teplota studeného vzduchu u vchodu do RVP - 30 ° C
2 . Popis tepelného obvodu
Životní kotle je kondenzační turbíny. Který je kondenzát čerpadlo postupně přes hlavním ejektoru, vyhazovače těsnění, ohřívače žlázy, PND-1, PND-2, PND-3 a PND-4 se zahřívá na teplotu 140-150 ° C a je krmena Dearators 6 na. V odvolancích se oddělení plynů rozpustí v kondenzátu (odvzdušnění) a další zahřívání na teplotu přibližně 160-170 ° C. Kondenzát od odvzdušňovačů je podepsán nemocností nutričních čerpadel, po které je tlak zvýšen na 180-200 kgf / SM a živná voda přes PVD-5, PVD-6 a PVD-7 se upraví na teplotu 225- 235 ° C. Kotel Power Unot. Za regulátorem napájecího kotelu sedí až 165 kgf / SM a je podáván ve vodním ekonomizéru.
Výživová voda přes 4 komory D 219x26 mm vstupuje do suspendovaných trubek D 42x4,5 mm článku 20, který se nachází v kroku 83 mm ve 2 řadách v každé polovině plynové rostliny. Výstupní komory suspendovaných trubek jsou umístěny uvnitř plynové trubky, jsou suspendovány s 16 trubkami D 108x11 mm Článek 20 komor o vodě 12 Trubky D 108x11 mm jsou dodávány do 4 kondenzátorů a dále k panelu úpravy stěny. Současně jsou toky přenášeny na jedné straně do druhé. Panely jsou vyrobeny z trubek D28x3,5 mm článku 20 a stíněnými bočními stěnami a kamerou Skattop.
Voda prochází dvěma paralelními proudy přes horní a dolní panely, které jsou zasílány na vstupní kamery konvektivního ekonomizovat.
Konvektový ekonomizér se skládá z horních a dolních paketů, spodní část je vyrobena ve formě svitků z trubek o průměru 28x3,5 mm. 20, který se nachází v chvění, v přírůstcích 80x56 mm. Skládá se ze 2 dílů umístěných v pravé a levé rizicích. Každá část se skládá ze 4 bloků (2 horní a 2nge). Pohyb vody a spalin v konvektovém ekonomizéru je protiklad. Při práci na plynu má ekonomizér 15% varu. Oddělení páry vytvořené v Economiser (ekonomizér má 15% varu při práci na plynu) se vyskytuje ve speciální parametru separační krabičce s labyrintovým hydroterapem. Prostřednictvím otvoru v krabici je konstantní množství živné vody, bez ohledu na zatížení, spolu s trajektem je dodáváno do objemu bubnu pod propláchnutím štíty. Resetovací voda z proplachovacích panelů se provádí pomocí vypouštěcí boxů.
Směs řezání páry z obrazovek přes spařovací trubky vstupuje do distribučních krabic a pak do vertikálních separačních cyklonů, kde dochází k primárnímu oddělení. V čistém přihrádce bylo instalováno 32 dvojnásobných a 7 jeden cyklones, v soli 8 - do 4 pro každou stranu. Aby se zabránilo párům z cyklonů v dolních trubkách pod všemi cyklony, je krabička instalována. Voda se oddělí v cyklóně proudí dolů do objemu vody bubnu a páry spolu s některými vlhkostí stoupá nahoru, procházející odrazným krytem cyklónu vstupuje do proplachovacího zařízení, které sestává z vodorovných otvorů, ke kterým 50% živin voda je dodávána. Pár procházející vrstvou mycího zařízení mu dává hlavní množství silikonových solí obsažených v něm. Po pračkovacím zařízení se páry projdou protěžovačem louvre a je dodatečně vyčištěn z kapiček vlhkosti, a pak přes otvor stropní štít, vyrovnání pole rychlosti v parním prostoru bubnu, vstupuje do parníku.
Všechny separační prvky se zhroutí a upevňují klíny, které jsou popadány svařováním na detaily separace.
Průměrná hladina vody v bubnu pod středem průměrného vodního skla je 50 mm a 200 mm pod geometrickým středem bubnu. Horní přípustná úroveň + 100 mm, nižší přípustná - 175 mm na vodním skle.
Pro vytápění těla bubnu během extraktů a odpojení při zastavení kotle je namontováno speciální zařízení pro projekt UTE. Páry v tomto zařízení se podávají z nedalekého pracovního kotle.
Nasycené páry bubnů s teplotou 343 ° C vstupuje do 6 panelů radiačního superhahovače a zahřívá se na teplotu 430 ° C, po kterém se zahřívá na 460-470 ° C v 6 panelech stropního parníku.
V prvním parníku se teplota dvojice snižuje na 360-380 ° C. Před prvními parníky je proud páry rozdělen do dvou proudů a po jejich úrovni teplotního skenování, levý proud dvojice je přenesen do pravá stranaa vpravo - vlevo. Po převodu, každý párový pár vstupuje do 5 vstupních likvidátorů za studena, za nimi v 5 výstupu za studena. V těchto shirmech se pára pohybuje protiproud. Dále, přímý tok párů vstupuje do 5 horkého vstupního shirms, za nimi v 5 víkendových horkých blikání. Studené shirms se nacházejí s kotelními kotle, horké - v centru. Teplota páry v Shirmah 520-530 ° C.
Dále, 12 parních vypouštěných trubek D 159x18 mm Článek 12x1MF páry vstupují do vstupního balení konvektivního parního, kde se zahřeje na 540-545 ° C. V případě zvýšení teploty vstupuje druhá injekce do provozu. Dále prostřednictvím obtokového potrubí D 325x50 st. 12x1MF vstupuje do výstupního obalu kočky, kde se zvýšení teploty je 10-15 ° C. Po něm, páry vstupují do výstupního kolektoru kočky, který směrem k přední části kotle jde do hlavní parní linky a v zadní části jsou namontovány 2 hlavní pracovní postupy pojistných ventilů.
Pro odstranění solí rozpuštěných v kotli vody, produkují kontinuální foukání od kotlového bubnu, regulace kontinuální hodnoty purge se provádí na úloze hlavy posunu Himsch. Pro odstranění kalu ze spodních sběratelů vyrábíme obrazovky periodickou foukání nižších bodů. Aby se zabránilo vzdělávání v kotli vápníku za vzniku fosfátování kotlové vody.
Množství podávaného fosfátem je regulováno vedoucím strojníkem na úloze hlavy posunu Himsech. Vázat volný kyslík a tvorbu pasivačního (ochranného) fólie na vnitřních povrchech kotlových trubek, aby dával hydrazin do živné vody, udržování jeho přebytku 20-60 μg / kg. Dávkování hydrazinu do živin vody produkuje personál větev turbíny na úkolu hlavy posunu Himsech.
Pro využití tepla kontinuálních pulovacích kotlů P OCH. 2 Sekenciálně zahrnovaly nepřetržité proplachování expanze.
Expander 1 TBSP. Má objem 5000 litrů a je navržen pro tlak 8 při teplotě 170 ° C, parametr je směrován do kolektoru topné páry 6 na separaci přes kondenzační hrnec do EXPANDER P OCH.
Expander pa. Má objem 7500 litrů a je určen pro tlak 1,5 při teplotě média 127 ° C, jste odesláni na NDU a je připojen paralelně s proužkem odvodňovacího expandera a potrubí redukovaného páru vztekliny. Oddělovač expandéru je nasměrován přes hydraulický stůl s výškou 8 m v kanalizaci. Podání odvodňovacích expandérů PA. Schéma je zakázáno! Pro nouzové švestky z kotlů. a proplachování spodních bodů těchto kotlů v KTC-1 2 paralelně s extenderem 7500 litrů, každý a vypočítaný tlak 1,5 ATA jsou instalovány. Disparát každé periodické proplachování expandér podle potrubí o průměru 700 mm bez uzavírací výztuže je směrován do atmosféry a je odstraněna na střeše kotle. Oddělení páry vytvořené v Economiser (ekonomizér má 15% varu při práci na plynu) se vyskytuje ve speciální parametru separační krabičce s labyrintovým hydroterapem. Prostřednictvím otvoru v krabici je konstantní množství živné vody, bez ohledu na zatížení, spolu s trajektem je dodáváno do objemu bubnu pod propláchnutím štíty. Resetujte vodu s proplachovacími štíty se provádí pomocí vypouštěcí boxů
3 . Koeficienty výstupu vzduchu, svazky a entalpieprodukty spalování
Vypočítané vlastnosti plynných paliv (tabulka II)
Výstup přebytečného letadla:
· Koeficient výstupu v výstupu pece:
t \u003d 1,0 +? T \u003d 1,0 + 0,05 \u003d 1,05
· Nadměrný koeficient vzduchu pro PPC:
Ppp \u003d t +? PPP \u003d 1,05 + 0,03 \u003d 1,08
· Přebytek vzduchu koeficientu pro IE:
My \u003d ppp +? VE \u003d 1,08 + 0,02 \u003d 1,10
· Přebytečný vzduchový koeficient pro RVP:
Rvp \u003d we +? RVP \u003d 1,10 + 0,2 \u003d 1,30
Charakteristika spalovacích produktů
|
Vypočtená hodnota |
Dimenze |
V ° \u003d9,5 2 |
V °. H2o.= 2 , 10 |
V °. N2. = 7 , 6 0 |
PROTI. Ro2.=1, 04 |
V ° g \u003d 10, 73 |
|
|
G a z o x o d s |
|||||||
|
Flak |
Wow Gaza. |
||||||
|
Koeficient výstupu vzduchu ,? ? |
|||||||
|
Koeficient výstupu, střední? cf. |
|||||||
|
V h2o \u003d v ° H20 + 0,0161 * (? -1) * v ° |
|||||||
|
V r \u003d v ro2 + v ° N2 + v H2O + (? -1) * v ° |
|||||||
|
r ro2 \u003d v ro2 / v g |
|||||||
|
r h2o \u003d v h2o / v g |
|||||||
|
rn \u003d r ro2 + r h 2o |
· Teoretický vzduch
V ° \u003d 0,0476 (0,5CO + 0,575N20 + 1,5H2S + Y (M + N / 4) C M H N - O p)
· Teoretický objem dusíku
· Teoretický objem vodní páry
· Objem trendických plynů
EnhAulpia produkty spalování (J - Tabulka).
|
J ° g, KCAL / nmі |
J ° B, KCAL / NMі |
J \u003d J ° G + (? - 1) * J ° IN, KCAL / NMі |
|||||||||||
|
Flak |
Pohlednice |
||||||||||||
|
1, 09 |
1,2 0 |
1,3 0 |
|||||||||||
4.tepl.výpočet obo kotelny
4.1 Tepelná rovnováha a výpočet paliva
|
Vypočtená hodnota |
Denotace |
Velikost-nosta. |
Vzorec nebo ospravedlnění |
Způsob platby |
|
|
Termální rovnováha |
|||||
|
Umístěné tepelné palivo |
|||||
|
Teplota odchozích plynů |
|||||
|
Entalpie |
Tabulka J -? |
||||
|
Teplota studeného vzduchu |
|||||
|
Entalpie |
Tabulka J -? |
||||
|
Ztráty tepla: |
|||||
|
Z mechanického nedůležité |
|||||
|
z chemického nedůležité |
Tabulka 4. |
||||
|
s odchozím plyny |
(J.? Wow * J ° kh) / q p |
(533-1,30*90,3)*100/8550=4,9 |
|||
|
environmentální |
|||||
|
Součet tepelné ztráty |
|||||
|
Koeficient účinnosti kotlové jednotky (hrubé) |
|||||
|
Přehřátá para spotřeba |
|||||
|
Tlak přehřáté páry za kotlovou jednotkou |
|||||
|
Teplota přehřáté páry za kotlovou jednotkou |
|||||
|
Entalpie |
Stůl Xxvi (n.m.str.221) |
||||
|
Tlak živné vody |
|||||
|
Výživná teplota vody |
|||||
|
Entalpie |
Stůl Xxvii (n.m.str.222) |
||||
|
Spotřeba vody |
0,01*500*10 3 =5,0*10 3 |
||||
|
Účel teploty vody |
t N při r b \u003d 156 kgf / cm 2 |
||||
|
Entalpie čistící vody |
ipr.v \u003d I? Kip. |
Stůl Xx1ii (n.m.str.205) |
|||
|
Vypočtená hodnota |
Denotype. |
Dimenze |
Vzorec nebo ospravedlnění |
Způsob platby |
4.2 Reaghe.nerentabilní ohřívač vzduchu
|
Vypočtená hodnota |
Denotace |
Dimenze |
Vzorec nebo ospravedlnění |
Způsob platby |
|
|
Průměr rotoru |
Podle konstruktivních dat |
||||
|
Počet letadel na těle |
Podle konstruktivních dat |
||||
|
Počet sektorů |
Podle konstruktivních dat |
24 (13 plynů, 9 vzduchu a 2 dělení) |
|||
|
Povrchové akcie, promyté plyny a vzduch |
|||||
|
Studený |
|||||
|
Ekvivalentní průměr |
str.42 (norm.m.) |
||||
|
Tloušťka plechu |
Podle konstruktivních dat (hladký vlnitý list) |
||||
|
0,785 * DVN 2 * xg * CR * |
0,785*5,4 2 *0,542*0,8*0,81*3=26,98 |
||||
|
0,785 * DVN 2 * kr * * |
0,785*5,4 2 *0,375*0,8*0,81*3=18,7 |
||||
|
Výška uvedení |
Podle konstruktivních dat |
||||
|
Povrch topení |
Podle konstruktivních dat |
||||
|
Teplota vzduchu u vchodu |
|||||
|
Entalpie vzduch u vchodu |
J-? Stůl |
||||
|
Poměr vzduchových výdajů na výstupu studené části k teoretickému |
|||||
|
Suko Air. |
|||||
|
Teplota výstupního vzduchu (meziprodukt) |
Přijaté |
||||
|
Entalpie vzduch na výstupu |
J-? Stůl |
||||
|
(v"HF + ?? HF) (J ° PR-J ° kH) |
(1,15+0,1)*(201,67 -90,3)=139 |
||||
|
Teplota plynu na výstupu |
|||||
|
Vypočtená hodnota |
Denotace |
Dimenze |
Vzorec nebo ospravedlnění |
Způsob platby |
|
|
Entalpie plyny na výstupu |
Tabulka J-? |
||||
|
Entalpie plyny u vchodu |
JF + QB / C - ?? HF * J ° |
533+139 / 0,998-0,1*90,3=663 |
|||
|
Teplota plynu u vchodu |
J-? Stůl |
||||
|
průměrná teplota Plyn |
|||||
|
Průměrná teplota |
|||||
|
Střední teplotní tlak |
|||||
|
Průměrná teplota stěny |
(xg *? cf + x * tsr) / (xg + yl) |
(0,542*140+0,375*49)/(0,542+0,375)= 109 |
|||
|
Průměrná rychlostní plyny |
(BP * VG * (? CF + 273)) / |
(37047*12,6747*(140+273))/(29*3600*273)=6,9 |
|||
|
Průměrná rychlost vzduchu |
(BP * Vє * (v "HF + HF / 2) * (TSR + 273)) / |
(37047*9,52*(1,15+0,1)*(49+273))/ (3600*273*20,07)=7,3 |
|||
|
kCAL / (m 2 * h * * hail) |
Nomogram 18 CH * SF * SY *? N |
0,9*1,24*1,0*28,3=31,6 |
|||
|
kCAL / (m 2 * h * * hail) |
Nomogram 18 cn * c "f * sy *? N |
0,9*1,16*1,0*29,5=30,8 |
|||
|
Koeficient použití |
|||||
|
Koeficient přenosu tepla |
kCAL / (m 2 * h * * hail) |
0,85/(1/(0,542*31,6)+1/(0,375*30,8))=5,86 |
|||
|
Tepelné vnímání studené části (podle rovnice přenosu tepla) |
5,86*9750*91/37047=140 |
||||
|
Poměr tepelného vnímání |
(140/ 139)*100=100,7 |
||||
|
|
|||||
|
Vypočtená hodnota |
Denotace |
Dimenze |
Vzorec nebo ospravedlnění |
Způsob platby |
|
|
Horká část |
|||||
|
Ekvivalentní průměr |
str.42 (norm.m.) |
||||
|
Tloušťka plechu |
Podle konstruktivních dat |
||||
|
Živý průřez pro plyny a vzduch |
0,785 * DVN 2 * xg * cr * cl * n |
0,785*5,4 2 *0,542*0,897*0,89*3=29,7 |
|||
|
0,785 * DVN 2 * kr * kr * cl * n |
0,785*5,4 2 *0,375*0,897*0,89*3=20,6 |
||||
|
Výška uvedení |
Podle konstruktivních dat |
||||
|
Povrch topení |
Podle konstruktivních dat |
||||
|
Teplota vzduchu u vchodu (meziprodukt) |
Přijaté před- (v chladné části) |
||||
|
Entalpie vzduch u vchodu |
J-? Stůl |
||||
|
Suko Air. |
|||||
|
Poměr nákladů na vzduchu na výstupu z horké části na teoretické |
|||||
|
Teplota výstupu |
Přijaté |
||||
|
Entalpie vzduch na výstupu |
J-? Stůl |
||||
|
Skutečná stupeň stupně (rovnováha) |
(v "GC + ?? GC / 2) * * (J ° GW-J ° |
(1,15+0,1)*(806- 201,67)=755 |
|||
|
Teplota plynu na výstupu |
Zima |
||||
|
Entalpie plyny na výstupu |
Tabulka J-? |
||||
|
Entalpie plyny u vchodu |
J? HF + QB / C - ?? GC * |
663+755/0,998-0,1*201,67=1400 |
|||
|
Teplota plynu u vchodu |
J-? Stůl |
||||
|
Průměrná teplota plynů |
(? "VP + ?? HF) / 2 |
(330 + 159)/2=245 |
|||
|
Průměrná teplota |
|||||
|
Střední teplotní tlak |
|||||
|
Průměrná teplota stěny |
(xg *? cf + x * ts) |
(0,542*245+0,375*164)/(0,542+0,375)=212 |
|||
|
Průměrná rychlostní plyny |
(BP * VG * (? CF + 273)) |
(37047*12,7*(245 +273)/29,7*3600*273 =8,3 |
|||
|
Vypočtená hodnota |
Denotace |
Dimenze |
Vzorec nebo ospravedlnění |
Způsob platby |
|
|
Průměrná rychlost vzduchu |
(BP * Vє * (v "VP +? GC * (TSR + 273)) / (3600 ** 273 * FB) |
(37047*9,52(1,15+0,1)(164+273)/ /3600*20,6*273=9,5 |
|||
|
Koeficient přenosu tepla z plynů ke zdi |
kCAL / (m 2 * h * * hail) |
Nomogram 18 CH * SF * SY *? N |
1,6*1,0*1,07*32,5=54,5 |
||
|
Koeficient přenosu tepla ze zdi do vzduchu |
kCAL / (m 2 * h * * hail) |
Nomogram 18 cn * c "f * sy *? N |
1,6*0,97*1,0*36,5=56,6 |
||
|
Koeficient použití |
|||||
|
Koeficient přenosu tepla |
kCAL / (m 2 * h * * hail) |
o / (1 / (xg *? Gk) + 1 / (doupě *? Vk)) |
0,85/ (1/(0,542*59,5)+1/0,375*58,2))=9,6 |
||
|
Teplovisko horké části (podle rovnice přenosu tepla) |
9,6*36450*81/37047=765 |
||||
|
Poměr tepelného vnímání |
765/755*100=101,3 |
||||
|
Hodnoty Qt a QB se liší v méně než 2%. |
vP \u003d 330 ° C TGV \u003d 260 ° C
ЈVP \u003d 1400 kcal / nm 3 ј vozík \u003d 806 kcal / nm 3
hF \u003d 159 ° C TPR \u003d 67 ° C
ЈKHCH \u003d 663 KCAL / NM 3
Јpr \u003d 20167 KCAL / NM 3
wow \u003d 120 ° C txv \u003d 30 ° С
Јхв \u003d 90,3кал / nm 3
Јhu \u003d 533 kcal / nm 3
4.3 Flak
|
Vypočtená hodnota |
Označení |
Dimenze |
Vzorec nebo ospravedlnění |
Způsob platby |
|
|
Průměr a tloušťka obrazových trubek |
Podle konstruktivních dat |
||||
|
Podle konstruktivních dat |
|||||
|
Celkový povrch stěn pece |
Podle konstruktivních dat |
||||
|
Objem pece |
Podle konstruktivních dat |
||||
|
3,6*1635/1022=5,76 |
|||||
|
Přebytečný koeficient vzduchu v peci |
|||||
|
Vzduchové šoky v ohniště kotle |
|||||
|
Teplota horkého vzduchu |
Při výpočtu ježek letadla |
||||
|
EnhAulpia horký vzduch |
J-? Stůl |
||||
|
Vzduch-poháněný teplo |
(T - ?? t) * J ° GV + + ?? T * J ° |
(1,05-0,05)*806+0,05*90,3= 811,0 |
|||
|
Užitečné rozptyl tepla v peci |
Q P P * (100-Q 3) / 100 + QB |
(8550*(100-0,5)/100)+811 =9318 |
|||
|
Teoretická teplota spalování |
J-? Stůl |
||||
|
Relativní poloha maximální teploty ve výšce pece |
xt \u003d xg \u003d hg / ht |
||||
|
Součinitel |
str.16 0.54 - 0,2 * ht |
0,54 - 0,2*0,143=0,511 |
|||
|
Přijaté |
|||||
|
J-? Stůl |
|||||
|
Průměrné celkové teplo spalovacích produktů |
kCAL / (nm_ * hrad) |
(Qt.- J? T) * (1 + česky) |
(9318 -5 018 )*(1+0,1) (2084-1200) =5,35 |
||
|
Složení |
m * kgf / sm |
1,0*0,2798*5,35=1,5 |
|||
|
Koeficient oslabujících paprsků v plynech trotham |
1 / (m ** kgf / / cm 2) |
Nomogram 3. |
|||
|
Optická tloušťka |
0,38*0,2798*1,0*5,35=0,57 |
||||
|
Vypočtená hodnota |
Označení |
Dimenze |
Vzorec nebo ospravedlnění |
Způsob platby |
|
|
Stupeň černé pochodně |
Nomogram 2. |
||||
|
Koeficient tepelné účinnosti plynulých papírových obrazovek |
schire \u003d x * w Sheek \u003d w na x \u003d 1 na stůl. 6-2. |
||||
|
Stupeň černé komory |
Nomogram 6. |
||||
|
Teplota plynu na výstupu pece |
TA / [m * ((4,9 * 10 -8 * * schire * fst * at * tai) / (c * BP * VSSR) 0,6 +1] -273 |
(2084+273)/-273=1238 |
|||
|
Entalpie plyny na výjezdu z ohniště |
J-? Stůl |
||||
|
Množství tepla vnímaného v peci |
0,998*(9318-5197)=4113 |
||||
|
Průměrné tepelné zatížení záření povrchu vytápění |
Bp * q t l / nl |
37047*4113/ 903=168742 |
|||
|
Tepelné bloky objemu spalin |
BP * Q R / VT |
37047*8550/1635=193732 |
4.4 Horkýsh.irma
|
Vypočtená hodnota |
Ticho- zadní- nie. |
Dimenze |
Vzorec nebo ospravedlnění |
Způsob platby |
|
|
Průměr a tloušťka trubky |
Podle výkresů |
||||
|
Podle výkresů |
|||||
|
Počet shirm. |
Podle výkresů |
||||
|
Střední krok mezi shirms |
Podle výkresů |
||||
|
Podélný krok |
Podle výkresů |
||||
|
Relativní příčný krok |
|||||
|
Relativní podélný krok |
|||||
|
Povrch vytápění je shirm |
Podle konstruktivních dat |
||||
|
Další povrch ohřevu v oblasti horkého šikho |
Podle výkresů |
6,65*14,7/2= 48,9 |
|||
|
Povrch vstupního okna |
Podle výkresů |
(2,5+5,38)*14,7=113,5 |
|||
|
NVH * (NSI / (NSI + HDPI)) |
113,5*624/(624+48,9)=105,3 |
||||
|
N vh - n lsi |
|||||
|
Plyny |
Podle konstruktivních dat |
||||
|
Živý průřez |
Podle konstruktivních dat |
||||
|
Účinná tloušťka emitující vrstvy |
1.8 / (1 / A + 1 / v + 1 / s) |
||||
|
Teplota plynu u vchodu |
Při výpočtu pece |
||||
|
Entalpie |
J-? Stůl |
||||
|
Součinitel |
|||||
|
Součinitel |
kcal / (m 2 h) |
b * z * q l |
0,6*1,35*168742=136681 |
||
|
Sálavé teplo vnímané rovinou vstupního úseku horkého šikho |
(Q lsh * n v) / (bp / 2) |
(136681*113,5)/ 37047*0,5=838 |
|||
|
Vypočtená hodnota |
Většina |
Dimenze |
Vzorec nebo ospravedlnění |
Způsob platby |
|
|
Teplota plynu na výstupu od shirm i a ?? Kroky |
Přijaté |
||||
|
J-? Stůl |
|||||
|
Průměrná teplota plynů se zvolí |
(1238+1100)/2=1069 |
||||
|
Složení |
m * kgf / sm |
1,0*0,2798*0,892=0,25 |
|||
|
Nomogram 3. |
|||||
|
Optická tloušťka |
1,11*0,2798*1,0*0,892=0,28 |
||||
|
Nomogram 2. |
|||||
|
v ((y / s1) і + 1) -th / s1 |
|||||
|
(QL? (1-A) ?? ц ш) / v + + (4,9 * 10 -8 A * zlo * t cp 4 * op) / bp * 0.5 |
(838 *(1-0,245)*0,065)/0,6+(4,9*10 -8 * *0,245*(89,8*)*(1069+273) 4 *0,7)/ 37047*0,5)= 201 |
||||
|
Teplo získané zářením z kamenů Schirma Stage I |
Q LSI + Přidat |
Q L W - Q l |
|||
|
Q T L - Q l w |
|||||
|
(QEK? BP) / D |
(3912*37047)/490000=296 |
||||
|
Množství sálavého tepla vnímaného z razítka shirms |
Qlshi + další * Nls i / (nls i + nl DOP i) |
637*89,8/(89,8+23,7)= 504 |
|||
|
Q lsh i + další * n d další i / (N LSH i + n Le Dop abych I) |
637*23,7/(89,8+23,7)= 133 |
||||
|
0,998*(5197-3650)= 1544 |
|||||
|
Počítaje v to: |
|||||
|
vlastně shirm |
Přijaté |
||||
|
další povrchy |
Přijaté |
||||
|
Přijaté |
|||||
|
Tamhle vypadá |
|||||
|
Vypočtená hodnota |
Většina |
Dimenze |
Vzorec nebo ospravedlnění |
Způsob platby |
|
|
(Qbs + QLSH) * bp |
(1092 + 27 2 ,0 )* 3 7047 *0,5 |
||||
|
Entalipalský pár na výjezdu |
747,8 +68,1=815,9 |
||||
|
Teplota tam |
Tabulka XXV. |
||||
|
Průměrná teplota para |
(440+536)/2= 488 |
||||
|
Teplotní tlak |
|||||
|
Průměrná rychlostní plyny |
|||||
|
52*0,985*0,6*1,0=30,7 |
|||||
|
Koeficient znečištění |
m 2 h Hail / / KCAL |
||||
|
488+(0,0*(1063+275)*33460/624)= |
|||||
|
220*0,245*0,985=53,1 |
|||||
|
Koeficient použití |
|||||
|
Koeficient přenosu tepla z plynů ke zdi |
((30,7*3,14*0,042/2*0,0475*0,98)+53,1) *0,85= 76,6 |
||||
|
Koeficient přenosu tepla |
76,6/ (1+ (1+504/1480)*0,0*76,6)=76,6 |
||||
|
k? Nshi ?? t / bp * 0.5 |
76,6*624*581/37047*0,5=1499 |
||||
|
Poměr tepelného vnímání |
(Q tsh / q bsh) ?? 100 |
(1499/1480)*100=101,3 |
|||
|
Přijaté |
|||||
|
k? Ndopi? (? St? - t) / br |
76,6*48,9*(1069-410)/37047=66,7 |
||||
|
Poměr tepelného vnímání |
Q T Přidat / Q B navíc |
(Q t add / q b extra) ?? 100 |
(66,7/64)*100=104,2 |
HodnotyQ.tsh i.Q.
aleQ.t DOP I.Q.
4.4 Studený sh.irma
|
Vypočtená hodnota |
Většina |
Dimenze |
Vzorec nebo ospravedlnění |
Způsob platby |
|
|
Průměr a tloušťka trubky |
Podle výkresů |
||||
|
Počet paralelních trubek |
Podle výkresů |
||||
|
Počet shirm. |
Podle výkresů |
||||
|
Střední krok mezi shirms |
Podle výkresů |
||||
|
Podélný krok |
Podle výkresů |
||||
|
Relativní příčný krok |
|||||
|
Relativní podélný krok |
|||||
|
Povrch vytápění je shirm |
Podle konstruktivních dat |
||||
|
Další povrch ohřevu ve schránce |
Podle výkresů |
(14,7/2*6,65)+(2*6,65*4,64)=110,6 |
|||
|
Povrch vstupního okna |
Podle výkresů |
(2,5+3,5)*14,7=87,9 |
|||
|
Běžící povrch SHIROM |
NVH * (NSI / (NSI + HDPI)) |
87,9*624/(624+110,6)=74,7 |
|||
|
Další prázdný povrch |
N vh - n lsi |
||||
|
Plyny |
Podle konstruktivních dat |
||||
|
Živý průřez |
Podle konstruktivních dat |
||||
|
Účinná tloušťka emitující vrstvy |
1.8 / (1 / A + 1 / v + 1 / s) |
1,8/(1/5,28+1/0,7+1/2,495)=0,892 |
|||
|
Teplota plynu na výstupu zima |
V míře horké |
||||
|
Entalpie |
J-? Stůl |
||||
|
Součinitel |
|||||
|
Součinitel |
kcal / (m 2 h) |
b * z * q l |
0,6*1,35*168742=136681 |
||
|
Sálavé teplo vnímané rovinou vstupní části šypku |
(Q lsh * n vh) / (bp * 0,5) |
(136681*87,9)/ 37047*0,5=648,6 |
|||
|
Korekční koeficient pro záření s přihlédnutím k shimm |
|||||
|
Vypočtená hodnota |
Většina |
Dimenze |
Vzorec nebo ospravedlnění |
Způsob platby |
|
|
Teplota plynu u vchodu do studené obrazovky |
V míře horké |
||||
|
Entalpie plynů na výstupu od shime, když se teplota přijala |
J- Table. |
||||
|
Průměrná teplota plynu v Shirmh? Umění. |
(1238+900)/2=1069 |
||||
|
Složení |
m * kgf / sm |
1,0*0,2798*0,892=0,25 |
|||
|
Koeficient oslabení paprsků: Smlouvačkový plyn |
Nomogram 3. |
||||
|
Optická tloušťka |
1,11*0,2798*1,0*0,892=0,28 |
||||
|
Plynový černý stupeň ve shirms |
Nomogram 2. |
||||
|
Koeficient rohu ze vstupu na výstupní sekci Shirm |
v ((1 / s 1) і + 1) -1 / s 1 |
v ((5,4 / 0,7) і 1) -5.4 / 0,7 \u003d 0,065 |
|||
|
Teplo záření od firebnice do šířky vstupu |
(Q Přidáno? (1-a) ?? CCS) / B + (4,9 * 10 -8 * A * Evil * (TCP) 4 * OP) / bp |
(648,6 *(1-0,245)*0,065)/0,6+(4,9*10 -8 * *0,245*(80,3*)*(1069+273)4 *0,7)/ 37047*0,5)= 171,2 |
|||
|
Teplo získané zářením z ohniště s studenou obrazovkou |
QLOV VKH - QL |
648,6 -171,2= 477,4 |
|||
|
Headshop Tepelná obrazovka |
Qtl - Ql. |
4113 -171,2=3942 |
|||
|
Životní prostředí na obrazovkách |
(QEK? BP) / D |
(3942*37047)/490000=298 |
|||
|
Množství sálavého tepla vnímaného z příčinného vstupu zvokoší |
Qlshi + další * Nls i / (nls i + nl DOP i) |
477,4*74,7/(74,7+13,2)= 406,0 |
|||
|
Stejné další povrchy |
QLS I + EXT * NL DOP I / (NLSHI + NL DOP I) |
477,4*13,2/(74,7+13,2)= 71,7 |
|||
|
Heat-vnímání hřbetu I kroky a další zůstatky na rovnováhu |
c * (ј "-ј" ") |
0,998*(5197-3650)=1544 |
|||
|
Vypočtená hodnota |
Většina |
Dimenze |
Vzorec nebo ospravedlnění |
Způsob platby |
|
|
Počítaje v to: |
|||||
|
vlastně shirm |
Přijaté |
||||
|
další povrchy |
Přijaté |
||||
|
Pár teploty na výstupu ze vstupního bloku |
Z osídlení víkendu |
||||
|
Tamhle vypadá |
Tabulka XXVI. |
||||
|
Zvýšení páru entalpie v shirms |
(Qbs + QLSH) * bp |
((1440+406,0)* 37047) / ((490*10 3)=69,8 |
|||
|
Entalpie pár u vchodu na vstupní obrazovku |
747,8 - 69,8 = 678,0 |
||||
|
Teplota páry u vchodu na obrazovku |
Tabulka XXVI. (P \u003d 150kgs / cm 2) |
||||
|
Průměrná teplota para |
|||||
|
Teplotní tlak |
1069 - 405=664,0 |
||||
|
Průměrná rychlostní plyny |
V r? V g? (CF + 273) / 3600 * 273 * FG |
37047*11,2237*(1069+273)/(3600*273*74,8 =7,6 |
|||
|
Koeficient konvekce přenosu tepla |
52,0*0,985*0,6*1,0=30,7 |
||||
|
Koeficient znečištění |
m 2 h Hail / / KCAL |
||||
|
Teplota vnějšího povrchu znečištění |
t CF + (E? (Q BSH + Q LSH) * BP / NSHI) |
405+(0,0*(600+89,8)*33460/624)= |
|||
|
Koeficient tepelného přenosu záření |
210*0,245*0,96=49,4 |
||||
|
Koeficient použití |
|||||
|
Koeficient přenosu tepla z plynů ke zdi |
(K? P * d / (2 * s 2? X) +? L) ?? ? |
((30,7*3,14*0,042/2*0,0475*0,98)+49,4) *0,85= 63,4 |
|||
|
Koeficient přenosu tepla |
1 / (1+ (1+ Q LSH / Q BSH) ????? 1) |
63,4/(1+ (1+89,8/1440)*0,0*65,5)=63,4 |
|||
|
Teplo-vnímání hipu na rovnici přenosu tepla |
k? Nshi ?? t / bp |
63,4*624*664/37047*0,5=1418 |
|||
|
Poměr tepelného vnímání |
(Q tsh / q bsh) ?? 100 |
(1418/1420)*100=99,9 |
|||
|
Průměrná teplota párů v přídavných plochách |
Přijaté |
||||
|
Vypočtená hodnota |
Většina |
Dimenze |
Vzorec nebo ospravedlnění |
Způsob platby |
|
|
Tepelné vnímání dalších povrchů podle rovnice přenosu tepla |
k? Ndopi? (? St? - t) / br |
63,4*110,6*(1069-360)/37047=134,2 |
|||
|
Poměr tepelného vnímání |
Q T Přidat / Q B navíc |
(Q t add / q b extra) ?? 100 |
(134,2/124)*100=108,2 |
HodnotyQ.tsh i.Q.bsh se liší o více než 2%,
aleQ.t DOP I.Q.b Extra - méně než 10%, což je přípustné.
Bibliografie
Tepelný výpočet agregátů kotle. Regulační metoda. M.: Energie, 1973, 295 p.
Rivka S.L., Aleksandrov A. A. Tabulky termodynamických vlastností vody a vodní páru. M.: Energia, 1975
Fadyushina t.t. Tepelný výpočet agregátů kotlů: Pokyny pro realizaci projektu kurzu na disciplínu "Zařízení kotlů a parní generátory" pro studenty na plný úvazek Zvláštnosti 0305 - Tepelné elektrické stanice. Sverdlovsk: UPI. Kirov, 1988, 38 s.
Fadyushina t.p. Tepelný výpočet agregátů kotle. Pokyny pro realizaci projektu kurzu na disciplíně "Zařízení kotlů a parní generátory". Sverdlovsk, 1988, 46 s.
Charakteristika kotle TP-23, jeho konstrukce, tepelné rovnováhy. Výpočet produktů entalpie a spalování paliva. Tepelné rovnováhy kotlové jednotky a její účinnost. Výpočet výměny tepla v peci, kalibrační tepelný výpočet Feston.
práce kurzu, přidáno 04/15/2011
Konstrukční vlastnosti kotlové jednotky, schéma chladiče, plynového plynu a rotační komory. Elementární složení a spalování tepla paliva. Stanovení objemu a částečného tlaku spalovacích produktů. Tepelný výpočet kotle.
práce kurzu, přidáno 05.08.2012
Tepelné schéma kotlové jednotky E-50-14-194. Výpočet entalpie plynů a vzduchu. Kalibrace komory pece, kotelna, přehřátí. Distribuce tepelných kypatických trasových cest. Tepelná rovnováha vzduchového ohřívače.
práce kurzu, přidáno 11.03.2015
Odhadované vlastnosti paliva. Výpočet vzduchu a spalovacích produktů, účinnosti, tepelné komory, hřiště, schodů a ekonomického měřiče, ohřívače vzduchu. Tepelná rovnováha kotlové jednotky. Výpočet Endalpia na plynových prášcích.
práce kurzu, přidáno 01/27/2016
Přepočítání množství tepla pro parní kotel. Výpočet množství vzduchu potřebného pro spalování, plné spalovací produkty. Složení spalovacích produktů. Tepelná rovnováha kotlové jednotky, účinnost.
vyšetření, přidáno 08.12.2014
Popis kotelny GM-50-1, plynu a páru. Výpočet objemů a entalpies produktů vzduchu a spalování pro stanovené palivo. Stanovení rovnováhy parametrů, pecí, Fester kotle jednotky, principy rozložení tepla.
kurz práce, přidáno 30.03.2015
Popis návrhu I. technická charakteristika Kotel agregát DE-10-14GM. Výpočet teoretické spotřeby vzduchu a objemu spalovacích produktů. Stanovení přebytečného koeficientu vzduchu a skývne na plynové prášky. Zkontrolujte tepelný zůstatek kotle.
kurz práce, přidáno 01/23/2014
Charakteristika kotle DE-10-14GM. Výpočet objemu spalovacích produktů, objemových frakcí trochatomických plynů. Přebytečný koeficient vzduchu. Tepelná rovnováha kotlové jednotky a stanovení spotřeby paliva. Výpočet výměny tepla v peci, vodní ekonomizér.
kurz, přidáno 12/20/2015
Výpočet svazků a entalpie produktů vzduchu a spalování. Vypočtená tepelná rovnováha a spotřeba paliva kotle. Kontrola spalovací komory. Konvekční topné povrchy. Výpočet vodního úředníku. Spotřeba spalovacích produktů.
práce kurzu, přidáno 04/11/2012
Typy paliva, jeho složení a tepelné inženýrské vlastnosti. Výpočet objemu vzduchu při spalování pevných, kapalných a plynných paliv. Stanovení koeficientu přebytečného vzduchu v kompozici spalin. Materiál a tepelná rovnováha kotle.
Teplota odchozích plynů: Při práci na palivovém oleji 141 na účinnost plynu 130 na palivovém oleji 912 na plyn 9140. V zadní stěně jsou sloty umístěny pro vstup do recyklačních spalin .3. Přebytečné koeficienty vzduchu v plynu kotel. přebytečné koeficienty vzduchu odvádění vzduchu. Přebytečné koeficienty vzduchu: Na výstupu pece po stínu PPP1 po PPP1 po PPC2 po EK1 po EK2 v odchozích plynech; Volba vypočtených teplot Doporučená teplota odchozích plynů pro palivový olej ...
Pokud tato úloha nepřijde v dolní části stránky, je seznam podobných prací. Tlačítko Hledat můžete také použít.
1. Tepelný výpočet kotle TGM-94
1.1 Popis kotle
Generátor páry TGM-94 pro blok 150 MW na kapacitu 140 kg / s, tlak 14mn /, přehřátí, Promineragrev, teplota teplé vzduchu. Odhadované palivo: zemní plyn a topný olej. Teplota odchozích plynů: Při práci na palivovém oleji 141, na plyn 130, účinnost topného oleje 91.2, na plyn 91,40%.
Generátor páry je určen pro prostory s minimální teplotou vzduchu - a má otevřený rozložení ve tvaru p Všechny prvky agregátu jsou odvodněny. Rám se ukázal být spíše komplikovaný a obtížný vzhledem k přítomnosti místních útulků, stejně jako v důsledku účetnictví zatížení větrem a seismicity v 8 bodech. Místní úkryty (krabice) jsou vyrobeny ze světelného typu asbannových materiálů. Otevřené potrubí jsou pokryty hliníkovým lemem.
Zařízení bloku je navrženo tak, aby vzduchový ohřívač je umístěn z přední části parního generátoru a turbína je vzadu. Současně jsou plynové kanály poněkud prodlouženy, ale vzduchové kanály jsou vhodně kombinovány, parní potrubí jsou také zkráceny, zejména při umístění výstupních zásobníků za parním generátorem. Všechny prvky jednotky jsou určeny pro výrobce bloků, s maximální hmotností bloku 35 tun, kromě bubnu, který má 100t.
Přední stěna pece je stíněna odpařovacími a přehřátí panely, sedm panelů superhahovače jsou umístěny na zdi. ohnuté trubky Jít kolem hořáků a mezi nimi odpařujícími panely z přímých trubek.
Gibbs obejít hořáky umožňují kompenzovat rozdíl v tepelných prodlouženích a vařit s sebou, že spodní kamery všech předních panelů umístěných koaxiálně. Horizontální strop pece je stíněn přehřátí trubicemi. Střední panely bočních obrazovek jsou zahrnuty ve druhé fázi odpařování. Solné oddělení jsou umístěny na koncích bubnu a mají celkovou kapacitu 12%.
V zadní stěně jsou sloty umístěny pro vstup do recyklačních spalin.
Na přední stěně instalované ve 4 úrovněch 28 plyn-přerušených hořáků. Na palivovém oleji jsou tři horní řádky, na plynu je tři nižší plyn. Aby se snížil přebytečný vzduch v peci, je k dispozici individuální přívod vzduchu ke každému hořáku. Objem pece 2070; Volumetrická hustota tepla generování spalovací komory závisí na typu paliva: pro plynQ / V. \u003d 220, pro palivový olej 260 kW /, hustota tepelné toku průřez Požáry pro plynQ / F. \u003d 4,5, pro palivový olej 5,3 MW /. Řezání agregovaného štítu s odkazem na rám. Ikona železné - bublina a posunut spolu s obrazovkou; Stropní zavlažování je vyrobeno z panelů ležících na stropních parníkových trubkách. Šev mezi pohyblivým a pevným dohledem pece je vyroben ve formě hydraulického okruhu.
Oběh obvodu
Výživová voda kotle, procházející kondenzátorem, ekonomizér vstupuje do bubnu. Přibližně 50% živné vody je dodáváno do mytí mytí baru, zbytek mycího zařízení je odeslán na dno bubnu. Z bubnu vstupuje do trubek na obrazovce čistého prostoru a pak ve formě páry páry vstupuje do bubnu do vnitřních cyklonů, kde se vyskytuje primární separace vody ze páry.
Část válce kotlová voda vstupuje do vzdálených cyklónů, což je čistící voda 1 stupně a živná vody 2 kroky.
Páry čistého prostoru jde do mycího zařízení bubliny, tam jsou páry solných kompartmentů od vzdálených cyklónů.
Páry procházející vrstvou živin vody se čistí z hlavního množství solí obsažených v něm.
Po praní zařízení projdou nasycený pár průmyslu separátorem a otvorovým listem, čištění z vlhkosti a hlavy podél dušených trubek do parníku a dále na turbíně. Část nasyceného páru je vypouštěna do kondenzátorů, čímž se získá vlastní kondenzát, pro injekce do ocelové účinky.
Nepřetržitá proplach se provádí ze vzdálených cyklónů v solném prostoru 2 kroky odpařování.
Sada kondenzací (2 ks) jsou umístěny v bočních stěnách tepelné komory a skládají se ze dvou kondenzátorů, kolektorů a přívodních trubek a kondenzátu.
Nacházejí se parníky podél páry.
Záření (stěna) - stínění přední stěny pece.
Strop - stínící strop kotle.
Shirm - umístěný v plynovém kanálu spojující pec s konvekčním hřídelem.
Konvektivní - publikováno v konvektivní dole.
1.2 Originální data
Objem objemu vzduchu a spalování, /:
1.3 Přebytečné koeficienty vzduchu v plynovém traktu kotle
Koeficienty výstupu na výstupu z pece s výjimkou recirkulace :.
Chybí dodávky studeného vzduchu v pecích a kotlech tepla.
Vzduchové přebytečné koeficienty:
Na výstupu ohniště
Po hřbitově parník
Po převodovce1.
Po převodovce2.
Po EK1.
Po EK2.
V odchozích plynech;
Výběr odhadovaných teplot
130 ÷ 140 \u003d 140.
Teplota vzduchu u ohřívače vzduchu
pro regenerační vzduchový ohřívač:
0,5 (+) - 5;
Teplota vytápění vzduchu 250-300 \u003d 300.
Minimální teplotní tlak za ekonomizátorem :.
Minimální teplotní tlak před ohřívačem vzduchu :.
Poslední vytápění vzduchu v jedné fázi VP:.
Poměr ekvivalentů vody: v kreslení.
Střední přebytečný vzduch v krocích VP:
300;
140;
Vypočítejte objem plynu pořízeného recyklací, palivem
Podíl recyklace horkého vzduchu na vstupu do ohřívače vzduchu;
1,35/10,45=0,129.
Průměrný přebytek vzduchu ve fázi ohřívače vzduchu:
1,02-0+0,5∙0+0,129=1,149.
Poměr vodních ekvivalentů:
1.4 Výpočet produktů vzduchu a spalování
Při spalování topného oleje se výpočet teoretických objemů vzduchu a spalovacích produktů provádí na základě procentního složení pracovní hmoty:
teoretický objem vzduchu:
Teoretické objemy vzduchu:
Skutečné objemy spalovacích produktů v nadbytku vzduchu v rizicích jsou určeny vzorcem:
Výsledky jsou uvedeny v tabulce 1.1.
|
Hodnota |
Flak shirm |
PPP1. |
KPP2. |
EK1. |
EK2. |
Rvp. |
|
1,02 |
1,02 |
1,02 |
1,02 |
1,02 |
1.02 |
|
|
1,02 |
1,02 |
1,02 |
1,02 |
1,02 |
1,02 |
|
|
|
1,453 |
1,453 |
1,453 |
1,453 |
1,453 |
1,453 |
|
10,492 |
10,492 |
10,492 |
10,492 |
10,492 |
10,492 |
|
|
0,15 |
0,15 |
0,15 |
0,15 |
0,15 |
0,15 |
|
|
0,138 |
0,138 |
0,138 |
0,138 |
0,138 |
0,138 |
|
|
0,288 |
0,288 |
0,288 |
0,288 |
0,288 |
0,288 |
Objem vodní páry:
Plné plyny:
Objemová frakce Triátových plynů:
Objemová frakce vodní páry:
Podíl trucatomických plynů a vodní páry:
1.5 Entalpia Air and Spalování
Entalpie teoretických objemů vzduchu a spalovacích produktů, v vypočtené teplotě, je určena vzorce:
EnhAulpia spalovací produkty v nadměrném vzduchu
Výsledky výpočtů jsou uvedeny v tabulce 1.2.
Tabulka 1.2.
EnhAulpia produkty spalování
|
Povrch topení |
Teplota přes povrch |
||||
|
Stroj fotoaparát |
2300 2100 1900 1700 1500 1300 1100 |
44096 ,3 39734,1 35606 31450 27339,2 23390,3 19428 16694,5 |
37254,3 33795,3 30179,6 26647,5 23355,7 19969,95 16782,70 13449,15 |
745,085 675,906 603,592 532,95 467,115 399,399 335,654 268,983 |
44827,3 40390,7 36179,6 32018,5 27798 23782,6 19757,9 15787,1 |
|
PPP1. |
1100 |
19422,26 15518,16 13609,4 11746,77 9950,31 |
16782,70 13449,15 11829,40 10241 8683,95 |
335,654 268,983 236,588 204,820 173,679 |
19757,9 15787,1 13846 11951,6 10124 |
|
KPP2. |
11746,77 9950,31 9066,87 |
10241 8683,95 7921,10 |
204,820 173,679 158,422 |
11951,6 10124 9225,3 |
|
|
EK1. |
9950,31 9066,87 8193,30 |
8683,95 7921,10 7158,25 |
173,679 158,422 143,165 |
10124 9225,3 8336,5 |
|
|
EK2. |
9066,87 8193,30 6469,46 4788,21 |
7921,10 7158,25 5663,90 4200,90 |
158,422 143,165 113,278 84,018 |
9225,3 8336,5 6582,7 4872,2 |
|
|
Rvp. |
4788,21 3151,52 1555,45 |
4200,90 2779,70 1379,40 |
84,018 55,594 27,588 |
4872,2 3207,1 1583 |
Pro
1.6 účinnost a faktory teplé ztráty
Koeficienty účinnosti promítaného parního kotle jsou určeny z rovnováhy zpátečky:
Ztráta tepla s odchozím plyny závisí na zvolené teplotě plynu, opouštějící parní kotel a přebytečný vzduch a je určen vzorcem:
Najdeme entalpii odchozích plynů, když:
Endalpie studené vzduchu při vypočtené teplotě:
Nachází se teplo hořícího palivakJ / kg, obecně určený vzorcem:
Teplá ztráta s chemickou palivovou chemikálií=0,1%.
Pak:.
Teplé ztráty s mechanickým ne-palivem
Teplé ztráty z venkovního chlazení vnějším povrchem kotle %, je to malý a s růstem nominální produktivity kotle kg / s klesá: kdy
Dostaneme:
1.7 Tepelná rovnováha a spotřeba paliva
Spotřeba paliva v, kg / s dodávané do parní komory parního kotle, může být stanovena z následujícího zůstatku:
Spotřeba čistící vody z bubnového parního kotle, kg / s:
Kde \u003d 2% - purge kontinuálního kotle.
- entalpie přehřáté páry;
- entalpie vroucí vody v bubnu;
- nátěr výživné vody;
1.8 Výpočet výměny tepla v peci
Rozměry podlahové komory:
2070 .
Tepelné napětí kouřovodu
Snímek zakotvení, 6 plynové přerušované hořáky ve dvou vrstvách na přední straně kotle.
Tepelná vlastnosti komory pece
Užitečné rozptyl tepla v tepelné komoře (na 1 kg nebo 1pohonné hmoty):
Vzduch vzduchu se skládá z tepla horkého vzduchu a malý podíl tepla obleků za studena z vnějšku:
V plynových pecích pracujících pod dohledem jsou vyloučeny dodávky vzduchu v peci=0. =0.
Adiabatická (kalorimetrická) teplota spalovacích produktů:
kde
Nechte stůl najít entalpii plynů
Průměrná kapacita tepelných plynů:
Při výpočtu teploty ohniště kotlemůžete definovat přímo pomocí tabulky 2.3 dat, podle známé hodnoty.
interpolací v zóně vysokých teplot plynů na hodnotě a přijímání
Pak,
Teplota plynu na výstupu pece proD.<500 т/ч
Z tabulky 2.2 najdeme entalpie plynů na výstupu z pece:
Specifické tepelné zpracování pece, KJ / kg:
kde - konzervace tepla, který bere v úvahu podíl plynového tepla, vnímaného povrchem vytápění:
Teplota plynu na výstupu pece:
kde m \u003d 0,52-0.50 je koeficient, s přihlédnutím k relativní poloze jádra hořáku ve výšce komory pece;
Na místě hořáku ve dvou tří řadách je průměrná výška pořízena ve výšce, pokud je tepelná výroba hořáků všech řádků stejná, tj. Kde\u003d 0,05 s d \u003e 110 kg / s, m \u003d 0,52-0,50 ∙ 0,344 \u003d 0,364.
Koeficient tepelné účinnosti obrazovky:
Je určen k úpravě rohu obrazovky:
1.1 - relativní rozteče zdi obrazovky.
Podmíněný koeficient znečištění povrchu:
Stupeň černé:, Při spalování kapalného paliva, tepelný radiační koeficient hořáku je:
Tepelný radiační koeficient je spojinková část hořáku:
Kde p \u003d 0,1 MPa, a
Absolutní teplota plynů na výstupu pece.
Kompletní podíl triálních plynů.
Účinná tloušťka vyzařované vrstvy v tepelné komoře, kde je vypočtený objem chladičové komory:, a povrch pece s dvojitou obrazovkou:
kde
Pak já.
Dostávat
Přijímáme v první aproximaci
Průměrné tepelné napětí topného povrchu tepelných obrazovek:
Kde - kompletní radiační povrch pece.
1.9 Výpočet povrchu topení kotle
Hydraulická odolnost přehřáté páry:
Zároveň tlak v bubnu:
Tlak nutriční vody v nástěnném přehřátí:
Tlaková ztráta v Shirma:
Tlaková ztráta v PPC:
1.9.1 Výpočet stěnového parního
Tlak živné vody
Teplota ropy,
Nátěr výživné vody.
Teplo-vnímání záření nástěnných obrazovek: kde průměrný tepelný napětí vypočteného povrchu na obrazovce, pro stěnové prostředky
Koeficient rohu obrazovky:
Tak
Vypočítejte výstupní parametry krmné vody:
V p \u003d 15,4 MPa.
1.9.2 Výpočet stropního parníku záření
Parametry vstupního voda:
Tepelné vnímání radiace stropu PP:
Vnímání tepla přes pec: kde krémový povrch ohřevu stropních obrazovek pece:
Vnímání tepla s vodorovným plynovým kanálem:
Tam, kde pak průměrný specifický tepelný zatížení v horizontální oblasti plynového potrubí plynu pak
Vypočítejte páru entalpie: nebo
Pak entalpie na výstupu z pece:
Injekce 1:
1.10 Výpočet tepelného vnímání shirds a dalších povrchů v rozsahu shirms
1.10.1 Výpočet stíženého parníku 1
Parametry vstupního voda:
Parametry výstupní vody:
Injekce 2:
1.10.2 Výpočet stíženého parníku 2
Parametry vstupního voda:
Parametry výstupní vody:
HeadShitus Shirm:
Teplo získané z pece s rovinou vstupního okna shimanu
Kde
Teplo, emitované z ohniště a shirm na povrchu za shirms:
Kde am korekční faktor
Úhlový koeficient ze vstupu na výstupním úseku SHIRKA:
Průměrná teplota plynů v Shirmh:
Teplo z mytí plyny:
Definováno harmonogram tepelného vnímání:
Drátová směnárna: Kde je povrch ohřevu široký:
Zprůměrný
kde teplotní tlak dopředu:
Teplotní kontaminace:
Koeficient přenosu tepla:
Koeficient přenosu tepla z plynů na zdi:
Rychlost plynu:
Koeficient přenosu tepla plynu končí povrchu:
Kde změna týkající se počtu trubek v průběhu plynů.
A korekci k uspořádání paprsku.
1 - koeficient, který zohledňuje vliv a změnu parametrů fyzikálního průtoku.
Koeficient přenosu tepla spalování produktů:
Použití koeficientu :,
kde
Pak
Rovnice tepla pro Shirma bude vypadat takto:
Obdrženýsrovnat s:
1.10.3 Výpočet zavěšených trubek ve schirci
Teplo získané povrchem trubicového nosníku z pece:
Kde povrch tepelně viditelného:
Výměna tepla v trubkách:
Rychlost plynu:
Kde
Koeficient přenosu tepla konvekce z plynů na povrch:
Tak
Pak
Teplo, vnímání vyhřívaného média v důsledku chlazení pracích plynů (zůstatek):
Z této rovnice najdeme entalpie na výstupu z povrchu trubek:
kde - teplo získané povrchem záření z pece;
Entalpie u vchodu do trubek při teplotách
Entalpie určuje teplotu pracovního média na výstupu suspendovaných trubek
Průměrná teplota párů v zavěšených trubkách:
Teplotní stěna
Koeficient, přenos tepla z záření produktů spalování s prašným proudem plynu:
Použijte poměr: kde
Pak:
Teplovisko suspendovaných trubek se nachází v souladu s rovnicí přenosu tepla:
Ve srovnání s hodnotou
Tak Teplota pracovní tekutiny na výstupu výstupního potrubí
1.10.4 Výpočet hřbetu parníku 1
Plyny u vchodu:
na výstupu:
Teplo získané z Firdgramu:
Radiační koeficient plynového prostředí: kde
Pak:
Teplo získané zářením z pece:
Teplo z mytí plyny:
Referenční teplota teploty:
Průměrná teplota fhoam:
Koeficient přenosu tepla:
kde koeficient přenosu tepla z plynů na stěnu:
Rychlost plynu:
Dostaneme:
Koeficient přenosu tepla konektorů z povrchu do vyhřívaného prostředí:
Pak:
Rovnice pro výměnu tepla pro Shirm:
Srovnat s:
Tak Teplota na výstupu z elektroinstalace SuperHeater 2:
1.11 Řízení konvektivního parníku
1.11.1 Výpočet konvektivního paru
Výstupní parametry u vchodu:
Výstupní pracovní prostředí Parametry:
kde
Teplo, vnímané pracovním prostředím:
Entalpie plynů na výstupu z topného povrchu exprimuje z tepelné rovnice dané plyny:
Výměna tepla Rovnice pro PPC1:
Koeficient přenosu tepla:
Koeficient přenosu tepla plynu na povrch:
Rychlost plynu:
Tak
Určete stav plynů na výstupu:
s přihlédnutím k objemu emisí
Pak:
Pak bude koeficient přenosu tepla z plynů na stěnu:
Rychlost páry na konvekčního přehřátí:
Koeficient přenosu tepla bude roven:
Referenční teplota teploty:
Rovnice tepla pro konvektivní parník:
Porovnejte S.
Injekce 3 (3).
1.11.2 Výpočet konvektivního parního 2
Výstupní parametry u vchodu:
Výstupní pracovní prostředí Parametry:
Teplo, vnímané pracovním prostředím:
Plynová rovnice daná plynem:
proto entalpie plynů u výstupu topného povrchu:
Rovnice pro výměnu tepla pro PPC 2:.
Referenční teplota teploty:
Koeficient přenosu tepla: kde koeficient přenosu tepla z plynů na stěnu: kde
Rychlost plynu:
Koeficient, přenos tepla záření spalovacích produktů s neprošcovacími plyny:
Reliéfní koeficient plynového prostředí:
Určete stav plynů u výstupu komory pece vzorcem:
Pak:
Tak:
Potom bude koeficient přenosu tepla konvekce z plynů ke zdi:
Koeficient přenosu tepla z konvekce z povrchu do vyhřívaného prostředí:
Pak:
Rovnice pro výměnu tepla se bude podívat na:
Porovnejte S.
1.11.3 Výpočet zavěšených trubek v konvektovém dolu
Teplo, dané povrchovými pohledy:
Tepelné vnímání zavěšených trubek:kde vypočtená výměna tepla:
Koeficient přenosu tepla
odtud
na této entalpie najdeme teplotu pracovního média na výstupu suspendovaných trubek:
Teplota pracovního prostředí u vchodu:
Teplotní tlak: kde
Pak
Ukázalo se, že to znamená teplotu plynu po zavěšených trubkách
1.12 Výpočet tepla vody
1.12.1 Výpočet ekonomického měřiče (druhá etapa)
Teplo, dané plyny:
kde v
Pár entalpie u vchodu:
- vstupní tlak by měl
Entalpie výstupního média se nachází od tepla rovnice, vnímaná pracovní plocha:
Rovnice pro výměnu tepla:
Koeficient přenosu tepla:
Koeficient přenosu tepla z plynů na stěnu: kde
Rychlost plynu:
Potom koeficient přenosu tepla z konvekce z plynů na povrch:
Reliéfní koeficient plynového prostředí:
Čtvercový vyhřívaný povrch:
S přihlédnutím k objemu emisí
Pak:
koeficient použití
Koeficient, Radiační produkty pro přenos tepla spalování:
Koeficient přenosu tepla z plynů na stěnu:
Pak
Teplotní tlak:
Výměna tepla EconomyZer (druhá etapa):
Porovnejte S.
tak teplota na výstupu z druhé úrovně ekonomika
1.12.2 Výpočet ekonomizéru (první etapa)
Parametry pracovního prostředí:
Parametry produktu o rozloze:
Parametry vnímané pracovním médiem:
Z rovnice pro teplo daných plynů najdeme entalpie na výstupu:
Při použití tabulky 2 najdeme
Rovnice pro výměnu tepla:
Referenční teplota teploty:
Rychlost plynu:
Koeficient přenos tepla z plynů na povrch:
Koeficient, přenos tepla záření produktů spalování s ne zaprášením plynů:
Pokud je radiační koeficient plynu prostředí: kde stav plyny na výstupu:
pak
Koeficient přenosu tepla:
Pak bude rovnice tepla, která bude vypadat takto:
Tak Teplota na výstupu z první fáze ekonomikace:
1.13 Výpočet regeneračního ohřívače vzduchu
1.13.1 Výpočet horkého balení
Vzduch vnímaný teplo:
kde v
pro
Poměr průměrné teploty vzduchu ve vzduchu ohřívač k teoreticky nutné:
Z rovnice pro teplo daných plynů najdeme entalpie na výstupu horké části ohřívače vzduchu:
Teplota plynu na výstupu horké části v tabulce 2:
Průměrná teplota:
Průměrná teplota plynů:
Teplotní tlak:
Průměrná rychlost vzduchu:
Průměrná rychlost plynů:
Průměrná teplota horké stěny vzduchového ohřívače:
Koeficient přenosu tepla z konvekce z povrchu do vyhřívaného prostředí:
Rovnice přenosu tepla:
Rovnice pro výměnu tepla:
1.13.2 Výpočet studeného balení
Podíl vzduchu teoreticky nezbytného v chladné části vzduchu ohřívače:
Tepelné vnímání studené části rovnováhy:
Entalpie plyny na výstupu z ohřívače vzduchu:
Průměrná teplota:
Průměrná teplota plynů:
Teplotní tlak:
Teplota studené části ohřívače vzduchu:
Průměrná rychlost vzduchu:
Průměrná rychlost plynů:
Koeficient přenosu tepla konvekce z plynů na povrch:
Rovnice přenosu tepla:
Rovnice pro výměnu tepla:
1.14 Výpočet parního kotle PDA
Účinnost:
Teplé ztráty s odchozím plyny:
kde entalpie studeného vzduchu při odhadované teplotě a
Poté bude účinnost rovna:
Inv. Ne.
Sub. a datum
Mučení. Inv. Ne.
Inv. Ne. Double.
Sub. a datum
Osvětlená
Prostěradlo
Povlečení na postel
FGBOU VPO "KGEU"
Ite, gr. Kub-1-09.
DP 14050 2 .065.002 Pz
Osvětlená
№ Docum.
Změna
Sub.
datum
Bakhtin.
Rozvinutý.
Fedosov
Provize.
T. K.
Loktev.
N. Udržujte.
Galitsky
Aplikovaný.
Změna
Prostěradlo
№ Docum.
Podpis
datum
Prostěradlo
DP 14050 2 .065.002 Pz
Změna
Prostěradlo
№ Docum.
Podpis
datum
Prostěradlo
DP 14050 2 .065.002 Pz
Změna
Prostěradlo
№ Docum.
Podpis
datum
Prostěradlo
DP 14050 2 .065.002 Pz
Změna
Prostěradlo
№ Docum.
Podpis
datum
Prostěradlo
DP 14050 2 .065.002 Pz
Změna
Prostěradlo
№ Docum.
Podpis
datum
Prostěradlo
DP 14050 2 .065.002 Pz
Změna
Prostěradlo
№ Docum.
Podpis
datum
Prostěradlo
DP 14050 2 .065.002 Pz
Změna
Prostěradlo
№ Docum.
Podpis
datum
Prostěradlo
DP 14050 2 .065.002 Pz
Změna
Prostěradlo
№ Docum.
Podpis
datum
Prostěradlo
DP 14050 2 .065.002 Pz
Změna
Prostěradlo
№ Docum.
Podpis
datum
Prostěradlo
DP 14050 2 .065.002 Pz
Změna
Prostěradlo
№ Docum.
Podpis
datum
Prostěradlo
DP 14050 2 .065.002 Pz
Změna
Prostěradlo
№ Docum.
Podpis
datum
Prostěradlo
DP 14050 2 .065.002 Pz
Změna
Prostěradlo
№ Docum.
Podpis
datum
Prostěradlo
DP 14050 2 .065.002 Pz
Změna
Prostěradlo
№ Docum.
Podpis
datum
Prostěradlo
DP 14050 2 .065.002 Pz
Změna
Prostěradlo
№ Docum.
Podpis
datum
Prostěradlo
DP 14050 2 .065.002 Pz
Změna
Prostěradlo
№ Docum.
Podpis
datum
Prostěradlo
DP 14050 2 .065.002 Pz
Změna
Prostěradlo
№ Docum.
Podpis
datum
Prostěradlo
DP 14050 2 .065.002 Pz
Změna
Prostěradlo
№ Docum.
Podpis
datum
Prostěradlo
DP 14050 2 .065.002 Pz
Změna
Prostěradlo
№ Docum.
Podpis
datum
Prostěradlo
DP 14050 2 .065.002 Pz
Změna
Prostěradlo
№ Docum.
Podpis
datum
Prostěradlo
DP 14050 2 .065.002 Pz
Změna
Prostěradlo
№ Docum.
Podpis
datum
Prostěradlo
DP 14050 2 .065.002 Pz
Změna
Prostěradlo
№ Docum.
Podpis
datum
Prostěradlo
DP 14050 2 .065.002 Pz
Změna
Prostěradlo
№ Docum.
Podpis
datum
Prostěradlo
DP 14050 2 .065.002 Pz
Změna
Prostěradlo
№ Docum.
Podpis
datum
Prostěradlo
DP 14050 2 .065.002 Pz
Změna
Prostěradlo
№ Docum.
Podpis
datum
Prostěradlo
DP 14050 2 .065.002 Pz
Změna
Prostěradlo
№ Docum.
Podpis
datum
Prostěradlo
DP 14050 2 .065.002 Pz
Změna
Prostěradlo
№ Docum.
Podpis
datum
Prostěradlo
DP 14050 2 .065.002 Pz
Změna
Prostěradlo
№ Docum.
Podpis
datum
Prostěradlo
DP 14050 2 .065.002 Pz
Změna
Prostěradlo
№ Docum.
Podpis
datum
Prostěradlo
