عند احتراق الكربون الوقود في الهواء، المعادلة (21C + 2102 + 79N2 \u003d 21C02 + 79N2) على كل وحدة تخزين C02 في منتجات الاحتراق حسابات 79: 21 \u003d 3.76 وحدة التخزين N2.
عندما احتراق أنثراسايت، الفحم النحفي وغيرها من أنواع الوقود مع محتوى عالي الكربون، يتم تشكيل منتجات الاحتراق بالقرب من تكوين منتجات احتراق الكربون. عندما احتراق الهيدروجين عن طريق المعادلة
42H2 + 2102 + 79N2 \u003d 42H20 + 79N2
على كل وحدة تخزين H20 حساب 79:42 \u003d 1.88 حجم النيتروجين.
في منتجات الاحتراق من الغازات الطبيعية والمسالة والفحم الكوكية، الوقود السائل، الحطب، الخث، الفحم البني والفحم طويل اللهب والغاز وغيرها من أنواع الوقود مع محتوى كبير من الهيدروجين في كتلة قابلة للاحتراق، كمية كبيرة من بخار الماء يتم تشكيلها، وتتجاوز أحيانا وحدة التخزين C02. وجود الرطوبة في الأعلى
|
الجدول 36. سعة الحرارة، KCAL / (MW. درجة مئوية) |
يعيش، بطبيعة الحال، يزيد من محتوى بخار الماء في منتجات الاحتراق.
يتم تقديم تكوين منتجات الاحتراق الكاملة للوقود الرئيسي في حجم البخار في حجم التشييد في الجدول. 34. من هؤلاء الجدول هذا، يمكن ملاحظة أنه في منتجات احتراق جميع أنواع الوقود، يتجاوز محتوى N2 بشكل كبير المحتوى الكلي C02-F-H20، وفي منتجات احتراق الكربون هو 79٪.
تحتوي منتجات الاحتراق من الهيدروجين على 65٪ N2، في منتجات الاحتراق من الغازات الطبيعية والمسالة، البنزين، زيت الوقود وأنواع أخرى من وقود الهيدروكربونات، محتوىها 70-74٪.
تين. 5. سعة الحرارة الحجمي
احتراق المنتجات
4 - منتجات احتراق الكربون
5 - منتجات احتراق الهيدروجين
يمكن حساب متوسط \u200b\u200bالطاقة الحرارية لمنتجات الاحتراق الكامل التي لا تحتوي على الأكسجين بواسطة الصيغة
C \u003d 0.01 (CC02C02 + CSO2S02 + C "20H20 + CN2N2) KCAL / (M3- درجة مئوية)، (السادس. 1)
حيث CC0G، CSO2، SINA0، CNA هي القدرة الحرارية المعدنية ثاني أكسيد الكربون، غاز الكبريت، بخار الماء والنيتروجين، و C02، S02، H20 و N2 هو محتوى المكونات المقابلة في منتجات الاحتراق،٪ (الحجم).
وفقا لهذا، يكتسب الصيغة (السادس. 1) النموذج التالي:
ج \u003d 0.01. (cc02 /؟ 02 + chj0h20-bcni! n2) kcal / (m3 "° с). (VI.2)
يتراوح متوسط \u200b\u200bالسعة الحرارية المعدنية C02 و H20 و N2 في درجة الحرارة من 0 إلى 2500 درجة مئوية. 36 - يتم عرض المنحنيات التي تميز التغيير في متوسط \u200b\u200bالطاقة الحرارية الحجمية لهذه الغازات بزيادة درجة الحرارة في الشكل. خمسة.
من تلك المعروضة في الجدول. 16 بيانات ومنحنيات تصوير في الشكل. 5، يمكنك أن ترى ما يلي:
1. تتجاوز السعة الحرارية السائبة C02 بشكل كبير سعة الحرارة H20، والتي، بدورها، تتجاوز سعة الحرارة N2 طوال نطاق درجة الحرارة من 0 إلى 2000 درجة مئوية
2. يزيد سعة حرارة C02 مع زيادة درجة الحرارة بشكل أسرع من سعة الحرارة H20، والسعة الحرارية H20 أسرع من سعة الحرارة N2. ومع ذلك، على الرغم من ذلك، فإن الطاقة العادية المرجحة للحرارة الحادة في احتراق الاحتراق الكربون والهيدروجين في حجم القوبري من الهواء تختلف قليلا.
الوظيفة المحددة، غير متوقعة إلى حد ما للوهلة الأولى، يرجع إلى حقيقة أنه في منتجات الاحتراق الكامل للكربون في الهواء لكل متر مكعب من C02، والذي يحتوي على أعلى سعة حرارية الحجمية، تمثل 3.76 م 3 N2 مع الحد الأدنى الحجمي
|
متوسط \u200b\u200bالطاقة الحرارية الحجمية لمنتجات احتراق الكربون والهيدروجين في كمية من الناحية النظرية من الهواء، KCAL / (M3- درجة مئوية)
|
السعة الحرارية، وفي منتجات احتراق الهيدروجين لكل متر مكعب من بخار الماء، فإن السعة الحرارية الحجمية التي تقل عنها من شو، ولكن أكثر من N2، هناك نصف كمية أصغر من النيتروجين (1.88 م 3).
نتيجة لذلك، يتم محاذاة سعة حرارة معدنية متوسط \u200b\u200bمنتجات احتراق الكربون والهيدروجين في الهواء، كما يمكن رؤيتها من جدول البيانات. 37 ومقارنة المنحنيات 4 و 5 في الشكل. 5. الفرق في متوسط \u200b\u200bالمنتجات المرجحة للحرارة من احتراق الكربون والهيدروجين في الهواء لا يتجاوز 2٪. بطبيعة الحال، تقع سعة حرارة منتجات احتراق الوقود التي تتكون أساسا من الكربون والهيدروجين، في حجم الهواء Stoichiometric من الهواء، في منطقة ضيقة بين المنحنيات 4 و 5 (مظللة في الشكل 5) ..
منتجات الاحتراق الكامل من أنواع مختلفة؛ الوقود في الهواء stoichiometric في درجة الحرارة تتراوح من 0 إلى 2100 درجة مئوية لديها سعة الحرارة التالية، KCAL / (M3\u003e ° C):
المساحات في السعة الحرارية في مجال الاحتراق أنواع مختلفة الوقود صغير نسبيا. د الوقود الصلب مع محتوى الرطوبة العالية (الحطب والخث والفحم البني، إلخ) القدرة الحرارية لمنتجات الاحتراق في نفس نطاق درجة الحرارة أعلى من الوقود مع محتوى منخفض الرطوبة (أنثراسايت، الفحم الحجري، زيت الوقود، الغاز الطبيعي، إلخ. ). يرجع ذلك إلى حقيقة أنه عندما احتراق الوقود مع محتوى مرتفع للرطوبة في مجال الاحتراق، فإن محتوى بخار الماء لديه سعة حرارية أعلى مقارنة بثاني أكسيد الغاز - النيتروجين.
في علامة التبويب. يوضح 38 متوسط \u200b\u200bالسعة الحرارية المعدنية لمنتجات الاحتراق الكامل التي لا يتم تخفيفها بالهواء لنطاقات درجة حرارة مختلفة.
الجدول 38.
|
قيمة متوسط \u200b\u200bالحرارة العالية غير مخففة مع احتراق الهواء والاحتراق الجوي في درجة الحرارة من 0 إلى t ° C
|
تزيد الزيادة في محتوى الرطوبة في الوقود القدرة الحرارية لمنتجات الاحتراق بسبب الزيادة في محتوى بخار الماء في نفس نطاق درجة الحرارة مقارنة بسعة حرارية لمنتجات احتراق الوقود مع محتوى أقل للرطوبة، وفي الوقت نفسه يقلل درجة حرارة الاحتراق للوقود بسبب الزيادة في حجم منتجات الاحتراق بسبب زوجين المياه.
بزيادة في محتوى الرطوبة في الوقود، تزداد السعة الحرارية السائبة في منتجات الاحتراق في نطاق درجة حرارة معينة، وفي نفس الوقت، تنخفض درجة الحرارة من 0 إلى £ Takh بسبب انخفاض القيمة<тах. ПОСКОЛЬКУ ТЄПЛОЄМКОСТЬ ГЭЗОВ уМвНЬ — шается с понижением температуры, теплоемкость продуктов сгорания топлива с различной влажностью в интервале температур от нуля до <тах для данного топлива претерпевает незначительные колебания (табл. 39). В соответствии с этим можно принять теплоемкость продуктов сгорания всех видов твердого топлива от 0 до tmax равной 0,405, жидкого топлива 0,401, природного, доменного и генераторного газов 0,400 ккал/(м3-°С).
هذا يجعل من الممكن تبسيط تقدير درجات حرارة الاحتراق المستخدمة بشكل كبير (وفقا للإجراء المنصوص عليه في الفصل. VII). عادة ما لا يتجاوز دقة الخطأ 1٪ أو 20 درجة.
من النظر في المنحنيات 4 و 5 في الشكل. 5 يمكن أن نرى أن نسبة الحرارة - حاويات الاحتراق الكامل للكربون في حجم الجو من الهواء في درجة الحرارة في درجة الحرارة من 0 إلى T درجة مئوية، على سبيل المثال من 0 إلى
|
السعة الحرارية لمنتجات الاحتراق من 0 إلى T'Mayl من أنواع مختلفة من الوقود الصلب مع محتوى من الرطوبة من 0 إلى 40٪، في حجم الهواء stoichiometric
|
200 ومن بين 0 إلى 2100 درجة مئوية يساوي فعليا نسبة حرارة منتجات الاحتراق الهيدروجين في نفس درجة الحرارة فترات. تظل النسبة المحددة من السعة الحرارية C "ثابتة تقريبا ولمنتجات الاحتراق الكامل من أنواع الوقود المختلفة في حجم الهواء Stoichiometon.
في علامة التبويب. 40 يوضح علاقات منتجات القدرات الحرارية من الاحتراق الكامل للوقود مع محتوى صغير من الصابورة، والانتقال إلى منتجات الاحتراق الغازية (أنثراسايت، فحم الكوك، الفحم الحجري، الوقود السائل، غازات طبيعية، زيت، فحم الكوك، إلخ) في درجة الحرارة تتراوح بين 0 إلى T درجة مئوية وفي درجة الحرارة تتراوح من 0 إلى 2100 درجة مئوية. نظرا لأن إنتاج الحرارة لهذه الوقود قريب من 2100 درجة مئوية، فإن النسبة المحددة لسعة الحرارة مع "تساوي نسبة سعة الحرارة في نطاق درجة الحرارة من 0 إلى T ومن 0 إلى TM & X-
في علامة التبويب. 40 كما تعطى قيم القيمة C '، تحسب لمنتجات الاحتراق من الوقود مع محتوى عال من الصابورة، والتحرك عند حرق الوقود في منتجات الاحتراق الغازية، أي الرطوبة في الوقود الصلب، النيتروجين وثاني أكسيد الكربون في غازات وبعد الإنتاجية الحرارية للوقود المحدد (الحطب، الخث، الفحم البني، مولد مختلط، غازات الهواء والمجال) يساوي 1600-1700 درجة مئوية.
الجدول 40.
|
علاج سعة حرارة منتجات الاحتراق مع "الهواء K في درجة حرارة تتراوح من 0 إلى T درجة مئوية إلى سعة حرارة من منتجات الاحتراق من 0 إلى (SCH
|
كما يمكن أن ينظر إليها من الجدول. 40، والقيم مع "وإلى القليل تختلف حتى بالنسبة لمنتجات الاحتراق الوقود مع محتوى مختلف من الصابورة والأداء الحراري.
المؤسسة التعليمية الحكومية للتعليم المهني العالي
"جامعة ولاية سامارا الحكومية"
قسم "التكنولوجيا الكيميائية والبيئة الصناعية"
العمل بالطبع
تحت الانضباط "الديناميكا الحرارية الفنية والهندسة الحرارية"
الموضوع: حساب تثبيت حرارة غازات النفايات الفرن التكنولوجي
الانتهاء: طالب Ryabinin E.A.
ZF Course III Group 19
فحص: استشاري Churkina A.YU.
سمارة 2010.
مقدمة
شكلت معظم المؤسسات الكيميائية نفايات حرارية عالية ومنخفضة درجة الحرارة، والتي يمكن استخدامها كموارد طاقة ثانوية (WEP). وتشمل هذه الغازات المنتهية ولايته من المراجل المختلفة والأفران التكنولوجية، والجداول المبردة، ومياه التبريد وقضى البخار.
يغطي الحرارية إلى حد كبير الحاجة إلى دفء الصناعات الفردية. وبالتالي، في صناعة النيتروجين، على حساب WEP، فإن Bole هو راض عن حاجة حرارية بنسبة 26٪، في صناعة الصودا - أكثر من 11٪.
يعتمد كمية Wer المستخدمة على ثلاثة عوامل: درجة حرارة WEP، الطاقة الحرارية والخروج من الاستمرارية.
حاليا، التخلص من الحرارة من غازات إنتاج العادم كان أكبر توزيع، والذي يتمتع جميع عمليات الحرائق تقريبا بإمكانات درجة حرارة عالية وفي معظم الصناعات التي يمكن استخدامها بشكل مستمر. حرارة غازات العادم هي توازن الطاقة الموضوعي الرئيسي. يتم استخدامه أساسا لتكنولوجيا، وفي بعض الحالات - كلاهما لأغراض الطاقة (في المراجل - المضادفات).
ومع ذلك، فإن الاستخدام الواسع النطاق للدرجات الحرارية المرتفعة يرتبط بتطوير أساليب الاستخدام، بما في ذلك الخبث الساخنة للحرارة والمنتجات، وما إلى ذلك، وطرق جديدة للتخلص من غازات العادم، وكذلك مع تحسين تصاميم القائمة معدات الاستفادة.
1. وصف المخطط التكنولوجي
في الأفران الأنابيبية التي لا تملك غرف حمل للحمل الحراري، أو في أفران ذات طابع حراري مشع، ولكن وجود درجة حرارة مبدئية عالية نسبيا للمنتجات الساخنة، يمكن أن تكون درجة حرارة غازات العادم مرتفعة نسبيا، مما يؤدي إلى زيادة فقدان الحرارة، انخفاض في كفاءة الفرن وزيادة استهلاك الوقود. لذلك، من الضروري استخدام حرارة غازات العادم. يمكن تحقيق ذلك إما باستخدام سخان الهواء، وتسخين الهواء الذي يدخل فرن احتراق الوقود، أو تركيب recyclars النفايات تتيح لك الحصول على بخار الماء اللازم للاحتياجات التكنولوجية.
ومع ذلك، فإن التكاليف الإضافية لسخان الهواء، منفاخ، واستهلاك كهرباء إضافي يستهلكها محرك منفاخ المنفاخ مطلوبة لتنفيذ تدفئة الهواء.
لضمان التشغيل العادي لسخان الهواء، من المهم منع إمكانية تآكل سطحها من جانب المداخن من غازات المداخن. هذه الظاهرة ممكنة عندما تكون درجة حرارة سطح التبادل الحراري أقل من درجة حرارة نقطة الندى؛ في هذه الحالة، يتم تبريد جزء من غازات المداخن، الموجودة مباشرة مع سطح سخان الهواء، بشكل كبير، يتم تبريد بخار الماء الموجود فيه بشكل جزئي وامتصاص ثاني أكسيد الكبريت من الغازات، وأشكال حمض ضعيف عدواني.
تتوافق نقطة الندى مع درجة الحرارة التي تبين فيها ضغط مياه البخار المشبعة مساويا للضغط الجزئي بخار الماء الموجود في غازات المداخن.
واحدة من أساليب حماية التآكل الموثوقة هي تدفئة مسبقة الهواء بأي شكل من الأشكال (على سبيل المثال، في قناة المياه أو البخار) إلى درجة حرارة أعلى من نقطة الندى. قد تحدث هذه التآكل على سطح أنابيب الحمل الحراري، إذا كانت درجة حرارة المواد الخام التي تدخل الفرن أقل من نقطة الندى.
مصدر الحرارة، لزيادة درجة حرارة البخار المشبع، هو رد فعل الأكسدة (الاحتراق) للوقود الأساسي. تدخن غازات الدخان التي تم تشكيلها أثناء الاحتراق حرارة في الإشعاع، ثم الدوائر الحملية مع تدفق الخام (زوج الماء). يدخل بخار الماء المزاجي في المستهلك، وترك منتجات الاحتراق الفرن وأدخل المرجل Recycler. عند منفذ KU، يصل بخار الماء المشبع إلى إمدادات ارتفاع درجة حرارة البخار في الفرن، وغازات المداخن، التي تبريد مياه المغذيات التي تم إدخالها في سخان الهواء. من سخان الهواء الذي يعمل بالهواء، تذهب غازات المداخن إلى الخيمة، حيث يتم تسخين المياه التي تأتي على الملف وتخرج إلى المستهلك، وغازات المداخن في الغلاف الجوي.
2. حساب الفرن
2.1 حساب عملية حرق
نحدد الاحتراق المنخفض الحرارة للوقود س: رديئة ن. وبعد إذا كان الوقود هيدروكربون فردي، ثم احتراق الحرارة س: رديئة ن. إنه يساوي الحرارة القياسية في الاحتراق ناقص حرارة تبخر المياه في منتجات الاحتراق. يمكن أيضا حسابها وفقا للآثار الحرارية القياسية لتشكيل المصدر والمنتجات النهائية بناء على قانون GESS.
بالنسبة للوقود الذي يتكون من مزيج من الهيدروكربونات، يتم تحديد حرارة الاحتراق، ولكن حكم الإضافة:
أين س بي ن. - حرارة الاحتراق أنا. مكون الوقود.
نعم - تركيز أنا. - مكون الوقود في الكسور من واحد، ثم:
س: رديئة ن. سم = 35.84 ∙ 0.987 + 63.80 ∙ 0.00333+ 91.32 ∙ 0.0012+ 118.73 ∙ 0.0004 + 146.10 ∙ 0.0001 \u003d 35.75 MJ / م 3.
كتلة المولي من الوقود:
مم. = Σ م I. ∙ نعم ,
أين م I. - الكتلة المولية أنا. - مكون الوقود، من هنا:
م م \u003d. 16،042 ∙ 0،987 + 30.07 ∙ 0،0033 + 44.094 ∙ 0.0012 + 58،120 ∙ 0.0004 + 72.15 ∙ 0.00001 + 44.010 ∙ 0.001 + 28.01 ∙ 0.007 \u003d 16.25 كجم / مول.
كجم / م 3،
ومن بعد س: رديئة ن. سم ، معبر عنها في MJ / KG، يساوي:
MJ / كجم.
يتم تقليل نتائج الحساب في الجدول. واحد:
تكوين الوقود الجدول 1
نحدد التكوين الابتدائي للوقود،٪ (كتلة):
,
أين ن i c. , أنا ح. , ن أنا ن. , ن أنا - عدد الكربون والذرات الهيدروجينية والنيتروجين والأكسجين في جزيئات المكونات الفردية المدرجة في الوقود؛
محتوى كل مكون من الوقود والجماهير. ٪؛
x I. - يقولون إن محتوى كل مكون الوقود. ٪؛
م I. - كتلة المولي من المكونات الفردية للوقود؛
مم. - كتلة المولي من الوقود.
التحقق من التكوين :
C + H + O + N \u003d 74.0 + 24،6 + 0.2 + 1.2 \u003d 100٪ (كتلة).
نحدد المبلغ النظري من الهواء المطلوب للحرق من 1 كجم من الوقود، يتم تحديده من المعادلة Stoichiometric من رد فعل الاحتراق ومحتوى الأكسجين في الهواء الجوي. إذا كان التكوين الابتدائي للوقود، فإن المبلغ النظري من الهواء معروف ل 0. ، كجم / كغ، تحسبها الصيغة:
في الممارسة العملية، يتم تقديم كمية زائدة من الهواء لضمان اكتمال احتراق الوقود في الفرن، وسوف نجد تدفق الهواء صالحا في α \u003d 1.25:
ل. = αl. 0 ,
أين ل. - تدفق الهواء صالح؛
α - معامل الهواء الزائد،
ل. = 1.25 ∙ 17.0 \u003d 21.25 كجم / كجم.
حجم الهواء محدد (N. Y.) لحرق 1 كجم من الوقود:
أين ρ ب. \u003d 1،293 - كثافة الهواء في ظل الظروف العادية،
م 3 / كجم.
نجد عدد منتجات الاحتراق التي تم تشكيلها عند حرق 1 كجم من الوقود:
إذا كان التركيب الابتدائي للوقود معروفا، فإن التكوين الشامل للغازات المداخن لكل 1 كجم من الوقود في احتراقه الكامل يمكن تحديده على أساس المعادلات التالية:
أين م ثاني أكسيد الكربون. , م h2o. , م n2. , م o2. - كتلة الغازات المناسبة، كجم.
مجموع منتجات الاحتراق:
م. ملاحظة. = م co2 + m h2o + m n2 + m o2
م. ملاحظة. \u003d 2.71 + 2.21 + 16.33 + 1.00 \u003d 22.25 كجم / كجم.
تحقق من القيمة التي تم الحصول عليها:
أين واو - استهلاك محدد من البخار فوهة عند حرق الوقود السائل، كجم / كجم (لوقود الغاز واو = 0),
نظرا لأن الوقود هو الغاز، فإن محتوى الرطوبة في الهواء مهملة، وكمية البخار الماء لا يأخذ في الاعتبار.
ابحث عن حجم منتجات الاحتراق في ظل الظروف العادية التي تم تشكيلها أثناء الاحتراق من 1 كجم من الوقود:
أين م I. - كتلة الغاز المقابل الذي تم إنشاؤه أثناء الاحتراق من 1 كجم من الوقود؛
ρ I. - كثافة هذا الغاز في ظل الظروف العادية، كجم / م 3؛
م I. - كتلة المولي من هذا الغاز، كجم / كمول؛
22.4 - حجم المولار، م 3 / كمول،
م 3 / كجم؛ 
م 3 / كجم؛
م 3 / كجم؛ 
م 3 / كجم.
إجمالي حجم منتجات الاحتراق (N. Y.) في التدفق الفعلي للهواء:
v \u003d v co2 + v h2o + v n2 + v o2 ,
الخامس. = 1.38 + 2.75+ 13.06 + 0.70 \u003d 17.89 م 3 / كجم.
كثافة منتجات الاحتراق (ن. Y.):
كجم / م 3.
سنجد السعة الحرارية ومنتجات الاحتراق 1 كجم من الوقود في درجة الحرارة في نطاق درجة الحرارة من 100 درجة مئوية (373 ك) إلى 1500 درجة مئوية (1773 ك) باستخدام جدول البيانات. 2.
سعة حرارية متوسطة محددة للغازات مع P، KJ / (KG ∙ K) الجدول 2
| t. ، ° S. |
|||||
شكلت غازات المداخن أثناء الاحتراق من 1 كجم من الوقود:
أين مع ثاني أكسيد الكربون. , مع H2O. , مع N2. , مع O2. - سعة حرارية محددة متوسطة الضغط المستمر في الحديقة المقابلة عند درجات الحرارة t. ، KJ / (كجم · ك)؛
مع T. - متوسط \u200b\u200bالقدرة الحرارية للغازات المداخن التي تم تشكيلها أثناء الاحتراق من 1 كجم من الوقود عند درجات حرارة t. ، KJ / (KG K)؛
عند 100 درجة مئوية: KJ / (KG ∙ K)؛
في 200 درجة مئوية: KJ / (KG ∙ K)؛
عند 300 درجة مئوية: KJ / (KG ∙ K)؛
عند 400 درجة مئوية: KJ / (KG ∙ K)؛
عند 500 درجة مئوية: KJ / (KG ∙ K)؛
عند 600 درجة مئوية: KJ / (KG ∙ K)؛
عند 700 درجة مئوية: KJ / (KG ∙ K)؛
عند 800 درجة مئوية: KJ / (KG ∙ K)؛
عند 1000 درجة مئوية: KJ / (KG ∙ K)؛
عند 1500 درجة مئوية: KJ / (KG ∙ K)؛
يتم تقليل نتائج الحسابات في الجدول. 3.
منتجات الانحنسية من الاحتراق الجدول 3.
وفقا للجدول. 3 بناء جدول الاعتماد ح ر = f. ( t. ) (رسم بياني 1) انظر المرفق .
2.2 حساب الرصيد الحراري للفرن كفاءة الفرن واستهلاك الوقود
تدفق الحرارة، الذي ينظر إليه عن طريق البخار المائي في الفرن (حمولة حرارية مفيدة):
أين G. - كمية بخار الماء المحموم لكل وحدة من الوقت، كجم / ثانية؛
ح v1. و ن vp2.
خذ درجة حرارة غازات المداخن المتدفقة تساوي 320 درجة مئوية (593 ك). ستكون فقدان الحرارة عن طريق الإشعاع إلى البيئة 10٪، و 9٪ منهم ضائع في الغرفة المشعة، و 1٪ في الحمل الحراري. كفاءة الفرن η T \u003d 0.95.
فقدان الحرارة من نوستا الكيميائية، وكذلك عدد حرارة الوقود الوارد وإهمال الهواء.
تحديد فرن KPD:
أين كيف - منتجات الاحتراق enthalpy في درجة حرارة غازات المداخن تاركا الفرن، تي المملكة المتحدة ؛ عادة ما تؤخذ درجة حرارة غازات المداخن الصادرة 100 إلى 150 درجة مئوية فوق درجة الحرارة الأولية للمواد الخام عند مدخل الفرن؛ س وعاء - فقدان الحرارة عن طريق الإشعاع إلى البيئة أو٪ أو أسهم من Q Floor. ;
استهلاك الوقود، كجم / ثانية:
كجم / ثانية.
2.3 حساب الكاميرا المشعة وكاميرا الحمل الحراري
نحن نحدد درجة حرارة غاز المداخن على مرور: t. P \u003d 750 - 850 درجة с، قبول
t. P \u003d 800 ° С (1073 ك). منتجات احتراق النهولبيا في درجة حرارة في تمريرة
حاء P \u003d 21171.8 KJ / كجم.
التدفق الحراري، الذي ينظر إليه عن طريق بخار الماء في الأنابيب المشعة:
أين ن. P - Enthalpy من منتجات الاحتراق في درجة حرارة غازات المداخن PA Perevali، KJ / KG؛
η T - كفاءة الفرن؛ يوصى بنقله إلى 0.95 - 0.98؛
التدفق الحراري، الذي ينظر إليه عن طريق بخار الماء في أنابيب الحرارية:
ستكون Enthalpy of Water Vapor عند مدخل القسم المشع:
KJ / كجم.
نحن نقبل حجم فقدان الضغط في غرفة الحمل الحراري ∆ P. ل \u003d 0.1 ميجا باسكال، ثم:
P. ل = P. - P. ل ,
P. ل \u003d 1.2 - 0.1 \u003d 1.1 ميجا باسكال.
درجة حرارة إدخال بخار الماء في القسم المشع t. ل \u003d 294 درجة مئوية، ثم سيكون متوسط \u200b\u200bدرجة حرارة السطح الخارجي من الأنابيب المشعة:
أين t. - الفرق بين درجة حرارة السطح الخارجي للأنابيب المشعة ودرجة حرارة بخار الماء (المواد الخام) ساخنة في الأنابيب؛ t. \u003d 20 - 60 درجة مئوية؛
ل.
أقصى درجة حرارة الاحتراق المحسوبة:
أين ل. - درجة حرارة منخفضة للمزيج الأولي من الوقود والهواء؛ يتم قبوله يساوي درجة حرارة الهواء المقدمة للحرق؛
شكرا. - سعة حرارية محددة لمنتجات الاحتراق في درجات حرارة t. ص؛
° С.
ل ر ماكس = 1772.8 درجة مئوية و t. ص \u003d 800 درجة مئوية موقف حرارة من السطح الأسود تماما س: لدرجات حرارة مختلفة من السطح الخارجي للأنابيب المشعة، والقيم التالية هي:
θ، ° C 200 400 600
س: ، ث / م 2 1.50 ∙ 10 5 1.30 ∙ 10 5 0.70 ∙ 10 5
نبني مخطط إضافي (الشكل 2) انظر المرفق حيث نجد تحديق الحرارة في θ \u003d 527 درجة مئوية: س: \u003d 0.95 ∙ 10 5 W / م 2.
نقوم بحساب الدفق الحراري الكامل الذي تم تقديمه في الفرن:
القيمة الأولية لمنطقة ما يعادل سطح أسود تماما:
م 2.
نحن نقبل درجة التدريع من البناء ψ \u003d 0.45 ولل α \u003d 1،25 نجد ذلك
H S /حاء ل. = 0,73.
قيمة السطح المسطح المكافئ:
م 2.
نحن نقبل وضع أنابيب صف واحد والخطوة بينهما:
س. = 2د. ن. \u003d 2 ∙ 0.152 \u003d 0.304 م. لعامل شكل هذه القيم ل = 0,87.
حجم سطح البناء المغطى:
م 2.
سطح التدفئة الأنابيب المشع:
م 2.
حدد Furnace BB2، معلماتها:
سطح غرفة الإشعاع، م 2 180
سطح الغرفة الحراري، م 2 180
طول فرن طول، م 9
عرض غرفة الإشعاع، M 1،2
التنفيذ
طريقة احتراق الوقود لهب
قطر إشعاع قطر الأنابيب، مم 152 × 6
قطر أنابيب الحمل الحراري، مم 114 × 6
عدد الأنابيب في غرفة الإشعاع:
أين د. H هو القطر الخارجي للأنابيب في غرفة الإشعاع، م؛
ل. بول - طول مفيد الأنابيب المشع، غسلها بواسطة غازات المداخن، م،
ل. الجنس \u003d 9 - 0.42 \u003d 8.2 م،
.
التغيير الحراري لسطح الأنابيب المشعة:
ث / م 2.
نحدد عدد أنابيب الغرفة الحملية:
لدينا لهم في طلب المدقق 3 في صف واحد أفقي. خطوة بين الأنابيب S \u003d 1.7 د. ح \u003d 0.19 م.
يتم تحديد متوسط \u200b\u200bاختلاف درجة الحرارة بواسطة الصيغة:
° С.
معامل نقل الحرارة في غرفة الحمل الحراري:
ث / (م 2 ∙ ك).
يتم تحديد التغيير الحراري لسطح أنابيب الحمل الحراري من خلال الصيغة:
ث / م 2.
2.4 حساب هيدروليكي لفائف الموقد
الحساب الهيدروليكي لفائف الفرن هو تحديد فقدان ضغط بخار الماء في أنابيب مشعة وحرفية.
أين G.
ρ إلى v.p. - كثافة بخار الماء عند متوسط \u200b\u200bدرجة الحرارة والضغط في غرفة النقدية، كجم / م 3؛
د. ك - القطر الداخلي للأنابيب الحرارية، م؛
z. ك - عدد التدفقات في غرفة الحرارية،
آنسة.
ν K \u003d 3.311 ∙ 10 -6 م 2 / ثانية.
قيمة معيار Reynolds:
م.
فقدان الضغط من أجل الاحتكاك:
PA \u003d 14.4 KPA.
PA \u003d 20.2 KPA.
حيث σ. ζ ك.
- عدد المنعطفات.
خسارة الضغط الكلي:
2.5 حساب فقدان ضغط بخار الماء في غرفة الإشعاع
متوسط \u200b\u200bسرعة بخار المياه:
أين G. - استهلاك ارتفاع درجة الحرارة في فرن بخار الماء، كجم / ق
ρ ص - كثافة بخار الماء عند متوسط \u200b\u200bدرجة الحرارة والضغط في غرفة النقدية، كجم / م 3؛
د. P - قطرها داخلية من أنابيب الحمل الحراري، م؛
z. P هو عدد التدفقات في غرفة الخلية،
آنسة.
اللزوجة الحركية لبخار الماء عند متوسط \u200b\u200bدرجة الحرارة والضغط في غرفة الحمل الحراري ν P \u003d 8.59 ∙ 10 -6 م 2 / ثانية.
قيمة معيار Reynolds:
المدة الإجمالية للأنابيب على المنطقة المستقيمة:
م.
معامل الاحتكاك الهيدروليكي:
فقدان الضغط من أجل الاحتكاك:
PA \u003d 15.1 KPA.
فقدان الضغط على التغلب على المقاومة المحلية:
PA \u003d 11.3 KPA،
حيث σ. ζ R. \u003d 0.35 - معامل المقاومة عند تدوير 180 درجة مئوية،
- عدد المنعطفات.
خسارة الضغط الكلي:
أظهرت الحسابات أن الفرن المحدد سيوفر عملية ارتفاع درجة حرارة بخار الماء في وضع معين.
3. حساب الغلاية المضادة
نجد متوسط \u200b\u200bدرجة حرارة غازات المداخن:
أين t. 1 - درجة حرارة غازات المداخن عند المدخل،
t. 2 - درجة حرارة غازات المداخن في منفذ، ° مئوية؛
° с (538 ك).
التدفق الشامل للغازات المداخن:
حيث في استهلاك الوقود، كجم / ق
للحصول على غازات المداخن، يحدد Enthealpy محددة بناء على جدول البيانات. 3 و الشكل. 1 حسب الصيغة:
ناقلات الحرارة Entralpy الجدول 4.
تدفق الحرارة المنقول بواسطة غازات الدخان:
أين ن. 1 أولا حاء 2 - إنتي غازات المداخن في درجة حرارة المدخل والخروج من كو، على التوالي، شكلت أثناء الاحتراق من 1 كجم من الوقود، KJ / KG؛
ب - استهلاك الوقود، كجم / ق
حاء 1 أولا حاء 2 - enthalpies محددة من غازات المداخن، KJ / KG،
تدفق الحرارة، المتصور بالماء، W:
أين η كو - معامل استخدام الحرارة في كو؛ η كو \u003d 0.97؛
G. ن - خرج البخار، كجم / ثانية؛
حاء إلى VP - Enthalpy من بخار الماء المشبع عند درجة حرارة الخروج، KJ / KG؛
حاء ن في - إيذاء المياه المغذية، KJ / KG،
كمية بخار الماء الذي تم الحصول عليه في كو، نحدد الصيغة:
كجم / ثانية.
تدفق الحرارة، الذي ينظر إليه بالماء في منطقة التدفئة:
أين حاء إلى - محددة من الماء في درجة حرارة التبخر، KJ / KG؛
التدفق الحراري الذي أدلى به غازات الماء في منطقة التدفئة (حرارة مفيدة):
أين حاء X - محددة من غازات المداخن في درجات حرارة t. X، وبالتالي:
kJ / كجم.
قيمة الاحتراق 1 كجم من الوقود:
في التين. 1 درجة حرارة الدخان المقابلة القيمة حاء X \u003d 5700.45 KJ / KG:
t. X \u003d 270 درجة مئوية
متوسط \u200b\u200bالفرق في درجة الحرارة في منطقة التدفئة:
° С.
270 غازات المداخن 210، مع مراعاة مؤشر المضاد:
أين ل F - معامل نقل الحرارة؛
م 2.
متوسط \u200b\u200bالفرق في درجة الحرارة في منطقة التبخر:
° С.
320 غازات مداخن 270، مع مراعاة مؤشر المضاد:
187 بخار الماء 187
مساحة السطح من تبادل الحرارة في منطقة التدفئة:
أين ل F - معامل T6؛
م 2.
المنطقة الإجمالية لسطح التبادل الحراري:
F. = F. ن +. F. أنت،
F. \u003d 22.6 + 80 \u003d 102.6 م 2.
وفقا ل GOST 14248-79، نختار مبخر قياسي مع مساحة Steam مع الخصائص التالية:
قطر الغلاف، MM 1600
عدد عوارض الأنابيب 1
عدد الأنابيب في حزمة واحدة 362
تبادل الحرارة السطحية، م 2 170
الغناء الغناء واحد
بواسطة أنابيب، م 2 0،055
4. سخان الهواء الرصيد الحراري
الهواء في الغلاف الجوي مع درجة الحرارة t ° في x يدخل الجهاز حيث تسخن درجة الحرارة t X في X بسبب حرارة غازات المداخن.
يتم تحديد تدفق الهواء، KG / S بناء على كمية الوقود المطلوبة:
أين في - استهلاك الوقود، كجم / ق
ل. - تدفق الهواء ساري المفعول لحرق 1 كجم من الوقود، كجم / كجم،
غازات المداخن، وإعطاء الدفء، وتبريد من t DHG. = t DG2. قبل t DG4. .
=
أين ح 3. و ح 4. - محفز غازات المداخن في درجات حرارة t DG3. و t DG4. وفقا لذلك، KJ / KG،
التدفق الحراري، الذي ينظر إليه عن طريق الجو، W:
أين مع في x - متوسط \u200b\u200bسعة حرارية محددة، KJ / (كجم)؛
0.97 - كفاءة سخان الهواء،
درجة حرارة الهواء النهائي ( t X في X) مصممة من معادلة التوازن الحراري:
ل.
5. الرصيد الحراري لكتانا
بعد سخان الهواء، تدخل غازات المداخن جهاز الاتصال مع فوهة نشطة (tant)، حيث تنخفض درجة حرارتها t DG5. = t DG4. لدرجة الحرارة t DG6. \u003d 60 درجة مئوية
تتم إزالة دفء غازات المداخن من قبل اثنين من تدفقات المياه منفصلة. تيار واحد يأتي إلى اتصال مباشر بغازات المداخن، والآخر يتناوب معهم حرارة من خلال جدار الملف.
تدفق الحرارة المقدم من غازات الدخان، W:
أين ح 5. و ح 6. - محفز غازات المداخن في درجات حرارة t DG5. و t DG6. وفقا لذلك، KJ / KG،
يتم تحديد كمية مياه التبريد (المجموع)، كجم / ثانية من معادلة التوازن الحراري:
حيث η - KPD KTAN، η \u003d 0.9،
كجم / ثانية.
التدفق الحراري، الذي ينظر إليه بواسطة مياه التبريد، W:
أين ز الماء - استهلاك المياه التبريد، كجم / ثانية:
مع الماء - سعة حرارة مياه محددة، 4.19 كيلو جي / (كجم إلى)؛
ر ن المياه و ر إلى الماء - درجة حرارة الماء عند مدخل ومخرج Ktana، على التوالي،
6. حساب كفاءة تركيب إزالة الحرارة
عند تحديد كفاءة النظام التليفعلي ( η TU) يتم استخدام النهج التقليدي.
يتم إجراء حساب كفاءة تركيب الكهرباء من قبل الصيغة:
7. التقييم الجزيء لنظام نظام النظام - استخدام المشمول
تسمح الطريقة الخارجية لتحليل النظم التكنولوجية للطاقة بتقييم خسائر الطاقة الأكثر بموضوعية ونوعية، والتي لم يتم الكشف عنها بأي شكل من الأشكال مع التقدير المعتاد باستخدام القانون الأول من الديناميكا الحرارية. كمعيار للتقديرات في القضية قيد النظر، يتم استخدام كفاءة خارجية، والتي يتم تعريفها على أنها علاقة من جيرجي محفوظة في جيرجي المدرجة في النظام:
أين ه الهولندية - تحريك الوقود، MJ / KG؛
ه اي - Execertation، الذي ينظر إليه على تدفق بخار الماء في الفرن واستخدام الغلاية.
في حالة الوقود الغازي، يتم إرسال الخارج الخارجي الخارجي من الوقود الخارجي ( ه dt1.) الهواء exserving ( e play2.):
أين ن ن. و لا. - الهواء enthalpy في درجة حرارة الإدخال في فرن الفرن ودرجة حرارة أمي، على التوالي، KJ / KG؛
ل. - 298 ك (25 درجة مئوية)؛
s. - تغيير انتروبي الهواء، KJ / (KG K).
في معظم الحالات، يمكن إهمال كمية الهواء الخارجي، وهذا هو:
يتخذ المفارضة المحجوزة للنظام قيد النظر من Exsertiga، الذي ينظر إليه من قبل عبارة المياه في الفرن ( e ans1.)، exxiga، ينظر إليها عن طريق عبارة المياه في كو ( ه AVD2.).
لتدفق بخار الماء ساخنة في الفرن:
أين G. - استهلاك البخار في الفرن، كجم / ثانية؛
n vp1. و ن vp2. - enthalpy من بخار الماء عند مدخل ومخرج الفرن، على التوالي، KJ / KG؛
δs vp. - تغيير انتروبيا بخار الماء، KJ / (KG K).
لتدفق بخار الماء الذي تم الحصول عليه في جامعة كو:
أين G N. - استهلاك البخار في كو، كجم / ثانية؛
ح ل vp. - enthalpy من بخار الماء المشبع عند الخروج من كو، KJ / KG؛
ح ن ب - Enthalpy من الماء المغذي عند مدخل كو، KJ / KG.
ه اي = e dv1 + e ans2 ,
ه اي \u003d 1965.8 + 296.3 \u003d 2262.1 J / كجم.
استنتاج
إجراء الحساب على التثبيت المقترح (استخدام حرارة غازات العادم الفرن التكنولوجي)، يمكن أن نستنتج أنه مع هذا التركيب للوقود، أداء الفرن على زوج ماء، مؤشرات أخرى - حجم كفاءة النظام المركزي مرتفع، لذلك التثبيت فعال؛ كما أظهر هذا التقييم الخارجي لنظام "غلاية المرجل الأفرادي"، ولكن عند تكاليف الطاقة يترك التثبيت الكثير مما هو مرغوب فيه ويتطلب تحسين.
قائمة الأدب المستعمل
1. خرز د. . و وبعد طرق لاستخدام موارد الطاقة الثانوية في الصناعات الكيماوية / د. I. Kharaz، B. I. Psakhis. - م.: الكيمياء، 1984. - 224 ص.
2. Skoblo A. . و وبعد عمليات وأجهزة تكرير النفط وصناعة البتروكيماويات / A. I. Skoblo، I. A. Tregubova، Yu. K.، Molokanov. - 2nd ed.، pererab. و أضف. - م.: الكيمياء، 1982. - 584 ص.
3. بافلوف ك. . F. وبعد أمثلة ومهام بمعدل العمليات والأجهزة التكنولوجية الكيميائية: دراسات. بدل للجامعات / K. F. Pavlov، P. G. Romankov، A. A. Soskov؛ إد. P. G. Romakova. - 10th ed.، pererab. و أضف. - ل: الكيمياء، 1987. - 576 ص.
طلب
2. الحرارة المنقولة عن طريق ترك الغازات. نحن نحدد القدرة الحرارية للغازات المداخن في Tukh \u003d 8000s؛
3. فقدان الحرارة من خلال الموصلية الحرارية البناء.
خسائر عبر القوس
سمك القوس هو 0.3 م، شكل المواد. نفترض أن درجة حرارة السطح الداخلي للقوس تساوي درجة حرارة الغازات.
متوسط \u200b\u200bدرجة الحرارة في الفرن:
في درجة الحرارة هذه، نختار معامل الموصلية الحرارية لمادة الشاموتو
وبالتالي، فإن الخسائر من خلال القوس هي:
حيث α هو معامل نقل الحرارة من السطح الخارجي للجدران إلى الهواء المحيط، يساوي 71.2 KJ / (M2 * H * 0C)
الخسائر من خلال الجدران. مصنوع من جدران الجدران من طبقتين (رمح 345 مم، Diatoms 115 مم)
جدار مربع، M2:
المنطقة المنهجية
منطقة لحام
منطقة تيليل
تمزقها
مساحة كاملة من الجدران 162.73 م 2
مع توزيع درجة الحرارة الخطية بسماكة الجدار، سيكون متوسط \u200b\u200bدرجة حرارة الشاموت 5500C، و Diatomite 1500C.
لذلك.
الخسائر الكاملة من خلال البناء
4. خسائر حرارة مع مياه التبريد وفقا للبيانات العملية التي نقبلها تساوي وصول QX 10٪، أي QX + Q
5. خسائر عائلة خارجية تأخذ بمبلغ 15٪ ف من وصول الحرارة
جعل معادلة فرن الرصيد الحراري
الرصيد الحراري للفرن نورده في الجدول 1؛ 2.
الجدول 1
الجدول 2
| الاستهلاك CD / H | % |
| تنفق الحرارة على التدفئة المعدنية
| 53 |
| حرارة الغازات المنتهية ولايته | 26 |
| الخسائر من خلال الماسونية
| 1,9 |
| خسائر مياه التبريد | 6,7 |
| الخسائر غير المسجلة | 10,6 |
| مجموع: | 100 |
سيكون الاستهلاك الحراري المحدد لتسخين 1 كجم من المعدن
نحن نقبل أن الأفران مثبتة من أنواع "الأنبوب في الأنبوب".
في مناطق اللحام من 16 قطعة، في Tomile 4PCS. إجمالي عدد الشعلات 20PCS. تحديد المبلغ المحسوب من الهواء القادم لكل الموقد.
VV - تدفق الهواء ساعة؛
تلفزيون - 400 + 273 \u003d 673 ك - درجة حرارة التدفئة الجوية؛
ن - عدد الشعلات.
ضغط الهواء أمام الموقد قبول 2.0 KPA. يتبع أن استهلاك الهواء المطلوب يضمن DBV 225 Burner.
نحدد المبلغ المحسوب للغاز لكل الموقد؛
VG \u003d B \u003d 2667 لاستهلاك الوقود؛
TG \u003d 50 + 273 \u003d 323 K - درجة حرارة الغاز؛
ن - عدد الشعلات.
8. حساب الانتعاش
للتدفئة الجوي، نقوم بتصميم الشفاء المعدني للحلقة المعدنية من الأنابيب بقطر 57 / 49.5 ملم مع موقف غامض
البيانات الأولية للحساب:
استهلاك الوقود بالساعة B \u003d 2667 KJ / H؛
تدفق الهواء لكل 1 م 3 من الوقود Lα \u003d 13.08 M3 / M3؛
مقدار منتجات الاحتراق من 1 M3 من الغاز القابل للاحتراق Vα \u003d 13.89 M3 / M3؛
درجة حرارة التدفئة TB \u003d 4000С؛
درجة حرارة الغازات المنتهية ولايته من الفرن السحب \u003d 8000s.
تدفق الهواء ساعة:
مخرج ساعة الدخان:
كمية كل ساعة من الدخان التي تمر عبر المكترف، مع مراعاة فقدان الدخان على إخراج ومن خلال المجاري الالتفافية والإمداد الجوي.
مع معامل M، مع مراعاة فقدان الدخان، يستغرق 0.7.
معامل معامل، مع مراعاة تحديد الهواء في الفواتير، نأخذ 0.1.
درجة حرارة الدخان أمام المكترف، مع مراعاة الإمدادات الجوية؛
حيث أنا - الغازات التي تحتوي على الحرارة في TUCH \u003d 8000s
يتوافق توليد الحرارة هذا مع درجة حرارة الدخان TD \u003d 7500C. (انظر الشكل 67 (3))
الاحتراق الحراري. يختلف احتراق الحرارة الأدنى للوقود الغازي الجاف على نطاق واسع من 4 إلى 47 MJ / M3 ويعتمد على تكوينه - نسبة ونوعية قابلة للاحتراق وغير قابلة للاحتراق
عناصر. أصغر قيمة بقيمة QF في غاز المجال، وهو متوسط \u200b\u200bالتكوين الذي يتكون حوالي 30٪ يتكون من الغازات القابلة للاحتراق (أساسا أكسيد الكربون) وحوالي 60٪ من النيتروجين غير القابل للاحتراق N2. معظم
قيمة QF في الغازات المرتبطة، والتي تتميز بمحتوى متزايد من الهيدروكربونات الثقيلة. تختلف حرارة احتراق الغازات الطبيعية في النطاق الضيق QF \u003d 35.5 ... 37.J / M3.
يتم إعطاء حرارة انخفاض احتراق الغازات الفردية المدرجة في تكوين الوقود الغازي في الجدول. 3.2. على طرق تحديد حرارة احتراق الوقود الغازي، انظر القسم 3.
كثافة. هناك كثافة الغاز المطلقة والنسبية.
الكثافة المطلقة للغاز RG، كجم / م 3، هي كتلة الغاز، والتي تأتي على 1 M3 من هذا الغاز في هذا الغاز. عند حساب كثافة الغاز المنفصل، يتم أخذ حجم كيلومتريه يساوي 22.41 م 3 (كما هو الحال بالنسبة للغاز المثالي).
كثافة الغاز النسبية Rott هي نسبة كثافة الغاز المطلقة في ظل الظروف العادية وكثافة الهواء مماثلة:
Rott \u003d RG / PV \u003d RG / 1،293، (6.1)
حيث RG، إعادة - على التوالي، الكثافة المطلقة للغاز والهواء في ظل الظروف العادية، كجم / م 3. عادة ما تستخدم الكثافة النسبية للغازات لمقارنة الغازات المختلفة فيما بينها.
تظهر قيم الكثافة المطلقة والنسبية للغازات البسيطة في الجدول. 6.1.
يتم تحديد كثافة خليط الغاز PJM، KG / M3 على أساس قاعدة الإضافة، وفقا لخصائص الغازات التي يتم تلخيصها من قبل نسبة حجمها في الخليط:
حيث XJ هو المحتوى النحوي للغاز السابع في الوقود،٪؛ (RG)؛ - كثافة الغاز J-th المدرجة في الوقود، كجم / م 3؛ عدد الغازات الفردية في الوقود.
وتظهر قيم كثافة الوقود الغازي في الجدول. ص.5.
يمكن حساب كثافة الغازات P، KG / M3، اعتمادا على درجة الحرارة والضغط، من خلال الصيغة
حيث P0 هي كثافة الغاز في ظل الظروف العادية (T0 \u003d 273 K و P0 \u003d 101.3 KPA)، KG / M3؛ P و T-، على التوالي، ضغط صالح، KPA، درجة حرارة الغاز المطلق، ك.
تقريبا جميع أنواع الوقود الغازية أخف وزنا من الهواء، لذلك عندما تسرب، يتراكم الغاز تحت الأرضيات. لأسباب أمنية قبل بدء الغلاية، يتم فحص عدم وجود غياب الغاز في الأماكن الأكثر احتمالا من مجموعة.
تزيد لزوجة الغاز مع زيادة درجة الحرارة. يمكن حساب قيم اللزوجة الديناميكية ل R، PA-C، من قبل معادلة Siezer التجريبية - Lend
الجدول 6.1.
خصائص مكونات وقود الغاز (في T - O ° C CHR \u003d 101.3 KPA)
|
المواد الكيميائية |
MOLAR MASTS M، |
كثافة |
مركز التركيز |
||
|
اسم غزة |
مطلق |
نسبيا |
حدود قابلية للاشتعال الغاز في خليط مع الهواء،٪ |
||
|
غازات قابلة للاحتراق |
|||||
|
البروبيلين |
|||||
|
أكسيد الكربون |
|||||
|
كبريتيد الهيدروجين |
|||||
|
غازات غير قابلة للاحتراق |
|||||
|
نشبع |
|||||
|
ثاني أكسيد الكبريت |
|||||
|
الأكسجين |
|||||
|
جو الهواء. |
|||||
|
المياه الاسمية |
حيث P0 هو معامل اللزوجة الديناميكية للغاز في ظل الظروف العادية (G0 \u003d 273 K و P0 - 101.3 KPA)، PA-C؛ ر - درجة حرارة الغاز المطلق، ك؛ C هو معامل اعتمادا على نوع الغاز، ك، مقبول في الجدول. 6.2.
للحصول على مزيج من الغازات، يمكن تحديد معامل اللزوجة الديناميكي تقريبا من خلال قيم اللزوجة للمكونات الفردية:
حيث GJ هو جزء كبير من الغاز J-th في الوقود،٪؛ اللزوجة الديناميكية للمكون J-TH، PA-C؛ ص هو عدد الغازات الفردية في الوقود.
في الممارسة العملية، معامل اللزوجة الحركية الخامس، M2 / C، الذي
ري المرتبطة اللزوجة الديناميكية P من خلال الكثافة ص الاعتماد
v \u003d p / p. (6.6)
مع الأخذ في الاعتبار (6.4) و (6.6)، يمكن حساب معامل اللزوجة الحركية V، M2 / S، اعتمادا على الضغط ودرجة الحرارة، من خلال الصيغة
حيث V0 هو معامل اللزوجة الحركية للغاز في ظل الظروف العادية (TH \u003d 273 K و P0 \u003d 101.3 KPA)، M2 / S؛ P و G- ضغط صالح على التوالي، KPA، ودرجة حرارة الغاز المطلقة، K؛ C هو معامل اعتمادا على نوع الغاز، ك، مقبول في الجدول. 6.2.
تظهر قيم معاملات اللزوجة الحركية للوقود الغازي في الجدول. P.9.
الجدول 6.2.
اللزوجة والموصل الحراري معاملات مكونات وقود الغاز
(في T \u003d 0 ° ir ir \u003d 101.3 KPA)
|
اسم غزة |
معامل اللزوجة |
معامل الموصلية الحرارية YO3، ث / (M-K) |
ceff seserld مع، إلى |
|
|
Dynamic R-106، PA-C |
Kinematic V-106، M2 / S |
|||
|
غازات قابلة للاحتراق |
||||
|
البروبيلين |
||||
|
أكسيد الكربون |
||||
|
كبريتيد الهيدروجين |
||||
|
غازات غير قابلة للاحتراق نشبع |
||||
|
الأكسجين |
||||
|
الهواء الجوي الجوي |
||||
|
بخار الماء عند 100 درجة مئوية |
توصيل حراري. تتميز نقل الطاقة الجزيئي في الغازات مع معامل الموصلية الحرارية "K"، ث / (M-K). معامل الموصلية الحرارية يتناسب عكسيا مع الضغط والزيادات مع زيادة درجة الحرارة. يمكن حساب قيم معامل X من خلال صيغة Seorerand
حيث X، 0 هو معامل الموصلية الحرارية للغاز في ظل الظروف العادية (G0 \u003d 273 K و PO \u003d 101.3 KPA)، W / (M-K)؛ P و T-، على التوالي، الضغط الصحيحة، KPA، درجة الحرارة المطلقة للغاز، ك؛ C هو معامل اعتمادا على نوع الغاز، ك، مقبول في الجدول. 6.2.
تظهر قيم معاملات الموصلية الحرارية للوقود الغازي في الجدول. P.9.
تعتمد القدرة الحرارية للوقود الغازي المصنفة من قبل 1 م 3 من الغاز الجاف على تكوينها ويتم تعريفها عموما على أنها
4L \u003d 0. ، 01 (CH2N2 + SS0 +
SSN4SH4 + CSO2COG + - + CX. X؛)، (6.9) حيث CH2، CRS0، SCHSCH، SS02، ...، CX. - سعة حرارة مكونات مكونات الوقود، على التوالي الهيدروجين، أول أكسيد الكربون، الميثان، ثاني أكسيد الكربون والمكون / ال ... KJ / (M3-K)؛ H2، CO، CH4، C02، ...، XG--
يتم عرض السعة الحرارية للمكونات القابلة للاحتراق من الوقود الغازي في الجدول. P.6، غير قابلة للاحتراق - في الجدول. P.7.
القدرة الحرارية للوقود الغازي الرطب
يتم تعريف SGGTL، KJ / (M3-K) كما
<тл = ctrn + 0,00124cHzq йтля, (6.10) где drTn- влагосодержание газообразного топлива,
انفجار. يمكن أن ينفجر مزيج من الغاز القابل للاحتراق مع الهواء في بعض الأبعاد في وجود النار أو حتى الشرر، أي عملية اشتعاله واحتراقه بسرعة قريب من سرعة الانتشار السليم يحدث. تعتمد تركيزات الغاز القابلة للاحتراق المتفجرة في الهواء على التركيب الكيميائي وخصائص الغاز. حدود التركيز الحجمي من الاشتعال للغازات القابلة للاحتراق الفردية في الخليط مع الهواء تظهر سابقا في الجدول. 6.1. الهيدروجين لديه أوسع حدود للالاشتعال (4 ..74٪ من حيث الحجم) وأكسيد الكربون (12.5 ... 74٪). بالنسبة للغاز الطبيعي، فإن الحدود السفلية والسفلية المتوسطية للالاشتعال هي 4.5 و 17٪ على التوالي؛ فحم الكوك - 5.6 و 31٪؛ للمجال - 35 و 74٪.
تسمم. تحت سمية، قدرة الغاز على تسميم الكائنات الحية. تعتمد درجة السمية على نوع الغاز وتركيزها. معظم مكونات الغاز الخطرة في هذا الصدد هي أول أكسيد الكربون وكبريتيد الهيدروجين H2S.
يتم تحديد سمية مخاليط الغاز بشكل أساسي من خلال تركيز المكون الأكثر سامة موجودة في الخليط، مع تأثيرها الضار، كقاعدة عامة، معززة بشكل ملحوظ بحضور الغازات الضارة الأخرى.
يمكن تحديد الوجود والتركيز في الهواء من الغازات الضارة بواسطة أداة خاصة - محلل للغاز.
تقريبا جميع الغازات الطبيعية لا تشم رائحة. للكشف عن تدابير تسرب الغاز وتدابير السلامة، فإن الغاز الطبيعي قبل القبول في الطريق السريع هو احتمالات، وهذا هو مشبعة بمادة برائحة حادة (على سبيل المثال، Mercaptans).
تتقلب حرارة الاحتراق من أنواع الوقود المختلفة على نطاق واسع. بالنسبة لزيت الوقود، على سبيل المثال، فهو أكثر من 40 MJ / KG، وللغاز المجال وبعض العلامات التجارية قارورة الوقود - حوالي 4 MJ / KG. تختلف تكوين الوقود الطاقة أيضا على نطاق واسع. وبالتالي، فإن نفس الخصائص النوعية اعتمادا على نوع العلامة التجارية والوقود يمكن أن تختلف بحدة بين أنفسها كميا.
خصائص الوقود المحددة. للتحليل المقارن في دور الخصائص، تعميم جودة الوقود، وخصائص الوقود المعطاة،٪ -kg / MJ، يتم استخدامها، والتي تحسبها الصيغة عموما
حيث HG هو مؤشر جودة وقود العمل،٪؛ Q [- الاحتراق الحراري المحدد (أقل)، MJ / KG.
لذلك، على سبيل المثال، لحساب ما سبق
رطوبة الكبريت الكبريت S "P و
النيتروجين ن ^ p (لحالة العمل للوقود)
الصيغة (7.1) يكتسب النموذج التالي،٪ -kg / MJ:
TOC O "1-3" H Z KP \u003d KL GT؛ (7.2)
4F \u003d L7E [؛ (7.3)
SNP. \u003d S '/ ї؛ (7.4)
^ p \u003d n7 q [. (7.5)
كثال مرئي، فإن المقارنة التالية تدل على حرق أنواع الوقود المختلفة في المراجل من نفس القوة الحرارية. لذلك، مقارنة بين الرطوبة المخفضة للفحم
العلامات التجارية 2B (WјP \u003d 3.72٪ -KG / MJ) ونازاروف
2B الفحم (W ^ P \u003d 3.04٪-KG / MJ) يوضح أنه في الحالة الأولى، ستكون كمية الرطوبة التي تم إدخالها في غلاية الوقود التي ستكون حوالي 1.2 مرة أكثر مما كانت عليه في الثانية، على الرغم من حقيقة أن الرطوبة العاملة في الفحم بالقرب من موسكو (W [\u003d 31٪) أقل من ذلك
الفحم الناصري (WF \u003d 39٪).
الوقود الشرطي. في قطاع الطاقة لمقارنة كفاءة استخدام الوقود في العديد من منشآت الغلايات، يتم تقديم مفهوم الوقود الشرطي للتخطيط لإنتاج واستهلاك الوقود في الحسابات الاقتصادية. يتم قبول هذا الوقود كوقود مشروط، الحرارة المحددة للاحتراق (أقل) منها في حالة التشغيل تساوي QY T \u003d 29300 KJ / KG (أو
7000 kcal / kg).
لكل وقود طبيعي، هناك ما يسمى ما يعادلها الحراري بدون أبعاد، والتي قد تكون أكبر أو أقل من واحد:
عندما يكون جهاز الفرن من الناحية المثالية، أريد أن يكون لدي تصميم قدم تلقائيا الكثير من الهواء كما هو ضروري للحرق. للوهلة الأولى، يمكن القيام بذلك باستخدام مدخنة. في الواقع، فإن حرق الحطب الأكثر كثافة، يجب أن تكون غازات المداخن الأكثر ساخنة، كلما زاد التوجه (نموذج المكربن). لكنها ليست كذلك. الاتجاه لا يعتمد على كمية غازات المداخن الساخنة التي تم تشكيلها. الاتجاه هو انخفاض الضغط في الأنبوب من خزان الأنبوب قبل الوقود. يتم تحديده من ارتفاع الأنبوب ودرجة حرارة غازات المداخن، أو بالأحرى، كثافةها.
يتم تحديد الاتجاه من خلال الصيغة:
F \u003d A (P B - P D) H
حيث f هو الجر، والمعامل، P B هو كثافة الهواء الخارجي، P D - كثافة غازات المداخن، H هو ارتفاع الأنابيب
يتم احتساب كثافة غازات المداخن بواسطة الصيغة:
p d \u003d p في (273 + t c) / (273 + t)
حيث T B و T D هي درجة الحرارة في درجة مئوية الهواء من الهواء الخارجي خارج غازات الأنبوب والمدهور في الأنبوب.
سرعة حركة غازات المداخن في الأنبوب (استهلاك الصوت، وهذا هو، قدرة شفط الأنابيب) G. لا يعتمد على ذروة الأنبوب وتحديده من خلال الفرق بين درجة حرارة غازات المداخن والهواء الخارجي، وكذلك المقطع العرضي عبر الاقتباط من المدخنة. ومن هنا عدد الاستنتاجات العملية.
أولايتم ارتكاب أنابيب المداخن على الإطلاق من أجل زيادة تدفق الهواء من خلال خامسا، ولكن فقط لزيادة الاتجاه (أي انخفاض الضغط في الأنبوب). من المهم للغاية أن تمنع الحد من التوجه (كهربي الأفران) بأثرة (يجب أن يتجاوز حجم التوجه دائما النسخ الاحتياطي الرياح المحتمل).
ثانيا، اضبط تدفق الهواء يستخدم بسهولة الأجهزة التي تغير مساحة المقطع العرضي المباشر من الأنبوب، وهذا هو، بمساعدة الصمامات. بزيادة في المنطقة المتقاطعة من قناة المدخنة، على سبيل المثال، مرتين - يمكنك أن تتوقع زيادة مزدوجة تقريبا في تدفق الهواء الحجمي من خلال الوقود.
دعونا نوضح ذلك مثالا بسيطا ومرئيا. لدينا اثنين من الأفران متطابقة. نحن نجمع بينهم في واحد. نحصل على فرن مزدوج مع حطب توأم دائم، مع استهلاك الهواء بمستطينا وأنابيب متشابكة. أو (وهو نفسه) إذا كان أكثر من الحطب يسبب في فيفيل، فأنت بحاجة إلى فتح الصمامات على الأنبوب أكثر وأكثر.
ثالثاإذا حروق الموقد بشكل طبيعي في الوضع الثابت، فسوف نضيف مجرى الهواء البارد من قبل الحطب المحترق في الخامس، ستأتي غازات المداخن على الفور، وسيتم تقليل تدفق الهواء عبر الفرن. في الوقت نفسه، ستبدأ حرق الحطب في التلاشي. وهذا يعني أننا لا يؤثرون مباشرة على الحطب وإرسال تدفق إضافي عن طريق الحطب، واتضح أن الأنابيب يمكن أن تخطي غازات مداخن أقل من ذي قبل، عندما كان تدفق الهواء الإضافي هذا غائبا. سوف يقلل الأنبوب نفسه من تدفق الهواء على الحطب، الذي كان سابقا، وإلى جانب ذلك، فإنه لا يسمح بالتدفق الإضافي للهواء البارد. بمعنى آخر، أنبوب الدخان قيد التشغيل.
هذا هو السبب في أنه ضار للغاية لنجوم الهواء البارد عبر فتحات أنابيب المداخن، تدفق الهواء غير الضروري في خلية الوقود وبالفعل أي لمعان حراري في المدخنة، مما يؤدي إلى انخفاض في درجة حرارة غازات المداخن.
الرابعكلما زاد معامل مقاومة الغاز الديناميكي للمدخنة، فإن تدفق الهواء أقل. وهذا هو، ويفضل أن تكون جدران المدخنة سلسة، دون تطور وبدون المنعطفات.
خامساأصغر درجة حرارة غازات المداخن، والتي يغير بشكل حاد تدفق الهواء أثناء التقلبات في درجة حرارة غازات المداخن، والتي تشرح وضع تجريد الأنبوب تحت اشتعال الفرن.
في السادس، عند ارتفاع درجات حرارة غاز المداخن، يعتمد تدفق الهواء على درجة حرارة غازات المداخن. وهذا يعني، مع أطور قوية من الفرن، يتوقف تدفق الهواء زيادة ويبدأ في الاعتماد فقط على المقطع العرضي للأنبوب.
تنشأ قضايا عدم الاستقرار ليس فقط عند تحليل الخصائص الحرارية للأنبوب، ولكن أيضا عند النظر في ديناميات تدفقات الغاز في الأنبوب. في الواقع، المداخن مليئة جيدا بالمداخن الخفيفة. إذا ارتفع غاز المداخن هذا سريعا جدا، فلن يتم استبعاد الاحتمالية أن الهواء الخارجي الثقيل يمكن أن يغرق ببساطة في الغاز الخفيف وإنشاء انخفاض في الأسفل في الأنبوب. من المرجح أن يكون هذا بشكل خاص مثل هذه الحالة مع الجدران الباردة للمدخنة، أي خلال الفرن الخارجي.
تين. 1. نظام حركة الغاز في مدخنة باردة: 1 - وقود؛ 2 - الإمداد الجوي من خلال سكران. البوق 3 الدخان؛ 4 - الصيد؛ 5 - الأسنان الموقد؛ 6 غازات الدخان؛ 7 - فشل الهواء البارد؛ 8 - تدفق الهواء، مما تسبب في توجيه البقشيش.
أ) الأنابيب العمودي السلس المفتوحة
ب) أنبوب مع صمام وأسنان
ج) الأنابيب مع صمام العلوي
السهام الصلبة - اتجاهات حركة غازات المداخن الساخنة الخفيفة. السهام المنقولة - اتجاه حركة التدفقات الهبوطية من الهواء الثقيل البارد من الغلاف الجوي.
على ال تين. 1 أ. يصور الفرن مخططا تخطيطيا حيث يتم توفير غازات المداخن وإزالتها من خلال أنبوب المداخن. حتى الوقود. يمكن أن يحل هذا التدفق الحادث أن يحل محل تدفق الهواء "العادي" من خلال الخلط بين 2. حتى إذا كان الفرن مغلقا لجميع الأبواب، فسيتم إغلاق جميع اللوحات من فتحات كمية الهواء، ثم يمكن أن يحترق الفرن بسبب الهواء من أعلى. بالمناسبة، غالبا ما يحدث عند قيادة الفحم مع أفران الباب مغلقة. قد يحدث حتى الانقلاب الكامل للدفع: سيأتي الهواء في الأعلى من خلال الأنبوب، وغازات المداخن - الخروج من خلال الباب.
في الواقع، على الجدار الداخلي للمداخن، هناك دائما مخالفات، سماكة، خشونة، مع غازات المداخن وتدفقات الهواء الباردة المضادة للتنافس وضعت ومختلطة مع بعضها البعض. يتم دفع تدفق الهواء المصب البارد أو، والتدفئة، ويبدأ في الارتفاع مختلطة مع الغازات الساخنة.
يتم تعزيز تأثير نشر تدفقات الهواء الباردة المصب في وجود صمامات مفتوحة جزئيا، وكذلك الأسنان المزعومة، وتستخدم على نطاق واسع في تصنيع المواقد. تين. 1B.). تمنع الأسنان تدفق الهواء البارد من الأنبوب إلى مساحة الموقد وبالتالي يمنع صهر الموقد.
تدفقات الهواء المصب في الأنبوب خطرة بشكل خاص في الطقس الضبابي: غازات المداخن غير قادرة على تبخر أصغر قطرات من الماء، وتبريد، يتم تقليل الاتجاه حتى الميل. الفرن يدخن للغاية، فإنه لا يطرح.
لنفس السبب، مواقد مع أنابيب الدخان الخام تدخن بقوة. لمنع حدوث الهبوط، فإن الصمامات العليا فعالة بشكل خاص ( تين. 1V.)، ينظم اعتمادا على سرعة غازات المداخن في المداخن. ومع ذلك، فإن عملية مثل هذه الصمامات غير مريح.
تين. 2. الاعتماد على معامل الهواء الزائد هو من وقت احتجاج الفرن (المنحنى الصلب). المنحنى المنقط هو معدل تدفق الهواء المطلوب G من Potch من الأكسدة الكاملة لمنتجات الحطب (بما في ذلك المواد السخام والمواد المتقلبة) في غازات المداخن (في الوحدات النسبية). منحنى منقط الباركود - الاستهلاك الجوي الحقيقي للأنبوب المقدم من الأنبوب (في الوحدات النسبية). معامل الهواء الزائد هو أنبوب G حجرة خاصة على G Potch
يحدث اقتحام مستقر وقوي بما فيه الكفاية بعد تسخين جدران أنبوب الدخان، والذي يتطلب وقتا طويلا، بحيث يكون في بداية الاحتجاج الجوي مفقود دائما. معامل الهواء الزائد في نفس الوقت أقل من واحد، وفرن الدخان ( تين. 2.). على العكس: في نهاية الدعم، لا يزال أنبوب الدخان ساخنا، يتم الحفاظ على الدفع لفترة طويلة، على الرغم من أن الحطب قد تم حرقه بالفعل (معامل الهواء الزائد أكثر من واحد). الأفران المعدنية مع أنابيب المداخن المعدنية أسرع إلى النظام بسبب انخفاض السعة الحرارية مقارنة بواحنات الطوب.
يمكن الاستمرار في تحليل العمليات في المدخنة، لكن من الواضح بالفعل أنه بغض النظر عن مدى جودة الفرن نفسه، يمكن تخفيض جميع مزاياها إلى الصفر من قبل مدخنة سيئة. بالطبع، في النماذج المثالية، يجب استبدال أنبوب الدخان محل نظام حديث للتنظيف القسري مع غازات المداخن باستخدام مروحة كهربائية مع معدل تدفق قابل للتعديل ومع التكثيف قبل الرطوبة من غازات المداخن. مثل هذا النظام، من بين أمور أخرى، يمكن أن تنظيف غازات المداخن من السخام، وأول أكسيد الكربون وغيرها من الشوائب الضارة، فضلا عن غازات المداخن التي تم تفريغها وتضمن تعافي الحرارة.
ولكن كل هذا في منظور بعيد. بالنسبة للمكرر والبستاني، يمكن أن يصبح البوق الدخان أحيانا أكثر تكلفة بكثير من الفرن نفسه، خاصة في حالة تسخين منزل متعدد المستويات. عادة ما تكون أنابيب المداخن المحظورة أبسط وأقصر، ولكن مستوى الطاقة الحرارية للفرن يمكن أن يكون كبيرا جدا. يتم إطلاق مثل هذه الأنابيب، كقاعدة عامة، بقوة على طول الطول بأكمله، وغالبا ما يطيرون الشرر والرماد، ولكن المكثفات والسخام يسقط بشكل غير ضئيل.
إذا كنت تخطط لاستخدام مبنى استحمام فقط كاستحمام، فيمكن إجراء الأنابيب وثيقة. إذا كان الحمام يفكر بك، وكما مكان للإقامة الممكنة (الإقامة المؤقتة، بين عشية وضحاها)، خاصة في فصل الشتاء، فمن غير المرغوب فيه على الفور القيام بالمعزول على الفور، ونوعيا، "مدى الحياة". يمكن تغيير المواقد كل يوم على الأقل، والتقاط تصميم القذرة والمزيد من التفاصيل، وسوف تكون الأنبوب هي نفسها.
على الأقل، إذا كان الموقد يعمل في وضع حرق طويل (قذف)، فإن عزل الأنبوب ضروري للغاية، نظرا لأن الأنباء المعدنية الضيقة (1 - 5)، سوف تصبح الأنابيب المعدنية الضيقة باردة تماما، وسوف تتدفق بشكل كبير المكثفات، والتي في أقوى الصقيع يمكن أن تسلق وتداخل الأنابيب. هذا أمر خطير بشكل خاص في وجود شبكة شرارة ومظلات مع فجوات صغيرة تمرير. النبضات مناسبة للبراغي الشديدة في الصيف وهي خطيرة للغاية بالنسبة لأوضاع الحطب الضعيفة في فصل الشتاء. بسبب انسداد محتمل لأنابيب الجليد، تم حظر تركيب عمليات الانحرافات والمظلات على المداخن في عام 1991 (وفي المداخن من مواقد الغاز حتى سابقا).
وفقا لنفس الاعتبارات، فليس من الضروري المشاركة في ارتفاع الأنبوب - مستوى التوجه ليس مهما لفرن حمام غير خالي. إذا كانت محاكاة، يمكنك دائما تهوية الغرفة بسرعة. ولكن يجب ملاحظة الارتفاع فوق سلسلة من التلال من السقف (لا يقل عن 0.5 م) لمنع تقليل البقشيش أثناء تعبئة الرياح. على الأسطح اللطيفة، يجب أن يؤدي الأنبوب فوق الغطاء الثلجي. في أي حال، من الأفضل أن يكون لديك أنبوب أسفل، لكن أكثر دفئا (ما هو أعلى، ولكن أكثر برودة). أنابيب عالية في فصل الشتاء هي دائما باردة وخطيرة في العملية.
أنابيب المداخن الباردة لديها الكثير من العيوب. في الوقت نفسه، متشابكة، ولكن ليس طويلا جدا على الأفران المعدنية خلال الأفران المعدنية أثناء التسخين بسرعة (أسرع بكثير من أنابيب الطوب)، تظل ساخنة مع احتجاج نشط وبالتالي يتم استخدامها في الحمامات (وليس فقط في الحمامات) على نطاق واسع ، خاصة لأنها رخيصة نسبيا. لا يتم استخدام أنابيب الأسمنت ASBIC على أفران معدنية، لأن لديها الكثير من الوزن، وتدمير أيضا عند ارتفاع درجة الحرارة مع تنبت من شظايا.
تين. 3. أبسط تصاميم أنابيب المداخن المعدنية: 1 - مدخنة جولة المعادن؛ 2 - تألق 3 - كاب لحماية الأنابيب من هطول الأمطار في الغلاف الجوي؛ 4 - العوارض الخشبية؛ 5 - سقف اللامج. 6 قضبان على شكل 6 من العوارض الخشبية (أو الحزم) لتسجيل Firefire (قطع) في السقف أو التداخل (إذا لزم الأمر)؛ 7 - رفس حفيف؛ 8 - سقف ناعم (طاطير، هيدروتوهويسول، بلاط ناعم، صفائح البيتومين من الورق المقوى المموج، إلخ)؛ 9 - ورقة معدنية للأرضيات السقف والتداخل من المخرج (يسمح باستخدام ورقة مسطحة من ACEIDA - لوحة عازلة كهربائية أسمنت ASBO)؛ 10 - بطانة الصرف المعدنية؛ 11 - جمع الأسبستوس للفجوة (المشتركة)؛ 12 - كاب معدني 13 - عوارض السقف (مع ملء المساحة عن طريق العزل)؛ 14 - غطاء السقف؛ 15 - جنس العلية (إذا لزم الأمر)؛ 16 - قطع السقف الصفائح المعدنية؛ 17 - زوايا التسليح المعدنية؛ 18 - غطاء معدني لقطع السقف (إذا لزم الأمر)؛ 19 - العزل غير قابل للاحتراق مقاومة للحرارة (Ceramzit، الرمال، البيرلايت، مينفا)؛ 20 - وسادة واقية (ورقة معدنية على طبقة من كرتون الاسبستوس بسماكة 8 مم)؛ 21 - أنابيب الشاشة المعدنية.
الأنبوب غير العلمي؛
ب) أنابيب محمية معزولة بالحرارة مع مقاومة نقل الحرارة لمدة 0.3 م على الأقل 2 -Grad / W (أي ما يعادل سمك الطوب 130 ملم أو سمك العزل من نوع Minvata 20 ملم).
على ال تين. 3. قدمت مخططات التجميع النموذجية للأنابيب المعدنية المتشابكة. يجب شراؤ الأنابيب نفسها من الفولاذ المقاوم للصدأ بسماكة لا تقل عن 0.7 ملم. الجزء السفلي من الهيكل السفلي للأنبوب الروسي هو 120 ملم، الفنلندية - 115 ملم.
وفقا ل GOST 9817-95، يجب أن تكون المنطقة المتقاطعة من المدخنة متعددة الدوران ما لا يقل عن 8 سم 2 لكل 1 كيلو واط من الطاقة الحرارية الاسمية التي تم إصدارها في صندوق النار عند حرق الحطب. لا ينبغي الخلط بين هذه القوة مع قوة الحرارة للفرن، التي تم إصدارها من سطح الطوب الخارجي للفرن إلى الغرفة بواسطة SNIP 2.04.05-91. هذا هو واحد من سوء فهم وثائقنا التنظيمية. نظرا لأن أفران تجفيف الحرارة عادة ما تكون متناثرة فقط 2-3 ساعات في اليوم، فإن القوة في الفرن يبلغ حوالي عشر مرات قوة إطلاق الحرارة من سطح فرن الطوب.
في المرة القادمة سنتحدث عن ميزات تصاعد أنابيب الفيضانات.
