Studenti, postgraduální studenti, mladí vědci, kteří využívají znalostní základnu při svém studiu a práci, vám budou velmi vděční.
Vloženo na http://www.allbest.ru/
Spotřeba energie v Rusku, stejně jako na celém světě, neustále roste a především na výrobu tepla inženýrské systémy budovy a stavby. Je známo, že více než jedna třetina veškerého fosilního paliva vyrobeného u nás se spotřebuje na dodávky tepla do občanských a průmyslových objektů.
Hlavními náklady na teplo pro potřeby domácnosti v budovách (vytápění, větrání, klimatizace, zásobování teplou vodou) jsou náklady na vytápění. To je způsobeno provozními podmínkami budov během topné sezóny na většině území Ruska. V této době tepelné ztráty vnějšími obvodovými konstrukcemi výrazně převyšují vnitřní úniky tepla (od lidí, svítidel, zařízení). Proto, aby se v obytných a veřejných budovách udržely normální mikroklima a teplotní podmínky, je nutné je vybavit topné instalace a systémy.
Vytápění se tedy nazývá umělé, pomocí speciální instalace nebo systému vytápí prostory budovy, aby se kompenzovaly tepelné ztráty a udržovaly se v nich teplotní parametry na úrovni určené podmínkami tepelné pohody pro osoby v místnosti.
PROTI poslední dekáda dochází také k neustálému zdražování všech druhů paliv. Je to spojeno jak s přechodem na podmínky tržní hospodářství, as komplikací těžby paliva při rozvoji hlubinných ložisek v určitých oblastech Ruska. V tomto ohledu je stále důležitější řešit problémy energetických úspor zvýšením tepelné odolnosti vnějších obvodových konstrukcí budovy a úsporami spotřeby tepelné energie v různých časových obdobích a při různé podmínky prostředí regulací pomocí automatických zařízení.
důležité v moderní podmínky je úkolem přístrojového měření skutečně spotřebované tepelné energie. Tato otázka je zásadní ve vztahu mezi organizací zásobující energií a spotřebitelem. A čím efektivněji je řešen v rámci jednotného systému zásobování teplem budovy, tím účelnější a znatelnější je efektivita aplikace energeticky úsporných opatření.
Shrneme-li výše uvedené, můžeme říci, že moderní systém zásobování teplem budovy, a to zejména veřejného nebo administrativního, musí splňovat tyto požadavky:
Zajištění požadovaných tepelných podmínek v místnosti. Kromě toho je důležitá nepřítomnost nedotápění a nadměrné teploty vzduchu v místnosti, protože obě skutečnosti vedou k nedostatku komfortu. To zase může vést ke snížení produktivity a špatnému zdraví lidí přijíždějících do areálu;
Schopnost řídit parametry systému zásobování teplem a v důsledku toho i teplotní parametry uvnitř prostor v závislosti na přání spotřebitelů, času a vlastnostech práce administrativní budova a venkovní teplota;
Maximální nezávislost na parametrech nosiče tepla v sítích dálkového vytápění a režimech dálkového vytápění;
Přesné účtování skutečně spotřebovaného tepla pro potřeby zásobování teplem, větrání a ohřevu teplé vody.
Účelem tohoto absolventského projektu je návrh systému vytápění školní budovy, která se nachází na adrese: Vologdský kraj, s. Koskovo, Kichmengsko-Gorodetsky okres.
Budova školy je dvoupodlažní o osových rozměrech 49,5x42,0, výška podlaží 3,6m.
V přízemí budovy jsou učebny, sociální zařízení, elektro místnost, jídelna, tělocvična, pracovna zdravotnického pracovníka, ředitelna, dílna, šatna, sál a chodby.
Ve druhém patře je sborovna, učitelský pokoj, knihovna, pracovní místnosti pro dívky, učebny, důstojnost. uzly, laboratoř, rekre.
Konstrukční schéma budovy - nosné kovová kostra ze sloupů a vazníků s opláštěním se stěnovými sendvičovými panely Petropanel tloušťky 120 mm a pozinkovaným plechem podél kovových nosníků.
Zásobování teplem je centralizované z kotelny. Místo připojení: jednotrubková nadzemní topná síť. Připojení topného systému je zajištěno podle závislého schématu. Teplota nosiče tepla v systému je 95-70 0 С. Teplota vody v topném systému je 80-60 0 С.
1. ARCHITEKTONICKÁ A DESIGNOVÁ ČÁST
Projektovaná budova školy se nachází v obci Koskovo, okres Kichmengsko-Gorodets, region Vologda. Architektonické řešení fasády budovy je diktováno stávající budovou s přihlédnutím k novým technologiím s využitím moderny dokončovacích materiálů. Územní rozhodnutí stavby bylo provedeno na základě projektového zadání a požadavků regulačních dokumentů.
V přízemí se nachází: předsíň, šatna, ředitelna, pracovna zdravotnického pracovníka, třídy 1. stupně vzdělávání, kombinovaná dílna, toalety pro muže a ženy, dále samostatná pro skupiny s omezeným mobilita, rekreace, jídelna, tělocvična, šatny a sprchy, místnost s elektrickým panelem.
Je zde rampa pro přístup do prvního patra.
Ve druhém patře jsou: laboratorní místnosti, pracovny středoškoláků, rekreace, knihovna, učebna, sborovna s místnostmi pro kulisy, toalety pro muže a ženy a také samostatná pro skupiny s omezenou schopností pohybu. .
Počet studentů - 150 osob, včetně:
Základní škola - 40 osob;
Střední škola - 110 osob.
Učitelé - 18 lidí.
Pracovníci jídelny - 6 osob.
Administrativa - 3 osoby.
Ostatní specialisté - 3 osoby.
Obslužný personál - 3 osoby.
Stavební oblast - vesnice Koskovo, okres Kichmengsko-Gorodetsky, region Vologda. Přijímáme klimatické charakteristiky v souladu s nejbližší osadou - městem Nikolsk.
Pozemek určený pro investiční výstavbu se nachází v meteorologických a klimatických podmínkách:
Teplota venkovního vzduchu nejchladnějšího pětidenního období s pravděpodobností 0,92 - t n \u003d - 34 0 C
Teplota nejchladnějšího dne s pravděpodobností 0,92
Průměrná teplota období s průměrnou denní teplotou vzduchu<8 0 C (средняя температура отопительного периода) t от = - 4,9 0 С .
Trvání období s průměrnou denní venkovní teplotou<8 0 С (продолжительность отопительного периода) z от = 236 сут.
Normativní vysokorychlostní tlak větru - 23 kgf / m²
Návrhová teplota vnitřního vzduchu se odebírá v závislosti na funkčním účelu každé místnosti objektu v souladu s požadavky.
Stanovením provozních podmínek obestavěných konstrukcí v závislosti na vlhkostním režimu prostor a vlhkostních zón. V souladu s tím přijímáme provozní podmínky vnějších obvodových konstrukcí jako "B".
Budova školy je dvoupodlažní o osových rozměrech 42,0x49,5, výška podlaží 3,6m.
V suterénu je topná jednotka.
V prvním patře budovy jsou učebny, jídelna, tělocvična, chodby a rekreace, ordinace zdravotnického pracovníka, toalety.
Ve druhém patře jsou učebny, laboratoře, knihovna, učebna a sborovna.
Řešení prostorového plánování jsou uvedena v tabulce 1.1.
Tabulka 1.1
Prostorově plánovací řešení budovy
|
Název indikátorů |
jednotka měření |
Ukazatele |
||
|
Počet pater |
||||
|
Výška suterénu |
||||
|
Výška 1. patra |
||||
|
Výška 2 patra |
||||
|
Celková plocha budovy včetně: |
||||
|
Konstrukční objem budovy vč |
||||
|
podzemní část Nadzemní část |
||||
|
Zastavěná plocha |
Konstrukční schéma objektu: nosný kovový skelet ze sloupů a vazníků.
Základy: projekt přijal monolitické železobetonové sloupové základy pro sloupy budovy. Základy jsou z betonu tř. B15, W4, F75. Pod základy je zajištěna příprava betonu t = 100 mm od betonu tř. B15 se provádí na hutněném písku příprava t = 100 mm od hrubého písku.
Při výzdobě prostor souvisejících s jídelnou se používají:
Stěny: spárování a omítka, spodní a horní stěny natřeny vodou disperzní barvou odolnou proti vlhkosti, keramické obklady;
Podlahy: porcelánová dlažba.
Při výzdobě prostor souvisejících s tělocvičnou se používají:
Stěny: spárování;
Stropy: 2 vrstvy GVL natřené vodou ředitelnou barvou;
Podlaha: prkenná podlaha, porcelánová dlažba, linoleum.
Při výzdobě ordinace lékařského pracovníka, koupelen a sprch se používají:
Stěny: keramické obklady;
Stropy: 2 vrstvy GVL natřené vodou ředitelnou barvou;
Podlaha: linoleum.
V dílně, hale, rekreaci, šatně aplikujte:
Stropy: 2 vrstvy GVL natřené vodou ředitelnou barvou;
Podlaha: linoleum.
Při výzdobě prostor souvisejících s montážní halou, kancelářemi, chodbami, knihovnami, laboratorními asistenty se používají:
Stěny: spárování, omítka, omyvatelná akrylátová interiérová barva VD-AK-1180;
Stropy: 2 vrstvy GVL natřené vodou ředitelnou barvou;
Podlaha: linoleum.
Ve výzdobě ředitelny, místnosti učitele, jsou použity:
Stěny: spárování, vodou ředitelné barvy, přetíratelné tapety;
Stropy: 2 vrstvy GVL natřené vodou ředitelnou barvou;
Podlaha: laminát.
Ve výzdobě knižního depozitáře je využita místnost pro uložení inventáře, technická místnost
Stěny: spárování, omítky, olejomalba.
Stropy: 2 vrstvy GVL natřené vodou ředitelnou barvou.
Podlaha: linoleum.
Střecha na objektu je sedlová se sklonem 15°, pokrytá pozinkovaným plechem přes kovové vazníky.
Příčky v objektu jsou z desek na pero a drážku, použity jsou i obklady stěn ze sádrokartonových desek.
K ochraně stavebních konstrukcí před zničením byla přijata následující opatření:
- protikorozní ochrana kovových konstrukcí je zajištěna v souladu s .
Prostorové a konstrukční řešení otopného bodu musí splňovat požadavky.
Pro ochranu stavebních konstrukcí před korozí je nutné použít antikorozní materiály v souladu s požadavky. Dokončení oplocení topných bodů je zajištěno z odolných materiálů odolných proti vlhkosti, které umožňují snadné čištění při následujícím:
omítání přízemní části cihlových zdí,
bílení stropu,
Podlahy betonové nebo dlažba.
Stěny topného bodu jsou pokryty dlaždicemi nebo natřeny do výšky 1,5 m od podlahy olejovým nebo jiným nátěrem, nad 1,5 m od podlahy - lepidlem nebo jiným podobným nátěrem.
Podlahy pro odvod vody se provádějí se sklonem 0,01 směrem k žebříku nebo záchytné jámě.
Jednotlivá topná místa by měla být zabudována do objektů, kterým slouží, a umístěna v samostatných místnostech v přízemí u vnějších zdí objektu ve vzdálenosti nejvýše 12 m od vstupu do objektu. Je povoleno umísťovat ITP v technických podzemích nebo suterénech budov nebo staveb.
Dveře z předávací stanice musí být otevřeny z místnosti předávací stanice tepla směrem od vás. Není nutné zajistit otvory pro přirozené osvětlení topného bodu.
Minimální světlá vzdálenost od stavebních konstrukcí k potrubí, armaturám, zařízením, mezi povrchy tepelně-izolačních konstrukcí sousedních potrubí, jakož i šířka prostupu mezi stavebními konstrukcemi a zařízeními (ve světle) se bere podle adj. jeden . Vzdálenost od povrchu tepelně izolační konstrukce potrubí ke stavebním konstrukcím budovy nebo k povrchu tepelně izolační konstrukce jiného potrubí musí být na světle minimálně 30 mm.
Projekt vytápění byl zpracován v souladu se zadáním zákazníka a v souladu s požadavky. Parametry chladicí kapaliny v topném systému T 1 -80; T2 -60 °C.
Nosičem tepla v topném systému je voda s parametry 80-60°C.
Chladicí kapalinou ve ventilačním systému je voda s parametry 90-70°C.
Připojení topného systému k topné síti se provádí v topném bodě podle závislého schématu.
Vytápění je jednotrubkové svislé, s rozvody elektroinstalace na podlaze 1.NP.
Jako topná zařízení se používají bimetalové radiátory "Rifar Base" s vestavěnými termostaty.
Odvod vzduchu z topného systému se provádí pomocí vestavěných zástrček zařízení - kohoutků typu Mayevsky.
Pro vyprázdnění topného systému jsou v nejnižších bodech systému umístěny vypouštěcí kohouty. Sklon potrubí je 0,003 směrem k topné jednotce.
Topné systémy jsou nedílnou součástí budovy. Proto musí splňovat následující požadavky:
Topná zařízení musí poskytovat teplotu stanovenou normami bez ohledu na venkovní teplotu a počet osob v místnosti;
Teplota vzduchu v místnosti musí být rovnoměrná horizontálně i vertikálně.
Denní výkyvy teplot by u ústředního vytápění neměly překročit 2-3°C.
Teplota vnitřních povrchů obvodových konstrukcí (stěny, stropy, podlahy) by se měla blížit teplotě vzduchu v prostorách, teplotní rozdíl by neměl přesáhnout 4-5 °C;
Vytápění prostor by mělo být během topné sezóny nepřetržité a zajišťovat kvalitativní i kvantitativní regulaci přestupu tepla;
Průměrná teplota topných zařízení by neměla překročit 80°C (vyšší teploty vedou k nadměrnému sálání tepla, hoření a sublimaci prachu);
Technicko-ekonomické (spočívá v tom, že náklady na výstavbu a provoz topného systému jsou minimální);
architektonické a stavební (zajišťují propojení všech prvků otopné soustavy se stavebně architektonickým a plánovacím řešením areálu, zajišťující bezpečnost stavebních konstrukcí po celou dobu životnosti budovy);
instalace a provozu (topná soustava musí odpovídat moderní úrovni mechanizace a industrializace pořizovacích instalačních prací, zajišťovat spolehlivý provoz po celou dobu jejich provozu a být poměrně jednoduchá na údržbu).
Topný systém obsahuje tři hlavní prvky: zdroj tepla, tepelné trubky a ohřívače. Je klasifikován podle typu použitého chladiva a umístění zdroje tepla.
Stavební vývoj otopné soustavy je důležitou součástí procesu projektování. V absolventském projektu byl navržen následující systém vytápění:
podle typu chladicí kapaliny - voda;
podle způsobu pohybu chladicí kapaliny - s nuceným impulsem;
v místě zdroje tepla - centrální (venkovská kotelna);
dle umístění spotřebičů tepla - vertikální;
podle typu připojení topných zařízení ve stoupačkách - jednotrubkové;
ve směru pohybu vody v síti - slepá ulička.
Jednotrubkový topný systém je dnes jedním z nejběžnějších systémů.
Velkým plusem takového systému je samozřejmě úspora materiálů. Propojovací potrubí, vratné stoupačky, propojky a přívody k radiátorům topení - to vše dohromady dává dostatečnou délku potrubí, které stojí nemalé peníze. Jednotrubkový topný systém vám umožní vyhnout se instalaci dalších trubek, což vážně šetří. Za druhé, vypadá to mnohem estetičtěji.
Existuje také mnoho technologických řešení, která eliminují problémy, které u takových systémů existovaly doslova před tuctem let. Na moderních jednotrubkových topných systémech jsou instalovány termostatické ventily, regulátory radiátorů, speciální odvzdušňovací ventily, vyvažovací ventily, pohodlné kulové kohouty. V moderních topných systémech využívajících sekvenční přívod chladicí kapaliny je již možné dosáhnout poklesu teploty v předchozím radiátoru, aniž by došlo k jejímu snížení v následujících.
Úkolem hydraulického výpočtu potrubí tepelné sítě je vybrat optimální úseky potrubí pro průchod daného množství vody v jednotlivých úsecích. Zároveň by neměla být překročena stanovená technicko-ekonomická úroveň provozních energetických nákladů na pohyb vody, hygienický a hygienický požadavek na úroveň hydrohluku a měla by být dodržena požadovaná spotřeba kovů navržené otopné soustavy. Dobře vypočítaná a hydraulicky propojená potrubní síť navíc poskytuje spolehlivější a tepelnou stabilitu při mimoprojektových režimech provozu otopné soustavy v různých obdobích topné sezóny. Výpočet se provádí po stanovení tepelných ztrát prostor budovy. Nejprve se však pro získání požadovaných hodnot provede tepelně technický výpočet vnějších plotů.
Počáteční fází návrhu otopné soustavy je tepelnětechnický výpočet vnějších obvodových konstrukcí. Mezi obvodové konstrukce patří vnější stěny, okna, balkonové dveře, vitráže, vstupní dveře, brány atd. Účelem výpočtu je určit ukazatele tepelného výkonu, z nichž hlavní jsou hodnoty snížených odporů prostupu tepla vnějších plotů. Díky nim spočítají vypočtené tepelné ztráty ve všech místnostech objektu a vypracují tepelný a energetický pasport.
Venkovní meteorologické parametry:
město - Nikolsk. Klimatická oblast - ;
teplota nejchladnějšího pětidenního období (se zabezpečením) -34;
teplota nejchladnějšího dne (se zabezpečením) - ;
průměrná teplota topného období - ;
topné období - .
Architektonické a konstrukční řešení obvodových konstrukcí navrhovaného objektu by mělo být takové, aby celkový tepelný odpor prostupu tepla těchto konstrukcí byl roven ekonomicky únosnému odporu prostupu tepla, stanovenému z podmínek pro zajištění nejnižších snížených nákladů, jakož i ne menší než požadovaný odpor prostupu tepla podle hygienických a hygienických podmínek.
Pro výpočet požadované odolnosti proti prostupu tepla, obvodových konstrukcí, s výjimkou světelných otvorů (okna, balkonové dveře a lucerny), podle hygienických a hygienických podmínek použijte vzorec (2.1):
kde je součinitel zohledňující polohu obvodových konstrukcí vzhledem k venkovnímu vzduchu;
Teplota vzduchu v interiéru, pro obytný dům, ;
Odhadovaná zimní venkovní teplota, hodnota uvedená výše;
Normativní teplotní rozdíl mezi teplotou vnitřního vzduchu a teplotou vnitřního povrchu uzavírací konstrukce, ;
Součinitel prostupu tepla vnitřního povrchu obálky budovy, :
kde: t ext je návrhová teplota vnitřního vzduchu, C, brána podle;
horní. , Ne. p. - průměrná teplota C a doba trvání, dny, období s průměrnou denní teplotou vzduchu nižší nebo rovnou 8C, podle .
Teplota vzduchu v místnostech pro provozování mobilních sportů a v místnostech, ve kterých jsou osoby napůl oblečené (šatny, ošetřovny, ordinace lékařů) by se v chladném období měla pohybovat v rozmezí 17-19 C.
Odpor prostupu tepla R o pro homogenní jednovrstvý nebo vícevrstvý plášť budovy s homogenními vrstvami podle by měl být určen vzorcem (2.3)
R° = 1/a n + d 1 / 1 1 --+--...--+-- d n / l n + 1/a in, m 2 * 0 C/W (2,3)
A in - vzato podle tabulky 7 a v \u003d 8,7 W / m 2 * 0 C
A n - vzato podle tabulky 8 - a n \u003d 23 W / m 2 * 0 C
Vnější stěnu tvoří sendvičové panely Petropanel o tloušťce d = 0,12 m;
Všechny údaje dosadíme do vzorce (2.3).
Podle podmínek úspory energie se z tabulky určí požadovaný odpor prostupu tepla v závislosti na denostupních topného období (GSOP).
GSOP se určuje podle následujícího vzorce:
kde: t in - vypočtená teplota vnitřního vzduchu, C, uvažovaná podle;
t od.per. , z od. za. - průměrná teplota C a doba trvání, dny, období s průměrnou denní teplotou vzduchu nižší nebo rovnou 8 C, podle .
Den stupně pro každý typ prostor se určuje samostatně, protože Teplota v místnosti se pohybuje od 16 do 25 C.
Podle údajů pro Koskovo:
t od.per. \u003d -4,9 °C;
z od. za. = 236 dní
Dosaďte hodnoty do vzorce.
Odpor prostupu tepla R o pro homogenní jednovrstvý nebo vícevrstvý plášť budovy s homogenními vrstvami podle by měl být určen vzorcem:
R 0 \u003d 1 / a n + d 1 / l 1 --+ - - ... - - + - - d n / l n + 1 / a in, m 2 * 0 C / W (2,5)
kde: d-----tloušťka izolační vrstvy, m.
l-----součinitel tepelné vodivosti, W/m* 0 С
a n, a v --- součinitele prostupu tepla vnějšího a vnitřního povrchu stěn, W / m 2 * 0 C
a in - vzato podle tabulky 7 a v \u003d 8,7 W / m 2 * 0 C
a n - vzato podle tabulky 8 a n \u003d 23 W / m 2 * 0 C
Střešní materiál je pozinkovaný plech na kovových nosnících.
V tomto případě je podlaha podkroví izolována.
Pro izolované podlahy vypočítáme hodnotu odporu prostupu tepla pomocí následujícího vzorce:
R c.p. = R n.p. + ?--d ut.sl. /--l ut.sl. (2.6)
kde: R n.p. - odpor prostupu tepla pro každou zónu neizolované podlahy, m 2o C / W
D ut.sl - tloušťka izolační vrstvy, mm
L ut.sl. - součinitel tepelné vodivosti izolační vrstvy, W/m * 0 C
Podlahová konstrukce prvního patra se skládá z následujících vrstev:
1. vrstva PVC linoleum na tepelně izolačním podkladu GOST 18108-80* na lepicím tmelu d--= 0,005 ma součinitel tepelné vodivosti l--= 0,33 W/m* 0 С.
2. vrstva potěru z cementově pískové malty M150 d--= 0,035 m a součinitelem tepelné vodivosti l--= 0,93 W / m * 0 C.
3. vrstva linochromu CCI d--= 0,0027 m
4. vrstva, podkladní vrstva betonu B7,5 d=0,08 m a součinitel tepelné vodivosti l--= 0,7 W/m* 0 С.
U oken s trojskly z obyčejného skla v samostatných vazbách se předpokládá odpor prostupu tepla
R ok \u003d 0,61 m 2o C/W.
Pro zajištění parametrů vnitřního vzduchu v přijatelných mezích je při výpočtu tepelného výkonu otopného systému nutné vzít v úvahu:
tepelné ztráty obvodovými konstrukcemi budov a prostor;
spotřeba tepla na ohřev venkovního vzduchu infiltrovaného v místnosti;
spotřeba tepla na ohřev materiálů a vozidel vjíždějících do místnosti;
příliv tepla pravidelně dodávaného do areálu z elektrospotřebičů, osvětlení, technologických zařízení a dalších zdrojů.
Odhadované tepelné ztráty v prostorách se počítají podle rovnice:
kde: - hlavní tepelné ztráty krytů místnosti, ;
Korekční faktor, který bere v úvahu orientaci vnějších plotů podle sektorů horizontu, například pro sever a pro jih - ;
Odhadované tepelné ztráty pro ohřev větracího vzduchu a tepelné ztráty pro infiltraci venkovního vzduchu - , ;
Přebytky tepla domácnosti v místnosti,.
Hlavní tepelné ztráty obestaveb místnosti se vypočítají podle rovnice prostupu tepla:
kde: - součinitel prostupu tepla vnějších plotů, ;
Plocha plotu, . Pravidla pro měření místností jsou převzata z.
Náklady na teplo na ohřev vzduchu odváděného z prostor obytných a veřejných budov přirozeným odtahovým větráním, nekompenzovaným ohřátým přiváděným vzduchem, se určují podle vzorce:
kde: - minimální normativní výměna vzduchu, která je u obytného domu v obytné oblasti;
Hustota vzduchu, ;
k - koeficient zohledňující příchozí tepelný tok, pro balkonové dveře a okna s oddělenou vazbou se bere 0,8, pro okna s jednoduchou a dvojitou vazbou - 1,0.
Za normálních podmínek je hustota vzduchu určena vzorcem:
kde je teplota vzduchu, .
Spotřeba tepla na ohřev vzduchu, který vstupuje do místnosti různými netěsnostmi v ochranných konstrukcích (ploty) v důsledku větru a tepelného tlaku, se určuje podle vzorce:
kde k je koeficient zohledňující příchozí tepelný tok, pro balkonové dveře a okna s oddělenou vazbou se bere 0,8, pro okna s jednoduchou a dvojitou vazbou - 1,0;
G i - spotřeba vzduchu pronikajícího (infiltrujícího) přes ochranné konstrukce (obklopující konstrukce), kg / h;
Měrná hmotnostní tepelná kapacita vzduchu, ;
Ve výpočtech se bere největší z nich.
Přebytky tepla v domácnostech se určují podle přibližného vzorce:
Výpočet tepelných ztrát objektu byl proveden v programu „VALTEC“. Výsledek výpočtu je v přílohách 1 a 2.
K montáži přijímáme radiátory Rifar.
Ruská společnost "RIFAR" je domácím výrobcem nejnovější řady vysoce kvalitních bimetalových a hliníkových sekčních radiátorů.
Firma RIFAR vyrábí radiátory určené pro provoz v otopných soustavách s maximální teplotou chladiva do 135°C, provozním tlakem do 2,1 MPa (20 atm.); a jsou testovány při maximálních tlacích 3,1 MPa (30 atm.).
Firma RIFAR používá nejmodernější technologie pro lakování a testování radiátorů. Vysoký přenos tepla a malá setrvačnost radiátorů RIFAR je dosažena díky efektivnímu přívodu a regulaci objemu chladicí kapaliny a použití speciálních hliníkových lamel s plochým rámem s vysokou tepelnou vodivostí a přenosem tepla sálavé plochy. To zajišťuje rychlý a kvalitní ohřev vzduchu, efektivní tepelnou regulaci a příjemné teplotní podmínky v místnosti.
Bimetalové radiátory RIFAR se staly velmi oblíbenými pro instalaci v systémech ústředního vytápění po celém Rusku. Berou v úvahu vlastnosti a požadavky provozu ruských topných systémů. Mezi další konstrukční výhody, které jsou vlastní bimetalovým radiátorům, je třeba poznamenat způsob utěsnění křížového spojení, což výrazně zvyšuje spolehlivost montáže ohřívače.
Jeho zařízení je založeno na speciální konstrukci částí spojovaných sekcí a parametrech silikonového těsnění.
Radiátory RIFAR Base jsou nabízeny ve třech modelech se středovou vzdáleností 500, 350 a 200 mm.
Model RIFAR Base 500 se středovou vzdáleností 500 mm je jedním z nejvýkonnějších mezi bimetalovými radiátory, a proto je prioritou při výběru radiátorů pro vytápění velkých a špatně izolovaných místností. Sekce chladiče RIFAR se skládá z ocelové trubky plněné pod vysokým tlakem hliníkovou slitinou s vysokou pevností a vynikajícími odlévacími vlastnostmi. Výsledný monolitický produkt s tenkými žebry poskytuje účinný přenos tepla s maximální rezervou bezpečnosti.
Jako nosič tepla pro modely Base 500/350/200 je povoleno používat pouze speciálně upravenou vodu v souladu s článkem 4.8. SO 153-34.20.501-2003 "Pravidla pro technický provoz elektráren a sítí Ruské federace".
Předběžný výběr topných zařízení se provádí podle katalogu topných zařízení "Rifar", uvedeného v příloze 11.
Topný systém se skládá ze čtyř hlavních součástí – potrubí, ohřívačů, generátoru tepla, regulačních a uzavíracích ventilů. Všechny prvky systému mají své vlastní charakteristiky hydraulického odporu a je třeba je vzít v úvahu při výpočtu. Současně, jak bylo uvedeno výše, hydraulické charakteristiky nejsou konstantní. Výrobci topných zařízení a materiálů obvykle poskytují údaje o hydraulickém výkonu (měrné tlakové ztrátě) pro materiály nebo zařízení, které vyrábějí.
Úkolem hydraulického výpočtu je zvolit ekonomické průměry potrubí s přihlédnutím k přijatým tlakovým ztrátám a průtokům chladicí kapaliny. Zároveň musí být zaručen jeho přívod do všech částí otopné soustavy, aby byla zajištěna výpočtová tepelná zatížení otopných zařízení. Správná volba průměrů potrubí vede také k úspoře kovu.
Hydraulický výpočet se provádí v následujícím pořadí:
1) Zjišťují se tepelné zátěže na jednotlivých stoupačkách otopné soustavy.
2) Je vybrán hlavní cirkulační kroužek. V jednotrubkových topných systémech je tento prstenec vybrán přes nejvíce zatíženou a nejvzdálenější stoupačku od topného bodu při pohybu vody ve slepém konci nebo nejvíce zatíženou stoupačku, ale od středních stoupaček - s procházejícím pohybem vody v síti. U dvoutrubkového systému je tento prstenec vybrán přes spodní ohřívač stejným způsobem jako vybrané stoupačky.
3) Zvolený cirkulační kroužek je rozdělen na sekce ve směru chladicí kapaliny, počínaje bodem ohřevu.
Za vypočtený úsek se považuje úsek potrubí s konstantním průtokem chladiva. U každého vypočteného úseku je nutné uvést výrobní číslo, délku L, tepelné zatížení Q uch a průměr d.
Spotřeba chladicí kapaliny
Průtok chladicí kapaliny přímo závisí na tepelném zatížení, které musí chladicí kapalina přenést z generátoru tepla do ohřívače.
Konkrétně pro hydraulický výpočet je nutné určit průtok chladicí kapaliny v dané oblasti výpočtu. Co je sídelní oblast. Za vypočítaný úsek potrubí se považuje úsek o konstantním průměru s konstantním průtokem chladiva. Například pokud větev zahrnuje deset radiátorů (podmíněně každé zařízení o výkonu 1 kW) a celkový průtok chladicí kapaliny se počítá pro přenos tepelné energie rovnající se 10 kW chladicí kapalinou. První sekcí pak bude sekce od generátoru tepla k prvnímu radiátoru ve větvi (za předpokladu, že průměr je v celém úseku konstantní) s průtokem chladiva pro přenos 10 kW. Druhá sekce bude umístěna mezi prvním a druhým radiátorem s náklady na přenos tepla 9 kW a tak dále až do posledního radiátoru. Vypočítá se hydraulický odpor přívodního i vratného potrubí.
Průtok chladicí kapaliny (kg / h) pro dané místo se vypočítá podle vzorce:
Účet G \u003d (3,6 * účet Q) / (c * (t g - t o)) , (2,13)
kde: Q uch je tepelné zatížení sekce W, například pro výše uvedený příklad je tepelné zatížení první sekce 10 kW nebo 1000 W.
c \u003d 4,2 kJ / (kg ° C) - měrná tepelná kapacita vody;
t g - návrhová teplota horké chladicí kapaliny v topném systému, ° С;
t о - návrhová teplota chlazené chladicí kapaliny v topném systému, °С.
Průtok chladicí kapaliny
Minimální práh rychlosti chladicí kapaliny se doporučuje zvolit v rozsahu 0,2-0,25 m/s. Při nižších otáčkách začíná proces uvolňování přebytečného vzduchu obsaženého v chladicí kapalině, což může vést ke vzniku vzduchových kapes a v důsledku toho k úplnému nebo částečnému selhání topného systému. Horní práh rychlosti chladicí kapaliny leží v rozmezí 0,6-1,5 m/s. Dodržení horního limitu rychlosti zabraňuje výskytu hydraulického hluku v potrubí. V praxi byl stanoven optimální rozsah rychlosti 0,3-0,7 m/s.
Přesnější rozsah doporučené rychlosti chladiva závisí na materiálu potrubí použitého v topném systému, přesněji na koeficientu drsnosti vnitřního povrchu potrubí. Například pro ocelová potrubí je lepší dodržet rychlost chladicí kapaliny od 0,25 do 0,5 m/s, pro měď a polymer (polypropylen, polyetylen, kovoplastová potrubí) od 0,25 do 0,7 m/s, nebo použít výrobce doporučení, pokud jsou k dispozici.
Celkový hydraulický odpor nebo ztráta tlaku v oblasti.
Celkový hydraulický odpor nebo tlaková ztráta v sekci je součtem tlakových ztrát v důsledku hydraulického tření a tlakových ztrát v místních odporech:
Účet DP \u003d R * l + ((s * n2) / 2) * Již, Pa (2,14)
kde: n - rychlost chladicí kapaliny, m/s;
c je hustota dopravovaného chladiva, kg/m3;
R - měrná tlaková ztráta potrubí, Pa/m;
l je délka potrubí v odhadovaném úseku systému, m;
Uzh - součet koeficientů místního odporu uzavíracích a regulačních ventilů a zařízení instalovaných na místě.
Celkový hydraulický odpor vypočtené větve otopné soustavy je součtem hydraulických odporů sekcí.
Výběr hlavního usazovacího prstence (větve) otopné soustavy.
V systémech se souvisejícím pohybem chladicí kapaliny v potrubí:
pro jednotrubkové topné systémy - prstenec přes nejvíce zatíženou stoupačku.
V systémech s mrtvým pohybem chladicí kapaliny:
pro jednotrubkové topné systémy - prstenec přes nejvíce zatížené z nejvzdálenějších stoupaček;
Zatížení se týká tepelného zatížení.
Hydraulický výpočet systému s ohřevem vody byl proveden v programu Valtec. Výsledek výpočtu je v přílohách 3 a 4.
Účel a rozsah: Program VALTEC.PRG.3.1.3. určené k provádění tepelně-hydraulických a hydraulických výpočtů. Program je ve veřejné doméně a umožňuje vypočítat vodní radiátorové, podlahové a stěnové vytápění, určit potřebu tepla prostor, potřebné náklady na studenou a teplou vodu, objem splašků, získat hydraulické výpočty vnitřních topné a vodovodní sítě objektu. Kromě toho má uživatel k dispozici pohodlně uspořádaný výběr referenčních materiálů. Díky přehlednému rozhraní zvládnete program, aniž byste měli kvalifikaci konstruktéra.
Všechny výpočty provedené v programu lze zobrazit v MS Excel a ve formátu pdf.
Program zahrnuje všechny typy zařízení, uzavírací a regulační armatury, armatury dodávané firmou VALTEC
Doplňkové funkce
Program umí vypočítat:
a) Vyhřívané podlahy;
b) teplé stěny;
c) Plošné vytápění;
d) Vytápění:
e) vodovod a kanalizace;
f) Aerodynamický výpočet komínů.
Práce v programu:
Výpočet otopné soustavy začínáme informacemi o projektovaném objektu. Stavební plocha, typ budovy. Poté přistoupíme k výpočtu tepelných ztrát. K tomu je nutné určit teplotu vnitřního vzduchu a tepelný odpor obvodových konstrukcí. Pro stanovení součinitelů prostupu tepla konstrukcí zadáváme do programu skladbu vnějších obvodových konstrukcí. Poté přistoupíme ke stanovení tepelných ztrát pro každou místnost.
Poté, co jsme vypočítali tepelné ztráty, přistoupíme k výpočtu topných zařízení. Tento výpočet umožňuje určit zatížení každého stoupacího potrubí a vypočítat požadovaný počet sekcí radiátoru.
Dalším krokem je hydraulický výpočet otopné soustavy. Volíme typ systému: vytápění nebo vodovod, typ připojení k topné síti: závislý, nezávislý a druh dopravovaného média: voda nebo glykolový roztok. Poté přistoupíme k výpočtu větví. Každou větev rozdělíme na sekce a vypočítáme potrubí pro každou sekci. Pro určení KMS na místě obsahuje program všechny potřebné typy armatur, armatur, zařízení a přípojných bodů stoupaček.
Referenční a technické informace potřebné k vyřešení problému zahrnují řadu potrubí, referenční knihy o klimatologii, km a mnoho dalších.
V programu je také kalkulačka, převodník atd.
Výstup:
Veškeré konstrukční charakteristiky systému jsou zpracovány v tabulkové formě v softwarovém prostředí MS Excel a ve formátu pdf/
Tepelnými místy se nazývají tepelná zásobovací zařízení budov určená pro připojení k tepelným sítím vytápění, větrání, klimatizace, zásobování teplou vodou a technologických zařízení využívajících teplo průmyslových a zemědělských podniků, bytových a veřejných budov.
Technologická schémata tepelných bodů se liší v závislosti na:
druh a počet k nim současně připojených spotřebičů tepla - otopné soustavy, zásobování teplou vodou (dále jen TUV), větrání a klimatizace (dále jen větrání);
způsob připojení k topné síti systému TV - otevřený nebo uzavřený systém zásobování teplem;
princip ohřevu vody pro zásobování teplou vodou s uzavřeným systémem zásobování teplem - jednostupňové nebo dvoustupňové schéma;
způsob připojení k topné síti topných a ventilačních systémů - závislý, s dodávkou chladicí kapaliny do systému spotřeby tepla přímo z topných sítí, nebo nezávislý - prostřednictvím ohřívačů vody;
teploty chladicí kapaliny v topné síti a v systémech spotřeby tepla (vytápění a větrání) - stejné nebo různé (například nebo);
piezometrický graf systému zásobování teplem a jeho vztah k nadmořské výšce a výšce budovy;
požadavky na úroveň automatizace;
soukromé pokyny organizace zásobování teplem a dodatečné požadavky odběratele.
Podle funkčního účelu lze topný bod rozdělit do samostatných uzlů propojených potrubím, které mají samostatné nebo v některých případech společné automatické ovládání:
vstupní jednotka topné sítě (ocelové uzavírací přírubové nebo přivařované armatury na vstupu a výstupu z objektu, sítka, lapače bahna);
jednotka měření spotřeby tepla (měřič tepla určený k výpočtu spotřebované tepelné energie);
jednotka přizpůsobení tlaku v tepelné síti a systémech spotřeby tepla (regulátor tlaku určený k zajištění provozu všech prvků topného bodu, systémů spotřeby tepla, jakož i tepelných sítí ve stabilním a bezporuchovém hydraulickém režimu);
přípojný bod pro ventilační systémy;
místo připojení systému TUV;
připojovací jednotka topného systému;
doplňovací jednotka (pro kompenzaci ztrát nosiče tepla v topných a teplovodních systémech).
Topná místa zajišťují umístění zařízení, armatur, ovládacích, řídicích a automatizačních zařízení, jejichž prostřednictvím:
převod typu chladicí kapaliny a jejích parametrů;
kontrola parametrů chladicí kapaliny;
regulace průtoku chladiva a jeho distribuce mezi systémy spotřeby tepla;
odstavení systémů spotřeby tepla;
ochrana místních systémů před nouzovým zvýšením parametrů chladicí kapaliny;
plnění a doplňování systémů spotřeby tepla;
zohlednění tepelných toků a průtoků nosiče tepla a kondenzátu;
sběr, chlazení, vracení kondenzátu a kontrola jeho kvality;
akumulace tepla;
úprava vody pro horkovodní systémy.
V topném bodě lze v závislosti na jeho účelu a konkrétních podmínkách připojení spotřebičů provádět všechny uvedené funkce nebo jen jejich část.
Specifikace zařízení předávací stanice tepla je uvedena v příloze 13.
Název budovy je veřejná dvoupatrová budova.
Teplota chladicí kapaliny v topné síti -.
Teplota chladicí kapaliny v topném systému -.
Schéma připojení topných systémů k topné síti je závislé.
Tepelná řídicí jednotka - automatizovaná.
3.4 Výběr zařízení pro výměnu tepla
Volba optimálního návrhu výměníku je úkolem řešeným technicko-ekonomickým porovnáním několika velikostí zařízení ve vztahu k daným podmínkám nebo na základě optimalizačního kritéria.
Teplosměnná plocha a podíl kapitálových nákladů s ní spojených a také náklady na provoz jsou ovlivněny nedostatečnou rekuperací tepla. Čím menší je množství zpětného získávání tepla, tzn. čím menší je teplotní rozdíl mezi ohřívací tekutinou na vstupu a ohřívanou tekutinou na výstupu v protiproudu, čím větší je teplosměnná plocha, tím vyšší jsou náklady na zařízení, ale nižší provozní náklady.
Je také známo, že se zvýšením počtu a délky trubek ve svazku a snížením průměru trubek se relativní náklady na jeden metr čtvereční povrchu trubkového výměníku tepla snižují, protože snižuje celkovou spotřebu kovu na zařízení na jednotku teplosměnné plochy.
Při výběru typu výměníku tepla se můžete řídit následujícími doporučeními.
1. Při výměně tepla mezi dvěma kapalinami nebo dvěma plyny je vhodné volit sekční (prvkové) výměníky tepla; Pokud je konstrukce kvůli velké ploše výměníku tepla těžkopádná, lze pro instalaci použít víceprůchodový plášťový a trubkový výměník tepla.
3. Pro chemicky agresivní prostředí as nízkým tepelným výkonem jsou ekonomicky proveditelné opláštěné, irigační a ponorné výměníky tepla.
4. Pokud jsou podmínky výměny tepla na obou stranách teplosměnné plochy výrazně odlišné (plyn a kapalina), měly by být doporučeny výměníky tepla s trubkovými žebry nebo žebry.
5. Pro mobilní a transportní tepelné instalace, letecké motory a kryogenní systémy, kde vysoká účinnost procesu vyžaduje kompaktnost a nízkou hmotnost, se široce používají deskové a lisované výměníky tepla.
V absolventském projektu byl vybrán deskový výměník tepla FP Р-012-10-43. Příloha 12.
Potrubí otopných soustav se pokládá volně, s výjimkou potrubí vodních otopných soustav s topnými tělesy a stoupačkami zabudovanými do konstrukce budov. Skryté uložení potrubí je povoleno, pokud jsou opodstatněné technologické, hygienické, konstrukční nebo architektonické požadavky. Pro skryté pokládání potrubí by měly být v místech prefabrikovaných spojů a armatur zajištěny poklopy.
Hlavní potrubí vody, páry a kondenzátu se pokládá se sklonem min. 0,002 a parovody se kladou proti pohybu páry se sklonem min. 0,006.
Připojení k topným zařízením se provádí se sklonem ve směru pohybu chladicí kapaliny. Sklon se odebírá od 5 do 10 mm po celé délce oční linky. Při délce vložky do 500 mm se pokládá bez spádu.
Stoupačky mezi patry jsou spojeny saněmi a svařováním. Pohony jsou instalovány ve výšce 300 mm od přívodního potrubí. Po sestavení stoupačky a přípojek je potřeba pečlivě zkontrolovat svislost nálitků, správné sklony přípojek k radiátorům, pevnost upevnění trubek a radiátorů, přesnost montáže - důkladnost odizolování lnu u závitových spojů správné upevnění trubek, odstranění cementové malty na povrchu stěn u svorek.
Potrubí ve svorkách, stropech a stěnách musí být uloženo tak, aby se s nimi dalo volně pohybovat. Toho je dosaženo tím, že svorky jsou vyrobeny s mírně větším průměrem než trubky.
Objímky potrubí se instalují do stěn a stropů. Objímky, které jsou vyrobeny z odřezků trubek nebo střešní oceli, by měly být o něco větší než průměr trubky, což zajišťuje volné protažení trubek při měnících se teplotních podmínkách. Kromě toho by rukávy měly vyčnívat 20-30 mm z podlahy. Při teplotě chladicí kapaliny nad 100°C musí být potrubí také obaleno azbestem. Pokud není izolace, musí být vzdálenost od potrubí k dřevěným a jiným hořlavým konstrukcím nejméně 100 mm. Při teplotě chladicí kapaliny pod 100 °C mohou být návleky vyrobeny z azbestového plechu nebo lepenky. Není možné obalit potrubí střešní lepenkou, protože na stropě v místě, kde potrubí prochází, se objeví skvrny.
Při instalaci zařízení do výklenku a při otevřeném pokládání stoupaček se připojení provádějí přímo. Při instalaci zařízení do hlubokých výklenků a skrytého pokládání potrubí, jakož i při instalaci zařízení v blízkosti stěn bez výklenků a otevřeného pokládání stoupaček, jsou spoje umístěny s kachnami. Pokud jsou potrubí dvoutrubkových topných systémů položena otevřeně, jsou konzoly při obcházení potrubí ohnuté na stoupačkách a ohyb by měl směřovat do místnosti. Při skrytém pokládání potrubí dvoutrubkových topných systémů nejsou konzoly vyrobeny a na křižovatce trubek jsou stoupačky poněkud posunuty v brázdě.
Při instalaci armatur a armatur, aby byla zajištěna jejich správná poloha, nesmí být závit povolován v opačném směru (vyšroubovat); jinak může dojít k úniku. Válcovým závitem odšroubujte tvarovku nebo tvarovku, naviňte len a přišroubujte zpět.
Na oční linky je držák instalován pouze v případě, že je jejich délka větší než 1,5 m.
Hlavní potrubí v suterénu a na půdě se montuje na závit a svařování v tomto pořadí: nejprve se na instalované podpěry položí potrubí vratného potrubí, polovina potrubí se vyrovná podle daného sklonu a potrubí je připojeno na závit nebo svařování. Poté se pomocí ostruh připojí stoupačky k hlavní, nejprve suché a poté na lnu a červeném olovu a potrubí se zpevní na podpěrách.
Při instalaci hlavních potrubí v podkroví nejprve vyznačte osu vedení na povrchu stavebních konstrukcí a podél zamýšlených os instalujte závěsné nebo stěnové podpěry. Poté je hlavní potrubí sestaveno a upevněno na závěsech nebo podpěrách, vedení jsou vyrovnána a potrubí je spojeno závitem nebo svařováním; pak připevněte stoupačky k dálnici.
Při pokládce hlavních potrubí je nutné dodržet návrhové sklony, přímost potrubí, instalovat sběrače vzduchu a klesání v místech uvedených v projektu. Pokud projekt neuvádí sklon potrubí, pak se bere nejméně 0,002 se stoupáním směrem ke vzduchovým kolektorům. Sklon potrubí v podkroví, v kanálech a suterénech je označen lištou, úrovní a šňůrou. Na místě instalace se podle projektu určí poloha libovolného bodu osy potrubí. Od tohoto bodu je položena vodorovná čára a podél ní je tažena šňůra. Potom se podle daného sklonu v určité vzdálenosti od prvního bodu najde druhý bod osy potrubí. Podél dvou nalezených bodů je tažena šňůra, která určí osu potrubí. Není dovoleno spojovat potrubí v tloušťce stěn a stropů, protože je nelze kontrolovat a opravovat.
Tepelnětechnický výpočet vnějších plotů objektu. Popis použitého systému vytápění a zásobování vodou. Výběr vodoměru a stanovení tlakové ztráty v něm. Vypracování místního odhadu, technických a ekonomických ukazatelů stavebních a montážních prací.
práce, přidáno 02.07.2016
Tepelnětechnický výpočet vnější vícevrstvé stěny budovy. Výpočet spotřeby tepla na ohřev vsakujícího vzduchu přes ploty. Stanovení specifických tepelných charakteristik budovy. Výpočet a výběr otopných těles pro systém vytápění budov.
práce, přidáno 15.02.2017
Tepelnětechnický výpočet vnějšího oplocení stěny, konstrukce nadzemních podlaží a podzemí, světelné otvory, venkovní dveře. Návrh a výběr topného systému. Výběr zařízení pro individuální topný bod bytového domu.
semestrální práce, přidáno 12.2.2010
Tepelnětechnický výpočet vnějších obvodových konstrukcí, tepelné ztráty budov, topná zařízení. Hydraulický výpočet systému vytápění objektu. Výpočet tepelného zatížení bytového domu. Požadavky na otopné soustavy a jejich provoz.
zpráva z praxe, přidáno 26.04.2014
Požadavky na autonomní topný systém. Tepelnětechnický výpočet vnějších obvodových konstrukcí. Hydraulický výpočet otopné soustavy, zařízení k ní. Organizace a bezpečné pracovní podmínky na pracovišti. náklady na topný systém.
práce, přidáno 17.03.2012
Konstrukční prvky budovy. Výpočet obvodových konstrukcí a tepelných ztrát. Charakteristika emitovaných nebezpečí. Výpočet výměny vzduchu pro tři období v roce, systémy mechanického větrání. Sestavení tepelné bilance a výběr topného systému.
semestrální práce, přidáno 6.2.2013
Stanovení odporu prostupu tepla vnějších obvodových konstrukcí. Výpočet tepelných ztrát obvodových konstrukcí budovy. Hydraulický výpočet otopné soustavy. Výpočet topných zařízení. Automatizace jednotlivého topného bodu.
práce, přidáno 20.03.2017
Výpočet prostupu tepla vnější stěny, podlahy a stropu budovy, tepelného výkonu otopné soustavy, tepelných ztrát a výdeje tepla. Výběr a výpočet otopných zařízení otopné soustavy, vybavení otopného místa. Metody hydraulického výpočtu.
semestrální práce, přidáno 3.8.2011
Tepelnětechnický výpočet vnějších plotů. Stanovení tepelných charakteristik budovy. Sestavení místního rozpočtu. Hlavní technicko-ekonomické ukazatele stavebních a montážních prací. Rozbor pracovních podmínek při výkonu instalatérských prací.
práce, přidáno 7.11.2014
Tepelnětechnický výpočet vnějších plotů: výběr návrhových parametrů, stanovení odolnosti proti prostupu tepla. Tepelný výkon a ztráty, návrh otopné soustavy. Hydraulický výpočet otopné soustavy. Výpočet topných zařízení.
Pro vzdělávací instituce v oblastech s předpokládanou teplotou venkovního vzduchu -40 °C a nižší je povoleno používat vodu s přísadami, které zabraňují jejímu zamrznutí (nesmí se používat žádné škodlivé látky 1. a 2. třídy nebezpečnosti podle GOST 12.1.005). používat jako přísady) a v budovách předškolních zařízení není dovoleno používat chladicí kapalinu s přídavkem škodlivých látek 1.-4. třídy nebezpečnosti.
Systém vytápění školy, školky a dalších dětských a vzdělávacích institucí (VŠ, SOU, VOŠ) ve městech je napojen na systém ústředního vytápění a ohřevu, který je napájen městskou tepelnou elektrárnou nebo vlastní kotelnou. Ve venkovských oblastech používají autonomní schéma, umisťují vlastní kotelnu do speciální místnosti. V případě zplynovaného prostoru je kotel poháněn zemním plynem, v malých školních a předškolních zařízeních se používají kotle nízkého výkonu na tuhá nebo kapalná paliva nebo elektřinu.
Při návrhu vnitřního topného systému je třeba vzít v úvahu mikroklimatické normy pro teplotu vzduchu ve třídách, školních třídách, jídelnách, tělocvičnách, bazénech a dalších prostorách. Budovy s různým technickým určením musí mít vlastní topné sítě s měřiči vody a tepla.
Pro vytápění tělocvičen se spolu s vodním systémem používá systém vytápění vzduchem kombinovaný s nuceným větráním a poháněný stejnou kotelnou. Zařízení pro vodní podlahové vytápění může být přítomno v šatnách, koupelnách, sprchách, bazénech a dalších místnostech, pokud existují. U vstupních skupin ve velkých vzdělávacích institucích jsou instalovány tepelné clony.
U topných zařízení a potrubí v předškolních prostorách, na schodištích a vestibulech je nutné zajistit ochranné ploty a tepelnou izolaci potrubí.
Úvod
společnou část
Charakteristika objektu
Stanovení počtu odběratelů tepla. Graf roční spotřeby tepla
Systém a schéma zapojení zásobování teplem
Výpočet tepelného schématu kotelny
Výběr zařízení kotelny
Výběr a umístění hlavního a pomocného zařízení
Tepelný výpočet kotlové jednotky
Aerodynamický výpočet teplovodu
Speciální část.
2. Vývoj blokového systému ohřívačů.
2.1 Základní zásobování vodou
2.2 Výběr plánu úpravy vody
2.3 Výpočet vybavení teplárny
2.4 Výpočet instalace sítě
3. Technická a ekonomická část
3.1 Výchozí údaje
3.2 Kalkulace smluvních nákladů na stavební a instalační práce
3.3 Stanovení ročních provozních nákladů
3.4 Stanovení ročního ekonomického efektu
Montáž sekčních ohřívačů vody
5. Automatizace
Automatická regulace a tepelná regulace kotlové jednotky KE-25-14s
6. Ochrana práce ve stavebnictví
6.1 Ochrana práce při instalaci energetických a technologických zařízení v kotelně
6.2 Analýza a prevence potenciálních nebezpečí
6.3 Výpočet závěsu
7. Organizace, plánování a řízení výstavby
7.1 Instalace kotlů
7.2 Podmínky pro zahájení prací
7.3 Výrobní kalkulace práce a mezd
7.4 Výpočet parametrů plánu
7.5 Organizace stavebního plánu
7.6 Výpočet technicko-ekonomických ukazatelů
8. Organizace provozu a úspora energie
Seznam použité literatury
Úvod.
V naší těžké době, s nemocnou krizovou ekonomikou, je výstavba nových průmyslových zařízení plná velkých potíží, pokud je vůbec stavba možná. Ale kdykoli, v jakékoli ekonomické situaci, existuje řada průmyslových odvětví, bez jejichž rozvoje není normální fungování národního hospodářství nemožné, není možné zajistit potřebné hygienické a hygienické podmínky pro obyvatelstvo. Mezi taková odvětví patří energetika, která poskytuje obyvatelům pohodlné podmínky pro život doma i v práci.
Nedávné studie prokázaly ekonomickou proveditelnost zachování významného podílu velkých teplárenských kotelen na pokrytí celkové spotřeby tepelné energie.
Spolu s velkými průmyslovými, výrobními a vytápěcími kotelnami s kapacitou stovek tun páry za hodinu nebo stovek MW tepelné zátěže je instalováno velké množství kotelen do 1 MW pracujících na téměř všechny druhy paliv. .
Největším problémem je však palivo. U kapalných a plynných paliv spotřebitelé často nemají dostatek peněz na zaplacení. Proto je nutné využívat místní zdroje.
V tomto absolventském projektu je rozpracována rekonstrukce výrobní a topné kotelny závodu RSC Energia, která jako palivo využívá lokálně těžené uhlí. Do budoucna je plánováno převedení kotelen na spalování plynu z odplynění plynových emisí z dolu, který se nachází na území zpracovatelského závodu. Stávající kotelna má dva parní kotle KE‑25‑14, které sloužily k zásobování páry závody RSC Energia, a teplovodní kotle TVG-8 (2 kotle) pro vytápění, větrání a zásobování teplou vodou administrativních budov a obytná vesnice.
Snížením těžby uhlí se snížila výrobní kapacita uhelného těžebního podniku, což vedlo ke snížení potřeby páry. To vyvolalo rekonstrukci kotelny, která spočívá ve využití parních kotlů KE-25 nejen pro výrobní účely, ale také pro výrobu teplé vody pro vytápění, větrání a zásobování teplou vodou ve speciálních výměnících tepla.
1. OBECNÉ
1.1. CHARAKTERISTIKA OBJEKTU
Navržená kotelna se nachází na území závodu RSC Energia
Uspořádání, umístění budov a staveb na průmyslovém místě zpracovatelského závodu se provádí v souladu s požadavky SNiP.
Plocha průmyslového areálu v hranicích plotů je 12,66 hektarů, stavební plocha je 52194 m 2 .
Dopravní síť území stavby představují veřejné dráhy a místní komunikace.
Terén je rovinatý, s mírným stoupáním, v půdě převládá hlína.
Zdrojem zásobování vodou je filtrační stanice a kanál Seversky Donets-Donbass. Je zajištěno zdvojení vodovodního potrubí.
1.3. Stanovení počtu odběratelů tepla. Graf roční spotřeby tepla.
Předpokládaná spotřeba tepla u průmyslových podniků se zjišťuje podle konkrétních norem spotřeby tepla na jednotku výkonu nebo na jeden provozovaný tepelný nosič podle druhu (voda, pára). Náklady na teplo na vytápění, větrání a technologické potřeby jsou uvedeny v tabulce 1.2. tepelným zatížením.
Roční graf spotřeby tepla je sestaven v závislosti na době trvání stálých venkovních teplot, což odráží tabulka 1.2. tento absolventský projekt.
Maximální pořadnice grafu roční spotřeby tepla odpovídá spotřebě tepla při teplotě venkovního vzduchu –23 С.
Plocha ohraničená křivkou a pořadnicemi udává celkovou spotřebu tepla za otopné období a obdélník na pravé straně grafu ukazuje spotřebu tepla na zásobování teplou vodou v létě.
Na základě údajů v tabulce 1.2. kalkulujeme náklady na teplo pro spotřebitele pro 4 režimy: maximální zimní (t r. o. = -23C;); při průměrné venkovní teplotě za topné období; při venkovní teplotě vzduchu +8C; během letního období.
Výpočet provedeme v tabulce 1.3. podle vzorců:
Tepelná zátěž pro vytápění a větrání, MW
Q OB \u003d Q R OV * (t ext -t n) / (t ext -t r.o.)
Tepelná zátěž na dodávku teplé vody v létě, MW
Q L GV \u003d Q R GV * (t g -t chl) / (t g -t xs) *
kde: Q R OV - vypočtená zimní tepelná zátěž na vytápění a větrání při výpočtové venkovní teplotě pro návrh otopné soustavy. Přijímáme podle tabulky. 1.2.
t VN - vnitřní teplota vzduchu ve vytápěné místnosti, t VN = 18С
Q R GW - vypočtená zimní tepelná zátěž na dodávku teplé vody (tabulka 1.2);
t n - aktuální venkovní teplota, ° С;
t r.o. - výpočtová teplota vytápění venkovního vzduchu,
t g - teplota horké vody v systému zásobování horkou vodou, t g \u003d 65 ° С
t chl, t xs - teplota studené vody v létě a v zimě, t xl =15°C, t xs =5°C;
- korekční faktor pro letní období, =0,85
Tabulka 1.2
Tepelné zatížení
|
Typ termiky |
Spotřeba tepelné zátěže, MW |
Charakteristický |
|
|
Načte |
chladicí kapalina |
||
|
1.Vytápění a větrání |
Voda 150/70 С Pára Р=1,4 MPa |
||
|
2.Přívod teplé vody |
Výpočtem | ||
|
3.Technologické potřeby |
Pára Р=1,44MPa |
||
Tabulka 1.3.
Výpočet ročního tepelného zatížení
|
Typ zátěže |
Označení |
Hodnota tepelné zátěže při teplotě MW |
||||
|
t r.o \u003d -23 С |
t cf r.p. \u003d -1,8С | |||||
|
Vytápění a větrání | ||||||
|
Přívod teplé vody | ||||||
|
Technika | ||||||
Podle tabulky. 1.1. a 1.3. sestavíme graf ročních nákladů tepelné zátěže, znázorněný na obr. 1.1.
1.4. SYSTÉM DODÁVKY TEPLA A HLAVNÍ SCHÉMA
Zdrojem dodávky tepla je zrekonstruovaná kotelna dolu. Nosičem tepla je pára a přehřátá voda. Pitná voda se používá pouze pro teplovodní systémy. Pro technologické potřeby se používá pára P = 0,6 MPa. Pro přípravu přehřáté vody o teplotě 150-70С je zajištěna síťová instalace, pro přípravu vody s t=65°С - instalace teplé vody.
Topný systém je uzavřen. Vzhledem k chybějícímu přímému odběru vody a mírnému úniku chladicí kapaliny netěsnými spoji potrubí a zařízení se uzavřené systémy vyznačují vysokou stálostí množství a kvality síťové vody, která v nich cirkuluje.
V uzavřených systémech ohřevu vody se voda z topných sítí používá pouze jako topné médium pro ohřev vody z vodovodu v plošných ohřívačích, která pak vstupuje do místního systému zásobování teplou vodou. V otevřených systémech vytápění vodou přichází horká voda do kohoutků místního systému zásobování teplou vodou přímo z topných sítí.
V průmyslovém areálu jsou rozvody tepla uloženy podél mostů a štol a částečně v neprůchodných žlabech typu Kl. Potrubí se pokládá s kompenzačním zařízením vzhledem k úhlům natočení trasy a kompenzátorům tvaru U.
Potrubí je vyrobeno z ocelových elektrosvařovaných trubek s tepelně izolačním zařízením.
List 1 grafické části absolventského projektu znázorňuje celkové uspořádání průmyslového areálu s rozvody tepelných sítí do spotřebních objektů.
1.5. VÝPOČET TEPELNÉHO SCHÉMATU KOTELNY
Základní tepelný diagram charakterizuje podstatu hlavního technologického procesu přeměny energie a využití tepla pracovní tekutiny v zařízení. Jedná se o podmíněný grafický obraz hlavního a pomocného zařízení, spojeného potrubím pracovní tekutiny v souladu s posloupností jejího pohybu v instalaci.
Hlavním účelem výpočtu tepelného schématu kotelny je:
Stanovení celkových tepelných zátěží, sestávajících z externích zátěží a spotřeby tepla pro vlastní potřebu, a rozdělení těchto zátěží mezi horkovodní a parní část kotelny pro zdůvodnění volby hlavního zařízení;
Stanovení všech tepelných a hmotnostních toků potřebných k výběru pomocných zařízení a určení průměrů potrubí a armatur;
Stanovení výchozích údajů pro další technicko-ekonomické výpočty (roční výroba tepla, roční spotřeba paliva atd.).
Výpočet tepelného schématu umožňuje určit celkový tepelný výkon kotelny pro několik provozních režimů.
Tepelné schéma kotelny je uvedeno na listu 2 grafické části absolventského projektu.
Výchozí údaje pro výpočet tepelného schématu kotelny jsou uvedeny v tabulce 1.4 a samotný výpočet tepelného schématu je uveden v tabulce 1.5.
Tabulka 1.4
Výchozí údaje pro výpočet tepelného schématu vytápěcí a výrobní kotelny s parními kotli KE-25-14s pro uzavřený systém zásobování teplem.
|
název |
Režimy návrhu |
Poznámka |
||||||
|
poz. Exodus. data |
Maximálně zimní |
Při teplotě venkovního vzduchu v bodě zlomu teplotního grafu | ||||||
|
Venkovní teplota | ||||||||
|
Teplota vzduchu uvnitř vytápěných budov | ||||||||
|
Maximální teplota přímotopné vody | ||||||||
|
Minimální teplota přímotopné vody v bodě zlomu teplotní křivky | ||||||||
|
Maximální teplota vratné vody | ||||||||
|
Teplota odvzdušněné vody za odvzdušňovačem | ||||||||
|
Entalpie odvzdušněné vody |
Z tabulek syté páry a vody o tlaku 1,2MPa |
|||||||
|
Teplota surové vody na vstupu do kotelny | ||||||||
|
Teplota surové vody před chemickou úpravou vody | ||||||||
|
Měrný objem vody v systému zásobování teplem a vodou, tuny na 1 MW celkové dodávky tepla pro vytápění, větrání a zásobování teplou vodou |
Pro průmyslové podniky |
|||||||
|
Parametry páry vyrobené v kotlích (před redukčním zařízením) | ||||||||
|
Tlak |
Z tabulek nasy- |
|||||||
|
Teplota |
štěně pára a |
|||||||
|
Entalpie |
voda o tlaku 1,4 MPa |
|||||||
|
Parametry páry po redukci: | ||||||||
|
Tlak |
Z tabulek nasy- |
|||||||
|
Teplota |
štěně pára a |
|||||||
|
Entalpie |
voda o tlaku 0,7 MPa |
|||||||
|
Parametry páry generované v kontinuálním výrobním separátoru: | ||||||||
|
Tlak |
Z tabulek nasy- |
|||||||
|
Teplota |
štěně pára a |
|||||||
|
Entalpie |
voda o tlaku 0,17 MPa |
|||||||
|
Parametry páry vstupující do chladiče par z odvzdušňovače: | ||||||||
|
Tlak |
Z tabulek nasy- |
|||||||
|
Teplota |
štěně pára a |
|||||||
|
Entalpie |
voda o tlaku 0,12 MPa |
|||||||
|
Parametry kondenzátoru za chladičem par: | ||||||||
|
Tlak |
Z tabulek nasy- |
|||||||
|
Teplota |
štěně pára a |
|||||||
|
Entalpie |
voda o tlaku 0,12 MPa |
|||||||
|
Parametry odkalované vody na vstupu do kontinuálního odkalovacího separátoru: | ||||||||
|
Tlak |
Z tabulek nasy- |
|||||||
|
Teplota |
štěně pára a |
|||||||
|
Entalpie |
voda o tlaku 1,4 MPa |
|||||||
|
Parametry odkalené vody na výstupu z kontinuálního odkalovacího separátoru: | ||||||||
|
Tlak |
Z tabulek nasy- |
|||||||
|
Teplota |
štěně pára a |
|||||||
|
Entalpie |
voda o tlaku 0,17 MPa |
|||||||
|
Teplota odkalovací vody po ochlazení odkalovací vody | ||||||||
|
Teplota kondenzátu z bloku síťových ohřívačů vody |
přijato |
|||||||
|
Teplota kondenzátu za ohřívačem páry surové vody |
přijato |
|||||||
|
Entalpie kondenzátu po parovodním ohřívači surové vody |
Z tabulek syté páry a vody o tlaku 0,7 MPa |
|||||||
|
Teplota kondenzátu vráceného z výroby | ||||||||
|
Průběžné množství čištění |
Převzato z výpočtu chemické úpravy vody |
|||||||
|
Měrné ztráty páry s párou z odvzdušňovače napájecí vody v t na 1 t odvzdušněné vody | ||||||||
|
Koeficient pomocných potřeb chemické úpravy vody | ||||||||
|
Koeficient ztráty páry |
přijato |
|||||||
|
Předpokládaná dodávka tepla z kotelny pro vytápění a větrání | ||||||||
|
Předpokládaná dodávka tepla pro dodávku teplé vody pro den nejvyšší spotřeby vody | ||||||||
|
Dodávka tepla průmyslovým spotřebitelům ve formě páry | ||||||||
|
Vrácení kondenzátu od průmyslových spotřebitelů (80 %) | ||||||||
Tabulka 1.5
Výpočet tepelného schématu topné a výrobní kotelny s parními kotli KE-25-14s pro uzavřený systém zásobování teplem.
|
název |
Odhadovaný |
Režimy návrhu |
||||||
|
poz. Exodus. data |
Maximálně zimní |
Při průměrné teplotě nejchladnějšího období |
Při teplotě venkovního vzduchu v bodě zlomu grafu teploty vody v síti. | |||||
|
Teplota venkovního vzduchu v bodě zlomu křivky teploty topné vody |
t vn -0,354 (t vn - t r.o.) |
18-0,354* *(18+24)= =3,486 | ||||||
|
Koeficient snížení spotřeby tepla na vytápění a větrání v závislosti na venkovní teplotě |
(t vn - t "n) / (t vn - t p.o) |
(18-(-10))/(18-(-23))=0,67 |
(18-0,486)/ /(18-(-24))= =0,354 | |||||
|
Předpokládaná dodávka tepla pro vytápění a větrání |
Q max s *K s |
15,86*0,67= 10,62 | ||||||
|
Hodnota koeficientu K ov na mocninu 0,8 | ||||||||
|
Teplota vody z přímé sítě na výstupu z kotelny |
18+64,5* *K 0,8 ov +64,5*K ov |
18+64,5*0,73+67,5*0,67= 110,3 | ||||||
|
Teplota vratné vody | ||||||||
|
Celková dodávka tepla pro vytápění, větrání a dodávku teplé vody v zimních režimech |
Q ov + Q cf gv | |||||||
|
Odhadovaná spotřeba síťové vody v zimních režimech |
Qov + gv * 103 / (ti-t2) * C | |||||||
|
Dodávka tepla pro zásobování teplou vodou v letním režimu | ||||||||
|
Odhadovaná spotřeba vody v síti v letním režimu |
Q l gv * 10 3 / (t 1 - t 2) * C | |||||||
|
Objem síťové vody ve vodovodním systému |
q sys *Q d max | |||||||
|
Spotřeba doplňovací vody na doplnění netěsností v topné síti |
0,005*G sys *1/3,60 | |||||||
|
Množství vody z vratné sítě |
G síť. |
G set - G ut | ||||||
|
Teplota vody vratné sítě před čerpadly sítě |
t 2 *G sada arr + T*G ut / G sada | |||||||
|
Spotřeba páry pro síťové ohřívače vody |
G sada *(ti-t3) / (i2 /4,19-t kb) * 0,98 | |||||||
|
Množství kondenzátu ze síťových ohřívačů vody | ||||||||
|
Parní zatížení kotelny po odečtení spotřeby páry na odvzdušnění a ohřev surové vody, změkčené pro napájení kotlů a bez zohlednění ztrát uvnitř kotle |
D spotřeba + D b + D maz |
4,98+7,14= 12,12 |
4,98+9,13= 14,11 |
4,98+2,93= 7,91 |
0,53+0,43= 0,96 |
|||
|
Množství kondenzátu ze síťových ohřívačů vody a výroby |
G b + G kons |
7,19+3,98= 11,12 |
9,13+3,98= 13,11 |
2,93+3,98= 6,91 |
0,43+0,42= 0,85 |
|||
|
0,148*0,6= 0,089 |
0,148*0,70= 0,104 |
0,148*0,39= 0,060 |
0,148*0,05= 0,007 |
|||||
|
Množství odkalované vody na výstupu kontinuálního odkalovacího separátoru |
G "pr - D pr |
0,6-0,089= 0,511 |
0,70-0,104= 0,596 |
0,32-0,060= 0,33 |
0,05-0,007= 0,043 |
|||
|
Ztráty páry v kotli |
0,02*1212* 0,24 |
0,02*14,11= 0,28 |
0,02*7,91= 0,16 |
0,02*0,96= 0,02 |
||||
|
D + G pr + P ut | ||||||||
|
Odpařování z odvzdušňovače |
0,002*13,44= 0,027 |
0,002*15,53= 0,03 |
0,002*9,02= 0,018 |
0,002*2,07= 0,004 |
||||
|
Množství změkčené vody vstupující do odvzdušňovače |
(D cont -G cont) + + G "pr + D pot + D ex + G ut | |||||||
|
Do s.n. ocas *G ocas | ||||||||
|
G St * (T 3 -T 1) * C / (i 2 - i 6) * 0,98 | ||||||||
|
Množství kondenzátu z ohřívačů surové vody vstupující do odvzdušňovače | ||||||||
|
Celková hmotnost proudů vstupujících do odvzdušňovače (kromě topné páry) |
G až + G ocas + G s + D pr -D vy | |||||||
|
Podíl kondenzátu ze síťových ohřívačů vody a z výroby na celkové hmotnosti proudů vstupujících do odvzdušňovače | ||||||||
|
Spotřeba páry pro odvzdušňovač napájecí vody a ohřev surové vody |
0,75+0,13= 0,88 |
0,82+0,13= 0,95 |
0,56+0,12= 0,88 |
0,15+0,024= 0,179 |
||||
|
D+ (D g + D s) |
12,12+0,88= 13,00 |
14,11+0,9= 15,06 |
7,91+0,68= 8,59 |
0,96+0,179= 1,13 |
||||
|
Ztráty páry v kotli |
D "* (K pot / (1-K pot)) | |||||||
|
Množství odkalované vody vstupující do kontinuálního odkalovacího separátoru | ||||||||
|
Množství páry na výstupu z kontinuálního odkalovacího separátoru |
G pr * (i 7 * 0,98-i 8) / (i 3 -i 8) | |||||||
|
Množství odkalované vody na výstupu jejich kontinuálního odkalovacího separátoru | ||||||||
|
Množství vody pro napájení kotlů |
D součet + G pr | |||||||
|
Množství vody opouštějící odvzdušňovač |
G pit + G ut | |||||||
|
Odpařování z odvzdušňovače | ||||||||
|
Množství změkčené vody vstupující do odvzdušňovače |
(D cont -G cont) -G "pr + D pot + D ex + G ut | |||||||
|
Množství surové vody vstupující do chemické úpravy vody |
K s.n. ocas *G ocas | |||||||
|
Spotřeba páry na ohřev surové vody |
G s. proti. *(T 3 -T 1) * C / (i 2 -i 8) * 0,98 | |||||||
|
Množství kondenzátu vstupujícího do odvzdušňovače z ohřívačů surové vody | ||||||||
|
Celková hmotnost proudů vstupujících do odvzdušňovače (kromě topné páry) |
G k + G ocas + G c + D pr -D vy | |||||||
|
Podíl kondenzátu z ohřívačů |
11,12/13,90= 0,797 |
13,11/16,04= 0,82 | ||||||
|
Specifická spotřeba páry na odvzdušňovač | ||||||||
|
Absolutní proud páry do odvzdušňovače | ||||||||
|
Spotřeba páry na odvzdušnění napájecí vody a ohřev surové vody | ||||||||
|
Parní zatížení kotelny bez zohlednění ztrát uvnitř kotle |
12,12+0,87= 12,9 |
14,11+0,87= 15,07 |
7,91+0,67= 8,58 |
0,96+0,17= 1,13 |
||||
|
Procento spotřeby páry pro pomocnou potřebu kotelny (odvzdušňovací ohřev surové vody) |
(D g + D s) / D součet * 100 | |||||||
|
Počet provozovaných kotlů |
D součet / D do jmen | |||||||
|
Procento zatížení provozovaných parních kotlů |
D suma / D to nom * N k.r. ** sto procent | |||||||
|
Množství vody protékané navíc do síťových ohřívačů vody (přes propojku mezi potrubím přímé a vratné síťové vody) |
G sada *(t max 1 -t 1)/ /(t max 1 -t 3) | |||||||
|
Množství vody protékající síťovými ohřívači vody |
G set - G set.p. |
94,13-40,22= 53,91 |
66,56-49,52= 17,04 |
9,20-7,03= 2,17 |
||||
|
Teplota síťové vody na vstupu do parovodních ohřívačů |
/ (i 2 - t k. b. s.) | |||||||
|
Teplota měkké vody na výstupu z odkalovacího vodního chladiče |
T 3 + G "pr / G ocas * (i 8 / c --t pr) | |||||||
|
Teplota změkčené vody vstupující do odvzdušňovače z chladiče páry |
T 4 + D vydání / G ocas * (i 4 -i 5) / c | |||||||
Základní teplotní diagram ukazuje hlavní zařízení (kotle, čerpadla, odvzdušňovače, ohřívače) a hlavní potrubí.
Sytá pára z kotlů o pracovním tlaku P = 0,8 MPa vstupuje do společného parovodu kotelny, ze kterého je část páry odebírána do zařízení instalovaného v kotelně, a to: síťový ohřívač vody; ohřívač teplé vody; odvzdušňovač. Druhá část páry je směrována na výrobní potřeby podniku.
Kondenzát z výrobního spotřebiče se samospádem vrací v množství 30% při teplotě 80°C do sběrače kondenzátu a následně je čerpadlem kondenzátu posílán do zásobníku teplé vody.
Ohřev síťové vody i ohřev teplé vody je realizován párou ve dvou ohřívačích zapojených do série, přičemž ohřívače pracují bez odvaděčů kondenzátu, odpadní kondenzát je odváděn do odvzdušňovače.
Do odvzdušňovače se dostává i chemicky vyčištěná voda z HVO, která dorovnává ztrátu kondenzátu.
Čerpadlo surové vody posílá vodu z městského vodovodu do HVO a do zásobníku teplé vody.
Odvzdušněná voda o teplotě cca 104°C je čerpána do ekonomizérů podávacím čerpadlem a následně vstupuje do kotlů.
Doplňovací voda do topného systému je odebírána dopouštěcím čerpadlem ze zásobníku teplé vody.
Hlavním účelem výpočtu tepelného schématu je:
stanovení celkových tepelných zátěží, sestávajících z externích zátěží a spotřeby páry pro vlastní potřebu,
stanovení všech tepelných a hmotnostních toků nezbytných pro výběr zařízení,
stanovení výchozích údajů pro další technicko-ekonomické výpočty (roční výroba tepla, paliva apod.).
Výpočet tepelného schématu umožňuje určit celkový parní výkon kotelny v několika režimech provozu. Výpočet se provádí pro 3 charakteristické režimy:
maximálně zimní
nejchladnější měsíc
|
Fyzické množství |
Označení |
Odůvodnění |
Hodnota hodnoty pro charakteristické režimy provozu kotelny. |
||||
|
Maximum - zima |
Nejchladnější měsíc |
léto |
|||||
|
Spotřeba tepla pro potřeby výroby, Gcal/h. | |||||||
|
Spotřeba tepla pro potřeby vytápění a větrání, Gcal/h. | |||||||
|
Spotřeba vody na dodávku teplé vody, t/h. | |||||||
|
Teplota teplé vody, o C |
SNiP 2.04.07-86. | ||||||
|
Odhadovaná venkovní teplota pro město Jakutsk, o C: | |||||||
|
– při výpočtu topného systému: | |||||||
|
– při výpočtu ventilačního systému: | |||||||
|
Vrácení kondenzátu průmyslovým spotřebitelem, % | |||||||
|
Entalpie syté páry o tlaku 0,8 MPa, Gcal/t. |
Stůl vodní páry | ||||||
|
Entalpie vody kotle, Gcal/t. | |||||||
|
Entalpie napájecí vody, Gcal/t. | |||||||
|
Entalpie kondenzátu při t= 80 o C, Gcal/t. | |||||||
|
Entalpie kondenzátu s „létající“ párou, Gcal/t. | |||||||
|
Teplota kondenzátu vráceného z výroby, o С | |||||||
|
Teplota surové vody, o С | |||||||
|
Periodické čištění, % | |||||||
|
Ztráty vody v uzavřeném systému zásobování teplem, % | |||||||
|
Spotřeba páry pro pomocnou potřebu kotelny, % | |||||||
|
Ztráty páry v kotelně a u spotřebitele, % | |||||||
|
Koeficient spotřeby surové vody pro vlastní potřebu HVO. | |||||||
VÝPOČET roční potřeby tepla a paliva na příkladu kotelny střední školy s 800 studenty, Centrální federální okruh.
SEZNAM údajů, které je třeba předložit spolu s žádostí o stanovení druhu paliva pro podniky (sdružení) a zařízení spotřebovávající palivo.
1.Obecné otázky
| Otázky | Odpovědi |
| ministerstvo (odbor) | MO |
| Podnik a jeho umístění (republika, region, lokalita) | CFD |
| Vzdálenost objektu k: Železniční stanice B) plynovod (jeho název) C) základ ropných produktů D) nejbližší zdroj dodávky tepla (kotelna KVET) s uvedením jeho kapacity, vytížení a příslušnosti | B) 0,850 km |
| Připravenost podniku využívat palivové a energetické zdroje (provoz, rekonstrukce, výstavba, projektování) s uvedením jeho kategorie | aktuální |
| Dokumenty, schválení, (datum, číslo, název organizace) A) o používání zemního plynu, uhlí a jiných paliv B) o výstavbě samostatné nebo rozšíření stávající kotelny (KVET) Na základě jakého dokumentu se podnik projektuje, staví, rozšiřuje, rekonstruuje. | Mise MO |
| Druh a množství (tis. toe) aktuálně spotřebovaného paliva a na základě jakého dokladu (datum, číslo) byla spotřeba zjištěna (u tuhého paliva uveďte jeho zálohu a značku) Druh požadovaného paliva, celková roční spotřeba (tis. toe) a rok začátku spotřeby Rok, kdy podnik dosáhne projektované kapacity, celková roční spotřeba (tisíc toe) v tomto roce | Zemní plyn; 0,536; 2012 2012; 0,536 |
2. Kotelny a KVET
A) potřeba tepla
| Pro jaké potřeby | Přiloženo max. tepelná zátěž (Gcal/h) | Počet hodin práce za rok | Roční potřeba tepla (v tisících Gcal) | Pokrytí potřeby tepla tisíc Gcal/rok | ||||
| Př. | Atd. inkluzivní podstatné jméno | Př. | Atd. inkluzivní podstatné jméno | Kotelna (CHP) | Sekundární zdroje energie | Večírky | ||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |
Topení | 1,210 | 5160 | 2,895 | 2,895 | ||||
Větrání | 0,000 | 0,000 | 0,000 | 0,000 | ||||
| 0,172 | 2800 | 0,483 | 0,483 | |||||
Technologické potřeby | 0,000 | 0,000 | 0,000 | |||||
Vlastní potřeby kotelny (KVET) | 0,000 | 0,000 | 0,000 | |||||
Ztráty v tepelných sítích | 0,000 | 0,000 | 0,000 | |||||
| 1,382 | 3,378 | 3,378 | ||||||
B) Skladba a charakteristika kotlového zařízení, druh a roční spotřeba paliva
| Typy kotlů podle skupin | množství | Celková kapacita Gcal/h | Použité palivo | Požadované palivo | ||||
| Typ hlavní (záložní) | Měrná spotřeba kg.c.f./Gcal | Roční spotřeba tisíc tce | Typ hlavní (záložní) | Měrná spotřeba kg.c.f./Gcal | Roční spotřeba tisíc tce | |||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |
| Provozní | ||||||||
| rozebráno | ||||||||
Instalované kotle Buderus Logano SK745-820 VAHI (820kW) | 2 | 1,410 | Zemní plyn (ne) | 158.667 | 0,536 | |||
| Rezervovat | ||||||||
Poznámka:
1. Uveďte celkovou roční spotřebu paliva podle skupin kotlů.
2. Uveďte měrnou spotřebu paliva s přihlédnutím k vlastním potřebám kotelny (KVET)
3. Ve sloupcích 4 a 7 uveďte způsob spalování paliva (stratifikované, komorové, fluidní lože).
4. U KVET uveďte typ a značku turbínových jednotek, jejich elektrický výkon v tisících kW, roční výrobu a dodávku elektřiny v tisících kWh,
roční dodávka tepla v Gcal., měrná spotřeba paliva na dodávku elektřiny a tepla (kg/Gcal), roční spotřeba paliva na výrobu elektřiny a tepla obecně pro KVET.
5. Při spotřebě nad 100 tis. tun referenčního paliva za rok je nutné předložit palivovou a energetickou bilanci podniku (sdružení).
2.1 Obecné
Výpočet roční potřeby paliva pro modulovou kotelnu (vytápění a zásobování teplem) střední školy byl proveden podle nařízení Moskevské oblasti. Maximální zimní hodinová spotřeba tepla na vytápění objektu je určena agregovanými ukazateli. Spotřeba tepla pro zásobování teplou vodou se určuje v souladu s pokyny odstavce 3.13 SNiP 2.04.01-85 "Vnitřní zásobování vodou a kanalizace budov". Klimatologická data jsou přijímána podle SNiP 23-01-99 "Stavební klimatologie a geofyzika". Výpočtové průměrné teploty vnitřního vzduchu jsou převzaty z "Metodického pokynu pro stanovení nákladů na palivo, elektřinu a vodu na výrobu tepla topnými kotli komunálních teplárenských podniků". Moskva 1994
2.2 Zdroj tepla
Pro zásobování školy teplem (vytápění, ohřev vody) je plánována instalace dvou kotlů Buderus Logano SK745 (Německo) o výkonu 820 kW každý ve speciálně vybavené kotelně. Celková kapacita instalovaného zařízení je 1,410 Gcal/h. Jako hlavní palivo je požadován zemní plyn. Zálohování není vyžadováno.
2.3 Počáteční údaje a výpočet
| č. p / p | Ukazatele | Vzorec a výpočet |
| 1 | 2 | 3 |
| 1 | Odhadovaná venkovní teplota pro návrh vytápění | T(R.O) = -26 |
| 2 | Odhadovaná venkovní teplota pro návrh větrání | T(R.V)= -26 |
| 3 | Průměrná venkovní teplota během topného období | T(SR.O)= -2,4 |
| 4 | Odhadovaná průměrná vnitřní teplota vzduchu vytápěných budov | T(VN.) = 20,0 |
| 5 | Délka topného období | P(O)=215 dní. |
| 6 | Počet hodin provozu otopných soustav za rok | Z(O) = 5160 h |
| 7 | Počet hodin provozu ventilačních systémů za rok | Z(B)=0 h |
| 8 | Počet hodin provozu teplovodních systémů za rok | Z(H.W)=2800 h |
| 9 | Počet provozních hodin technologických zařízení za rok | Z(B)=0 h |
| 10 | Coeff. simultánnost působení a použití. Maksim. technologický zatížení | K(T)=0,0 h |
| 11 | Coeff. pracovní dny | KRD = 5,0 |
| 12 | Průměrná hodinová spotřeba tepla na vytápění | Q(O.CP)= Q(O)*[T(BH)-T(CP.O)]/ [T(BH)-T(P.O))= 1,210* [(18,0)-(-2,4)] /[(18,0)-(-26,0)]= 0,561 Gcal/h |
| 13 | Průměrná hodinová spotřeba tepla na větrání | Q(B.CP)= Q(B)*[T(BH)-T(CP.O)]/ [T(BH)-T(P.B))= 0,000* [(18,0)-(-2,4)] /[(18,0)-(-26,0)]= 0,000 Gcal/h |
| 14 | Průměrná hodinová spotřeba tepla na dodávku teplé vody pro vytápění. doba | Q(G.V.SR)= Q(G.V)/2,2=0,172/2,2=0,078 Gcal/h |
| 15 | Průměrná hodinová spotřeba tepla na dodávku teplé vody v létě | Q(G.V.SR.L)= (G.V.SR)*[(55-1 5)/(55-5)]*0,8= 0,078*[(55-15)/(55-5) ]*0,8=0,0499 Gcal /h |
| 16 | Průměrná hodinová spotřeba tepla na technologii za rok | Q(TECH.SR)= Q(T)* K(T)=0,000*0,0=0,000 Gcal/h |
| 17 | Roční potřeba tepla na vytápění | Q(O.YEAR)=24* P(O)* Q(O.SR)=24*215*0,561=2894,76 Gcal |
| 18 | Roční potřeba tepla na větrání | Q(V.YEAR)= Z(V)* Q(V.SR)=0,0*0,0=0,00 Gcal |
| 19 | Roční potřeba tepla pro zásobování vodou | Q(Y.V.YEAR)(24* P(O)* Q(Y.V.SR)+24* Q(Y.V.SR.L)*)* KRD= (24* 215*0.078 +24 * 0.0499 *(350-215)) * 6/7 = 483,57 Gcal |
| 20 | Roční potřeba tepla na technologii | Q(T.YEAR)= Q(TECH.CP)* Z(T)=0,000*0=0,000 Gcal |
| 21 | Celková roční potřeba tepla | Q(YEAR)= Q(0.YEAR)+ Q(V.YEAR)+ Q(Y.YEAR)+ Q(T.YEAR)= 2894,76 + 0,000+483,57+0,000=3378,33 Gcal |
| CELKEM za stávající budovy: | ||
| Roční potřeba tepla pro Topení větrání Přívod teplé vody Technika Ztráty v t/s Vlastní potřeby kotelny | Q(0.YEAR)= 2894,76 Gcal Q(YEAR) = 0,000 Gcal Q (G.V.YEAR) = 483,57 Gcal Q(T.YEAR) = 0,000 Gcal ROTER= 0,000 Gcal SOVS = 0,000 Gcal |
|
| CELKOVÝ: | Q(YEAR)=3378,33 Gcal | |
| Specifická referenční spotřeba paliva | B= 142,8*100/90=158,667 KG.U.T./Gcal | |
| Roční ekvivalentní spotřeba paliva pro zásobování teplem stávajících objektů | B=536,029 T.U.T. | |
Pro objednání výpočtu roční potřeby tepla a paliva podniku vyplňte
Studenti, postgraduální studenti, mladí vědci, kteří využívají znalostní základnu při svém studiu a práci, vám budou velmi vděční.
Hostováno na http://allbest.ru/
Sobsah
Úvod
1. Výpočet vytápění, větrání a zásobování teplou vodou školy pro 90 studentů
1.1 Stručný popis školy
1.2 Stanovení tepelných ztrát vnějšími ploty garáže
1.3 Výpočet otopné plochy a výběr topných zařízení soustav ústředního vytápění
1.4 Výpočet výměny školního vzduchu
1.5 Výběr ohřívačů
1.6 Výpočet spotřeby tepla na zásobování teplou vodou školy
2. Výpočet vytápění a větrání ostatních objektů dle daného schématu č. 1 s centralizovaným a lokálním zásobováním teplem.
2.1 Výpočet spotřeby tepla na vytápění a větrání podle agregovaných norem pro obytná a veřejná zařízení
2.2 Výpočet spotřeby tepla na dodávku teplé vody pro bytové a veřejné budovy
3.Sestavení ročního harmonogramu tepelné zátěže a výběr kotlů
3.1 Sestavení grafu roční tepelné zátěže
3.2 Volba teplonosného média
3.3 Výběr kotle
3.4 Sestavení ročního harmonogramu regulace dodávky tepelné kotelny
Bibliografie
Úvod
Agroprůmyslový komplex je energeticky náročným odvětvím národního hospodářství. Velké množství energie se vynakládá na vytápění průmyslových, obytných a veřejných budov, vytváření umělého mikroklimatu v budovách hospodářských zvířat a ochranných půdních struktur, sušení zemědělských produktů, výrobu produktů, získávání umělého chladu a k mnoha dalším účelům. Energetické zásobování zemědělských podniků proto zahrnuje širokou škálu úkolů spojených s výrobou, přenosem a využitím tepelné a elektrické energie s využitím tradičních i netradičních zdrojů energie.
V tomto kurzu je navržena varianta integrovaného zásobování sídelní energií:
· pro dané schéma objektů agrokomplexu je provedena analýza potřeby tepelné energie, elektřiny, plynu a studené vody;
Výpočet zatížení vytápění, větrání a dodávky teplé vody;
· je stanoven potřebný výkon kotelny, který by mohl pokrýt potřeby ekonomiky v teple;
Jsou vybrány kotle.
výpočet spotřeby plynu,
1. Výpočet vytápění, větrání a zásobování teplou vodou školy pro 90 studentů
1 . 1 Stručně hacharakteristika školy
Rozměry 43.350x12x2.7.
Objem místnosti V = 1709,34 m 3.
Vnější podélné stěny - nosné, jsou vyrobeny z lícových a dokončovacích, zesílených cihel značky KP-U100 / 25 podle GOST 530-95 na cementově pískovou maltu M 50, 250 a 120 mm tloušťky a 140 mm izolace - mezi nimi pěnový polystyren.
Vnitřní stěny - jsou vyrobeny z dutých, zesílených keramických cihel jakosti KP-U100/15 dle GOST 530-95, na maltu M50.
Příčky - jsou vyrobeny z cihel KP-U75/15 dle GOST 530-95, na maltu M 50.
Krytina - střešní lepenka (3 vrstvy), cementopískový potěr 20mm, pěnový polystyren 40mm, střešní lepenka v 1 vrstvě, cementopískový potěr 20mm a železobetonová deska;
Podlahy - beton M300 a zemina zhutněná drtí.
Okna jsou dvojitá se spárovanou dřevěnou vazbou, rozměr oken je 2940x3000 (22ks) a 1800x1760 (4ks).
Vnější dřevěné jednokřídlé dveře 1770x2300 (6 ks)
Návrhové parametry venkovního vzduchu tn = - 25 0 С.
Odhadovaná zimní venkovní teplota vzduchu tn.a. = - 16 0 С.
Odhadovaná teplota vnitřního vzduchu tv = 16 0 С.
Vlhkostní zóna oblasti je normálně suchá.
Barometrický tlak 99,3 kPa.
1.2 Výpočet výměny školního vzduchu
Proces učení probíhá ve škole. Vyznačuje se dlouhodobým pobytem velkého počtu studentů. Nejsou zde žádné škodlivé emise. Koeficient posunu vzduchu pro školu bude 0,95…2.
kde Q je výměna vzduchu, m?/h; Vp - objem místnosti, m?; K - frekvence výměny vzduchu je akceptována = 1.
Obr. 1. Rozměry místnosti.
Objem místnosti:
V \u003d 1709,34 m 3.
Q \u003d 1 1709,34 \u003d 1709,34 m 3 / h.
V místnosti zajišťujeme celkové větrání kombinované s vytápěním. Přirozenou odsávací ventilaci zařizujeme ve formě výfukových šachet, průřezová plocha F výfukových šachet se zjistí podle vzorce: F = Q / (3600 ? n k.vn) . , který předtím určil rychlost vzduchu ve výfukové šachtě s výškou h = 2,7 m
n k.vn. = = 1,23 m/s
F \u003d 1709,34 / (3600 1,23) \u003d 0,38 m?
Počet výfukových hřídelí
n vsh \u003d F / 0,04 \u003d 0,38 / 0,04 \u003d 9,5? 10
Přijímáme 10 výfukových šachet vysokých 2 m s obytnou částí 0,04 m? (o rozměrech 200 x 200 mm).
1.3 Stanovení tepelných ztrát vnějším opláštěním místnosti
Tepelné ztráty vnitřními uzávěry prostor se neberou v úvahu, protože rozdíl teplot ve sdílených místnostech nepřesahuje 5 0 C. Zjišťujeme odolnost proti prostupu tepla obvodových konstrukcí. Odpor prostupu tepla vnější stěny (obr. 1) se zjistí podle vzorce s použitím údajů v tabulce. 1, s vědomím, že tepelný odpor vnitřního povrchu plotu Rv \u003d proti tepelné absorpci 0,115 m 2 0 C / W
kde Rв - tepelný odpor vůči tepelné absorpci vnitřního povrchu plotu, m?·?С / W; - součet tepelných odporů tepelné vodivosti jednotlivých vrstev m - vrstvený plot tloušťky di (m), vyrobený z materiálů s tepelnou vodivostí li, W / (m ? C), hodnoty l jsou uvedeny v tab. 1; Rn - tepelný odpor vůči přenosu tepla vnějšího povrchu plotu Rn \u003d 0,043 m 2 0 C / W (pro vnější stěny a holé podlahy).
Obr.1 Struktura materiálů stěn.
Tabulka 1 Tepelná vodivost a šířka materiálů stěn.
Odpor prostupu tepla vnější stěny:
R 01 \u003d m? ° C / W.
2) Odpor prostupu tepla oken Ro.ok \u003d 0,34 m 2 0 C / W (najdeme z tabulky na str. 8)
Odpor prostupu tepla venkovních dveří a vrat 0,215 m 2 0 C / W (zjistíme z tabulky na str. 8)
3) Odpor prostupu tepla stropu pro nepodkrovní podlahu (Rv \u003d 0,115 m 2 0 C / W, Rn \u003d 0,043 m 2 0 C / W).
Výpočet tepelných ztrát podlahou:
Obr.2 stropní konstrukce.
Tabulka 2 Tepelná vodivost a šířka podlahových materiálů
Odpor prostupu tepla stropem
m 2 0 C / W.
4) Tepelné ztráty podlahami se počítají podle zón - pásů šířky 2 m, rovnoběžných s vnějšími stěnami (obr. 3).
Plochy podlahových zón mínus plocha suterénu:
F1 \u003d 43 2 + 28 2 \u003d 142 m 2
F1 \u003d 12 2 + 12 2 \u003d 48 m 2,
F2 \u003d 43 2 + 28 2 \u003d 148 m 2
F2 \u003d 12 2 + 12 2 \u003d 48 m 2,
F3 \u003d 43 2 + 28 2 \u003d 142 m 2
F3 \u003d 6 0,5 + 12 2 \u003d 27 m 2
Plochy zón suterénu:
F1 \u003d 15 2 + 15 2 \u003d 60 m 2
F1 \u003d 6 2 + 6 2 \u003d 24 m 2,
F2 \u003d 15 2 + 15 2 \u003d 60 m 2
F2 \u003d 6 2 \u003d 12 m 2
F1 \u003d 15 2 + 15 2 \u003d 60 m 2
Podlahy umístěné přímo na zemi jsou považovány za neizolované, pokud se skládají z několika vrstev materiálů, z nichž každá má tepelnou vodivost 1,16 W / (m 2 0 C). Podlahy jsou považovány za izolované, jejichž izolační vrstva má l<1,16 Вт/м 2 0 С.
Odpor prostupu tepla (m 2 0 C / W) pro každou zónu je stanoven jako u neizolovaných podlah, protože tepelná vodivost každé vrstvy l? 1,16 W / m 2 0 C. Takže odpor přenosu tepla Ro \u003d Rn.p. pro první zónu je 2,15, pro druhou - 4,3, pro třetí - 8,6, zbytek - 14,2 m 2 0 C / W.
5) Celková plocha okenních otvorů:
Fok \u003d 2,94 3 22 + 1,8 1,76 6 \u003d 213 m 2.
Celková plocha vnějších dveří:
Fdv \u003d 1,77 2,3 6 \u003d 34,43 m2.
Plocha vnější stěny mínus okenní a dveřní otvory:
Fn.s. \u003d 42,85 2,7 + 29,5 2,7 + 11,5 2,7 + 14,5 2,7 + 3 2,7 + 8,5 2,7 - 213-34,43 \u003d 62 m 2 .
Plocha stěny suterénu:
Fn.s.p = 14,5 2,7 + 5,5 2,7-4,1 = 50
6) Plocha stropu:
Fpot \u003d 42,85 12 + 3 8,5 \u003d 539,7 m 2,
kde F je plocha plotu (m?), Která se počítá s přesností 0,1 m? (lineární rozměry obvodových konstrukcí se určují s přesností 0,1 m při dodržení pravidel měření); tv a tn - návrhové teploty vnitřního a venkovního vzduchu, ? С (cca 1 ... 3); R 0 - celkový odpor prostupu tepla, m 2 0 C / W; n - koeficient v závislosti na poloze vnějšího povrchu plotu vzhledem k venkovnímu vzduchu, vezmeme hodnoty koeficientu n \u003d 1 (pro vnější stěny, nepůdní krytiny, podkrovní podlahy s ocelová, tašková nebo azbestocementová střešní krytina podél řídké bedny, podlahy na zemi)
Tepelné ztráty vnějšími stěnami:
Fns = 601,1 W.
Tepelné ztráty vnějšími stěnami suterénu:
Fn.s.p = 130,1 W.
Fn.s. =F n.s. + F n.s.p. \u003d 601,1 + 130,1 \u003d 731,2 W.
Tepelné ztráty okny:
Fok \u003d 25685 W.
Tepelné ztráty dveřmi:
Fdv \u003d 6565,72 W.
Tepelné ztráty stropem:
Fpot = = 13093,3 W.
Tepelné ztráty podlahou:
Fpol \u003d 6240,5 W.
Tepelné ztráty suterénem:
Fpol.p = 100 W.
F podlaha \u003d F podlaha. + Ф pol.p. \u003d 6240,5 + 100 \u003d 6340,5 W.
Dodatečné tepelné ztráty vnějšími svislými a nakloněnými (svislý průmět) stěn, dveří a oken závisí na různých faktorech. Hodnoty Fdob jsou vypočteny jako procento hlavních tepelných ztrát. Dodatečné tepelné ztráty vnější stěnou a okny orientovanými na sever, východ, severozápad a severovýchod jsou 10 %, jihovýchod a západ - 5 %.
Dodatečné ztráty pro infiltraci venkovního vzduchu pro průmyslové objekty jsou odebírány ve výši 30% hlavních ztrát všemi ploty:
Finf \u003d 0,3 (Fn.s. + Focus. + Fpot. + Fdv + Fpol.) \u003d 0,3 (731,2 + 25685 + 13093,3 + 6565,72 + 6340,5) \u003d 15724,
Celková tepelná ztráta je tedy určena vzorcem:
Fogr = 78698,3 W.
1.4 Výpočet a výběr otopné plochytopná zařízení systémů ústředního vytápění
Nejběžnějším a nejuniverzálnějším používaným topným zařízením jsou litinové radiátory. Instalují se v obytných, veřejných a různých průmyslových budovách. Ocelové trubky používáme jako topná zařízení v průmyslových prostorách.
Nejprve určíme tok tepla z potrubí topného systému. Tepelný tok vydávaný do místnosti otevřeným neizolovaným potrubím je určen vzorcem 3:
Ftr = Ftr ktr (tfr - tv) s,
kde Ftr = p? d l je plocha vnějšího povrchu trubky, m?; d a l - vnější průměr a délka potrubí, m (průměry hlavních potrubí jsou obvykle 25 ... 50 mm, stoupačky 20 ... 32 mm, připojení k topným zařízením 15 ... 20 mm); ktr - součinitel prostupu tepla potrubí W / (m 2 0 С) se určuje podle tabulky 4 v závislosti na rozdílu teplot a druhu chladiva v potrubí, ?С; h - koeficient rovný přívodnímu potrubí umístěnému pod stropem, 0,25, pro vertikální stoupačky - 0,5, pro zpětné potrubí umístěné nad podlahou - 0,75, pro připojení k topnému zařízení - 1,0
Přívodní potrubí:
Průměr-50mm:
F1 50 mm = 3,14 73,4 0,05 = 11,52 m?;
Průměr 32mm:
F1 32 mm = 3,14 35,4 0,032 = 3,56 m?;
Průměr-25mm:
F1 25 mm = 3,14 14,45 0,025 = 1,45 m?;
Průměr-20:
F1 20 mm = 3,14 32,1 0,02 = 2,02 m3;
Zpětné potrubí:
Průměr-25mm:
F2 25 mm = 3,14 73,4 0,025 = 5,76 m?;
Průměr-40mm:
F2 40 mm = 3,14 35,4 0,04 = 4,45 m?;
Průměr-50mm:
F2 50 mm = 3,14 46,55 0,05 = 7,31 m?;
Koeficient přenosu tepla potrubí pro průměrný rozdíl mezi teplotou vody v zařízení a teplotou vzduchu v místnosti (95 + 70) / 2 - 15 \u003d 67,5 ° С se rovná 9,2 W / (m? ° С ). v souladu s údaji v tabulce 4 .
Přímá tepelná trubice:
Ф p1,50 mm \u003d 11,52 9,2 (95 - 16) 1 \u003d 8478,72 W;
Ф p1,32 mm \u003d 3,56 9,2 (95 - 16) 1 \u003d 2620,16 W;
Ф p1,25 mm \u003d 1,45 9,2 (95 - 16) 1 \u003d 1067,2 W;
Ф p1,20 mm \u003d 2,02 9,2 (95 - 16) 1 \u003d 1486,72 W;
Zpětná tepelná trubka:
Ф p2,25 mm \u003d 5,76 9,2 (70 - 16) 1 \u003d 2914,56 W;
Ф p2,40 mm \u003d 4,45 9,2 (70 - 16) 1 \u003d 2251,7 W;
Ф p2,50 mm \u003d 7,31 9,2 (70 - 16) 1 \u003d 3698,86 W;
Celkový tepelný tok ze všech potrubí:
F tr \u003d 8478,72 + 2620,16 + 1067,16 + 1486,72 + 2914,56 + 2251,17 + 3698,86 \u003d 22517,65 W
Požadovaná topná plocha (m?) zařízení je přibližně určena vzorcem 4:
kde Fogr-Ftr - přenos tepla topných zařízení, W; Фfr - přenos tepla otevřených potrubí umístěných ve stejné místnosti s topnými zařízeními, W;
kpr - součinitel prostupu tepla zařízení, W / (m 2 0 С). pro ohřev vody tpr \u003d (tg + tо) / 2; tg a tо - návrhová teplota teplé a chlazené vody v zařízení; pro nízkotlaký ohřev párou se bere tpr \u003d 100 ° C; ve vysokotlakých systémech se tpr rovná teplotě páry před zařízením při odpovídajícím tlaku; tv - návrhová teplota vzduchu v místnosti, ?С; v 1 - korekční faktor s ohledem na způsob instalace ohřívače. S volnou instalací ke stěně nebo do výklenku o hloubce 130 mm v 1 = 1; v ostatních případech se hodnoty v 1 berou na základě následujících údajů: a) zařízení se instaluje ke stěně bez výklenku a je zakryto deskou ve formě police se vzdáleností mezi deskou a ohřívačem 40 ... 100 mm, koeficient v 1 \u003d 1,05 ... 1,02; b) zařízení je instalováno ve výklenku stěny o hloubce větší než 130 mm se vzdáleností mezi deskou a ohřívačem 40 ... 100 mm, koeficient v 1 = 1,11 ... 1,06; c) zařízení je instalováno ve stěně bez výklenku a uzavřeno dřevěnou skříňkou se štěrbinami v horní desce a v přední stěně u podlahy se vzdáleností mezi deskou a ohřívačem 150, 180, 220 a 260 mm, koeficient 1 je 1,25; 1,19; 1,13 a 1,12; v 1 - korekční faktor v 2 - korekční faktor, který zohledňuje ochlazování vody v potrubí. S otevřeným pokládáním potrubí pro ohřev vody a s ohřevem páry ve 2 \u003d 1. pro skryté potrubí s cirkulací čerpadla ve 2 \u003d 1,04 (jednotrubkové systémy) a ve 2 \u003d 1,05 (dvoutrubkové systémy s horním zapojením); v přirozené cirkulaci by se v důsledku zvýšení chlazení vody v potrubí měly hodnoty 2 vynásobit faktorem 1,04.
Požadovaný počet sekcí litinových radiátorů pro vypočítanou místnost je určen vzorcem:
n = Fpr / fsekce,
kde fsection je plocha topné plochy jedné sekce, m? (Tabulka 2).
n = 96 / 0,31 = 309.
Výsledná hodnota n je přibližná. V případě potřeby se rozdělí na více zařízení a zavedením korekčního faktoru 3 se zohledněním změny průměrného součinitele prostupu tepla zařízení v závislosti na počtu sekcí v něm zjistí počet sekcí přijatých pro instalace v každém topném zařízení:
nset \u003d n na 3;
nset = 309 1,05 = 325.
Instalujeme 27 radiátorů ve 12 sekcích.
zásobování topnou vodou školní větrání
1.5 Výběr ohřívačů
Topidla se používají jako topná zařízení pro zvýšení teploty vzduchu přiváděného do místnosti.
Výběr ohřívačů je určen v následujícím pořadí:
1. Určete tepelný tok (W), který ohřeje vzduch:
Fv \u003d 0,278 Q? S? c (tv - tn), (10)
kde Q je objemový průtok vzduchu, m?/h; с - hustota vzduchu při teplotě tк, kg/m?; ср = 1 kJ/(kg ?С) - měrná izobarická tepelná kapacita vzduchu; tk - teplota vzduchu za ohřívačem, ?С; tn - počáteční teplota vzduchu vstupujícího do ohřívače, ?С
Hustota vzduchu:
c \u003d 346 / (273 + 18) 99,3 / 99,3 \u003d 1,19;
Fv \u003d 0,278 1709,34 1,19 1 (16- (-16)) \u003d 18095,48 W.
Odhadovaná hmotnostní rychlost vzduchu je 4-12 kg/s m?.
3. Poté podle tabulky 7 vybereme model a číslo ohřívače vzduchu s volnou plochou blízkou vypočtené. Při paralelní (ve vzduchu) instalaci několika ohřívačů se bere v úvahu jejich celková plocha živé části. Vybíráme 1 K4PP č. 2 se vzdušnou plochou 0,115 m? a topná plocha 12,7 m?
4. Pro vybraný ohřívač vypočítejte skutečnou hmotnostní rychlost vzduchu
5. Poté podle grafu (obr. 10) pro přijatý model ohřívače zjistíme součinitel prostupu tepla k v závislosti na typu chladiva, jeho rychlosti a hodnotě ns. Podle plánu je koeficient prostupu tepla k \u003d 16 W / (m 2 0 C)
6. Určete skutečný tepelný tok (W) přenesený výhřevnou jednotkou do ohřátého vzduchu:
Фк = k F (t?avg - tav),
kde k je součinitel prostupu tepla, W / (m 2 0 С); F - topná plocha ohřívače vzduchu, m?; t?av - průměrná teplota chladicí kapaliny, ?С, pro chladicí kapalinu - páru - t?av = 95?С; tav - průměrná teplota ohřátého vzduchu t?av = (tk + tn) / 2
Fk \u003d 16 12,7 (95 - (16-16) / 2) \u003d 46451 2 \u003d 92902 W.
2 deskové ohřívače KZPP č. 7 poskytují tepelný tok 92902 W a požadovaný je 83789,85 W. Proto je přenos tepla plně zajištěn.
Rozpětí přenosu tepla je = 6 %.
1.6 Výpočet spotřeby tepla na zásobování teplou vodou školy
Škola potřebuje teplou vodu pro hygienické potřeby. Škola s 90 místy spotřebuje 5 litrů teplé vody denně. Celkem: 50 litrů. Proto umístíme 2 stoupačky s průtokem vody každá 60 l / h (tedy celkem 120 l / h). Vezmeme-li v úvahu skutečnost, že v průměru je teplá voda pro sanitární potřeby spotřebována cca 7 hodin během dne, zjistíme množství teplé vody - 840 l/den. Ve škole se spotřebuje 0,35 m³/h za hodinu
Potom bude tok tepla do přívodu vody
FGV. \u003d 0,278 0,35 983 4,19 (55 - 5) \u003d 20038 W
Počet sprchových kabin pro školu je 2. Hodinová spotřeba teplé vody jednou kabinou je Q = 250 l/h, předpokládáme, že sprcha pracuje v průměru 2 hodiny denně.
Poté celková spotřeba teplé vody: Q \u003d 3 2 250 10 -3 \u003d 1m 3
FGV. \u003d 0,278 1 983 4,19 (55 – 5) \u003d 57250 W.
F \u003d 20038 + 57250 \u003d 77288 W.
2. Výpočet tepelné zátěže pro dálkové vytápění
2.1 Rvýpočet spotřeby tepla na vytápění a větrání dlekonsolidované standardy
Maximální tepelný tok (W) spotřebovaný na vytápění obytných a veřejných budov obce, zahrnutých do systému CZT, lze určit agregovanými ukazateli v závislosti na obytné ploše pomocí následujících vzorců:
Fotografie = c? F,
Foto.l.=0,25 Foto.l., (19)
kde c je agregovaný ukazatel maximálního měrného tepelného toku spotřebovaného na vytápění 1 m? obytná plocha, W/m?. Hodnoty se určují v závislosti na vypočtené zimní teplotě venkovního vzduchu podle harmonogramu (obr. 62); F - obytná plocha, m?.
1. Za třináct 16 bytových domů o ploše 720 m 2 získáme:
Fotografie \u003d 13 170 720 \u003d 1591200 W.
2. Pro jedenáct 8-bytových domů o ploše 360 m 2 získáme:
Fotografie \u003d 8 170 360 \u003d 489600 wattů.
3. Pro med. body o rozměrech 6x6x2,4 získáme:
Fotocelkem=0,25 170 6 6=1530 W;
4. Pro kancelář o rozměrech 6x12 m:
Foto společné = 0,25 170 6 12 = 3 060 W,
Pro jednotlivé obytné, veřejné a průmyslové budovy jsou maximální tepelné toky (W) spotřebované na vytápění a ohřev vzduchu v systému přívodního větrání přibližně určeny podle vzorců:
Fotografie \u003d qot Vn (tv - tn) a,
Fv \u003d qv Vn (tv - tn.v.),
kde q od a q v - specifické charakteristiky vytápění a větrání budovy, W / (m 3 0 C), převzaté podle tabulky 20; V n - objem budovy podle vnějšího měření bez suterénu, m 3, se bere podle standardních návrhů nebo se stanoví vynásobením její délky šířkou a výškou od plánovací značky země k vrcholu okapy; t in = průměrná návrhová teplota vzduchu, typická pro většinu místností budovy, 0 С; t n \u003d vypočtená zimní teplota venkovního vzduchu, - 25 0 С; t N.V. - vypočtená zimní teplota větrání venkovního vzduchu, - 16 0 С; a je korekční faktor, který zohledňuje vliv na měrnou tepelnou charakteristiku místních klimatických podmínek při tn=25 0 С a = 1,05
Ph = 0,7 18 36 4,2 (10 - (- 25)) 1,05 = 5000,91 W,
Fv.tot.=0,4 5000,91=2000 W.
Brigádní dům:
Fotografie \u003d 0,5 1944 (18 - (- 25)) 1,05 \u003d 5511,2 W,
Školní dílna:
Fotografie \u003d 0,6 1814,4 (15 - (- 25)) 1,05 \u003d 47981,8 W,
Fv \u003d 0,2 1814,4 (15 - (- 16)) \u003d 11249,28 W,
2.2 RVýpočet spotřeby tepla na dodávku teplé vody proobytné a veřejné budovy
Průměrný tepelný tok (W) spotřebovaný během topného období pro zásobování teplou vodou budov se zjistí podle vzorce:
F = q r. · n f,
V závislosti na míře spotřeby vody při teplotě 55 0 C bude agregovaný ukazatel průměrného tepelného toku (W) vynaložený na dodávku teplé vody jedné osoby roven: je 407 wattů.
Pro 16 bytových domů s 60 obyvateli bude tepelný tok pro dodávku teplé vody: \u003d 407 60 \u003d 24420 W,
pro třináct takových domů - F g.v. \u003d 24420 13 \u003d 317460 W.
Spotřeba tepla na zásobování teplou vodou osmi 16bytových domů s 60 obyvateli v létě
F g.w.l. = 0,65 F g.w. = 0,65 317460 = 206349 W
Pro 8 bytových domů s 30 obyvateli bude tepelný tok pro dodávku teplé vody:
F \u003d 407 30 \u003d 12210 W,
pro jedenáct takových domů - F g.v. \u003d 12210 11 \u003d 97680 W.
Spotřeba tepla na zásobování teplou vodou jedenácti 8bytových domů s 30 obyvateli v létě
F g.w.l. = 0,65 F g.w. \u003d 0,65 97680 \u003d 63492 W.
Potom tok tepla do vodovodu kanceláře bude:
FGV. = 0,278 0,833 983 4,19 (55 - 5) = 47690 W
Spotřeba tepla na dodávku teplé vody v kanceláři v létě:
F g.w.l. = 0,65 F g.w. = 0,65 47690 = 31 000 W
Tepelný tok pro zásobování vodou med. bod bude:
FGV. = 0,278 0,23 983 4,19 (55 - 5) = 13167 W
Spotřeba tepla na zásobování teplou vodou med. body v létě:
F g.w.l. = 0,65 F g.w. = 0,65 13167 = 8559 W
V dílnách je také potřeba teplá voda pro hygienické potřeby.
Dílna pojme 2 stoupačky s průtokem každé 30 l/h (tj. celkem 60 l/h). Vezmeme-li v úvahu, že v průměru se teplá voda pro sanitární potřeby spotřebuje asi 3 hodiny během dne, zjistíme množství teplé vody - 180 l / den
FGV. \u003d 0,278 0,68 983 4,19 (55 – 5) \u003d 38930 W
Tok tepla spotřebovaného pro zásobování teplou vodou školní dílny v létě:
Fgw.l \u003d 38930 0,65 \u003d 25304,5 W
Souhrnná tabulka tepelných toků
|
Odhadované tepelné toky, W |
|||||||
|
název |
Topení |
Větrání |
Technické potřeby |
||||
|
Škola pro 90 žáků |
|||||||
|
16 m2 dům |
|||||||
|
Miláček. odstavec |
|||||||
|
8 bytový dům |
|||||||
|
školní dílna |
|||||||
F celkem \u003d F od + F do + F g.v. \u003d 2147318 + 13243 + 737078 \u003d 2897638 W.
3. Sestavení ročního grafutepelné zatížení a výběr kotlů
3.1 Sestavení grafu roční tepelné zátěže
Roční spotřebu pro všechny druhy spotřeby tepla lze vypočítat pomocí analytických vzorců, ale pohodlnější je určit ji graficky z ročního harmonogramu tepelné zátěže, což je také nutné pro stanovení provozních režimů kotelny v průběhu roku. Takový harmonogram je sestaven v závislosti na trvání různých teplot v dané oblasti, což je stanoveno v příloze 3.
Na Obr. 3 ukazuje roční plán zatížení kotelny obsluhující obytnou část obce a skupinu průmyslových budov. Graf je sestaven následovně. Na pravé straně podél osy x je vynesena doba provozu kotelny v hodinách, na levé straně - teplota venkovního vzduchu; spotřeba tepla je vynesena na ose y.
Nejprve je vykreslen graf pro změnu spotřeby tepla na vytápění obytných a veřejných budov v závislosti na venkovní teplotě. K tomu se na ose y vynese celkový maximální tepelný tok vynaložený na vytápění těchto budov a nalezený bod se spojí přímkou s bodem odpovídajícím teplotě venkovního vzduchu, která se rovná průměrné návrhové teplotě. obytných budov; veřejné a průmyslové budovy tv = 18 °C. Vzhledem k tomu, že začátek topné sezóny je brán při teplotě 8 °C, je čára 1 grafu až do této teploty znázorněna tečkovanou čarou.
Spotřeba tepla na vytápění a větrání veřejných budov ve funkci tn je nakloněná přímka 3 od tv = 18 °C k výpočtové teplotě větrání tn.v. pro tuto klimatickou oblast. Při nižších teplotách se prostorový vzduch mísí se vzduchem přiváděným, tzn. dojde k recirkulaci a spotřeba tepla zůstane nezměněna (graf probíhá rovnoběžně s osou x). Podobným způsobem se sestavují grafy spotřeby tepla na vytápění a větrání různých průmyslových objektů. Průměrná teplota průmyslových objektů tv = 16 °C. Na obrázku je uvedena celková spotřeba tepla na vytápění a větrání pro tuto skupinu objektů (řádky 2 a 4 od teploty 16 °C). Spotřeba tepla na zásobování teplou vodou a technologické potřeby nezávisí na tn. Obecný graf těchto tepelných ztrát je znázorněn přímkou 5.
Celkový graf spotřeby tepla v závislosti na venkovní teplotě je znázorněn přerušovanou čarou 6 (bod zlomu odpovídá tn.a.), ořezávající na ose y segment rovný maximálnímu spotřebovanému tepelnému toku pro všechny typy spotřeba (?Fot + ?Fv + ?Fg. in. + ?Ft) při vypočtené venkovní teplotě tn.
Přičtení celkové zátěže obdrželo 2,9W.
Vpravo od vodorovné osy je pro každou venkovní teplotu vynesen počet hodin topné sezóny (kumulativní součet), během kterých byla udržována teplota stejná nebo nižší, než pro kterou se stavba provádí ( Dodatek 3). A přes tyto body nakreslete svislé čáry. Dále se na tyto čáry promítají pořadnice z grafu celkové spotřeby tepla odpovídající maximální spotřebě tepla při stejných venkovních teplotách. Získané body spojuje hladká křivka 7, která je grafem tepelné zátěže za topné období.
Plocha ohraničená souřadnicovými osami, křivkou 7 a vodorovnou čarou 8, znázorňující celkovou letní zátěž, vyjadřuje roční spotřebu tepla (GJ / rok):
Qrok = 3,6 10 -6 F m Q m n,
kde F je plocha ročního rozvrhu tepelné zátěže, mm?; m Q a m n jsou stupnice spotřeby tepla a provozní doby kotelny W/mm, resp. h/mm.
Qrok = 3,6 10 -6 9871,74 23548 47,8 = 40 001,67 J/rok
Z toho 31681,32 J/rok připadá na podíl topného období, což je 79,2 %, na léto 6589,72 J/rok, což je 20,8 %.
3.2 Výběr chladicí kapaliny
Jako nosič tepla používáme vodu. Jaké je tedy tepelné návrhové zatížení Fr? 2,9 MW, což je méně než podmínka (Fr? 5,8 MW), v přívodním potrubí je povoleno používat vodu o teplotě 105 °C a teplota vody ve vratném potrubí se předpokládá 70 °C. Přitom bereme v úvahu, že pokles teploty v síti spotřebitele může dosáhnout až 10 %.
Použití přehřáté vody jako tepelného nosiče poskytuje větší úspory v kovovém potrubí v důsledku zmenšení jejich průměru, snižuje spotřebu energie síťových čerpadel, protože se snižuje celkové množství vody cirkulující v systému.
Protože pro některé spotřebitele je pro technické účely zapotřebí pára, musí být u spotřebitelů instalovány další výměníky tepla.
3.3 Výběr kotle
Topné a průmyslové kotle, v závislosti na typu kotlů v nich instalovaných, mohou být vodotopné, parní nebo kombinované - s parními a horkovodními kotli.
Volba klasických litinových kotlů s nízkoteplotním chladivem zjednodušuje a zlevňuje místní zásobování energií. Pro zásobování teplem přijímáme tři litinové vodní kotle "Tula-3" o tepelném výkonu 779 kW každý na plynné palivo s následujícími charakteristikami:
Předpokládaný výkon Fr = 2128 kW
Instalovaný výkon Fu = 2337 kW
Topná plocha - 40,6 m?
Počet sekcí - 26
Rozměry 2249×2300×2361 mm
Maximální teplota ohřevu vody - 115?
Účinnost při práci na plynu ca. = 0,8
Při provozu v režimu páry přetlak páry - 68,7 kPa
Při provozu v parním režimu se výkon sníží o 4 - 7 %
3.4 Vybudování ročního harmonogramu regulace dodávky tepelné kotelny
Vzhledem k tomu, že tepelná zátěž spotřebitelů se mění v závislosti na venkovní teplotě, režimu provozu systému větrání a klimatizace, průtoku vody pro zásobování teplou vodou a technologických potřebách, ekonomických režimech výroby tepla v kotelně by měla být zajištěna centrální regulací zásobování teplem.
V sítích ohřevu vody se používá vysoce kvalitní regulace dodávky tepla, prováděná změnou teploty chladicí kapaliny při konstantním průtoku.
Grafy teplot vody v topné síti jsou tp = f (tn, ?С), tо = f (tн, ?С). Po sestavení grafu podle metody uvedené v práci pro tn = 95? С; do = 70 °С pro vytápění (je třeba vzít v úvahu, že teplota nosiče tepla v síti zásobování teplou vodou by neměla klesnout pod 70 °С), tpv = 90 °С; tov = 55 ? С - pro ventilaci určujeme rozsahy změny teploty chladicí kapaliny v topných a ventilačních sítích. Na vodorovné ose jsou vyneseny hodnoty venkovní teploty, na svislé ose teplota vody v síti. Počátek souřadnic se shoduje s vypočtenou vnitřní teplotou pro obytné a veřejné budovy (18 °C) a teplotou chladicí kapaliny rovnající se rovněž 18 °C. V průsečíku kolmic obnovených k souřadnicovým osám v bodech odpovídajících teplotám tp = 95 °C, tn = -25 °C se najde bod A a nakreslením vodorovné přímky z teploty vratné vody 70 °C s počátku souřadnic získáme graf změny teploty přímé a vratné vody v topné síti v závislosti na venkovní teplotě. V případě zatížení přívodu horké vody by teplota chladicí kapaliny v přívodním potrubí sítě otevřeného typu neměla klesnout pod 70 ° C, proto teplotní graf pro přívodní vodu má bod zlomu C, vlevo od která fp \u003d konst. Dodávka tepla pro vytápění při konstantní teplotě je regulována změnou průtoku chladicí kapaliny. Minimální teplota vratné vody je určena nakreslením svislé čáry bodem C, dokud se neprotne s křivkou vratné vody. Průmět bodu D na osu y ukazuje nejmenší hodnotu pho. Kolmice, rekonstruovaná z bodu, který odpovídá vypočtené venkovní teplotě (-16 °C), protíná přímky AC a BD v bodech E a F, které ukazují maximální teploty přívodní a vratné vody pro ventilační systémy. To znamená, že teploty jsou 91 °C a 47 °C, které zůstávají nezměněny v rozmezí od tn.v a tn (čáry EK a FL). V tomto rozsahu teplot venkovního vzduchu pracují větrací jednotky s recirkulací, jejíž stupeň je regulován tak, aby teplota vzduchu vstupujícího do ohřívačů zůstala konstantní.
Graf teplot vody v topné síti je na obr.4.
Obr.4. Graf teplot vody v topné síti.
Bibliografie
1. Efendiev A.M. Návrh zásobování energií pro podniky agroprůmyslového komplexu. Toolkit. Saratov 2009.
2. Zacharov A.A. Workshop o využití tepla v zemědělství. Druhé vydání, upravené a rozšířené. Moskevský agropromizdat 1985.
3. Zacharov A.A. Využití tepla v zemědělství. Moskva Kolos 1980.
4. Kiryushatov A.I. Tepelné elektrárny pro zemědělskou výrobu. Saratov 1989.
5. SNiP 2.10.02-84 Budovy a prostory pro skladování a zpracování zemědělských produktů.
Hostováno na Allbest.ru
Provoz plynárenských soustav. Technické vlastnosti zařízení pro vytápění a zásobování teplou vodou AOGV-10V. Umístění a instalace zařízení. Stanovení hodinové a roční spotřeby zemního plynu aparaturou pro vytápění a ohřev teplé vody.
práce, přidáno 01.09.2009
Kontrola tepelně stínících vlastností vnějších plotů. Zkontrolujte, zda nedochází ke kondenzaci vlhkosti. Výpočet tepelného výkonu otopné soustavy. Určení povrchové plochy a počtu ohřívačů. Aerodynamický výpočet kanálů ventilačního systému.
semestrální práce, přidáno 28.12.2017
Druhy soustav ústředního vytápění a principy jejich činnosti. Porovnání moderních systémů zásobování teplem tepelného hydrodynamického čerpadla typu TS1 a klasického tepelného čerpadla. Moderní systémy vytápění a zásobování teplou vodou v Rusku.
abstrakt, přidáno 30.03.2011
Tepelnětechnický výpočet vnějších obvodových konstrukcí. Spotřeba tepla na ohřev větracího vzduchu. Výběr topného systému a typu topných zařízení, hydraulický výpočet. Požadavky požární bezpečnosti na instalaci ventilačních systémů.
semestrální práce, přidáno 15.10.2013
Návrh a výpočet jednotrubkového systému ohřevu vody. Stanovení výpočtového tepelného toku a průtoku chladiva pro topná zařízení. Hydraulický výpočet tepelných ztrát v místnostech a budovách, teplota v nevytápěném suterénu.
semestrální práce, přidáno 05.06.2015
Parametry venkovního a vnitřního vzduchu pro chladná a teplá období roku. Tepelnětechnický výpočet obvodových konstrukcí. Výpočet tepelných ztrát budovy. Sestavení tepelné bilance a výběr topného systému. topné plochy.
semestrální práce, přidáno 20.12.2015
Výpočet tepelného zatížení vytápění, větrání a zásobování teplou vodou. Sezónní tepelná zátěž. Výpočet celoroční zátěže. Výpočet teplot vody v síti. Kalkulace nákladů na síťovou vodu. Výpočet tepelného schématu kotelny. Konstrukce tepelného schématu kotelny.
práce, přidáno 03.10.2008
Kotelna, základní vybavení, princip činnosti. Hydraulické výpočty tepelných sítí. Stanovení nákladů na tepelnou energii. Vybudování zvýšeného harmonogramu regulace dodávky tepla. Proces změkčování napájecí vody, kypření a regenerace.
práce, přidáno 15.02.2017
Charakteristika navrženého komplexu a volba technologie pro výrobní procesy. Mechanizace zásobování vodou a napájení zvířat. Technologický výpočet a výběr zařízení. Systémy větrání a vytápění vzduchu. Výpočet výměny vzduchu a osvětlení.
semestrální práce, přidáno 12.1.2008
Použití sálavého vytápění. Provozní podmínky plynových a elektrických infrazářičů. Návrh otopných soustav s ohřívači ITF "Elmash-micro". Systém regulace teploty v hangáru a účel dvoukanálového regulátoru 2TRM1.
