III. VÝPOČET KAMEŇOVÝCH KONŠTRUKCIÍ
Zaťaženie na stenu (obr. 30) v úrovni spodnej časti dosky prvého poschodia, kN:
sneh pre snehovú oblasť II
koberec s valcovanou strechou - 100 N / m 2
asfaltový poter na N / m 3 s hrúbkou 15 mm
izolácia - drevovláknité dosky hrubé 80 mm s hustotou N / m 3
parotesná zábrana - 50 N / m 2
montované železobetónové strešné dosky - 1750 N / m 2
hmotnosť železobetónového krovu
hmotnosť rímsy na murive steny na N / m 3
hmotnosť murivo nad značkou +3,03
koncentrované z priečnikov podláh (podmienene bez zohľadnenia kontinuity priečnikov)
hmotnosť okennej výplne pri N / m 2
celkové konštrukčné zaťaženie steny v nadmorskej výške. +3,03
 |
Podľa ustanovení 6.7.5 a 8.2.6 je dovolené považovať stenu za výškovo rozdelenú na prvky s jedným rozpätím s umiestnením nosných závesov na úrovni podpery priečnikov. V tomto prípade sa predpokladá, že zaťaženie z horných poschodí je aplikované v ťažisku stenovej časti nadložného podlažia, a všetky kN zaťaženia v tomto podlaží sa považujú za pôsobiace so skutočnou excentricitou vzhľadom na stred gravitácia úseku steny.
Podľa článku 6.9, článku 8.2.2, vzdialenosť od bodu aplikácie reakcií podpery priečnika P k vnútornému okraju steny v neprítomnosti podpier fixujúcich polohu ložiskového tlaku sa odoberie najviac jedna tretina hĺbky zapustenia skrutky a nie viac ako 7 cm (obr. 31).
V hĺbke zapustenia skrutky do steny ale v = 380 mm, ale s: 3 = 380: 3 =
127 mm> 70 mm predpokladá referenčný tlakový bod
R.= 346,5 kN vo vzdialenosti 70 mm od vnútorného okraja steny.
Odhadovaná výška móla v prízemí
Pre schému návrhu steny dolného poschodia budovy používame stojan so zovretím na úrovni prerušenia základu a s podporou závesu na úrovni podlahy.
Flexibilita steny vyrobenej zo silikátových tehál triedy 100 na malte triedy 25 pri R.= 1,3 MPa podľa tabuľky. 2, je určený podľa poznámky 1 k tabuľke. 15 s elastickou charakteristikou muriva a = 1000;
koeficient vzpieranie podľa tabuľky 18 j = 0,96. Podľa ustanovenia 4.14 sa v stenách s tuhou hornou podperou nesmie brať do úvahy pozdĺžne vychýlenie v nosných častiach (j = 1,0). V strednej tretine výšky steny je koeficient vzpery rovný vypočítanej hodnote j = 0,96. V nosných tretinách výšky sa j líši lineárne od j = 1,0 do vypočítanej hodnoty j = 0,96 (obr. 32). Hodnoty súčiniteľa vzpery v konštrukčných častiach steny v úrovniach hornej a spodnej časti okenného otvoru
 |
hodnoty ohybových momentov na úrovni podpery priečnika a v konštrukčných častiach steny na úrovni hornej a spodnej časti okenného otvoru
kNm;
kNm;
 |
Veľkosť normálnych síl v rovnakých častiach steny
Excentricity pozdĺžnych síl e 0 = M:N.:
Mm< 0,45 r= 0,45 × 250 = 115 mm;
Mm< 0,45 r= 115 mm;
Mm< 0,45 r= 115 mm;
Únosnosť excentricky stlačenej steny obdĺžnikového prierezu v súlade s článkom 4.7 je určená vzorcom
kde 
(j je koeficient pozdĺžneho vychýlenia pre celý úsek obdĺžnikového prvku; 
); m g Je to koeficient, ktorý zohľadňuje vplyv dlhodobého zaťaženia (o h= Záber 510 mm> 300 mm m g = 1,0); ALE- plocha prierezu móla.
Skontrolujme pevnosť tehlovej steny nosnej steny bytového domu s premenlivým počtom podlaží vo Vologde.
Počiatočné údaje:
Výška podlahy - čistá = 2,8 m;
Počet poschodí - 8 poschodí;
Krok nosných stien je a = 6,3 m;
Rozmery okenného otvoru sú 1,5x1,8 m;
Rozmery rezu steny sú -1,53x0,68 m;
Hrúbka vnútorného versta - 0,51 m;
Plocha prierezu steny-A = 1,04m 2;
Dĺžka nosnej plošiny pre podlahové dosky na murivo
Materiály: zosilnená predná silikátová tehla (250Ch120Ch88) GOST 379-95, trieda SUL-125/25, porézny silikátový kameň (250Ch120Ch138) GOST 379-95, trieda SRP -150/25 a zahustená silikátová dutá tehla (250x120x88) GOST 379-95 značka SURP-150/25. Na murivo 1-5 podláh sa používa cementovo-piesková malta M75, na 6-8 podláh, hustota muriva = 1800 kg / m 3, viacvrstvové murivo, izolácia-expandovaný polystyrén značky PSB-S-35 n = 35 kg / m3 (GOST 15588-86). Pri viacvrstvovom murive sa zaťaženie bude prenášať na vnútorný verst vonkajšej steny, preto pri výpočte hrúbky vonkajšieho versta a izolácie neberieme do úvahy.
Zber zaťaženia z chodníka a podláh je uvedený v tabuľkách 2.13, 2.14, 2.15. Dizajnová stena je znázornená na obr. 2.5.
Obrázok 2.12. Dizajnová stena: a - pôdorys; b - zvislý rez steny; c-schéma výpočtu; d - momentový diagram
Tabuľka 2.13. Zber bremien na chodníku, kN / m 2
|
Načítať názov |
Štandardná hodnota kN / m2 |
Vypočítaná hodnota kN / m2 |
|
|
Konštantná: 1. Vrstva linokrómu TKP, t = 3,7 mm, hmotnosť 1m2 materiálu 4,6 kg / m2, = 1100 kg / m3 2. Vrstva HPP linokrómu, t = 2,7 mm hmotnosť 1 m2 materiálu 3,6 kg / m2, = 1100 kg / m3 3. Základný náter „Asfaltový základný náter“ |
|||
|
4. Cementovo-pieskový poter, t = 40 mm, = 1800 kg / m3 5. Expandovaný ílovitý štrk, t = 180 mm, = 600 kg / m3, 6. Izolácia-expandovaný polystyrén PSB-S-35, t = 200 mm, = 35 kg / m3 7. Paroizol 8. Železobetónová podlahová doska |
|||
|
Dočasné: S0n = 0,7ChSqmChSeChSt = 0,7Ch2,4 1Ch1Ch1 |
|||
Tabuľka 2.14. Zber bremien v podkroví, kN / m2
Tabuľka 2.15. Zber zaťažení na medzipodlažnom prekrytí, kN / m2
Tabuľka 2.16. Zber zaťaženia na 1 lm. od vonkajšej steny t = 680 mm, kN / m2
Šírku nákladného priestoru určíte podľa vzorca 2.12
kde b je vzdialenosť medzi osami osi, m;
a - množstvo podpory podlahovej dosky, m.
Dĺžka ložnej plochy steny je určená vzorcom (2.13).
kde l je šírka steny;
l f - šírka okenných otvorov, m.
Určenie nákladného priestoru (podľa obrázku 2.6) sa vykonáva podľa vzorca (2.14)
Obrázok 2.13. Schéma určenia nákladného priestoru steny
Výpočet úsilia N na stene z vyšších poschodí na úrovni spodnej časti podláh prvého poschodia je založený na nákladnom priestore a existujúcom zaťažení podláh, striech a striech, zaťažení z hmotnosti vonkajšia stena.
Tabuľka 2.17. Zber zaťaženia, kN / m
|
Načítať názov |
Vypočítaná hodnota kN / m |
|
1. Dizajn obalu |
 |
|
2. Podkrovie |
 |
|
3. Prekrytie podlahy |
|
|
4. Vonkajšia stena t = 680 mm |
|
Výpočet excentricky stlačených nevystužených prvkov kamenných štruktúr by sa mal vykonať podľa vzorca 13
Na výpočet stability steny musíte najskôr porozumieť ich klasifikácii (pozri SNiP II -22-81 „Kamenné a vystužené kamenné stavby“, ako aj príručku k SNiP) a pochopiť, aké typy stien existujú:
1. Nosné steny- sú to steny, na ktorých sú podopreté podlahové dosky, strešné konštrukcie atď. Hrúbka týchto stien musí byť najmenej 250 mm (pre murivo). Toto sú najdôležitejšie steny v dome. S pevnosťou a stabilitou sa s nimi musí počítať.
2. Samonosné steny- sú to steny, na ktorých nič nespočíva, ale pôsobí na ne zaťaženie zo všetkých nadložných podláh. V skutočnosti napríklad v trojposchodovom dome bude taká stena vysoká tri poschodia; zaťaženie na ňu iba z vlastnej hmotnosti muriva je významné, ale zároveň je veľmi dôležitá aj otázka stability takejto steny - čím vyššia stena, tým väčšie riziko jej deformácie.
3. Záclony- to sú vonkajšie steny, ktoré ležia na podlahe (alebo na iných) konštrukčné prvky) a zaťaženie na ne padá z výšky podlahy iba z vlastnej hmotnosti steny. Výška obvodových stien nesmie byť väčšia ako 6 metrov, inak sa stanú samonosnými.
4. Priečky sú vnútorné steny necelých 6 metrov vysoký, pričom bral iba náklad z vlastnej hmotnosti.
Poďme sa zaoberať otázkou stability steny.
Prvá otázka, ktorá vzniká od „nezasväteného“ človeka: dobre, kam môže ísť múr? Nájdeme odpoveď pomocou analógie. Vezmite knihu v tvrdej väzbe a položte ju na okraj. Čím väčší je formát knihy, tým menšia bude jej udržateľnosť; na druhej strane, čím je kniha hrubšia, tým lepšie bude stáť na okraji. Rovnaká situácia je aj so stenami. Stabilita steny závisí od výšky a hrúbky.
Teraz vezmeme najhoršiu možnosť: položte na okraj tenký veľkoformátový notebook - nielenže stratí stabilitu, ale aj sa ohne. Takže stena, ak nie sú splnené podmienky pre pomer hrúbky a výšky, sa začne ohýbať z roviny a časom - praskne a zrúti sa.
Čo je potrebné, aby sa zabránilo takémuto javu? Je potrebné preštudovať si odseky. 6,16 ... 6,20 SNiP II -22-81.
Zvážte otázky určovania stability stien pomocou príkladov.
Príklad 1. Je uvedená priečka z pórobetónu M25 na roztoku značky M4 3,5 m vysokého, 200 mm hrubého, 6 m širokého, nesúvisiaceho s presahom. V priečke sú dvere 1x2,1 m. Je potrebné určiť stabilitu priečky.
Z tabuľky 26 (s. 2) určujeme skupinu muriva - III. Z tabuľky 28 nájdeme? = 14. Pretože priečka nie je v hornej časti pevná, je potrebné znížiť hodnotu β o 30% (podľa bodu 6.20), t.j. β = 9,8.
k 1 = 1,8 - pre priečku, ktorá so svojou hrúbkou 10 cm nenesie zaťaženie, a k 1 = 1,2 - pre priečku hrubú 25 cm Interpoláciou nájdeme pre našu priečku hrúbku 20 cm k 1 = 1,4;
k 3 = 0,9 - pre priečku s otvormi;
znamená k = k 1 k 3 = 1,4 * 0,9 = 1,26.
Nakoniec β = 1,26 * 9,8 = 12,3.
Nájdeme pomer výšky priečky k hrúbke: H / h = 3,5 / 0,2 = 17,5> 12,3 - podmienka nie je splnená, priečku takej hrúbky s danou geometriou nie je možné vyrobiť.
Ako môžete tento problém vyriešiť? Pokúsme sa zvýšiť stupeň riešenia na M10, potom sa skupina muriva stane II, respektíve β = 17, a pri zohľadnení koeficientov β = 1,26 * 17 * 70% = 15< 17,5 - этого оказалось недостаточно. Увеличим марку газобетона до М50, тогда группа кладки станет I , соответственно β = 20, а с учетом коэффициентов β = 1,26*20*70% = 17.6 >17.5 - podmienka je splnená. Tiež bolo možné bez zvýšenia triedy pórobetónu položiť do priečky konštrukčnú výstuž v súlade s článkom 6.19. Potom sa β zvýši o 20% a zaistí sa stabilita steny.
Príklad 2. Vonku nie je dané nosná stena z ľahkého muriva z tehál značky M50 na malte značky M25. Výška steny je 3 m, hrúbka 0,38 m, dĺžka steny je 6 m. Stena s dvoma oknami s rozmermi 1,2 x 1,2 m. Je potrebné určiť stabilitu steny.
Z tabuľky 26 (s. 7) určujeme skupinu muriva - I. Z tabuľky s 28 nájdeme β = 22. stena nie je v hornej časti upevnená, hodnotu β je potrebné znížiť o 30% (podľa bodu 6.20), t.j. β = 15,4.
Koeficienty k nájdeme z tabuľky s 29:
k 1 = 1,2 - pre stenu nie je ložiskové zaťaženie s hrúbkou 38 cm;
k 2 = √А n / A b = √1,37 / 2,28 = 0,78 - pre stenu s otvormi, kde A b = 0,38 * 6 = 2,28 m 2 je plocha horizontálneho úseku steny, berúc do úvahy okná, A n = 0,38 * (6-1,2 * 2) = 1,37 m 2;
znamená k = k 1 k 2 = 1,2 * 0,78 = 0,94.
Nakoniec β = 0,94 * 15,4 = 14,5.
Zistite pomer výšky priečky k hrúbke: H / h = 3 / 0,38 = 7,89< 14,5 - условие выполняется.
Je tiež potrebné skontrolovať stav uvedený v článku 6.19:
H + D = 3 + 6 = 9 m< 3kβh = 3*0,94*14,5*0,38 = 15.5 м - условие выполняется, устойчивость стены обеспечена.
Pozor! Na uľahčenie odpovedania na vaše otázky bola vytvorená nová sekcia „BEZPLATNÁ KONZULTÁCIA“.
class = "eliadunit">
«3 4 5 6 7 8
0 # 212 Alexey, 21.02.2018 07:08
Citujem Irinu:
profily nenahradia tvarovky
Citujem Irinu:
o základe: dutiny v betónovom telese sú prípustné, ale nie zdola, aby sa nezmenšila ložisková plocha, ktorá je zodpovedná za únosnosť. To znamená, že pod ním by mala byť tenká vrstva železobetónu.
A aký základ - páska alebo doska? Aké sú pôdy?
Pôdy ešte nie sú známe, s najväčšou pravdepodobnosťou tu bude otvorené pole všetkých druhov hliny, pôvodne som si myslel, že to bude doska, ale vyjde to nízko, chcem to vyššie a musím tiež odstrániť hornú úrodnú pôdu. vrstva, takže inklinujem k rebrovanému alebo dokonca krabicovému základu. Nepotrebujem veľa z únosnosti pôdy - o dome sa stále rozhodovalo na 1. poschodí a betón z expandovaného ílu nie je príliš ťažký, mrznutie tu nie je dlhšie ako 20 cm (aj keď podľa starých sovietskych noriem , 80).
Myslím, že odstránim vrchnú vrstvu 20-30 cm, rozložím geotextíliu, zasypem riečnym pieskom a zarovnám zhutnením. Potom ľahký prípravný poter - na vyrovnanie (zdá sa, že v ňom nevyrábajú ani tvarovky, aj keď si nie som istý), na vrch hydroizolácie základným náterom
a potom je tu už dilema-aj keď zviažete výstužné rámy so šírkou 150-200 mm x 400-600 mm na výšku a položíte ich po jednom metre, stále musíte medzi týmito rámami a v ideálnom prípade vytvoriť nejaké medzery prázdne miesta by mali byť na vrchu výstuže (áno, tiež s určitou vzdialenosťou od prípravku, ale zároveň ich bude tiež potrebné vystužiť tenkou vrstvou pod 60-100 mm stierkou na vrchu) - myslím si, že PPS dosky by mali byť monolitické ako dutiny - teoreticky to bude možné naliať 1 behom s vibráciami.
Títo. ako keby doska 400-600 mm so silnou výstužou každých 1 000-1 200 mm, objemová štruktúra je na iných miestach rovnomerná a ľahká, zatiaľ čo vo vnútri asi 50-70% objemu bude pena (na nezaťažených miestach)-t.j. čo sa týka spotreby betónu a výstuže - je to celkom porovnateľné s 200 mm doskou, ale + kopou relatívne lacnej peny a väčším množstvom práce.
Ak stále nejako nahradíte penu jednoduchou zeminou / pieskom, bude to ešte lepšie, ale potom bude namiesto ľahkej prípravy múdrejšie urobiť niečo vážnejšie s výstužou a odstránením výstuže do nosníkov - vo všeobecnosti mi chýbajú obidve teória a praktické skúsenosti.
0 # 214 Irina 22.2.2018 16:21
Citát:
prečo s tým bojovať? stačí vziať do úvahy pri výpočte a pri navrhovaní. Vidíte, expandovaný ílový betón je dosť dobrý stena materiál s vlastným zoznamom výhod a nevýhod. Ako každý iný materiál. Teraz, keby ste to chceli použiť na monolitické prekrývanie, odradil by som vás, pretožeJe škoda, že vo všeobecnosti jednoducho píšu, že v ľahkom betóne (expandovaný betón) je zlé spojenie s výstužou - ako sa s tým vysporiadať? ako tomu rozumiem, tým silnejší betón a čo väčšia plocha výstužné povrchy - čím lepšie bude spojenie, t.j. potrebujete betón z expandovaného ílu s prídavkom piesku (a nielen z expandovanej hliny a cementu) a tenkej výstuže, ale častejšie
Tehla je pomerne silný stavebný materiál, obzvlášť pevný, a pri stavbe domov s 2 až 3 poschodiami steny z bežných keramických tehál spravidla nepotrebujú ďalšie výpočty. Napriek tomu sú situácie rôzne, napríklad je to plánované dvojposchodový dom s terasou na druhom poschodí. Kovové nosníky, na ktoré budú podopreté aj kovové nosníky terasy, plánujú podoprieť na tehlové stĺpy z lícových dutých tehál vysokých 3 metre, bude tam viac stĺpikov vysokých 3 metre, na ktorých bude spočívať strecha :
Z toho vzniká prirodzená otázka: Aký je minimálny prierez stĺpika, ktorý poskytne požadovanú pevnosť a stabilitu? Samozrejme, myšlienka rozložiť stĺpce z hlinená tehla, a ešte viac, steny domu, nie sú ani zďaleka nové a všetky možné aspekty výpočtu tehlových múrov, móla, stĺpov, ktoré sú podstatou stĺpu, sú dostatočne podrobne popísané v SNiP II-22-81 (1995 ) „Kamenné a spevnené murované stavby“. Je to týmto regulačný dokument a mali by sa riadiť výpočtami. Nižšie uvedený výpočet nie je ničím iným ako príkladom použitia špecifikovaného SNiP.
Na určenie pevnosti a stability stĺpov potrebujete veľa počiatočných údajov, ako napríklad: stupeň pevnosti tehál, oblasť podpory priečnikov na stĺpoch, zaťaženie stĺpikov, prierez oblasť stĺpca, a ak v štádiu návrhu nič z toho nie je známe, môžete to urobiť nasledujúcim spôsobom:
Navrhol: Terasa s rozmermi 5x8 m. Tri stĺpce (jeden v strede a dva na okrajoch) z lícových dutých tehál s prierezom 0,25x0,25 m. Vzdialenosť medzi osami stĺpov je 4 m. Pevnosť tehly je M75.
Pri tejto schéme návrhu bude maximálne zaťaženie v strednom dolnom stĺpci. Práve s ňou by sa malo počítať so silou. Zaťaženie stĺpika závisí od mnohých faktorov, najmä od oblasti konštrukcie. Napríklad, zaťaženie snehom na streche v Petrohrade je 180 kg / m & sup2 a v Rostove na Done-80 kg / m & sup2. Ak vezmeme do úvahy hmotnosť samotnej strechy 50-75 kg / m & sup2, zaťaženie stĺpika zo strechy pre Puškina Leningradská oblasť môže byť:
N zo strechy = (180 1,25 +75) 5 8/4 = 3000 kg alebo 3 tony
Pretože pôsobiace zaťaženie z podlahového materiálu a od ľudí sediacich na terase, nábytku atď. Ešte nie je známe, ale železobetónová doska nie je to presne naplánované, ale predpokladá sa, že podlaha bude drevená, zo samostatne ležiacich hranovaných dosiek, potom na výpočet zaťaženia z terasy je možné vziať rovnomerne rozložené zaťaženie 600 kg / m & sup2, potom koncentrované sila z terasy pôsobiaca na centrálny stĺp bude:
N z terasy = 600 5 8/4 = 6000 kg alebo 6 ton
Vlastná hmotnosť stĺpcov s dĺžkou 3 m bude:
N z kolóny = 1500 3 0,38 0,38 = 649,8 kg alebo 0,65 tony
Celkové zaťaženie stredného dolného stĺpca v stĺpcovej časti v blízkosti základu bude teda:
N s otáčkami = 3000 + 6000 + 2,650 = 10300 kg alebo 10,3 tony
V tomto prípade však možno vziať do úvahy, že nie je veľmi vysoká pravdepodobnosť, že živé zaťaženie zo snehu, maximálne v zimný čas, a súčasne sa použije živé podlahové zaťaženie, maximálne v letnom období. Títo. súčet týchto zaťažení je možné vynásobiť faktorom pravdepodobnosti 0,9, potom:
N s otáčkami = (3000 + 6000) 0,9 + 2 650 = 9400 kg alebo 9,4 ton
Návrhové zaťaženie vonkajších stĺpikov bude takmer dvakrát menšie:
N cr = 1500 + 3000 + 1300 = 5800 kg alebo 5,8 tony
2. Stanovenie pevnosti muriva.
Tehlová trieda M75 znamená, že tehla musí vydržať zaťaženie 75 kgf / cm & sup2, pevnosť tehly a pevnosť muriva sú však odlišné veci. Nasledujúca tabuľka vám to pomôže pochopiť:
stôl 1... Vypočítané pevnosti v tlaku pre murivo
Ale to nie je všetko. SNiP II-22-81 (1995), odsek 3.11 písm. A), odporúča, aby s plochou stĺpikov a stien menšou ako 0,3 m & sup2 vynásobila hodnotu konštrukčného odporu koeficientom pracovných podmienok. γ c = 0,8... A pretože plocha prierezu nášho stĺpca je 0,25x0,25 = 0,0625 m & sup2, budete musieť použiť toto odporúčanie. Ako vidíte, pre tehlu M75, dokonca aj pri použití murovacej malty M100, pevnosť muriva nepresiahne 15 kgf / cm2. V dôsledku toho bude konštrukčný odpor nášho stĺpca 15 0,8 = 12 kg / cm & sup2, potom bude maximálne tlakové napätie:
10300/625 = 16,48 kg / cm & sup2> R = 12 kgf / cm & sup2
Aby ste teda zaistili požadovanú pevnosť stĺpca, použite buď tehlu s vyššou pevnosťou, napríklad M150 (vypočítaná pevnosť v tlaku pre stupeň roztoku M100 bude 22 0,8 = 17,6 kg / cm2), alebo zväčšite časť stĺpca alebo použiť priečnu výstuž muriva. Teraz sa zamerajme na používanie odolnejšej lícovej tehly.
3. Stanovenie stability tehlového stĺpika.
Sila muriva a stabilita tehlového stĺpika sú tiež rôzne veci a stále rovnaké SNiP II-22-81 (1995) odporúča určiť stabilitu tehlového stĺpca podľa nasledujúceho vzorca:
N ≤ m g φRF (1.1)
m g- koeficient zohľadňujúci vplyv dlhodobého zaťaženia. V tomto prípade sme mali, relatívne povedané, šťastie, pretože vo výške sekcie h≤ 30 cm, hodnota tohto koeficientu sa môže rovnať 1.
φ - koeficient vzpierania v závislosti od pružnosti stĺpca λ ... Na určenie tohto koeficientu potrebujete poznať odhadovanú dĺžku stĺpca l o, a nie vždy sa zhoduje s výškou stĺpca. Jemnosti určovania návrhovej dĺžky konštrukcie tu nie sú načrtnuté, len poznamenávame, že podľa článku 4.3 SNiP II-22-81 (1995): „Konštrukčné výšky stien a stĺpov l o pri určovaní koeficientov vzpierania φ v závislosti od podmienok ich podpory na vodorovných podperách by sa mali vykonať tieto opatrenia:
a) s pevnými podperami závesov l o = H;
b) s elastickou hornou podperou a tuhým zovretím v spodnej podpore: pre budovy s jediným rozpätím l o = 1,5H, pre budovy s viacerými rozpätiami l o = 1,25 H;
c) pre voľne stojace konštrukcie l o = 2H;
d) pre konštrukcie s čiastočne obmedzenými nosnými časťami - berúc do úvahy skutočný stupeň obmedzenia, ale nie menej l o = 0,8H, kde H- vzdialenosť medzi podlahami alebo inými vodorovnými podperami, so železobetónovými vodorovnými podperami, vzdialenosť medzi nimi vo svetle. "
Na prvý pohľad možno považovať našu schému návrhu za vyhovujúcu podmienkam bodu b). to znamená, že môžete vziať l o = 1,25 H = 1,25 3 = 3,75 metra alebo 375 cm... Túto hodnotu však môžeme sebavedomo použiť iba vtedy, keď je spodná podpora skutočne tuhá. Ak bude tehlový stĺp položený na hydroizolačnú vrstvu strešného materiálu položeného na základe, potom by sa takáto podpera mala považovať skôr za závesnú a nie pevne zovretú. A v tomto prípade je naša štruktúra v rovine rovnobežnej s rovinou steny geometricky variabilná, pretože štruktúra podlahy (oddelene ležiace dosky) neposkytuje v uvedenej rovine dostatočnú tuhosť. Od podobná situácia Sú možné 4 výstupy:
1. Použite zásadne odlišnú schému dizajnu napríklad - kovové stĺpy, pevne zapustené do základu, ku ktorým budú privarené podlahové nosníky, potom z estetických dôvodov môžu byť kovové stĺpy prekryté lícovými tehlami akejkoľvek značky, pretože kov unesie celé zaťaženie. V tomto prípade však musíte vypočítať kovové stĺpce, ale odhadovanú dĺžku je možné vziať l o = 1,25 H.
2. Vykonajte ďalšie prekrývanie napríklad z plošných materiálov, čo umožní v tomto prípade považovať hornú aj dolnú podperu stĺpika za závesnú l o = H.
3. Vytvorte tuhosť membrány v rovine rovnobežnej s rovinou steny. Napríklad neklaďte na okraje stĺpce, ale skôr móla. To tiež umožní považovať hornú aj dolnú podperu stĺpika za kĺbovú, ale v tomto prípade je potrebné dodatočne vypočítať membránu tuhosti.
4. Ignorujte vyššie uvedené možnosti a vypočítajte stĺpce ako voľne stojace s pevnou spodnou podperou, t.j. l o = 2H... Starovekí Gréci nakoniec postavili svoje stĺpy (aj keď nie z tehál) bez znalosti odolnosti materiálov, bez použitia kovových kotiev a dokonca tak starostlivo napísaných. stavebné predpisy a v tých časoch neexistovali žiadne pravidlá, napriek tomu niektoré stĺpce stoja dodnes.
Teraz, keď poznáte vypočítanú dĺžku stĺpca, môžete určiť faktor štíhlosti:
λ h = l o / h (1.2) alebo
λ i = l o (1.3)
h- výška alebo šírka sekcie stĺpca a i- polomer otáčania.
V zásade nie je ťažké určiť polomer otáčania, musíte rozdeliť moment zotrvačnosti úseku na oblasť rezu a potom z výsledku extrahovať odmocninu, ale v tomto prípade nie je veľká potreba toto. Teda λ h = 2 300/25 = 24.
Teraz, keď poznáme hodnotu faktora štíhlosti, môžeme konečne určiť vzperný faktor z tabuľky:
tabuľka 2... Koeficienty vybočenia pre kamenné a vystužené murované konštrukcie
(podľa SNiP II-22-81 (1995))
Súčasne je elastická charakteristika muriva α určené tabuľkou:
Tabuľka 3... Elastická charakteristika muriva α (podľa SNiP II-22-81 (1995))
V dôsledku toho bude hodnota koeficientu vzpery asi 0,6 (s hodnotou elastickej charakteristiky α = 1200, podľa položky 6). Potom bude konečné zaťaženie centrálneho stĺpika:
N p = m g φγ s RF = 1 0,6 0,8 22 625 = 6600 kg< N с об = 9400 кг
To znamená, že akceptovaný prierez 25x25 cm nestačí na zabezpečenie stability dolného centrálneho centrálne stlačeného stĺpca. Na zvýšenie stability by bolo najoptimálnejšie zväčšiť časť kolóny. Napríklad, ak rozložíte stĺp s prázdnotou vnútri jeden a pol tehál s veľkosťou 0,38 x 0,38 m, potom sa nielen zvýši prierezová plocha stĺpca na 0,13 m & sup2 alebo 1300 cm & sup2 , ale polomer zotrvačnosti stĺpika sa tiež zvýši na i= 11,45 cm... Potom λ i = 600 / 11,45 = 52,4, a hodnotu koeficientu φ = 0,8... V tomto prípade bude konečné zaťaženie centrálneho stĺpika:
N p = m g φγ s RF = 1 0,8 0,8 22 1300 = 18304 kg> N s otáčkami = 9400 kg
To znamená, že prierezy 38 x 38 cm sú dostatočné na zaistenie stability dolného stredového centrálne stlačeného stĺpca s okrajom a dokonca je možné znížiť stupeň tehál. Napríklad pri pôvodne prijatej triede M75 bude maximálne zaťaženie:
N p = m g φγ s RF = 1 0,8 0,8 12 1300 = 9984 kg> N s otáčkami = 9400 kg
Zdá sa, že je to všetko, ale je žiaduce vziať do úvahy ešte jeden detail. V tomto prípade je lepšie vytvoriť základovú pásku (jednoduchú pre všetky tri stĺpce), a nie stĺpcovú (pre každý stĺp samostatne), inak aj malé zníženie základu povedie k ďalšiemu namáhaniu telesa stĺpika a to môže viesť k zničeniu. Ak vezmeme do úvahy všetky vyššie uvedené skutočnosti, najoptimálnejšia časť stĺpov bude mať 0,51 x 0,51 m a z estetického hľadiska je táto časť optimálna. Plocha prierezu takýchto stĺpcov bude 2601 cm & sup2.
Extrémne stĺpy v projektovanom dome nebudú centrálne stlačené, pretože nosníky na nich budú spočívať iba na jednej strane. A aj keď sú nosníky položené na celom stĺpe, v dôsledku vychýlenia nosníkov sa zaťaženie z podlahy a strechy prenesie do extrémnych stĺpikov, ktoré nie sú v strede stĺpikového dielu. To, kde sa bude prenášať výslednica tohto zaťaženia, závisí od uhla sklonu nosníkov na podperách, pružných modulov nosníkov a stĺpov a od radu ďalších faktorov. Tento posun sa nazýva excentricita pôsobenia zaťaženia eo. V tomto prípade nás zaujíma najnepriaznivejšia kombinácia faktorov, v ktorej sa zaťaženie od podlahy k stĺpikom bude prenášať čo najbližšie k okraju stĺpika. To znamená, že na stĺpce bude okrem samotného zaťaženia pôsobiť aj ohybový moment rovný M = Ne o, a tento bod je potrebné vziať do úvahy pri výpočtoch. Testovanie stability sa vo všeobecnosti môže vykonávať pomocou nasledujúceho vzorca:
N = φRF - MF / W (2.1)
W- moment odporu úseku. V tomto prípade možno zaťaženie dolných extrémnych stĺpikov zo strechy bežne považovať za centrálne pôsobiace a excentricitu vytvorí iba zaťaženie z podlahy. S excentricitou 20 cm
N p = φRF - MF / W =1 0,8 0,8 12 2601- 3000 20 2601· 6/51 3 = 19975,68 - 7058,82 = 12916,9 kg>N cr = 5800 kg
Aj pri veľmi veľkej excentricite pôsobenia zaťaženia teda máme viac ako dvojnásobok bezpečnostnej rezervy.
Poznámka: SNiP II-22-81 (1995) „Kamenné a spevnené murované konštrukcie“ odporúča použiť inú metódu výpočtu prierezu, pričom sa zohľadnia vlastnosti kamenných štruktúr, ale výsledok bude približne rovnaký, preto sa odporúča metóda výpočtu. od SNiP tu nie je uvedené.
Vonkajšie nosné steny by mali byť prinajmenšom dimenzované na pevnosť, stabilitu, miestne drvenie a odolnosť voči prenosu tepla. Zistiť aké hrubé by malo byť Tehlová stena , treba si to vypočítať. V tomto článku sa budeme zaoberať výpočtom únosnosti muriva a v nasledujúcich článkoch zvyškom výpočtov. Aby ste nezmeškali vydanie nového článku, prihláste sa na odber noviniek a po všetkých výpočtoch zistíte, aká by mala byť hrúbka steny. Keďže sa naša spoločnosť zaoberá výstavbou chatiek, tzn nízkopodlažná konštrukcia, potom zvážime všetky výpočty pre túto konkrétnu kategóriu.
Nosiče nazývajú sa steny, ktoré vnímajú zaťaženie z podlahových dosiek, krytín, trámov atď., ktoré na nich spočívajú.
Mali by ste tiež vziať do úvahy značku tehál pre mrazuvzdornosť. Pretože si každý postaví dom pre seba, najmenej na sto rokov, potom sa v suchých a normálnych vlhkostných podmienkach priestorov prijme značka (M rz) od 25 rokov a viac.
Pri stavbe domu, chaty, garáže, úžitkových budov a iných štruktúr so suchými a normálnymi vlhkostnými podmienkami sa odporúča použiť na vonkajšie steny duté tehly, pretože ich tepelná vodivosť je nižšia ako pri pevných tehlách. Podľa tepelno -technického výpočtu bude hrúbka izolácie menšia, čo pri jej kúpe ušetrí peniaze. Pevné tehly na vonkajšie steny by sa mali používať iba vtedy, keď je potrebné zaistiť pevnosť muriva.
Vystuženie muriva je povolené len vtedy, ak zvýšenie triedy tehál a malty neumožňuje zaistenie požadovanej únosnosti.
Príklad výpočtu tehlovej steny.
Nosnosť tehál závisí od mnohých faktorov - od značky tehly, značky malty, od prítomnosti otvorov a ich veľkostí, od pružnosti stien atď. Výpočet únosnosti začína definíciou schémy návrhu. Pri výpočte stien pre zvislé zaťaženia sa stena považuje za podopretú závesnými pevnými podperami. Pri výpočte stien pre horizontálne (veterné) zaťaženie sa stena považuje za pevne obmedzenú. Je dôležité nezamieňať si tieto diagramy, pretože momentové diagramy budú odlišné.
Voľba sekcie dizajnu.
V prázdnych stenách je časť návrhu I-I na úrovni spodnej časti podlahy s pozdĺžnou silou N a maximálnym ohybovým momentom M. Často nebezpečné oddiel II-II, pretože ohybový moment je o niečo menší ako maximum a je rovný 2 / 3M a koeficienty mg a φ sú minimálne.
V stenách s otvormi sa sekcia odoberá na úrovni spodnej časti prekladov.
Pozrime sa na časť I-I.
Z predchádzajúceho článku Zber nákladov na stenu prvého poschodia vezmeme získanú hodnotu celkového zaťaženia, ktorá zahŕňa zaťaženia z prekrytia prvého poschodia P 1 = 1,8 t a nadložných podlaží G = G n + p 2 + G. 2 = 3,7 t:
N = G + P 1 = 3,7 t + 1,8 t = 5,5 t
Podlahová doska spočíva na stene vo vzdialenosti a = 150 mm. Pozdĺžna sila P 1 od prekrytia bude vo vzdialenosti a / 3 = 150/3 = 50 mm. Prečo 1/3? Pretože diagram napätia pod sekciou podpery bude mať tvar trojuholníka a ťažisko trojuholníka je len 1/3 dĺžky podpery.
Zaťaženie z nadložných podláh G sa považuje za pôsobiace v strede.
Pretože zaťaženie z podlahovej dosky (P 1) nie je aplikované v strede sekcie, ale vo vzdialenosti od nej rovnajúcej sa:
e = v / 2 - a / 3 = 250 mm / 2 - 150 mm / 3 = 75 mm = 7,5 cm,
potom vytvorí ohybový moment (M) v oddiel I-I... Moment je súčinom sily na ramene.
M = P 1 * e = 1,8 t * 7,5 cm = 13,5 t * cm
Potom bude excentricita pozdĺžnej sily N:
e 0 = M / N = 13,5 / 5,5 = 2,5 cm
Keďže nosná stena je hrubá 25 cm, výpočet by mal vziať do úvahy hodnotu náhodnej excentricity e ν = 2 cm, potom je celková excentricita:
e 0 = 2,5 + 2 = 4,5 cm
y = v / 2 = 12,5 cm
Keď e 0 = 4,5 cm< 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.
Sila klietky excentricky stlačeného prvku je určená vzorcom:
N ≤ m g φ 1 R A c ω
Kurzy m g a φ 1 v uvažovanej sekcii I-I sa rovnajú 1.
